Przedmiotem wynalazku jest sposób i urzadzenie do wytracania wodorotlenku glinowego.ze scieków pochodzacych z trawienia wyrobów aluminiowych.Powstajace przy trawieniu i plukaniu wyrobów aluminiowych scieki zawieraja 2-3% NaOH oraz do 0,5% glinu. Stosowane dotychczas metody wytracania i odzyskiwania zwiazków glinu polegajace na traktowaniu scieków odpadowymi kwasami mineralnymi nie daja zadowalajacych rezultatów. Metody te wymagaja duzego zuzycia kwasów koniecznych do neutralizacji lugów, a wytracony w ten sposób osad wodorotlenku glinu posiada zelowata konsystencje i bardzo trudno odwadnia sie w wyniku sedymentacji czy filtracji. Ostateczniew wyniku traktowania scieków zawierajacych glin kwasami uzyskuje sie gestwe, która nie jest latwiej oczyscic niz sam sciek. .Z wielu znanych metod otrzymywania wodorotlenku glinu z roztworów nalezy wymienic metode otrzymywania nie nazbyt drobnokrystalicznego wodorotlenku, stosowana przy produkcji tlenku glinu przeznaczonego do elektrolizy, polegajaca na karbonizacji roztworu glinianu sodowego. W metodzie tej roztwór poddawany saturacji posiada znaczne stezenie glinu dochodzace do 150-300 g Al203/dcm . Pozostaly po zakonczeniu karbonizacji roztwór zawiera jeszcze 2-5 g AL203/dcm3, to jest tyle, ile przecietnie zawieraja scieki powstajace przy trawieniu i plukaniu wyrobów aluminiowych.Okazalo sie jednak, ze mozliwy jest dobór warunków, w których takze te niewielkie ilosci glinu zostana stracone w postaci dobrze sedymentujacego osadu. Sposób stracenia w takich warunkach jest przedm.otem niniejszegowynalazku. .Wytracanie wodorotlenku glinu sposobem wedlug wynalazku polega na doprowadzeniu do przynajmn.ej czesciowo pozbawionego zawiesin scieku zawierajacego glin, gazu spalinowego pochodzacego z komina przemyslowego i nastepnym oddzieleniu najlepiej przez sedymentacje powstalego osadu wodorotlenku glinu stanowiacego po sedymentacji okolo 10% objetosciowych pierwotnej i'osci scieku ^^^S^ wytracania wodorotlenku uzalezniona od drogi spalin w neutralizator, poczatkowego pH screku, temperatury2 92 540 scieku eraz zawartosci w gazie C02 powinna wynosic tyle, aby pH scieku zostalo obnizone ponizej 10 a najkorzystniej ponizej 9 jednostek. W praktyce ilosc ta stanowi kilkakrotny nadmiar w stosunku do ilosci stechiometrycznej wynikajacej z reakcji: NaOH + C02 * NaHC03.Proces wedlug wynalazku realizowany jest w zestawie urzadzen tworzacych dwa ciagi, z których jeden stanowiacy ciag gazzów spalinowych sklada sie z urzadzenia pobierajacego gazy i wtlaczajacego je do saturatora oraz inercyjnego urzadzenia odpylajacego umieszczonego pomiedzy zródlem gazu spalinowego a urzadzeniem pobierajacym. Drugi ciag - sciekowy - sklada sie z usredniajacego zbiornika scieków, saturatora i odstojnika koncowego. Istota rozwiazania w zakresie urzadzenia polega na przystosowaniu zbiornika usredniajacego do pelnienia jednoczesnie funkcji wstepnego osadnika zawartych w sciekach zawiesin. W tym celu dno zbiornika wyprofilowano w ksztalt stozka umozliwiajacego odprowadzenie zsedymentowanego osadu, a wylot przewodu doprowadzajacego scieki surowe do zbiornika zanurzono ponizej przewodu odprowadzajacego scieki ze zbiornika usredniajacego do saturatora.Sposób i urzadzenie wedlug wynalazku sa blizej objasnione w przykladzie wykonania na zalaczonym rysunku.Zasysane z komina T przez ujecie 2 za pomoca dmuchawy 4 gazy spalinowe sa oczyszczane od pylów w cyklonie 3. Pyly z cyklonu 3 odprowadzane sa przewodem 5, natomiast odpylony gaz wtlaczany jest przewodem 6 do saturatora 7 napelnionego sciekami pozbawionymi czesciowo osadu. W saturatorze 7 zachodzi proces zobojetnienia scieków i wytracenie wodorotlenku glinu z zawartych w sciekach glinianów. Po. zneutralizowaniu scieków przerzuca sie je przez otwarcie zaworu 8 przewodem 9 do osadnika 10. Jezeli usytuowanie saturatora 7 i osadnika 10 uniemozliwia grawitacyjny wyplyw zneutralizowanych scieków, wówczas na przeplywowym przewodzie 9 laczacym saturator z osadnikiem nalezy zabudowac pompe do przetlaczania.Scieki surowe otrzymywane z trawienia doprowadzane sa w sposób ciagly przewodem 12 do zbiornika usredniajacego 13, którego pojemnosc od przewodu odplywowego 15 ku górze jest równa pojemnosci saturatora 7. Koniec przewodu 12 doprowadzajacego scieki jest umieszczony w zbiorniku usredniajacym ponizej poziomu przewodu odplywowego 15, w przykladzie wykonania o 20 centymetrów. Takie ustytuowanie przewodu 12 ma na celu niedopuszczenie do przechodzenia do saturatora i tym samym do wytraconego wodorotlenku zawartej w sciekach pierwotnej zawiesiny. Scieki ze zbiornika 13 po czesciowym oddzieleniu od zawiesin doprowadzane sa do saturatora 7 przewodem 15, przy czym w przykladzie wykonania zbiorniki sa tak usytuowane, ze nastepuje przeplyw grawitacyjny i wystarczy na czas napelniania saturatora 7 otwarcie zaworu 14.Jezeli jednak przeplyw grawitacyjny bylby niemozliwy nalezy na przewodzie 15 zabudowac pompe tloczaca. Pozostaly w zbiorniku usredniajacym 13 osad odprowadzany jest przewodem 17, w który jest wmontowany zawór 16. Osad z osadnika 10 odbierany jest przewodem 11, zas sklarowany sciek zrzucany jest do zlewni przewodem 18.Przebieg wytracania wodorotlenku glinu ze scieków wedlug wynalazku w skali laboratoryjnej jest dodatkowo wyjasniony naprzykladach.Przyklad I. Próbe 25 litrów scieków zawierajacych 3,7 g glinu/dcm3 w postaci glinianów i 24 g NaOH/dcm* saturowano spalinami zawierajacymi 10% objetosciowo C02 w temperaturze 294°K.Do dopiowadzenia scieku do pH 8,59 zuzyto 24,0 m3 gazów spalinowych. Dlugosc drogi gazów w sciekach wynosila 23 cm. Po 8 godzinach sedymentacji objetosc wytraconego osadu wynosila 2,3 dcm3 co stanowi 9,1% calkowitej objetosci. Resztkowa zawartosc glinu w sklarowanym scieku wynosila 3,15 mg Al/dcm3.Przyklad II. Próbe scieku jak w przykladzie I saturowano do pH = 8,70. Ilosc przepuszczonego gazu spalinowego wyniosla 21,5 m3. Po 8 godzinach sedymentacji objetosc osadu wynosila 3,0dcm3 co stanowi 12% objetosci calego scieku. Resztkowa zawartosc glinu wynosila 4,9 mg Al/dcm3. PLThe subject of the invention is a method and a device for the removal of aluminum hydroxide from the effluents coming from the etching of aluminum products. The effluents formed during the etching and rinsing of aluminum products contain 2-3% NaOH and up to 0.5% aluminum. The methods used to date for the precipitation and recovery of aluminum compounds, which consist in treating the sewage with waste mineral acids, do not give satisfactory results. These methods require a high consumption of acids necessary to neutralize the liquors, and the thus precipitated aluminum hydroxide sediment has a gel-like consistency and is very difficult to dehydrate as a result of sedimentation or filtration. Ultimately, treating the clay-containing wastewater with acids results in a dense one that is not easier to clean up than the wastewater itself. Among many known methods of obtaining aluminum hydroxide from solutions, mention should be made of the method of obtaining not too fine crystalline hydroxide, used in the production of aluminum oxide intended for electrolysis, consisting in the carbonization of sodium aluminate solution. In this method, the solution subjected to saturation has a significant concentration of aluminum, reaching 150-300 g Al2O3 / dcm. The solution remaining after the completion of carbonization contains 2-5 g of AL203 / dm3, which is the average amount of wastewater generated during the etching and rinsing of aluminum products. However, it turned out that it is possible to choose the conditions under which also these small amounts of aluminum will be lost in the form of a well-sedimenting sediment. A method of loss under such conditions is the subject of the present invention. The recovery of aluminum hydroxide by the method according to the invention consists in providing a flue gas containing at least partially free of suspensions, containing aluminum, from an industrial chimney, and subsequent separation, preferably by sedimentation, of the resulting aluminum hydroxide sediment, constituting about 10% by volume of the original waste water volume after sedimentation. ^^ S ^ hydroxide deposition depends on the path of the exhaust gas to the neutralizer, the initial pH of the cloth, the temperature of the effluent, and the CO2 content should be so much that the pH of the effluent is lowered below 10 and most preferably below 9 units. In practice, this amount is a several-fold excess in relation to the stoichiometric amount resulting from the reaction: NaOH + CO2 * NaHCO3. The process according to the invention is carried out in a set of devices forming two sequences, one of which being a series of exhaust gases consists of a device collecting gases and feeding them to a saturator and an inertial dedusting device located between the flue gas source and the collection device. The second line - the waste water line - consists of an intermediate waste water tank, a saturator and a final clarifier. The essence of the solution in the field of the device consists in the adaptation of the intermediate tank to simultaneously perform the function of the initial settling tank contained in the slurry sewage. For this purpose, the bottom of the tank was profiled in the shape of a cone enabling the discharge of the sedimented sludge, and the outlet of the conduit feeding raw sewage to the tank was submerged below the conduit discharging sewage from the intermediate tank to the saturator. The method and device according to the invention are described in more detail in the example shown in the drawing. from the T-chimney through the intake 2, using the blower 4, the exhaust gases are cleaned of dust in the cyclone 3. The dust from the cyclone 3 is discharged through the pipe 5, while the dust-free gas is pumped through the pipe 6 to the saturator 7 filled with sewage partially free of sediment. In the saturator 7, the process of neutralizing the sewage and the removal of aluminum hydroxide from the aluminates contained in the sewage. After. If the location of the saturator 7 and the settling tank 10 prevents the gravitational outflow of the neutralized sewage, then a pump for transfer should be installed on the flow conduit 9 connecting the saturator with the sedimentation basin. continuously through line 12 to the intermediate tank 13, the capacity of which upwards from the discharge line 15 is equal to the capacity of the saturator 7. The end of the waste water supply line 12 is placed in the average tank below the level of the discharge line 15, in the example embodiment by 20 centimeters. Such positioning of the conduit 12 is to prevent the passage to the saturator and thus to the precipitated hydroxide contained in the wastewater of the original suspension. The sewage from the tank 13, after partial separation from the suspensions, is supplied to the saturator 7 through the line 15, while in the embodiment the tanks are positioned in such a way that a gravitational flow takes place and it is enough to fill the saturator 7 by opening the valve 14. However, if the gravitational flow would not be possible, it should be in line 15, install a delivery pump. The sediment remaining in the reservoir 13 is discharged through the line 17, in which the valve 16 is mounted. The sediment from the settling tank 10 is collected through the line 11, and the clarified sewage is discharged to the catchment area through the line 18. According to the invention, the course of aluminum hydroxide removal from the sewage according to the invention on a laboratory scale is additionally explained by examples. Example 1 A sample of 25 liters of sewage containing 3.7 g of aluminum / dcm3 in the form of aluminates and 24 g of NaOH / dcm * was saturated with exhaust gas containing 10% by volume of CO2 at 294 ° K. To bring the effluent to pH 8.59 was used 24.0 m3 of exhaust gases. The length of the path of gases in the sewage was 23 cm. After 8 hours of sedimentation, the volume of the precipitated sediment was 2.3 dcm3, which is 9.1% of the total volume. The residual content of aluminum in the clarified effluent was 3.15 mg Al / dcm3. Example II. The effluent sample as in example 1 was saturated to pH = 8.70. The amount of flue gas passed through was 21.5 m3. After 8 hours of sedimentation, the volume of the sediment was 3.0dcm3, which is 12% of the total waste water volume. The residual content of aluminum was 4.9 mg Al / dcm3. PL