PL77702B1 - Continuous reforming-regeneration process[us3647680a] - Google Patents

Continuous reforming-regeneration process[us3647680a] Download PDF

Info

Publication number
PL77702B1
PL77702B1 PL1970149433A PL14943370A PL77702B1 PL 77702 B1 PL77702 B1 PL 77702B1 PL 1970149433 A PL1970149433 A PL 1970149433A PL 14943370 A PL14943370 A PL 14943370A PL 77702 B1 PL77702 B1 PL 77702B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
catalyst
bed
reactor
zone
particles
Prior art date
Application number
PL1970149433A
Other languages
English (en)
Original Assignee
Universal Oil Products Company Des Plaines Illinois Ver St V Am
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Universal Oil Products Company Des Plaines Illinois Ver St V Am filed Critical Universal Oil Products Company Des Plaines Illinois Ver St V Am
Publication of PL77702B1 publication Critical patent/PL77702B1/pl

Links

Classifications

    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01JCHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/08Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles
    • B01J8/12Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles moved by gravity in a downward flow
    • B01J8/125Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles moved by gravity in a downward flow with multiple sections one above the other separated by distribution aids, e.g. reaction and regeneration sections
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01JCHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J23/00Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
    • B01J23/90Regeneration or reactivation
    • B01J23/96Regeneration or reactivation of catalysts comprising metals, oxides or hydroxides of the noble metals
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C10PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10GCRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G35/00Reforming naphtha
    • C10G35/04Catalytic reforming
    • C10G35/10Catalytic reforming with moving catalysts
    • C10G35/12Catalytic reforming with moving catalysts according to the "moving-bed" method

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)

Description

Uprawniony z patentu: Universal Oil Products Company, Des Plaines, Illinois (Stany Zjednoczone Ameryki) Wielostopniowy reaktor do reformingu Przedmiotem wynalazku jest wielostopniowy re¬ aktor do reformingu.W przemysle naftowym dobrze znany jest proces reformowania weglowodorów, takich jak ciezka ben¬ zyna pochodzaca z ropy naftowej, w którym stosuje sie katalizatory metaliczne z grupy platynowców lub tlenek glinu, polegajacy na tym, ze ciezka benzy¬ ne miesza sie z wodorem i przepuszcza wobec sta¬ cjonarnego katalizatora w odpowiednich dla re¬ formingu warunkach, otrzymujac ciekly produkt 6 poprawionej liczbie oktanowej. Dotychczas sto¬ sowany byl w zasadzie reforming typu nieregene- racyjnego lub regeneracyjnego. W procesie typu nieregeneracyjnego katalizator jest w ciaglym uzy¬ ciu przez okres okolo 5 miesiecy do okolo roku, a nawet i dluzej. Po tym dlugim czasie pracy zamyka sie doplyw strumienia surowca do reak¬ tora i katalizator poddaje sie regeneracji lub za¬ mienia na nowy. W procesie z regeneracja, kata¬ lizator poddaje sie czestszej regeneracji stosujac uklad szeregu reaktorów z warstwa stacjonarna katalizatora, przystosowanego do systemu wielo¬ strumieniowego, to jest takiego, w którym mozna odciac doplyw surowca do jednego tylko reaktora i poddac zawarty w nim katalizator regeneracji lub zamienic na nowy, a pozostaly zespól reaktorów pracuje normalnie, bez przerwy w doplywie su¬ rowca. Nastepnie reaktor z regenerowanym katali¬ zatorem podlaczony zostaje do ruchu a odlaczony doplyw surowca do innego, celem regeneracji za- 10 15 20 25 30 wartego w nim katalizatora. Obie metody maja jednak pewne wady. Na przyklad: w procesie nie- regeneracyjnym, cala instalacja zostaje zwykle wy¬ laczona i przestawiona na regeneracje lub wy¬ miane katalizatora, przynoszac duze straty w pro¬ dukcji. Poza tym proces nieregeneracyjny charak¬ teryzuje sie ciaglym spadkiem aktywnosci katali¬ zatora w czasie pracy, co wymaga zaostrzania wa¬ runków pracy aby utrzymac dobra jakosc produk¬ tu, zwykle kosztem jego ilosci. W procesie typu regeneracyjnego, stosujac uklad szeregu reaktorów z warstwa stacjonarna katalizatora, równiez wy¬ stepuja podobne problemy chociaz w nieco mniej¬ szym stopniu. Jednakze operacja rozruchu i prze¬ rywania procesu w zwiazku z wlaczeniem i wy¬ laczeniem reaktora w ruchu ciaglym jest skompli¬ kowana i wymaga calego szeregu zaworów, prze¬ wodów i innego wyposazenia niezbednego do uru¬ chamiania reaktorów.Przedmiotem wynalazku jest wielostopniowy re¬ aktor do reformingu tak skonstruowany, aby utrzy¬ mac przez dlugi okres czasu wysoki poziom ak¬ tywnosci i stabilnosci katalizatora, bez koniecznos¬ ci odlaczania reaktora do reformingu z ruchu.Jak pokazano na zalaczonym schemacie, strumien reagentów przechodzi przez wielostopniowy reaktor skladajacy sie z dwu reaktorów ustawionych pio¬ nowo jeden nad drugim z posrednim podgrzewa¬ niem strumienia reagentów pomiedzy reaktorami.Oczywiscie strumien reagentów moze - przechodzic 7770277702 przez wielostopniowy reaktor skladajacy sie z reak¬ torów ustawionych jeden obok drugiego, z posred¬ nim ogrzewaniem strumienia reagentów pomiedzy reaktorami, celem utrzymania wymaganej tempe¬ ratury procesu reformowania w róznych reaktorach.Ponadto jasne jest, ze mozna stosowac pojedynczy reaktor lub dowolna kombinacje reaktorów. W wie¬ lostopniowym reaktorze, swiezy lub regenerowany katalizator mozna dodawac w sposób ciagly do wstepnego lub górnego reaktora i po przejsciu przez kolejne strefy reaktora odbierac z koncowe¬ go lub dolnego reaktora i poddawac regeneracji.Alternatywnie, swiezy lub zregenerowany kataliza¬ tor mozna dodawac w sposób ciagly do kazdego z dwóch lub wiecej reaktorów, odbierajac z kaz¬ dego z nich równowazna ilosc zuzytego kataliza¬ tora do regeneracji. W tym ostatnim przypadku, zuzyty katalizator z róznych reaktorów zostaje zmieszany w jednym wspólnym zbiorniku samowy¬ ladowczym, zregenerowany i nastepnie rozdzie¬ lany w odpowiednich ilosciach reaktorów, utrzy¬ mujac w nich w zasadzie stala ilosc katalizatora.Alternatywnie, katalizator z wybranego reaktora mozna regenerowac periodycznie utrzymujac w ru¬ chu wszystkie pozostale reaktory a wylaczajac tyl¬ ko wybrany reaktor.W reaktorze wielostopniowym skladajacym sie z reaktorów ustawionych jeden nad drugim, osiag¬ nie sie efekty tylko wtedy, jezeli wspólne ruchome zloze katalizatora tworzyc bedzie jak gdyby nie¬ przerwany slup ziaren od góry do dolu reaktora.W ten sposób zuzyty katalizator zostaje odbierany z dna reaktora, podczas gdy katalizator zregenero¬ wany dodawany jest od góry reaktora i w ten spo¬ sób regeneruje sie caly katalizator bez wylacza¬ nia reaktora z ruchu.Na zalaczonym schemacie przedstawiono sposób ciaglego reformingu i regeneracji w celu lepszego wyjasnienia zasady dzialania wielostopniowego re¬ aktora wedlug wynalazku.Stosowany ponizej skrót LHSV jest szybkoscia objetosciowa cieczy zasilajacej na godzine i równa sie objetosci cieczy zasilajacej na godzine, mierzo¬ nej w temperaturze 15°C na objetosc katalizatora.Na przyklad: jesli objetosc katalizatora w reak¬ torze = 100 m8 a szybkosc podawania cieczy = = 100 mtygodzine. 100m3 1 LHSV = cieczy • godz. 100 m3 katalizatora = l/godzine Skrót GHSV jest szybkoscia objetosciowa gazu zasilajacego na godzine i równa sie objetosci gazu zasilajacego na godzine, mierzonej w temperaturze 15°C i przy cisnieniu atmosferycznym na objetosc katalizatora.Na przyklad: jesli objetosc katalizatora w reak¬ torze = Im3 a szybkosc podawania gazu = 1000 mtygodz. (w temperaturze 15°C i przy cisnieniu 1 atm) 1000 m8 1 GHSV= : gazu godz katalizatora = 1000/godz.Im3 Frakcje benzyny pierwszej destylacji wrzaca w temperaturze 93—204°C doprowadza sie do uk¬ ladu przewodem 1 z szybkoscia LHSV okolo 2, najpierw do podgrzewacza 2 w mieszaninie ze stru- 5 mieniem gazu bogatego w wodór, który recyrku- luje przewodem 3 z separatora produktu nie po¬ kazanego na schemacie. W konwencjonalnym pro¬ cesie reformingu znaczny nadmiar wodoru miesza sie z dodawanym weglowodorem celem zmniejsze- io nia ilosci tworzacego sie wegla na katalizatorze.Typowy stosunek molowy wodoru do ilosci wpro¬ wadzanego weglowodoru wynosi okolo 10 : 1. Jed¬ nakze stosujac reaktor wedlug wynalazku, w któ¬ rym katalizator poddawany jest czestszej regenc¬ ie racji, ilosc wodoru mozna znacznie obnizyc. Naj¬ lepiej jesli stosunek molowy wodoru do weglo¬ wodoru waha sie od okolo 1:1 do okolo 5:1.Ogrzany mieszany strumien gazów zawierajacy wo¬ dór i weglowodór w stosunku molowym okolo 3 : 1 20 wychodzi z podgrzewacza 2 przewodem 4 i wchodzi do górnej czesci reaktora do reformingu 5. Reak¬ tor do reformingu 5 wraz z ogrzewaczem posred¬ nim 10 przedstawiony jest w polozeniu piono¬ wym z tym, ze reaktor 5 ustawiony jest w jednej -5 osi z reaktorem do reformingu 11. Katalizator do reakcji reformowania zaladowany do reaktora 5 sklada sie z kulistych ziaren o srednicy 1,6 mm i zawiera okolo 0,375% wagowych platyny, 0,9°/o wagowych zwiazanego chloru z reszta stanowi tle- 30 nek glinu. Temperatura reaktora utrzymywana jest w granicach 454—510°C a cisnienie wynosi okolo 14,6 atm. Na schemacie, reaktor 5 pokazano z ka¬ talizatorem znajdujacym sie w pierscieniowym zlo¬ zu ruchomym 6 utworzonym przez cylindrycznie 35 ulozone w pewnych odstepach siatki 7. Strumien reagentów przechodzi promieniowo przez warstwe katalizatora w kierunku od zewnatrz, nastepnie przechodzi w *dól przez cylindryczna przestrzen 8 i wchodzi do podgrzewacza 10 przewodem 9. Po- 40 niewaz reakcja jest endotermiczna eluent z reakto¬ ra 5 zostaje powtórnie ogrzany w podgrzewaczu 10 i dopiero potem wchodzi do reaktora 11 prze¬ wodem 12. Tutaj znowu strumien reagentów prze¬ chodzi promieniowo od zewnatrz do wewnatrz przez *5 pierscieniowe zloze katalizatora 13, w zasadzie tak samo jak w reaktorze 5, po czym przechodzi w dól przez cylindryczna przestrzen 14 i wychodzi z re¬ aktora 11 przewodem 15. Eluent z reaktora od¬ chodzi przewodem 15, przechodzi do zwyklego roz- 50 dzielania produktu umozliwiajacego odzyskanie pro¬ duktu wysokooktanowego na przyklad o wzorco¬ wej liczbie oktanowej okolo 95 oraz odzyskania i zawrócenia do ukladu reaktora gazu bogatego w wodór. Czastki katalizatora opadaja w reakto- 55 rze 5 jako pierscieniowa warstwa ruchoma 6 do pierscieniowej warstwy ruchomej 13 w reaktorze 11, przechodzac miedzy reaktorami przewodami 16 i 17. Przewody 16 i 17 na schemacie obrazuja duza ilosc przewodów, którymi przechodzi katalizator oo pomiedzy pierscieniowymi warstwami 6 i 13. Prze¬ wody te sa dosc waskie po to, zeby w zasadzie caly strumien reagentów z reaktora 5 wchodzil do podgrzewacza 10 przewodem 9, a jedynie mi¬ nimalna ilosc przechodzila przez przewody 16 i 17 65 razem z katalizatorem, W ten sposób, praktycznie*77702 6 taki reaktor ma wspólna warstwe katalizatora po¬ ruszajaca sie w zasadzie jak jednolity slup ziaren katalizatora, od góry reaktora 5 do dolu reaktora 11. W opisanym przykladzie katalizator wychodzi przewodami 18 i 19 z taka szybkoscia, aby czas przebywania katalizatora w reaktorze wynosil 30 dni. Katalizator odbierany jest periodycznie prze¬ wodem 20 i za pomoca zaworu kontrolnego 21, zo¬ staje wprowadzony do zamknietego zbiornika 22 w postaci odwróconego stozka, w którym zachodzi oddzielanie pozostalego weglowodoru (sposobu od¬ dzielenia nie pokazano na schemacie). Zuzyty ka¬ talizator przesyla sie nastepnie przewodem 23 przez zawór kontrolny 24 do urzadzenia podnosnikowego 25, skad jest podnoszony w strumieniu azotu do¬ prowadzanego przewodem 26 do aparatu rozdziela¬ jacego 28 przewodem 27. Szybkosc doprowadzania azotu do urzadzenia podnosnikowego 25 wynosi okolo 1,5 N metrów szesciennych na godzine w temperaturze okolo 38°C. Zuzyty katalizator zebra¬ ny w aparacie rozdzielajacym 28 zawiera okolo P»7% wagowych zwiazanego chloru i 2—5°/o wago¬ wych wegla. Odchodzacy góra przewód 29 sluzy do odpowietrzenia aparatu rozdzielajacego 28 do atmosfery lub do recyrkulacji azotu. Ziarna katali¬ zatora z aparatu rozdzielajacego 28 przechodza przez przewód 30 do regeneratora katalizatora sklada¬ jacego sie ze strefy wypalania wegla 31, strefy chlorowania 32 i strefy suszenia 33. Ziarna katali¬ zatora przechodza w dól jako ruchoma warstwa lub jednolity slup ziaren do oddzielnej strefy re¬ generacji 34 wewnatrz strefy wypalania 31 a stad do strefy chlorowania 32. Schlorowane i w zasadzie pozbawione wegla czasteczki przechodza nastepnie przez strefe suszenia 33, gdzie spotykaja sie z go¬ racym suchym strumieniem powietrza powoduja¬ cym oddzielenie nadmiaru zaadsorbowanych sklad¬ ników gazowych z katalizatora.W omawianym przykladzie, czasteczki kataliza¬ tora przechodza z aparatu rozdzielajacego 28 do re¬ generatora katalizatora ze srednia szybkoscia okolo 91 kg na godzine. Czasteczki katalizatora przecho¬ dza, w dól przez strefe wypalania wegla 31 z taka szybkoscia aby sredni czas przebywania w niej wynosil1 okolo 2 godziny, w strefie wypalania 31 ziarna katalizatora zostaja ogrzane gazem zawie¬ rajacym tlen oraz goracymi gazami spalinowymi doprowadzanymi do strefy wypalania wegla prze¬ wodem 44 z szybkoscia okolo 4700. Gaz zawiera¬ jacy tlen pochodzi z powietrza doprowadzanego do strefy suszenia 33 przewodem 35, które zosta¬ je zmieszane z para wodna, chlorem i HC1 pod¬ czas przechodzenia do góry przez strefe chlorowa¬ nia 32. Otrzymana mieszanina gazowa wedruje da¬ lej w góre poprzez strefe wypalania wegla 31.Otrzymane produkty gazowe oraz z tlenkami weg¬ la i siarki wychodza ze strefy wypalania wegla 31 jako gazy spalinowe przewodem 36. W pewnych przypadkach pozadane jest przed recyrkulacja od¬ dzielenie zwiazków siarkowych od gazów spalino¬ wych. W tym wypadku gazy spalinowe doprowa¬ dza sie do skrubera 37, w którym zostaja one zmie¬ szane z alkalicznym strumieniem zawracanym z o- sadnika alkalicznego 40 przez chlodnice 65 i prze¬ wód 38 z powrotem do osadnika alkalicznego prze¬ wodem 39. Otrzymane gazy spalinowe wolne w za¬ sadzie od chlorowca i tlenków siarki odbierane sa ze szczytu osadnika alkalicznego 40 przewodem 41 i wy¬ tlaczane za pomoca dmuchawy 42 przez podgrzewacz 5 43 i przewód 44 do strefy wypalania wegla 81 }&k to wspomniano wyzej. Podgrzewacz 43 jest zabez¬ pieczony przed zapoczatkowaniem procesu. Gazy recyrkulujace wchodzace do strefy wypalania weg¬ la 31 zawieraja okolo 0,7°/o wagowych tlenu i sltt^ io za do regulowania spalania w temperaturze 445— —499°C. Przewód odpowietrzajacy 45 na szczycie osadnika sluzy do odprowadzania nadmiaru gazów spalinowych z ukladu. W strefie chlorowania 82, ziarna katalizatora znajduja sie w kontakcie z do- 15 prowadzonym przewodem 46 strumieniem gazów zawierajacym pare wodna i chlor w stosunku mo¬ lowym okolo 20:1. Para wodna i chlor miesza sie z powietrzem odchodzacym góra ze strefy su¬ szenia 33, jak zaznaczono poprzednio. Czas prze- 20 bywania katalizatora w strefie 32 wynosi okolo 1 godziny. Pare wodna wprowadza sie do ukladu przewodem 47 w temperaturze okolo 232°C z szyb¬ koscia okolo 1,1 kg na godzine. Para wodna prze¬ chodzi przewodem 50 razem z zawartymi w nim 25 parami recyrkulujacymi i miesza sie z chlorem do*- prowadzanym przewodem 48. Szybkosc doprowa¬ dzania chloru wynosi 0,66 kg na godzine. Miesza¬ nine pary wodnej i chloru ogrzewa sie dó tem¬ peratury okolo 499°C w podgrzewaczu 49 i do- so prowadza do strefy chlorowania 32 przewodem 46 z szybkoscia dozowania. GHSV okolo 4700. Stru¬ mien zawracany zawierajacy nadmiar pary i chlo¬ ru odprowadza sie ze strefy chlorowania 32 prze¬ wodem 50 i zawraca przez dmuchawe 51 jako 35 czesc strumienia pary wodnej i chloru doprowa¬ dzanego do strefy chlorowania 32. Ze strefy chloro¬ wania 32 ziarna katalizatora wchodza do strefy suszenia 33, przez co skladniki lotne zostaja od¬ pedzone z katalizatora strumieniem suchego po- 40 wietrza. Powietrze doprowadza sie do ukladu prze¬ wodem 52 z nie pokazanego na schemacie zródla zewnetrznego ogrzane do temperatury 427—538°C w podgrzewaczu 53 zanim zostanie doprowadzone przewodem 35 do strefy suszenia 33. Szybkosc do- 45 zowania powietrza GHSV wynosi okolo 150. Ziarna katalizatora odprowadza sie z regeneratora w re¬ gularnych odstepach czasu przewodem 54 przez ot¬ wór kontrolny 53 i zamkniety zbiornik samowy¬ ladowczy w ksztalcie odwróconego stozka 50. Ka¬ so talizator zostaje nastepnie przeslany do podnosni¬ ka 57 przewodem 58 i przez zawór kontrolny 64.Ziarna katalizatora wyprowadza sie z podnosnika 57 przewodem 60 za pomoca okolo 95 m8 na godzi¬ ne suchego czystego wodoru doprowadzanego prze- 55 wodem 59. Wodór nastepnie uzywa sie jako sro¬ dek redukujacy i czesciowo jako surowiec w re¬ aktorze do refojttningu 5. Przed bezposrednim zetk¬ nieciem sie ze strumieniem reagentów w reakto¬ rze do reformingu 5 katalizator w mieszaninie oo z wodorem przechodzi w fazie zawiesiny przez stre¬ fe redukujaca 61 celem bezposredniej wymiany ciepla z goracymi gazami reakcyjnymi doprowa¬ dzanymi do reaktora. Czas przebywania kataliza¬ tora w strefie redukcji 61 wynosi okolo 2 godziny, w a temperatura 510—539°C. Otrzymany zredukowa-7 77702 8 ny katalizator dodaje sie nastepnie do warstwy katalizatora przewodem 62 i 63, zastepujac katali¬ zator odchodzacy dolem z reaktora przewodami 18 i 19 i przeznaczony do regeneracji.Wielostopniowy reaktor wedlug wynalazku ma szczególnie zastosowanie przy reformingu nisko¬ cisnieniowym. Podczas gdy niskie cisnienie czast¬ kowe wodoru sprzyja1 glównej reakcji polepszenia liczby oktanowej np. odwodornienia parafin i naf- tenów, to sprzyjaja one takze wzrostowi ilosci wegla powstajacego w wyniku reakcji kondensacji i polimeryzacji. Uzycie reaktora wedlug wynalaz¬ ku, zapobiega gromadzeniu sie wegla na kataliza¬ torze i tym samym nie wplywa na zmiane ak¬ tywnosci katalizatora a przez to moze byc stoso¬ wany przy reformingu niskocisnieniowym. Inna ko¬ rzysc wynikajaca z praktycznego zastosowania re¬ aktora wedlug wynalazku polega na ciaglej dosta¬ wie i w zwiekszonych ilosciach wodoru dajacego sie wykorzystac w procesach rafineryjnych zuzy¬ wajacych wodór, taki jak hydrokraking. PL PL

Claims (2)

1. Zastrzezenia patentowe 1. Wielostopniowy reaktor do reformingu weglo¬ wodorów w obecnosci katalizatora znamienny tym, ze sklada sie z ustawionej pionowo komory cis¬ nieniowej (5) i (11), co najmniej dwóch umiejsco¬ wionych pionowo pierscieniowych zlóz katalizato¬ ra (6) i (13), trwale, wspólosiowo rozlozonych we 10 15 20 25 30 wspomnianej komorze, przy czym kazde zloze ogra¬ niczone jest wewnetrzna i zewnetrzna cylindrycz¬ na oslona (7) i (7') umiejscowiona miedzy zlozem a sciankami komory, wewnetrznego cylindrycznego przewodu (8) i (14) przeprowadzonego przez kazde ze zlóz, zewnetrznego, pierscieniowego przewodu (8') i (14') przeprowadzonego przez kazde ze zlóz, stanowiacego przestrzen miedzy zewnetrzna, cy¬ lindryczna oslona a sciankami komory cisnienio¬ wej, przewodów wlotowych (4) i (12) podlaczonych do jednego z cylindrycznych przewodów kazdeao zloza sluzacych do doprowadzania strumienia we¬ glowodorów, urzadzen wylotowych (9) i (15) pod¬ laczonych do drugiego przewodu kazdego zloza sluzacych do odprowadzania cieczy ze zloza, urza¬ dzen grzewczych (10) podlaczonych do wylotowych urzadzen zloza górnego i wlotowych zloza nastep¬ nego, uzywanych do ogrzewania strumienia cieczy wychodzacego z pierwszego zloza, a przechodzace¬ go do nastepnego, urzadzen wlotowych (62) i (63) katalizatora polaczonych ze szczytowym zlozem ka¬ talizatora sluzacych do wprowadzania katalizatora do komory, urzadzen wylotowych katalizatora (18) i (19) polaczonych z najnizszym zlozem sluzacych do odprowadzania zuzytego katalizatora oraz prze¬ wodów (16) i (17) laczacych poszczególne zloza ka¬ talizatora sluzacych do ulatwienia przechodzenia katalizatora ze zloza wyzszego do nizszego.
2. Reaktor wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze przewody laczace (16) i (17) skladaja sie z duzej ilosci stosunkowo malych przewodów* DN-3, zam. 365/75 Cena 10 zl PL PL
PL1970149433A 1969-09-25 1970-09-24 Continuous reforming-regeneration process[us3647680a] PL77702B1 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US86090569A 1969-09-25 1969-09-25

Publications (1)

Publication Number Publication Date
PL77702B1 true PL77702B1 (en) 1975-04-30

Family

ID=25334326

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL1970143446A PL84614B1 (en) 1969-09-25 1970-09-24 Continuous reforming-regeneration process[us3647680a]
PL1970149433A PL77702B1 (en) 1969-09-25 1970-09-24 Continuous reforming-regeneration process[us3647680a]

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL1970143446A PL84614B1 (en) 1969-09-25 1970-09-24 Continuous reforming-regeneration process[us3647680a]

Country Status (18)

Country Link
US (1) US3647680A (pl)
JP (1) JPS492161B1 (pl)
AR (1) AR219262A1 (pl)
AT (1) AT311525B (pl)
BE (1) BE764747A (pl)
CA (1) CA938237A (pl)
DE (1) DE2046853C3 (pl)
DK (1) DK132446C (pl)
ES (1) ES383958A1 (pl)
FR (1) FR2064274B1 (pl)
GB (3) GB1329097A (pl)
MY (2) MY7400127A (pl)
NL (1) NL164317C (pl)
OA (1) OA04048A (pl)
PL (2) PL84614B1 (pl)
SE (1) SE372774B (pl)
YU (1) YU35159B (pl)
ZA (2) ZA706449B (pl)

Families Citing this family (93)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2265608C2 (pl) * 1971-11-16 1988-01-28 Institut Francais Du Petrole, Rueil-Malmaison, Hauts-De-Seine, Fr
BE790431A (fr) * 1971-11-16 1973-04-24 Inst Francais Du Petrole Procede et appareillage pour procedes de conversions d'hydrocarbures
FR2160269A1 (en) * 1971-11-16 1973-06-29 Inst Francais Du Petrole Catalytic conversion of hydrocarbons - using multiple zones in series with continuous circulation and regeneration of catal
US3837822A (en) * 1972-09-28 1974-09-24 Universal Oil Prod Co Two-stage countercurrent fluid-solid contacting process
CA1023333A (en) * 1972-11-13 1977-12-27 Shell Canada Limited Process for regenerating a deactivated reforming catalyst
US3864240A (en) * 1973-03-09 1975-02-04 Universal Oil Prod Co Integration of a reaction system having gravity-flowing catalyst particles with a fixed-bed system
JPS49126589A (pl) * 1973-03-19 1974-12-04
US3882015A (en) * 1973-05-29 1975-05-06 Universal Oil Prod Co Countercurrent catalytic contact of a reactant stream in a multi-stage process and the apparatus therefor
US3839197A (en) * 1973-08-09 1974-10-01 Universal Oil Prod Co Controlled inter-reactor catalyst transport method
US3839196A (en) * 1973-08-09 1974-10-01 Universal Oil Prod Co Reactor-to-regenerator catalyst transport method
US3873441A (en) * 1973-09-06 1975-03-25 Universal Oil Prod Co Catalyst transfer method for moving-bed reactors
JPS512867U (pl) * 1974-06-21 1976-01-10
IL51237A (en) * 1976-01-19 1979-11-30 Uop Inc Hydrocarbon conversion with gravity-flowing catalyst particles
US4069134A (en) * 1976-10-26 1978-01-17 Uop Inc. Hydrogen-producing hydrocarbon conversion with gravity-flowing catalyst particles
US4119527A (en) * 1977-05-09 1978-10-10 Uop Inc. Multiple-stage hydrocarbon conversion with gravity-flowing catalyst particles
US4119526A (en) * 1977-05-09 1978-10-10 Uop Inc. Multiple-stage hydrocarbon conversion with gravity-flowing catalyst particles
US4167553A (en) * 1977-08-05 1979-09-11 Uop Inc. Catalytic reaction chamber for gravity-flowing catalyst particles
AU526654B2 (en) * 1977-08-29 1983-01-27 Uop Inc. Multi-st. ge catalytic hydroforming with gravity flowing catalysts
US4403909A (en) * 1980-03-24 1983-09-13 Uop Inc. Method for discharging catalyst particles from a moving bed system at a substantially steady flow rate
US4606812A (en) * 1980-04-15 1986-08-19 Chemroll Enterprises, Inc. Hydrotreating of carbonaceous materials
US4381418A (en) * 1981-12-04 1983-04-26 Uop Inc. Catalytic dehydrogenation process
US4381417A (en) * 1981-12-04 1983-04-26 Uop Inc. Catalytic dehydrogenation process
US4438288A (en) 1983-03-22 1984-03-20 Uop Inc. Dehydrogenation of hydrocarbons with a halogen contacting step
US4498973A (en) * 1983-06-17 1985-02-12 Uop Inc. Multiple-stage catalytic reforming with gravity-flowing dissimilar catalyst particles
US4576712A (en) * 1984-12-26 1986-03-18 Uop Inc. Maintaining gas flow during transfer of solids in hydrocarbon conversion and gas-solid contacting processes
US4615792A (en) * 1985-04-25 1986-10-07 Uop Inc. Hydrogen circulation for moving bed catalyst transfer systems
US4732665A (en) * 1985-12-27 1988-03-22 Uop Inc. High severity catalytic reforming process
US4647549A (en) * 1985-12-27 1987-03-03 Upo Inc. Regeneration of hydrocarbon conversion catalyst
FR2611739B1 (fr) * 1987-03-06 1989-07-07 Inst Francais Du Petrole Procede d'activation d'un catalyseur d'isomerisation de paraffines normales
US4880604A (en) * 1987-11-04 1989-11-14 Uop Apparatus for coke burning in regeneration of hydrocarbon conversion catalyst
US4872969A (en) * 1988-03-28 1989-10-10 Uop Method for valveless control of particle transport
US4859643A (en) * 1988-05-11 1989-08-22 Uop Regeneration method with reduced catalyst heat exposure
US5277880A (en) * 1988-05-11 1994-01-11 Uop Catalyst regeneration apparatus with radial flow distribution
US4939314A (en) * 1988-12-19 1990-07-03 Mobil Oil Corporation Method for on-stream low-pressure regeneration of an oligomerization catalyst from a fluid-bed reactor operating at high pressure with hydrocarbons in a non-liquid phase
US5130106A (en) * 1988-12-28 1992-07-14 Uop Moving bed radial flow reactor for high gas flow
FR2651153B1 (fr) * 1989-08-25 1991-10-31 Inst Francais Du Petrole Appareillage pour la regeneration d'un catalyseur de reformage ou de production d'hydrocarbures aromatiques et pour le recyclage des effluents gazeux.
FR2641712B1 (fr) * 1989-01-13 1991-05-03 Inst Francais Du Petrole Procede de regeneration d'un catalyseur de production d'hydrocarbures aromatiques ou de reformage
EP0378482B1 (fr) 1989-01-13 1995-04-12 Institut Français du Pétrole Procédé de régénération d'un catalyseur de production d'hydrocarbures aromatiques ou de réformage
FR2648363B1 (fr) * 1989-06-15 1991-10-04 Inst Francais Du Petrole Procede de recyclage des reactifs gazeux utilises pour la regeneration d'un catalyseur de reformage ou de production d'hydrocarbures aromatiques
DE4001779A1 (de) * 1989-02-01 1990-08-02 Inst Francais Du Petrole Verfahren zur regenerierung eines katalysators fuer die reformierung oder die herstellung aromatischer kohlenwasserstoffe
FR2648364B1 (fr) * 1989-06-15 1991-10-04 Inst Francais Du Petrole Procede de recyclage des reactifs gazeux utilises pour la regeneration d'un catalyseur de reformage ou de production d'hydrocarbures aromatiques
FR2642330B1 (fr) * 1989-02-01 1991-05-24 Inst Francais Du Petrole Procede de regeneration d'un catalyseur de reformage ou de production d'hydrocarbures aromatiques
FR2651154B1 (fr) * 1989-08-25 1991-10-31 Inst Francais Du Petrole Appareillage pour la regeneration d'un catalyseur de reformage ou de production d'hydrocarbures aromatiques et pour le recyclage des effluents gazeux.
US4980325A (en) * 1989-06-12 1990-12-25 Uop Method of controlling moisture in combustion section of moving bed regeneration process
US5376607A (en) * 1989-11-16 1994-12-27 Uop Method for controlling moisture by coke composition
US5001095A (en) * 1989-11-16 1991-03-19 Uop Method and apparatus for controlling moisture by flue gas segregation
US5151392A (en) * 1989-12-11 1992-09-29 Uop Moving bed regeneration process with separate dispersion and chloriding steps
US5053371A (en) * 1990-11-02 1991-10-01 Uop Catalyst regeneration method with three-zone combustion gas addition
US5227566A (en) * 1991-01-09 1993-07-13 Uop Process for the dehydrogenation of hydrocarbons
US5087792A (en) * 1991-01-09 1992-02-11 Uop Process for the dehydrogenation of hydrocarbons
US5338440A (en) * 1992-12-30 1994-08-16 Uop Controlled method of transporting catalyst between zones
US5584615A (en) * 1993-12-27 1996-12-17 Uop Pneumatic particulate transport with gravity assisted flow
US5397458A (en) * 1993-12-27 1995-03-14 Uop Moving bed regeneration process with internally mixed chloride gas
US5716516A (en) * 1993-12-27 1998-02-10 Uop Pneumatic particulate transport with gravity assisted flow
US5457077A (en) * 1993-12-30 1995-10-10 Uop Moving bed regeneration process with combined drying and dispersion steps
US5824619A (en) * 1994-05-12 1998-10-20 Uop Particulate cooling process with reduced thermal channeling
DE4440632A1 (de) * 1994-11-14 1996-05-15 Bayer Ag Verfahren und Vorrichtung zur Förderung von heißen, aggressiven Medien
US6117809A (en) * 1995-10-20 2000-09-12 Uop Llc Method for decreasing chloride emissions from a catalyst reduction process
US6034018A (en) * 1995-10-20 2000-03-07 Uop Llc Method for reducing chloride emissions from a moving bed catalyst regeneration process
US6461992B1 (en) 1995-10-20 2002-10-08 Uop Llc Method for reducing chloride emissions from a moving bed catalyst regeneration process
US5837636A (en) * 1995-10-20 1998-11-17 Uop Llc Method for reducing chloride emissions from a catalyst regeneration process
US5858210A (en) * 1996-05-20 1999-01-12 Uop Llc Method for regulating particle transfer rates
US6106696A (en) * 1997-12-16 2000-08-22 Uop Llc Moving bed reforming process without heating between the combined feed exchanger and the lead reactor
US6121180A (en) * 1998-01-09 2000-09-19 Uop Llc Precombustion of halogen-containing compounds in catalyst regeneration processes
US6395664B1 (en) 1998-02-19 2002-05-28 Uop Llc Process for reactivating a deactivated dehydrocyclodimerization catalyst with water
US6059961A (en) * 1998-04-27 2000-05-09 Uop Llc Method to alleviate thermal cycles in moving bed radial flow reactor
US6123833A (en) * 1998-09-22 2000-09-26 Uop Llc Method for controlling moisture in a catalyst regeneration process
US6884400B1 (en) * 2001-06-22 2005-04-26 Uop Llc Reaction and regeneration system
US7005058B1 (en) 2002-05-08 2006-02-28 Uop Llc Process and apparatus for removing sulfur from hydrocarbons
US20070215523A1 (en) * 2002-12-10 2007-09-20 Moser Mark D Dilute phosphorus incorporation into a naphtha reforming catalyst
US7410565B1 (en) 2004-12-17 2008-08-12 Uop Llc Multi-catalyst selection for chlorided reforming catalyst
US7811447B2 (en) * 2007-08-01 2010-10-12 Uop Llc Method of transferring particles from one pressure zone to another pressure zone
US7803326B2 (en) * 2007-08-01 2010-09-28 Uop Llc Hydrocarbon conversion unit including a reaction zone receiving transferred catalyst
FR2922786B1 (fr) * 2007-10-26 2010-02-26 Inst Francais Du Petrole Procede et enceinte de regeneration d'un catalyseur de reformage
FR2922785B1 (fr) * 2007-10-26 2009-12-11 Inst Francais Du Petrole Procede de regeneration d'un catalyseur de reformage
US20100187159A1 (en) * 2009-01-28 2010-07-29 Christopher Naunheimer Moving Bed Hydrocarbon Conversion Process
US9006123B2 (en) * 2008-12-23 2015-04-14 Uop Llc Catalytic reformer catalyst collector including purge gas stream
US8282814B2 (en) * 2009-03-31 2012-10-09 Uop Llc Fired heater for a hydrocarbon conversion process
DE102009019436A1 (de) 2009-04-29 2010-11-04 Bayer Materialscience Ag Verfahren zur Herstellung von aromatischen Aminen
US8759600B2 (en) 2010-06-28 2014-06-24 Uop Llc Reduced fluidization of solid particles in radial flow fluid/solid contacting
US8906226B2 (en) * 2011-04-29 2014-12-09 Uop Llc Process for increasing aromatics production
US8845883B2 (en) * 2011-04-29 2014-09-30 Uop Llc Process for increasing aromatics production
US8758599B2 (en) 2011-07-15 2014-06-24 Uop Llc Reforming catalyst and process
US8608941B2 (en) * 2011-10-07 2013-12-17 Uop Llc Reforming process with integrated fluid catalytic cracker gasoline and hydroprocessed cycle oil
US9024097B2 (en) * 2011-12-15 2015-05-05 Uop Llc Integrated hydrogenation/dehydrogenation reactor in a catalytic reforming process configuration for improved aromatics production
US8882994B2 (en) * 2011-12-15 2014-11-11 Uop Llc Counter-current catalyst flow with split feed and two reactor train processing
US9024099B2 (en) * 2011-12-15 2015-05-05 Uop Llc Co-current catalyst flow with feed for fractionated feed recombined and sent to high temperature reforming reactors
US9050571B2 (en) 2013-03-28 2015-06-09 Uop Llc Apparatus for a radial-flow reactor and method for assembly thereof
US8992839B2 (en) 2013-03-28 2015-03-31 Uop Llc Apparatus for a radial-flow reactor and method for assembly thereof
CN108884000A (zh) 2016-03-21 2018-11-23 诺沃梅尔公司 丙烯酸和其制造方法
US11028328B2 (en) 2019-10-07 2021-06-08 Saudi Arabian Oil Company Systems and processes for catalytic reforming of a hydrocarbon feed stock
CN113814004A (zh) * 2020-06-19 2021-12-21 中国石化扬子石油化工有限公司 一种连续重整常压再生系统及其控制方法
FR3123230A1 (fr) 2021-05-28 2022-12-02 IFP Energies Nouvelles Procédé de traitement à régénération continue de catalyseur d’une charge hydrocarbonée

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE527567A (pl) * 1953-06-22

Also Published As

Publication number Publication date
PL84614B1 (en) 1976-04-30
YU35159B (en) 1980-09-25
GB1329097A (en) 1973-09-05
NL164317B (nl) 1980-07-15
ZA706449B (en) 1972-04-26
SE372774B (pl) 1975-01-13
YU236170A (en) 1980-03-15
BE764747A (fr) 1971-08-16
CA938237A (en) 1973-12-11
MY7400127A (en) 1974-12-31
FR2064274B1 (pl) 1973-08-10
AR219262A1 (es) 1980-08-15
DE2046853B2 (de) 1973-03-29
DE2046853C3 (de) 1973-10-25
DK132446B (da) 1975-12-08
GB1329096A (en) 1973-09-05
JPS492161B1 (pl) 1974-01-18
MY7400126A (en) 1974-12-31
OA04048A (fr) 1979-10-15
NL7013973A (pl) 1971-03-29
GB1329098A (en) 1973-09-05
NL164317C (nl) 1980-12-15
DK132446C (da) 1976-05-10
AT311525B (de) 1973-11-26
US3647680A (en) 1972-03-07
FR2064274A1 (pl) 1971-07-23
ZA711948B (en) 1972-04-26
ES383958A1 (es) 1973-03-01
DE2046853A1 (de) 1971-04-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL77702B1 (en) Continuous reforming-regeneration process[us3647680a]
US3692496A (en) Apparatus for continuous reforming-regeneration process
US4578370A (en) Gas circulation method for moving bed catalyst regeneration zones
US4615792A (en) Hydrogen circulation for moving bed catalyst transfer systems
US2730556A (en) Method for effecting endothermic dehydrogenation reactions
US3761390A (en) Continuous reforming regeneration process
US2763597A (en) Fluid hydroforming process
EP0056009B1 (en) Multiple stage hydrocarbon conversion with gravity flowing catalyst particles
US4094814A (en) Regeneration method for gravity-flowing deactivated catalyst particles
JPH03207795A (ja) 統合されたパラフィン改善方法及び接触分解方法
US2763595A (en) Heat balanced hydroforming process
US2763596A (en) Fluid hydroforming process
US2752291A (en) Fluid hydroforming
US2717860A (en) Process for hydrofining and hydroforming hydrocarbons
US4250018A (en) Multiple stage hydrocarbon conversion process
US2733282A (en) Fluidized solids reactor system
RU2727887C1 (ru) Установка каталитического риформинга с непрерывной регенерацией катализатора
US2883333A (en) Hydrocarbon conversion process and apparatus
RU2747527C1 (ru) Способ каталитического риформинга с непрерывной регенерацией катализатора
US4250019A (en) Multiple stage hydrocarbon conversion process
US2765263A (en) Pretreatment process for fluid hydroforming
US2756187A (en) Fluid hydroforming process
US2756188A (en) Fluid hydroforming process
US2765261A (en) Hydroforming process and apparatus
US2922756A (en) Method for processing sulfurcontaminated stock