PL77702B1 - Continuous reforming-regeneration process[us3647680a] - Google Patents
Continuous reforming-regeneration process[us3647680a] Download PDFInfo
- Publication number
- PL77702B1 PL77702B1 PL1970149433A PL14943370A PL77702B1 PL 77702 B1 PL77702 B1 PL 77702B1 PL 1970149433 A PL1970149433 A PL 1970149433A PL 14943370 A PL14943370 A PL 14943370A PL 77702 B1 PL77702 B1 PL 77702B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- catalyst
- bed
- reactor
- zone
- particles
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/08—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles
- B01J8/12—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles moved by gravity in a downward flow
- B01J8/125—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles moved by gravity in a downward flow with multiple sections one above the other separated by distribution aids, e.g. reaction and regeneration sections
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
- B01J23/90—Regeneration or reactivation
- B01J23/96—Regeneration or reactivation of catalysts comprising metals, oxides or hydroxides of the noble metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G35/00—Reforming naphtha
- C10G35/04—Catalytic reforming
- C10G35/10—Catalytic reforming with moving catalysts
- C10G35/12—Catalytic reforming with moving catalysts according to the "moving-bed" method
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
Description
Uprawniony z patentu: Universal Oil Products Company, Des Plaines, Illinois (Stany Zjednoczone Ameryki) Wielostopniowy reaktor do reformingu Przedmiotem wynalazku jest wielostopniowy re¬ aktor do reformingu.W przemysle naftowym dobrze znany jest proces reformowania weglowodorów, takich jak ciezka ben¬ zyna pochodzaca z ropy naftowej, w którym stosuje sie katalizatory metaliczne z grupy platynowców lub tlenek glinu, polegajacy na tym, ze ciezka benzy¬ ne miesza sie z wodorem i przepuszcza wobec sta¬ cjonarnego katalizatora w odpowiednich dla re¬ formingu warunkach, otrzymujac ciekly produkt 6 poprawionej liczbie oktanowej. Dotychczas sto¬ sowany byl w zasadzie reforming typu nieregene- racyjnego lub regeneracyjnego. W procesie typu nieregeneracyjnego katalizator jest w ciaglym uzy¬ ciu przez okres okolo 5 miesiecy do okolo roku, a nawet i dluzej. Po tym dlugim czasie pracy zamyka sie doplyw strumienia surowca do reak¬ tora i katalizator poddaje sie regeneracji lub za¬ mienia na nowy. W procesie z regeneracja, kata¬ lizator poddaje sie czestszej regeneracji stosujac uklad szeregu reaktorów z warstwa stacjonarna katalizatora, przystosowanego do systemu wielo¬ strumieniowego, to jest takiego, w którym mozna odciac doplyw surowca do jednego tylko reaktora i poddac zawarty w nim katalizator regeneracji lub zamienic na nowy, a pozostaly zespól reaktorów pracuje normalnie, bez przerwy w doplywie su¬ rowca. Nastepnie reaktor z regenerowanym katali¬ zatorem podlaczony zostaje do ruchu a odlaczony doplyw surowca do innego, celem regeneracji za- 10 15 20 25 30 wartego w nim katalizatora. Obie metody maja jednak pewne wady. Na przyklad: w procesie nie- regeneracyjnym, cala instalacja zostaje zwykle wy¬ laczona i przestawiona na regeneracje lub wy¬ miane katalizatora, przynoszac duze straty w pro¬ dukcji. Poza tym proces nieregeneracyjny charak¬ teryzuje sie ciaglym spadkiem aktywnosci katali¬ zatora w czasie pracy, co wymaga zaostrzania wa¬ runków pracy aby utrzymac dobra jakosc produk¬ tu, zwykle kosztem jego ilosci. W procesie typu regeneracyjnego, stosujac uklad szeregu reaktorów z warstwa stacjonarna katalizatora, równiez wy¬ stepuja podobne problemy chociaz w nieco mniej¬ szym stopniu. Jednakze operacja rozruchu i prze¬ rywania procesu w zwiazku z wlaczeniem i wy¬ laczeniem reaktora w ruchu ciaglym jest skompli¬ kowana i wymaga calego szeregu zaworów, prze¬ wodów i innego wyposazenia niezbednego do uru¬ chamiania reaktorów.Przedmiotem wynalazku jest wielostopniowy re¬ aktor do reformingu tak skonstruowany, aby utrzy¬ mac przez dlugi okres czasu wysoki poziom ak¬ tywnosci i stabilnosci katalizatora, bez koniecznos¬ ci odlaczania reaktora do reformingu z ruchu.Jak pokazano na zalaczonym schemacie, strumien reagentów przechodzi przez wielostopniowy reaktor skladajacy sie z dwu reaktorów ustawionych pio¬ nowo jeden nad drugim z posrednim podgrzewa¬ niem strumienia reagentów pomiedzy reaktorami.Oczywiscie strumien reagentów moze - przechodzic 7770277702 przez wielostopniowy reaktor skladajacy sie z reak¬ torów ustawionych jeden obok drugiego, z posred¬ nim ogrzewaniem strumienia reagentów pomiedzy reaktorami, celem utrzymania wymaganej tempe¬ ratury procesu reformowania w róznych reaktorach.Ponadto jasne jest, ze mozna stosowac pojedynczy reaktor lub dowolna kombinacje reaktorów. W wie¬ lostopniowym reaktorze, swiezy lub regenerowany katalizator mozna dodawac w sposób ciagly do wstepnego lub górnego reaktora i po przejsciu przez kolejne strefy reaktora odbierac z koncowe¬ go lub dolnego reaktora i poddawac regeneracji.Alternatywnie, swiezy lub zregenerowany kataliza¬ tor mozna dodawac w sposób ciagly do kazdego z dwóch lub wiecej reaktorów, odbierajac z kaz¬ dego z nich równowazna ilosc zuzytego kataliza¬ tora do regeneracji. W tym ostatnim przypadku, zuzyty katalizator z róznych reaktorów zostaje zmieszany w jednym wspólnym zbiorniku samowy¬ ladowczym, zregenerowany i nastepnie rozdzie¬ lany w odpowiednich ilosciach reaktorów, utrzy¬ mujac w nich w zasadzie stala ilosc katalizatora.Alternatywnie, katalizator z wybranego reaktora mozna regenerowac periodycznie utrzymujac w ru¬ chu wszystkie pozostale reaktory a wylaczajac tyl¬ ko wybrany reaktor.W reaktorze wielostopniowym skladajacym sie z reaktorów ustawionych jeden nad drugim, osiag¬ nie sie efekty tylko wtedy, jezeli wspólne ruchome zloze katalizatora tworzyc bedzie jak gdyby nie¬ przerwany slup ziaren od góry do dolu reaktora.W ten sposób zuzyty katalizator zostaje odbierany z dna reaktora, podczas gdy katalizator zregenero¬ wany dodawany jest od góry reaktora i w ten spo¬ sób regeneruje sie caly katalizator bez wylacza¬ nia reaktora z ruchu.Na zalaczonym schemacie przedstawiono sposób ciaglego reformingu i regeneracji w celu lepszego wyjasnienia zasady dzialania wielostopniowego re¬ aktora wedlug wynalazku.Stosowany ponizej skrót LHSV jest szybkoscia objetosciowa cieczy zasilajacej na godzine i równa sie objetosci cieczy zasilajacej na godzine, mierzo¬ nej w temperaturze 15°C na objetosc katalizatora.Na przyklad: jesli objetosc katalizatora w reak¬ torze = 100 m8 a szybkosc podawania cieczy = = 100 mtygodzine. 100m3 1 LHSV = cieczy • godz. 100 m3 katalizatora = l/godzine Skrót GHSV jest szybkoscia objetosciowa gazu zasilajacego na godzine i równa sie objetosci gazu zasilajacego na godzine, mierzonej w temperaturze 15°C i przy cisnieniu atmosferycznym na objetosc katalizatora.Na przyklad: jesli objetosc katalizatora w reak¬ torze = Im3 a szybkosc podawania gazu = 1000 mtygodz. (w temperaturze 15°C i przy cisnieniu 1 atm) 1000 m8 1 GHSV= : gazu godz katalizatora = 1000/godz.Im3 Frakcje benzyny pierwszej destylacji wrzaca w temperaturze 93—204°C doprowadza sie do uk¬ ladu przewodem 1 z szybkoscia LHSV okolo 2, najpierw do podgrzewacza 2 w mieszaninie ze stru- 5 mieniem gazu bogatego w wodór, który recyrku- luje przewodem 3 z separatora produktu nie po¬ kazanego na schemacie. W konwencjonalnym pro¬ cesie reformingu znaczny nadmiar wodoru miesza sie z dodawanym weglowodorem celem zmniejsze- io nia ilosci tworzacego sie wegla na katalizatorze.Typowy stosunek molowy wodoru do ilosci wpro¬ wadzanego weglowodoru wynosi okolo 10 : 1. Jed¬ nakze stosujac reaktor wedlug wynalazku, w któ¬ rym katalizator poddawany jest czestszej regenc¬ ie racji, ilosc wodoru mozna znacznie obnizyc. Naj¬ lepiej jesli stosunek molowy wodoru do weglo¬ wodoru waha sie od okolo 1:1 do okolo 5:1.Ogrzany mieszany strumien gazów zawierajacy wo¬ dór i weglowodór w stosunku molowym okolo 3 : 1 20 wychodzi z podgrzewacza 2 przewodem 4 i wchodzi do górnej czesci reaktora do reformingu 5. Reak¬ tor do reformingu 5 wraz z ogrzewaczem posred¬ nim 10 przedstawiony jest w polozeniu piono¬ wym z tym, ze reaktor 5 ustawiony jest w jednej -5 osi z reaktorem do reformingu 11. Katalizator do reakcji reformowania zaladowany do reaktora 5 sklada sie z kulistych ziaren o srednicy 1,6 mm i zawiera okolo 0,375% wagowych platyny, 0,9°/o wagowych zwiazanego chloru z reszta stanowi tle- 30 nek glinu. Temperatura reaktora utrzymywana jest w granicach 454—510°C a cisnienie wynosi okolo 14,6 atm. Na schemacie, reaktor 5 pokazano z ka¬ talizatorem znajdujacym sie w pierscieniowym zlo¬ zu ruchomym 6 utworzonym przez cylindrycznie 35 ulozone w pewnych odstepach siatki 7. Strumien reagentów przechodzi promieniowo przez warstwe katalizatora w kierunku od zewnatrz, nastepnie przechodzi w *dól przez cylindryczna przestrzen 8 i wchodzi do podgrzewacza 10 przewodem 9. Po- 40 niewaz reakcja jest endotermiczna eluent z reakto¬ ra 5 zostaje powtórnie ogrzany w podgrzewaczu 10 i dopiero potem wchodzi do reaktora 11 prze¬ wodem 12. Tutaj znowu strumien reagentów prze¬ chodzi promieniowo od zewnatrz do wewnatrz przez *5 pierscieniowe zloze katalizatora 13, w zasadzie tak samo jak w reaktorze 5, po czym przechodzi w dól przez cylindryczna przestrzen 14 i wychodzi z re¬ aktora 11 przewodem 15. Eluent z reaktora od¬ chodzi przewodem 15, przechodzi do zwyklego roz- 50 dzielania produktu umozliwiajacego odzyskanie pro¬ duktu wysokooktanowego na przyklad o wzorco¬ wej liczbie oktanowej okolo 95 oraz odzyskania i zawrócenia do ukladu reaktora gazu bogatego w wodór. Czastki katalizatora opadaja w reakto- 55 rze 5 jako pierscieniowa warstwa ruchoma 6 do pierscieniowej warstwy ruchomej 13 w reaktorze 11, przechodzac miedzy reaktorami przewodami 16 i 17. Przewody 16 i 17 na schemacie obrazuja duza ilosc przewodów, którymi przechodzi katalizator oo pomiedzy pierscieniowymi warstwami 6 i 13. Prze¬ wody te sa dosc waskie po to, zeby w zasadzie caly strumien reagentów z reaktora 5 wchodzil do podgrzewacza 10 przewodem 9, a jedynie mi¬ nimalna ilosc przechodzila przez przewody 16 i 17 65 razem z katalizatorem, W ten sposób, praktycznie*77702 6 taki reaktor ma wspólna warstwe katalizatora po¬ ruszajaca sie w zasadzie jak jednolity slup ziaren katalizatora, od góry reaktora 5 do dolu reaktora 11. W opisanym przykladzie katalizator wychodzi przewodami 18 i 19 z taka szybkoscia, aby czas przebywania katalizatora w reaktorze wynosil 30 dni. Katalizator odbierany jest periodycznie prze¬ wodem 20 i za pomoca zaworu kontrolnego 21, zo¬ staje wprowadzony do zamknietego zbiornika 22 w postaci odwróconego stozka, w którym zachodzi oddzielanie pozostalego weglowodoru (sposobu od¬ dzielenia nie pokazano na schemacie). Zuzyty ka¬ talizator przesyla sie nastepnie przewodem 23 przez zawór kontrolny 24 do urzadzenia podnosnikowego 25, skad jest podnoszony w strumieniu azotu do¬ prowadzanego przewodem 26 do aparatu rozdziela¬ jacego 28 przewodem 27. Szybkosc doprowadzania azotu do urzadzenia podnosnikowego 25 wynosi okolo 1,5 N metrów szesciennych na godzine w temperaturze okolo 38°C. Zuzyty katalizator zebra¬ ny w aparacie rozdzielajacym 28 zawiera okolo P»7% wagowych zwiazanego chloru i 2—5°/o wago¬ wych wegla. Odchodzacy góra przewód 29 sluzy do odpowietrzenia aparatu rozdzielajacego 28 do atmosfery lub do recyrkulacji azotu. Ziarna katali¬ zatora z aparatu rozdzielajacego 28 przechodza przez przewód 30 do regeneratora katalizatora sklada¬ jacego sie ze strefy wypalania wegla 31, strefy chlorowania 32 i strefy suszenia 33. Ziarna katali¬ zatora przechodza w dól jako ruchoma warstwa lub jednolity slup ziaren do oddzielnej strefy re¬ generacji 34 wewnatrz strefy wypalania 31 a stad do strefy chlorowania 32. Schlorowane i w zasadzie pozbawione wegla czasteczki przechodza nastepnie przez strefe suszenia 33, gdzie spotykaja sie z go¬ racym suchym strumieniem powietrza powoduja¬ cym oddzielenie nadmiaru zaadsorbowanych sklad¬ ników gazowych z katalizatora.W omawianym przykladzie, czasteczki kataliza¬ tora przechodza z aparatu rozdzielajacego 28 do re¬ generatora katalizatora ze srednia szybkoscia okolo 91 kg na godzine. Czasteczki katalizatora przecho¬ dza, w dól przez strefe wypalania wegla 31 z taka szybkoscia aby sredni czas przebywania w niej wynosil1 okolo 2 godziny, w strefie wypalania 31 ziarna katalizatora zostaja ogrzane gazem zawie¬ rajacym tlen oraz goracymi gazami spalinowymi doprowadzanymi do strefy wypalania wegla prze¬ wodem 44 z szybkoscia okolo 4700. Gaz zawiera¬ jacy tlen pochodzi z powietrza doprowadzanego do strefy suszenia 33 przewodem 35, które zosta¬ je zmieszane z para wodna, chlorem i HC1 pod¬ czas przechodzenia do góry przez strefe chlorowa¬ nia 32. Otrzymana mieszanina gazowa wedruje da¬ lej w góre poprzez strefe wypalania wegla 31.Otrzymane produkty gazowe oraz z tlenkami weg¬ la i siarki wychodza ze strefy wypalania wegla 31 jako gazy spalinowe przewodem 36. W pewnych przypadkach pozadane jest przed recyrkulacja od¬ dzielenie zwiazków siarkowych od gazów spalino¬ wych. W tym wypadku gazy spalinowe doprowa¬ dza sie do skrubera 37, w którym zostaja one zmie¬ szane z alkalicznym strumieniem zawracanym z o- sadnika alkalicznego 40 przez chlodnice 65 i prze¬ wód 38 z powrotem do osadnika alkalicznego prze¬ wodem 39. Otrzymane gazy spalinowe wolne w za¬ sadzie od chlorowca i tlenków siarki odbierane sa ze szczytu osadnika alkalicznego 40 przewodem 41 i wy¬ tlaczane za pomoca dmuchawy 42 przez podgrzewacz 5 43 i przewód 44 do strefy wypalania wegla 81 }&k to wspomniano wyzej. Podgrzewacz 43 jest zabez¬ pieczony przed zapoczatkowaniem procesu. Gazy recyrkulujace wchodzace do strefy wypalania weg¬ la 31 zawieraja okolo 0,7°/o wagowych tlenu i sltt^ io za do regulowania spalania w temperaturze 445— —499°C. Przewód odpowietrzajacy 45 na szczycie osadnika sluzy do odprowadzania nadmiaru gazów spalinowych z ukladu. W strefie chlorowania 82, ziarna katalizatora znajduja sie w kontakcie z do- 15 prowadzonym przewodem 46 strumieniem gazów zawierajacym pare wodna i chlor w stosunku mo¬ lowym okolo 20:1. Para wodna i chlor miesza sie z powietrzem odchodzacym góra ze strefy su¬ szenia 33, jak zaznaczono poprzednio. Czas prze- 20 bywania katalizatora w strefie 32 wynosi okolo 1 godziny. Pare wodna wprowadza sie do ukladu przewodem 47 w temperaturze okolo 232°C z szyb¬ koscia okolo 1,1 kg na godzine. Para wodna prze¬ chodzi przewodem 50 razem z zawartymi w nim 25 parami recyrkulujacymi i miesza sie z chlorem do*- prowadzanym przewodem 48. Szybkosc doprowa¬ dzania chloru wynosi 0,66 kg na godzine. Miesza¬ nine pary wodnej i chloru ogrzewa sie dó tem¬ peratury okolo 499°C w podgrzewaczu 49 i do- so prowadza do strefy chlorowania 32 przewodem 46 z szybkoscia dozowania. GHSV okolo 4700. Stru¬ mien zawracany zawierajacy nadmiar pary i chlo¬ ru odprowadza sie ze strefy chlorowania 32 prze¬ wodem 50 i zawraca przez dmuchawe 51 jako 35 czesc strumienia pary wodnej i chloru doprowa¬ dzanego do strefy chlorowania 32. Ze strefy chloro¬ wania 32 ziarna katalizatora wchodza do strefy suszenia 33, przez co skladniki lotne zostaja od¬ pedzone z katalizatora strumieniem suchego po- 40 wietrza. Powietrze doprowadza sie do ukladu prze¬ wodem 52 z nie pokazanego na schemacie zródla zewnetrznego ogrzane do temperatury 427—538°C w podgrzewaczu 53 zanim zostanie doprowadzone przewodem 35 do strefy suszenia 33. Szybkosc do- 45 zowania powietrza GHSV wynosi okolo 150. Ziarna katalizatora odprowadza sie z regeneratora w re¬ gularnych odstepach czasu przewodem 54 przez ot¬ wór kontrolny 53 i zamkniety zbiornik samowy¬ ladowczy w ksztalcie odwróconego stozka 50. Ka¬ so talizator zostaje nastepnie przeslany do podnosni¬ ka 57 przewodem 58 i przez zawór kontrolny 64.Ziarna katalizatora wyprowadza sie z podnosnika 57 przewodem 60 za pomoca okolo 95 m8 na godzi¬ ne suchego czystego wodoru doprowadzanego prze- 55 wodem 59. Wodór nastepnie uzywa sie jako sro¬ dek redukujacy i czesciowo jako surowiec w re¬ aktorze do refojttningu 5. Przed bezposrednim zetk¬ nieciem sie ze strumieniem reagentów w reakto¬ rze do reformingu 5 katalizator w mieszaninie oo z wodorem przechodzi w fazie zawiesiny przez stre¬ fe redukujaca 61 celem bezposredniej wymiany ciepla z goracymi gazami reakcyjnymi doprowa¬ dzanymi do reaktora. Czas przebywania kataliza¬ tora w strefie redukcji 61 wynosi okolo 2 godziny, w a temperatura 510—539°C. Otrzymany zredukowa-7 77702 8 ny katalizator dodaje sie nastepnie do warstwy katalizatora przewodem 62 i 63, zastepujac katali¬ zator odchodzacy dolem z reaktora przewodami 18 i 19 i przeznaczony do regeneracji.Wielostopniowy reaktor wedlug wynalazku ma szczególnie zastosowanie przy reformingu nisko¬ cisnieniowym. Podczas gdy niskie cisnienie czast¬ kowe wodoru sprzyja1 glównej reakcji polepszenia liczby oktanowej np. odwodornienia parafin i naf- tenów, to sprzyjaja one takze wzrostowi ilosci wegla powstajacego w wyniku reakcji kondensacji i polimeryzacji. Uzycie reaktora wedlug wynalaz¬ ku, zapobiega gromadzeniu sie wegla na kataliza¬ torze i tym samym nie wplywa na zmiane ak¬ tywnosci katalizatora a przez to moze byc stoso¬ wany przy reformingu niskocisnieniowym. Inna ko¬ rzysc wynikajaca z praktycznego zastosowania re¬ aktora wedlug wynalazku polega na ciaglej dosta¬ wie i w zwiekszonych ilosciach wodoru dajacego sie wykorzystac w procesach rafineryjnych zuzy¬ wajacych wodór, taki jak hydrokraking. PL PL
Claims (2)
1. Zastrzezenia patentowe 1. Wielostopniowy reaktor do reformingu weglo¬ wodorów w obecnosci katalizatora znamienny tym, ze sklada sie z ustawionej pionowo komory cis¬ nieniowej (5) i (11), co najmniej dwóch umiejsco¬ wionych pionowo pierscieniowych zlóz katalizato¬ ra (6) i (13), trwale, wspólosiowo rozlozonych we 10 15 20 25 30 wspomnianej komorze, przy czym kazde zloze ogra¬ niczone jest wewnetrzna i zewnetrzna cylindrycz¬ na oslona (7) i (7') umiejscowiona miedzy zlozem a sciankami komory, wewnetrznego cylindrycznego przewodu (8) i (14) przeprowadzonego przez kazde ze zlóz, zewnetrznego, pierscieniowego przewodu (8') i (14') przeprowadzonego przez kazde ze zlóz, stanowiacego przestrzen miedzy zewnetrzna, cy¬ lindryczna oslona a sciankami komory cisnienio¬ wej, przewodów wlotowych (4) i (12) podlaczonych do jednego z cylindrycznych przewodów kazdeao zloza sluzacych do doprowadzania strumienia we¬ glowodorów, urzadzen wylotowych (9) i (15) pod¬ laczonych do drugiego przewodu kazdego zloza sluzacych do odprowadzania cieczy ze zloza, urza¬ dzen grzewczych (10) podlaczonych do wylotowych urzadzen zloza górnego i wlotowych zloza nastep¬ nego, uzywanych do ogrzewania strumienia cieczy wychodzacego z pierwszego zloza, a przechodzace¬ go do nastepnego, urzadzen wlotowych (62) i (63) katalizatora polaczonych ze szczytowym zlozem ka¬ talizatora sluzacych do wprowadzania katalizatora do komory, urzadzen wylotowych katalizatora (18) i (19) polaczonych z najnizszym zlozem sluzacych do odprowadzania zuzytego katalizatora oraz prze¬ wodów (16) i (17) laczacych poszczególne zloza ka¬ talizatora sluzacych do ulatwienia przechodzenia katalizatora ze zloza wyzszego do nizszego.
2. Reaktor wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze przewody laczace (16) i (17) skladaja sie z duzej ilosci stosunkowo malych przewodów* DN-3, zam. 365/75 Cena 10 zl PL PL
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US86090569A | 1969-09-25 | 1969-09-25 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL77702B1 true PL77702B1 (en) | 1975-04-30 |
Family
ID=25334326
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL1970143446A PL84614B1 (en) | 1969-09-25 | 1970-09-24 | Continuous reforming-regeneration process[us3647680a] |
PL1970149433A PL77702B1 (en) | 1969-09-25 | 1970-09-24 | Continuous reforming-regeneration process[us3647680a] |
Family Applications Before (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL1970143446A PL84614B1 (en) | 1969-09-25 | 1970-09-24 | Continuous reforming-regeneration process[us3647680a] |
Country Status (18)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3647680A (pl) |
JP (1) | JPS492161B1 (pl) |
AR (1) | AR219262A1 (pl) |
AT (1) | AT311525B (pl) |
BE (1) | BE764747A (pl) |
CA (1) | CA938237A (pl) |
DE (1) | DE2046853C3 (pl) |
DK (1) | DK132446C (pl) |
ES (1) | ES383958A1 (pl) |
FR (1) | FR2064274B1 (pl) |
GB (3) | GB1329097A (pl) |
MY (2) | MY7400127A (pl) |
NL (1) | NL164317C (pl) |
OA (1) | OA04048A (pl) |
PL (2) | PL84614B1 (pl) |
SE (1) | SE372774B (pl) |
YU (1) | YU35159B (pl) |
ZA (2) | ZA706449B (pl) |
Families Citing this family (93)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2265608C2 (pl) * | 1971-11-16 | 1988-01-28 | Institut Francais Du Petrole, Rueil-Malmaison, Hauts-De-Seine, Fr | |
BE790431A (fr) * | 1971-11-16 | 1973-04-24 | Inst Francais Du Petrole | Procede et appareillage pour procedes de conversions d'hydrocarbures |
FR2160269A1 (en) * | 1971-11-16 | 1973-06-29 | Inst Francais Du Petrole | Catalytic conversion of hydrocarbons - using multiple zones in series with continuous circulation and regeneration of catal |
US3837822A (en) * | 1972-09-28 | 1974-09-24 | Universal Oil Prod Co | Two-stage countercurrent fluid-solid contacting process |
CA1023333A (en) * | 1972-11-13 | 1977-12-27 | Shell Canada Limited | Process for regenerating a deactivated reforming catalyst |
US3864240A (en) * | 1973-03-09 | 1975-02-04 | Universal Oil Prod Co | Integration of a reaction system having gravity-flowing catalyst particles with a fixed-bed system |
JPS49126589A (pl) * | 1973-03-19 | 1974-12-04 | ||
US3882015A (en) * | 1973-05-29 | 1975-05-06 | Universal Oil Prod Co | Countercurrent catalytic contact of a reactant stream in a multi-stage process and the apparatus therefor |
US3839197A (en) * | 1973-08-09 | 1974-10-01 | Universal Oil Prod Co | Controlled inter-reactor catalyst transport method |
US3839196A (en) * | 1973-08-09 | 1974-10-01 | Universal Oil Prod Co | Reactor-to-regenerator catalyst transport method |
US3873441A (en) * | 1973-09-06 | 1975-03-25 | Universal Oil Prod Co | Catalyst transfer method for moving-bed reactors |
JPS512867U (pl) * | 1974-06-21 | 1976-01-10 | ||
IL51237A (en) * | 1976-01-19 | 1979-11-30 | Uop Inc | Hydrocarbon conversion with gravity-flowing catalyst particles |
US4069134A (en) * | 1976-10-26 | 1978-01-17 | Uop Inc. | Hydrogen-producing hydrocarbon conversion with gravity-flowing catalyst particles |
US4119527A (en) * | 1977-05-09 | 1978-10-10 | Uop Inc. | Multiple-stage hydrocarbon conversion with gravity-flowing catalyst particles |
US4119526A (en) * | 1977-05-09 | 1978-10-10 | Uop Inc. | Multiple-stage hydrocarbon conversion with gravity-flowing catalyst particles |
US4167553A (en) * | 1977-08-05 | 1979-09-11 | Uop Inc. | Catalytic reaction chamber for gravity-flowing catalyst particles |
AU526654B2 (en) * | 1977-08-29 | 1983-01-27 | Uop Inc. | Multi-st. ge catalytic hydroforming with gravity flowing catalysts |
US4403909A (en) * | 1980-03-24 | 1983-09-13 | Uop Inc. | Method for discharging catalyst particles from a moving bed system at a substantially steady flow rate |
US4606812A (en) * | 1980-04-15 | 1986-08-19 | Chemroll Enterprises, Inc. | Hydrotreating of carbonaceous materials |
US4381418A (en) * | 1981-12-04 | 1983-04-26 | Uop Inc. | Catalytic dehydrogenation process |
US4381417A (en) * | 1981-12-04 | 1983-04-26 | Uop Inc. | Catalytic dehydrogenation process |
US4438288A (en) | 1983-03-22 | 1984-03-20 | Uop Inc. | Dehydrogenation of hydrocarbons with a halogen contacting step |
US4498973A (en) * | 1983-06-17 | 1985-02-12 | Uop Inc. | Multiple-stage catalytic reforming with gravity-flowing dissimilar catalyst particles |
US4576712A (en) * | 1984-12-26 | 1986-03-18 | Uop Inc. | Maintaining gas flow during transfer of solids in hydrocarbon conversion and gas-solid contacting processes |
US4615792A (en) * | 1985-04-25 | 1986-10-07 | Uop Inc. | Hydrogen circulation for moving bed catalyst transfer systems |
US4732665A (en) * | 1985-12-27 | 1988-03-22 | Uop Inc. | High severity catalytic reforming process |
US4647549A (en) * | 1985-12-27 | 1987-03-03 | Upo Inc. | Regeneration of hydrocarbon conversion catalyst |
FR2611739B1 (fr) * | 1987-03-06 | 1989-07-07 | Inst Francais Du Petrole | Procede d'activation d'un catalyseur d'isomerisation de paraffines normales |
US4880604A (en) * | 1987-11-04 | 1989-11-14 | Uop | Apparatus for coke burning in regeneration of hydrocarbon conversion catalyst |
US4872969A (en) * | 1988-03-28 | 1989-10-10 | Uop | Method for valveless control of particle transport |
US4859643A (en) * | 1988-05-11 | 1989-08-22 | Uop | Regeneration method with reduced catalyst heat exposure |
US5277880A (en) * | 1988-05-11 | 1994-01-11 | Uop | Catalyst regeneration apparatus with radial flow distribution |
US4939314A (en) * | 1988-12-19 | 1990-07-03 | Mobil Oil Corporation | Method for on-stream low-pressure regeneration of an oligomerization catalyst from a fluid-bed reactor operating at high pressure with hydrocarbons in a non-liquid phase |
US5130106A (en) * | 1988-12-28 | 1992-07-14 | Uop | Moving bed radial flow reactor for high gas flow |
FR2651153B1 (fr) * | 1989-08-25 | 1991-10-31 | Inst Francais Du Petrole | Appareillage pour la regeneration d'un catalyseur de reformage ou de production d'hydrocarbures aromatiques et pour le recyclage des effluents gazeux. |
FR2641712B1 (fr) * | 1989-01-13 | 1991-05-03 | Inst Francais Du Petrole | Procede de regeneration d'un catalyseur de production d'hydrocarbures aromatiques ou de reformage |
EP0378482B1 (fr) | 1989-01-13 | 1995-04-12 | Institut Français du Pétrole | Procédé de régénération d'un catalyseur de production d'hydrocarbures aromatiques ou de réformage |
FR2648363B1 (fr) * | 1989-06-15 | 1991-10-04 | Inst Francais Du Petrole | Procede de recyclage des reactifs gazeux utilises pour la regeneration d'un catalyseur de reformage ou de production d'hydrocarbures aromatiques |
DE4001779A1 (de) * | 1989-02-01 | 1990-08-02 | Inst Francais Du Petrole | Verfahren zur regenerierung eines katalysators fuer die reformierung oder die herstellung aromatischer kohlenwasserstoffe |
FR2648364B1 (fr) * | 1989-06-15 | 1991-10-04 | Inst Francais Du Petrole | Procede de recyclage des reactifs gazeux utilises pour la regeneration d'un catalyseur de reformage ou de production d'hydrocarbures aromatiques |
FR2642330B1 (fr) * | 1989-02-01 | 1991-05-24 | Inst Francais Du Petrole | Procede de regeneration d'un catalyseur de reformage ou de production d'hydrocarbures aromatiques |
FR2651154B1 (fr) * | 1989-08-25 | 1991-10-31 | Inst Francais Du Petrole | Appareillage pour la regeneration d'un catalyseur de reformage ou de production d'hydrocarbures aromatiques et pour le recyclage des effluents gazeux. |
US4980325A (en) * | 1989-06-12 | 1990-12-25 | Uop | Method of controlling moisture in combustion section of moving bed regeneration process |
US5376607A (en) * | 1989-11-16 | 1994-12-27 | Uop | Method for controlling moisture by coke composition |
US5001095A (en) * | 1989-11-16 | 1991-03-19 | Uop | Method and apparatus for controlling moisture by flue gas segregation |
US5151392A (en) * | 1989-12-11 | 1992-09-29 | Uop | Moving bed regeneration process with separate dispersion and chloriding steps |
US5053371A (en) * | 1990-11-02 | 1991-10-01 | Uop | Catalyst regeneration method with three-zone combustion gas addition |
US5227566A (en) * | 1991-01-09 | 1993-07-13 | Uop | Process for the dehydrogenation of hydrocarbons |
US5087792A (en) * | 1991-01-09 | 1992-02-11 | Uop | Process for the dehydrogenation of hydrocarbons |
US5338440A (en) * | 1992-12-30 | 1994-08-16 | Uop | Controlled method of transporting catalyst between zones |
US5584615A (en) * | 1993-12-27 | 1996-12-17 | Uop | Pneumatic particulate transport with gravity assisted flow |
US5397458A (en) * | 1993-12-27 | 1995-03-14 | Uop | Moving bed regeneration process with internally mixed chloride gas |
US5716516A (en) * | 1993-12-27 | 1998-02-10 | Uop | Pneumatic particulate transport with gravity assisted flow |
US5457077A (en) * | 1993-12-30 | 1995-10-10 | Uop | Moving bed regeneration process with combined drying and dispersion steps |
US5824619A (en) * | 1994-05-12 | 1998-10-20 | Uop | Particulate cooling process with reduced thermal channeling |
DE4440632A1 (de) * | 1994-11-14 | 1996-05-15 | Bayer Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Förderung von heißen, aggressiven Medien |
US6117809A (en) * | 1995-10-20 | 2000-09-12 | Uop Llc | Method for decreasing chloride emissions from a catalyst reduction process |
US6034018A (en) * | 1995-10-20 | 2000-03-07 | Uop Llc | Method for reducing chloride emissions from a moving bed catalyst regeneration process |
US6461992B1 (en) | 1995-10-20 | 2002-10-08 | Uop Llc | Method for reducing chloride emissions from a moving bed catalyst regeneration process |
US5837636A (en) * | 1995-10-20 | 1998-11-17 | Uop Llc | Method for reducing chloride emissions from a catalyst regeneration process |
US5858210A (en) * | 1996-05-20 | 1999-01-12 | Uop Llc | Method for regulating particle transfer rates |
US6106696A (en) * | 1997-12-16 | 2000-08-22 | Uop Llc | Moving bed reforming process without heating between the combined feed exchanger and the lead reactor |
US6121180A (en) * | 1998-01-09 | 2000-09-19 | Uop Llc | Precombustion of halogen-containing compounds in catalyst regeneration processes |
US6395664B1 (en) | 1998-02-19 | 2002-05-28 | Uop Llc | Process for reactivating a deactivated dehydrocyclodimerization catalyst with water |
US6059961A (en) * | 1998-04-27 | 2000-05-09 | Uop Llc | Method to alleviate thermal cycles in moving bed radial flow reactor |
US6123833A (en) * | 1998-09-22 | 2000-09-26 | Uop Llc | Method for controlling moisture in a catalyst regeneration process |
US6884400B1 (en) * | 2001-06-22 | 2005-04-26 | Uop Llc | Reaction and regeneration system |
US7005058B1 (en) | 2002-05-08 | 2006-02-28 | Uop Llc | Process and apparatus for removing sulfur from hydrocarbons |
US20070215523A1 (en) * | 2002-12-10 | 2007-09-20 | Moser Mark D | Dilute phosphorus incorporation into a naphtha reforming catalyst |
US7410565B1 (en) | 2004-12-17 | 2008-08-12 | Uop Llc | Multi-catalyst selection for chlorided reforming catalyst |
US7811447B2 (en) * | 2007-08-01 | 2010-10-12 | Uop Llc | Method of transferring particles from one pressure zone to another pressure zone |
US7803326B2 (en) * | 2007-08-01 | 2010-09-28 | Uop Llc | Hydrocarbon conversion unit including a reaction zone receiving transferred catalyst |
FR2922786B1 (fr) * | 2007-10-26 | 2010-02-26 | Inst Francais Du Petrole | Procede et enceinte de regeneration d'un catalyseur de reformage |
FR2922785B1 (fr) * | 2007-10-26 | 2009-12-11 | Inst Francais Du Petrole | Procede de regeneration d'un catalyseur de reformage |
US20100187159A1 (en) * | 2009-01-28 | 2010-07-29 | Christopher Naunheimer | Moving Bed Hydrocarbon Conversion Process |
US9006123B2 (en) * | 2008-12-23 | 2015-04-14 | Uop Llc | Catalytic reformer catalyst collector including purge gas stream |
US8282814B2 (en) * | 2009-03-31 | 2012-10-09 | Uop Llc | Fired heater for a hydrocarbon conversion process |
DE102009019436A1 (de) | 2009-04-29 | 2010-11-04 | Bayer Materialscience Ag | Verfahren zur Herstellung von aromatischen Aminen |
US8759600B2 (en) | 2010-06-28 | 2014-06-24 | Uop Llc | Reduced fluidization of solid particles in radial flow fluid/solid contacting |
US8906226B2 (en) * | 2011-04-29 | 2014-12-09 | Uop Llc | Process for increasing aromatics production |
US8845883B2 (en) * | 2011-04-29 | 2014-09-30 | Uop Llc | Process for increasing aromatics production |
US8758599B2 (en) | 2011-07-15 | 2014-06-24 | Uop Llc | Reforming catalyst and process |
US8608941B2 (en) * | 2011-10-07 | 2013-12-17 | Uop Llc | Reforming process with integrated fluid catalytic cracker gasoline and hydroprocessed cycle oil |
US9024097B2 (en) * | 2011-12-15 | 2015-05-05 | Uop Llc | Integrated hydrogenation/dehydrogenation reactor in a catalytic reforming process configuration for improved aromatics production |
US8882994B2 (en) * | 2011-12-15 | 2014-11-11 | Uop Llc | Counter-current catalyst flow with split feed and two reactor train processing |
US9024099B2 (en) * | 2011-12-15 | 2015-05-05 | Uop Llc | Co-current catalyst flow with feed for fractionated feed recombined and sent to high temperature reforming reactors |
US9050571B2 (en) | 2013-03-28 | 2015-06-09 | Uop Llc | Apparatus for a radial-flow reactor and method for assembly thereof |
US8992839B2 (en) | 2013-03-28 | 2015-03-31 | Uop Llc | Apparatus for a radial-flow reactor and method for assembly thereof |
CN108884000A (zh) | 2016-03-21 | 2018-11-23 | 诺沃梅尔公司 | 丙烯酸和其制造方法 |
US11028328B2 (en) | 2019-10-07 | 2021-06-08 | Saudi Arabian Oil Company | Systems and processes for catalytic reforming of a hydrocarbon feed stock |
CN113814004A (zh) * | 2020-06-19 | 2021-12-21 | 中国石化扬子石油化工有限公司 | 一种连续重整常压再生系统及其控制方法 |
FR3123230A1 (fr) | 2021-05-28 | 2022-12-02 | IFP Energies Nouvelles | Procédé de traitement à régénération continue de catalyseur d’une charge hydrocarbonée |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BE527567A (pl) * | 1953-06-22 |
-
1969
- 1969-09-25 US US860905A patent/US3647680A/en not_active Expired - Lifetime
-
1970
- 1970-02-26 GB GB927273A patent/GB1329097A/en not_active Expired
- 1970-09-18 GB GB4462970A patent/GB1329096A/en not_active Expired
- 1970-09-21 ZA ZA706449A patent/ZA706449B/xx unknown
- 1970-09-21 ZA ZA711948A patent/ZA711948B/xx unknown
- 1970-09-22 NL NL7013973.A patent/NL164317C/xx not_active IP Right Cessation
- 1970-09-22 AT AT856770A patent/AT311525B/de not_active IP Right Cessation
- 1970-09-23 DE DE2046853A patent/DE2046853C3/de not_active Expired
- 1970-09-24 PL PL1970143446A patent/PL84614B1/pl unknown
- 1970-09-24 YU YU2361/70A patent/YU35159B/xx unknown
- 1970-09-24 SE SE7013013A patent/SE372774B/xx unknown
- 1970-09-24 DK DK489170A patent/DK132446C/da not_active IP Right Cessation
- 1970-09-24 CA CA093980A patent/CA938237A/en not_active Expired
- 1970-09-24 FR FR707034581A patent/FR2064274B1/fr not_active Expired
- 1970-09-24 ES ES383958A patent/ES383958A1/es not_active Expired
- 1970-09-24 PL PL1970149433A patent/PL77702B1/pl unknown
- 1970-09-25 AR AR231481A patent/AR219262A1/es active
- 1970-09-25 JP JP45083521A patent/JPS492161B1/ja active Pending
-
1971
- 1971-01-02 GB GB2007173A patent/GB1329098A/en not_active Expired
- 1971-03-24 BE BE764747A patent/BE764747A/xx not_active IP Right Cessation
- 1971-03-25 OA OA54212A patent/OA04048A/xx unknown
-
1974
- 1974-12-30 MY MY127/74A patent/MY7400127A/xx unknown
- 1974-12-30 MY MY126/74A patent/MY7400126A/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
PL84614B1 (en) | 1976-04-30 |
YU35159B (en) | 1980-09-25 |
GB1329097A (en) | 1973-09-05 |
NL164317B (nl) | 1980-07-15 |
ZA706449B (en) | 1972-04-26 |
SE372774B (pl) | 1975-01-13 |
YU236170A (en) | 1980-03-15 |
BE764747A (fr) | 1971-08-16 |
CA938237A (en) | 1973-12-11 |
MY7400127A (en) | 1974-12-31 |
FR2064274B1 (pl) | 1973-08-10 |
AR219262A1 (es) | 1980-08-15 |
DE2046853B2 (de) | 1973-03-29 |
DE2046853C3 (de) | 1973-10-25 |
DK132446B (da) | 1975-12-08 |
GB1329096A (en) | 1973-09-05 |
JPS492161B1 (pl) | 1974-01-18 |
MY7400126A (en) | 1974-12-31 |
OA04048A (fr) | 1979-10-15 |
NL7013973A (pl) | 1971-03-29 |
GB1329098A (en) | 1973-09-05 |
NL164317C (nl) | 1980-12-15 |
DK132446C (da) | 1976-05-10 |
AT311525B (de) | 1973-11-26 |
US3647680A (en) | 1972-03-07 |
FR2064274A1 (pl) | 1971-07-23 |
ZA711948B (en) | 1972-04-26 |
ES383958A1 (es) | 1973-03-01 |
DE2046853A1 (de) | 1971-04-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
PL77702B1 (en) | Continuous reforming-regeneration process[us3647680a] | |
US3692496A (en) | Apparatus for continuous reforming-regeneration process | |
US4578370A (en) | Gas circulation method for moving bed catalyst regeneration zones | |
US4615792A (en) | Hydrogen circulation for moving bed catalyst transfer systems | |
US2730556A (en) | Method for effecting endothermic dehydrogenation reactions | |
US3761390A (en) | Continuous reforming regeneration process | |
US2763597A (en) | Fluid hydroforming process | |
EP0056009B1 (en) | Multiple stage hydrocarbon conversion with gravity flowing catalyst particles | |
US4094814A (en) | Regeneration method for gravity-flowing deactivated catalyst particles | |
JPH03207795A (ja) | 統合されたパラフィン改善方法及び接触分解方法 | |
US2763595A (en) | Heat balanced hydroforming process | |
US2763596A (en) | Fluid hydroforming process | |
US2752291A (en) | Fluid hydroforming | |
US2717860A (en) | Process for hydrofining and hydroforming hydrocarbons | |
US4250018A (en) | Multiple stage hydrocarbon conversion process | |
US2733282A (en) | Fluidized solids reactor system | |
RU2727887C1 (ru) | Установка каталитического риформинга с непрерывной регенерацией катализатора | |
US2883333A (en) | Hydrocarbon conversion process and apparatus | |
RU2747527C1 (ru) | Способ каталитического риформинга с непрерывной регенерацией катализатора | |
US4250019A (en) | Multiple stage hydrocarbon conversion process | |
US2765263A (en) | Pretreatment process for fluid hydroforming | |
US2756187A (en) | Fluid hydroforming process | |
US2756188A (en) | Fluid hydroforming process | |
US2765261A (en) | Hydroforming process and apparatus | |
US2922756A (en) | Method for processing sulfurcontaminated stock |