PL76276B1 - - Google Patents

Description

Uprawniony z patentu: Armco Steel Corporation, Middletown (Stany Zjednoczone Ameryki) Sposób wytwarzania blachy lub tasmy ze stali krzemowej o zorientowanej strukturze krystalicznej Przedmiotem wynalaTiku jest sposób wytwarza¬ nia blachy lub tasmy ze stali krzemowej o zorien¬ towanej strukturze krystalicznej, przeznaczonej do stosowania w ukladach magnetycznych. Zoriento¬ wanie struktury krystalicznej, polega na tym, ze elaoma lub krysztaly maja orientacje (110) (001) wedlug wskazników Millera, zwana tekstura Gos¬ sa, Przedmiotem wynalazku jest zwlaszcza spo¬ sób wytwarzania blachy lub tasmy ze stali krze¬ mowej o ziarnie zorientowanym, zawierajacej 2—4% krzemu, majacej jednolite doskonale wla¬ snosci magnetyczne. Wynalazek jest szczególnie korzystny w produkcji blachy lub tasmy ze stali krzemowej o zorientowanym ziarnie, w której sto- plLone staliwo jest odlewane w sposób ciagly w polstaoi ciaglego kesiska o grubosci odpowiedniej do bezposredniego walcowania na goraco.Blacha lub tasma ze stali 'krzemowej o zorien¬ towanej strukturze o teksturze Gossa jest kon¬ wencjonalnie wytwarzana za pomoca kolejnych operacji obejmujacych wytapianie, swiezenie, od¬ lewanie oraz zgniatanie na goraco wlewków lub kesisk na walcowane na goraco tasmy o grubo¬ sci okolo 2,5 mm lub mniej. Po wyzarzeniu i usu¬ nieciu zgorzeliny tasme walcowana na goraco wal¬ cuje sie na zimno w jednej lub wiecej operacjach z miedzyoperacyjnym wyzarzaniem w przypadku koniecznosci, do ostatecznej grubosci rzedu 0,25 do okolo 0,35 mm. Tasme rekrystalizuje sie nastepnie i odwegla przy grubosci ostatecznej za pomoca cia- 2 glego wyzarzania w atmosferze wilgotnego wodo¬ ru. W koncu pokrywa sie tasme powloka ochron¬ na przy wyzarzaniu i wyzarza w skrzyni przez kilka godzin w atmosferze suchego wodoru w 3 temperaturze wyzszej od 1100°C.Jak wiadomo, przed osiagnieciem wysokiej tem¬ peratury przy wyzarzaniu w skrzyni, w celu otrzy¬ mania materialu o wysoko uporzadkowanej tek¬ sturze Gossa, musza byc spelnione dwa warunki, io a mianowicie istniec powinna odpowiednia struk¬ tura, skladajaca sie z calkowicie zrekrystalizowa- nych ziaren o wystarczajacej liczbie tych. ziaren, .które maja teksture Gossa, oraz niezbedna jest obecnosc inhibitorów w postaci malych, równo- 15 miernie rozdzielonych wtracen, które wstrzymuja rozrost ziarna pierwotnego we wczesnym stadium wyzarzania zanim nastapi . energiczny wzrost wtórny w czasie pózniejszej czesci wyzarzania pro¬ wadzonego w wysokiej temperaturze. 20 Podczas wspomnianej wyzej czesci wyzarzania wywolujacej wtórny rozrost ziarna, tekstura Gos¬ sa objete zostaja inne ziarna podloza majace inna orientacje.Inhibitor wzrostu pierwotnego ziarna, który wi- 25 nien byc obecny w postaci malych równomiernie rozdzielonych wtracen stanowi zwykle siarczek manganu, ale moga byc równiez stasowane w tym celu selenek magnezu, azotek aluminium lub ich mieszanina. 30 Znany jest proces wytwarzania stali krzemowej 7627676276 o teksturze Gossa, v/ którym przed walcowaniem nd goraco podgrzewa sie kesiska wywalcowane z wlewków do temperatury rpowyzej 1260°C, a w szczególnych przypadkach od 1350—1400°C. Taope¬ racja grzania przygotowuje metal nie tylko do walcowania na goraco, lecz rozpuszcza równiez in¬ hibitory w nim obecne tak, aby po walcowaniu ra goraco inhibitory byly wydzielenie w zadanej postaci malych, równomiernie rozdzielonych wtra¬ cen, spelniajac przez to -jeden z dwóch zasadni¬ czych warunków koniecznych do otrzymania ma¬ terialu o wysokim stopniu steksturowamia Gossa.Praktycznie biorac, nagrzewanie wlewka lub wyrobu wlewka wywakowanego do postaci ke¬ siska do- -temperatury powyzej 1260°C i ponizej 1400°Csprzed walcowaniem na goraco zostalo za¬ adaptowane w szerokim zakresie i jest powszech¬ nie stosowane.Odlewanie ciagle nli ciagle kesiska lub odlewy pojedyncze a grubosci odpowiedniej do bezpo¬ sredniego walcowania na goraco zostalo obecnie zastosowane do wyrobu blach zelaznych. Okre¬ slenie kesisiko jest zastosowane do odlewów w granicach grubosci 100—300 mm. Ten sposób od¬ lewania wykazuje korzysci polegajace na tym, ze unika sie strat materialu pochodzacych z czesci glowy i stopy konwencjonalnych wlewków, któ¬ re zwykle musza byc obciete.Kesiska ze stali krzemowej odlewa sie na przy¬ klad do grubosci 150 mm, tnie na odpowiednie dlugosci, ogrzewa od 1350°C do 1400°C w c?lu roz¬ puszczenia inhibitora przed walcowaniem na go-, raco. Jednak stopien orientacji wyrobu o tekstu¬ rze Gossa kesisk odlewanych' w sposób ciagly wy¬ kazuje tendencje do wiekszych zmian, niz w ma¬ teriale wyprodukowanym z wlewków, zwlaszcza w poprzek szerokosci tasmy.Brak jednorodnosci i czesto wystepujace gorsze wlasnosci magnetyczne materialu wyprodukowa¬ nego za pomoca odlewania ciaglego ograniczaja do¬ tychczas wykorzystanie odlewania ciaglego pomimo korzysci, jakie sie osiaga w stosunku do konwen¬ cjonalnej produkcji z wlewrków.Stwierdzono, ze glówna przyczyna wskazanych wyzej zmiennosci i gorszego rozwoju tekstury Gos¬ sa jest nadmierna wielkosc ziarna w kesisku, któ¬ re powstaje jako wynik podgrzewania do okolo I300°C przed walcowaniem na goraco. Kesiska od¬ lane w sposób ciagly maja w stanie odlanym bu¬ dowe krystaliczna, która po ogrzaniu do 1300°C wykazuje wzrost ziarna srednio do srednicy okolo 25 mm (okolo 0,5—1,0 wedlug ASTM przy powiek¬ szeniu IX). Porównawczo, srednica ziarna w kesi¬ skach wywalcowanych z wlewków wynosi po ogrza¬ niu do okolo 1300°C srednio 10 mm.Celem wynalazku jest unikniecie tej niedogod¬ nosci i opracowanie sposobu wytwarzania blachy ze stali krzemowej o ziarnie zorientowanym, o tek¬ sturze Gossa z odlanych kesisk, wykazujacej jed¬ nolite doskonale wlasnosci magnetyczne, przez ogra¬ niczenie wielkosci ziarna w kesiskach po nagrza¬ niu powtórnym do wysokiej temperatury i przed walcowaniem na goraco do srednicy nie przekra¬ czajacej odpowiadajacej okolo 4,5 wedlug ASTM . przy powiekszeniu IX, co odpowiada srednio sred¬ nicy okolo 7 mm lub mniej. Mniejsiza wielkosc ziar¬ na wywoluje bardziej kompletna rekrystalizacje podczas wyzarzania nastepujacego po walcowaniu na goraco. 5 Cel ten zostal osiagniety przez opracowanie spo¬ sobu wytwarzania hlachy ze stali krzemowej za¬ wierajacej 2—4% krzemu o teksturze Gossa, obej¬ mujacego operacje nagrzewania lanych 'kesisk ze stali krzemowej do bardzo wysokiej temperatury, 10 walcowanie na goraco do posredniej grubosci, wal¬ cowanie ma zimno do grubosci ostatecznej, odwe- glanie i wyzarzanie w celu wywolania wtórnej re¬ krystalizacji dla objecia tekstura Gossa innych ziarn 0 odmiennej orientacji, charakteryzujacego sie tym, 15 ze operacja wstepnej redukcji na goraco lanego ke¬ siska tze stali krzemowej o co najmniej 5°/o od¬ bywa sie w temperaturze ponizej tej, przy której •nastepuje nadmierny rozrost ziarna przed operacja nagrzewania do bardzo wysokiej temperatury. Nad- 20 mierny rozrost ziarna w kesisku zaczyna sie zwy¬ kle w granicach 1260—li350°C. Wskutek tego wstep¬ na redukcje na goraco przeprowadza sie w grani¬ cach 750—1250°C, korzystnie w granicach 850— lil50°C. 25 Operacja wstepnego walcowania na goraco we¬ dlug wynalazku doprowadza do znacznej wielko¬ sci redukcji ziarna w kesisku po podgrzaniu do okolo 1400°C. Redukcja na goraco rzedu okolo 25% doprowadza po powtórnym .nagrzaniu do wielko- 30 soi zdania o sredniej srednicy okolo 5 m-m (np. okolo 5—6 wedlug ASTM przy powiekszeniu IX).Konieczna jest wstepna redukcja na goraco o co najmniej okolo 5%. Redukcje w granicach 10—50°/o sa korzystne. 35 Do chwili obecnej nie zdawano sobie sprawy, ze wstepna redukcja na goraco lanych kesisk ze stali krzemowej da w wyniku polepszenie wlasnosci magnetycznych na skutek sterowania wielkosci ziar¬ na przy ogrzewaniu do wysokich temperatur. 40 Do opisu dolaczono rysunki, na których fig. 1 przedstawia fotografie przy powiekszeniu 0,5 X przekroju poprzecznego lanego w sposób ciagly ke¬ siska o grubosci 150 mm w stanie po odlaniu, fig. 2 — fotografie przy powiekszeniu 0,5X przekroju 45 poprzecznego lanego w sposób ciagly kesiska z fig. 1 po powtórnym nagrzaniu do okolo ;1400°C, fig. 3 — fotografie przy powiekszeniu 0,5 X przekroju poprzecznego lanego w sposób ciagly kesiska o gru¬ bosci 200 mm z tego samego spustu co na fig. 1 50 w stanie po odlaniu, fig. 4 — fotografie przy po¬ wiekszeniu 0,5 X przekroju podluznego kesiska z fig. 3 fotografie po redukcji na goraco rzedu 25°/o grubosci w temperaturze 1035°C wedlug wynalazku, a fig. 5 — fotografie przy powiekszeniu 0,5 X prze- 55 m kroju poprzecznego kesiska wstepnie przewalcowa- nego na goraco z fig. 4 po powtórnym nagrzaniu do okolo 1400°C.Poniewaz' sposób wedlug wynalazku nie jest w ten sposób ograniczony, jego korzystne zasady be- 60 da opisane w odniesieniu do materialu odlanego sposobem ciaglym na kesiska ciagle.W przykladowym procesie wsad jest przetapia¬ ny w sposób konwencjonalny w piecu martenow- skim, w elektrycznym piecu lukowym lub w zasa- 65 dowym konwertorze tlenowym, jest spuszczany do76276 kadzi, do Jctórej dodaje sie calosc lub zasadnicza czesc potrzebnego krzemu. Wytop "stepnie rafinowany metodami, (które zaleznie od wymagan moga obejmowac odgazowanie prózniowe.Wytop przenosi sie nastepnie na stanowisko odle¬ wania i odlewa do zadanej grubosci 150 lub 200 mm.Przyklad I. Przeprowadza sie wytop w spo¬ sób opisany wyzej i odlewa w sposób ciagly na 6 10 cjonalnej praktyki do grubosci 150 mm. Obydwa sposoby sa zestawione nizej w tablicach, .cc!.-ie zostaly odpowiednio oznaczone jako A i B.' Przyklad II. Wytop wytopiony, rafinowany i odlany w ten sposób, co w przykladzie I, rr..al nastepujacy sklad: 0,030°/o C, 0,057% Mn, 0,024n,o S, 3,15°/© Si, Teszta Fe. I tu równiez czesc wyto¬ pu odlano w sposób ciagly do grubosci 200 mm i obrobiono dalej wedlug wynalazku (sposób A), podczas gdy druga czesc odlano do grubosci 150 A Sposób wedlug wynalazku 1. Ciac kesiska na odpowiednie dlu- gosd 2. Nagrzac kesisko do 1035°C 3, Przewalcowac grubosci 1500 mm 4. Nagrzac powtórnie do 1400°C 5. Przewalcowac na goraco do gru¬ bosci 1,9 mm 6. Wyzarzyc tasme w 975°C 7. Przewalcowac na zimno do grubo¬ sci 0,264 imm (w 2 operacjach z po¬ srednim wyzarzaniem w 925°.C) 8. Odweglac — wyzarzanie tasmy w 825°C^ w atmosferze wilgotnego wo¬ doru 9. Wyzarzac w skrzymi 1200°C przez 24 godziny w atmosferze suchego wodoru B Sposób konwencjonalny 1. Ciac kesiska na odpowiednie dlu¬ gosci 2. Podgrzac powtórnie do :li400°C 3. Przewalcowac na goraco do grubo¬ sci 1,9 mm 4. Wyzarzyc tasme w 975°C 5. Przewalcowac na zimno do grubo¬ sci 0,264 mim (w 2 operacjach z posrednim wyzarzaniem w 925CC) 6. Odweglac — wyzarzanie tasmy w 825°C w atmosferze wilgotnego wo¬ doru 7. Wyzarzac w skrzyni 1200°C przez j 24 godziny w atmosferze suchego wodoru. majace nastepujacy sklad: 0,034°/* C, *s mm i obrobiono dalej wedlug sposobu konwen- 0,062#/t Mn, 0,024V# S, 3,17°/o Si, reszta Fe.W celu porównania, czesc wytopu poddaje sie kolejnym operacjom zgodnie z wynalazkiem, a czesc wedlug konwencjonalnej praktyki. Czesc obro¬ biona wedlug wynalazku odlano do grubosci 200 mm, -podczas gdy czesc wykonana wedlug konwen- 40 cjonalnego (sposób B).Wlasnosci magnetyczne produktów koncowych z wytopów z przykladów I i II wyprodukowanych za pomoca sposobów A i B sa porównane w ta¬ blicy 1.Tablica 1 Przy¬ klad 1 2 1 2 Sposób A Przenikalnosc ? Liczba prób 20 14 Wyniki 1020—1840 1820—1840 Straty w rdzeniu •• 20 14 0,710—0,755 0,690—0,750 .'Sred- jiia 4333 1832 0,725 0,722 liczba prób 22 22 14 Sposób B ¦ Przenikalnosc Wyniki 1745—1840 1770—.1.820 Straty w rdzeni 0,680— 0,S85 0,700—0,855 ,Sred- inia 1808 1799 u 0,757 0,777 * Przenikalnosc ustalono przy H=1Q erstedów •• Straty w rdzeniu ustalono w watach na funt przy 17 klloguasach i czestotliwosci 60 cykli na sekunde.76276 Zr tablicy 1 widoczne jest, ze material wypro¬ dukowany ' wedlug wynalazku wykazuje istotne polepszenie zaTÓwno w sredniej przenikalnosci i stratach w rdzeniu, a szczególnie wiecej w jed¬ nolitosci tych wlasnosci. Przenikalnosc materialu wyprodukowanego sposobem A w granicach 1(820—1840 przy sredniej wynoszacej ponad 1830 w porównaniu do granic przenikalnosci 1745—8140 1 iredniej wynoszacej okolo 1804 dla materialów w. kesiskach odlanych w sposób ciagly wedlug sposobu B.W celach porównawczych czesc wytopu podda¬ no obróbce wedlug wynalazku, a czesc wedlug sposobu konwencjonalnego. Obydwa sposoby ze¬ stawiono nizej i oznaczono odpowiednio C i D. s Przyklad IV. Wytop wytopiony, rafinowa¬ ny 1 odlany oraz obrobiony w ten sam sposób, co w przykladzie III, mial nastepujacy sklad che¬ miczny: 0,031°/o C, 0,055% Mn, 0,026% S, 3,15% Si, reszta Fe. I znowu wszystkie kesiska odlano do io grubosci 200 mm, przy czym czesc wytopu obra- c Sposób wedlug wynalazku ' 1. Oiac kesiska na odpowiednie dlu¬ gosci 2. Nagrzac kesiska do 1035°C 3. Przewalcowac na goraco o 25% do grubosci 150 mm 4. Nagrzac powtórnie do 1400°C 5. Walcowac na goraco do grubosci 1*9 nim 6, Wyzarzac tasme w 975°C 7. Przewalcowac na zimno do grubo- sci 0,264 mm (2 operacje z posred¬ nim wyzarzaniem w 925°C) 8. Odweglac — wyzarzanie tasmy w 825°C w atmosferze wilgotnego wo¬ doru ¦ I 9. Wyzsrzac w. skrzyni w 1200°C przez 24 godziny w suchym wodorze • D Sposób konwencjonalny 1. Giac ' kesiska na odpowiednie dlugosci i 2. Nagrzac powtórnie do 1400°C 3. Walcowac na goraco do grubosci 1,9 mm \J 4., Wyzarzac tasme w 975°C 5. Przewalcowac na zimno do gru¬ bosci 0,264 mm (2 operacje z po¬ srednim wyzarzaniem w 925°C) 6. Odweglac — wyzarzande tasmy w atmosferze wilgotnego wodoru 7. Wyzarzac w skrzyni w 1200°C przez 24 godziny w suchym wo¬ dorze Przyklad III. Wytop wytopiono, rafinowano i odlano w ten sam sposób, co w przykladzie I, za wyjatkiem tego, ze wszystkie kesiska odlano *o w sposób ciagly do grubosci 20 mm. Sklad kesi¬ ska z przykladu III byl nastepujacy: 0,031% C, 0,055% Mn, 0,024% S, 3,16% Si, reszta Fe. biano wedlug wynalazku, a druga czesc wedlug sposobu konwencjonalnego.Wlasnosci magnetyczne produktów ostatecznych z wytopów z przykladów III i IV wykonanych za pomoca sposobów C i D zestawiono porównaw¬ czo w tablicy 2.Tablica 2 Przykl. 3 4 3 •¦ 4 Sposób C Przenikalnosc *) Liiczba prób 24 16 Wyniki 1820^1850 1810—1850 Straty w rdzeniu ••) 24 16 0,685—0,740 0,665—0,735 i Srednia '1835 1830 ' 0,707 0,712 Liczba ptrób 24 24 24 24 Sposób D Przenikalnosc Wyniki (1760—1840 1785-Hli840 Straty w rdzeni 0,705—0,870 0,675—0,805 Srednia 1799 1818 u 0,777 0,736 *) Tak samo Jak w tablicy 1 ++) Tak samo Jak w tablicy 1. *7C276 9 Chociaz wszystkie kesiska mialy te sama po¬ czatkowa grubosc w sposobach C i D, widoczne Jest, ze wakowanie na goraco .po .powtórnym na¬ grzaniu (operacja 3 w sposobie D) wywoluje wieksza redukcje grubosci w sposobie konwencjo¬ nalnym, niz odpowiadajaca jej operacja 5 w spo¬ sobie C ze wzgledu na fakt, ze kesisko zostalo juz^przewalcowane ma goraco do grubosci 150 mm w operacji 3 sposobu C.Dane w tablicach I i II pokazuja, ze wlasnosci magnetyczne z kesisk nagrzanych powtórnie do bardzo wysokiej temperatury sa podobne do ke¬ sisk odlanych do grubosci 150 i 200 mm oraz obra¬ bianych sposobem konwencjonalnym. Przypuszcza 6de, ze wstepna grubosc kesiska, co najmniej w zakresie grubosci 100—300 mm wykazuje maly wplyw lub w ogóle nie wplywa na reakcje w sto¬ sunku do wstepnej redukcji na goraco" wykona¬ nej w (niskiej temperaturze tak dlugo, gdy ta •wstepna redukcja grubosci wynosi co najmniej 5%.Z tablicy 2 widac, ze otrzymano 'wzglednie sla¬ be, niejednolite wyniki sposobem konwencjonal¬ nym dla kesisk odlanych do grubosci 200 mm, podczas gdy otrzymano jednolite d lepsze wla¬ snosci (za pomoca sposobu wedlug wynaiazku.Wykonano duza . liczbe zwojów do ostatecznej grubosci 0,264 mm wedlug wynalazku, wlaczajac w nia przyklady przytoczone wyzej, a . 98,4% wartosci z prób przenikalnosci przy H = 10 bylo rzedu 1820 lub wyzej i 62,8% wartosci 184G i wy¬ zej.Fig. li—5 przedstawiaja fotografie wybawio¬ nych przekrojów kesisk odlanych w sposób ciag¬ ly z przykladu II wyprodukowanych sposobami A i B.Jezeli "chodzi o fig. 1, która pokazuje poprzecz¬ ny przekrój przy powiekszeniu 0,5 X kesiska od¬ lanego do grubosci 150 mm. nalezy podkreslic, ze struktura slupkowa ziarna rozciaga sie od kazdej jpowierzchni do wnetrza niemal do srodka kesi¬ ska, przy czym w srodku ma wzglednie waski rdzen lub wstege z ziarna równoosiowego. Fig. 2 ilustruje efekt wywolany powtórnym nagrzaniem kesiska z fig. 1 do 1400°C wedlug konwencjonal¬ nego sposobu. Trzeba zaznaczyc, ze nastapil tu nadmierny rozrost zarówno ziarna slupkowego Jak i równoosiowego, przy czym srednie wielkos¬ ci znajduja sie w granicach 0,5—1,0 wedlug ASTM przy powiekszeniu IX (co odpowiada sred¬ niej srednicy ziarna rzedu 25 mm).Fig 3 przedstawia poprzeczny przekrój przy powiekszeniu 0,5 X, kesiska z przykladu II odla¬ nego do grubosci 200 m-m. Trzeba zaznaczyc, ze struktura jest w zasadzie identyczna ze struk¬ tura z fig. 1.Fig. 4 przedstawia przekrój podluzny przy po¬ wiekszeniu 0,5 X, ilustrujacy efekt wstepnego wal¬ cowania na goraco kesiska z fig. 3 o 25% w tem¬ peraturze 1035°C wedlug wynalazku. Nalezy za¬ znaczyc, ze struktura slupkowa ziaren jest jesz¬ cze widoczna po walcowaniu na goraco i jest nie¬ co odksztalcona. Jednak istotna cecha kesiska wy- walcowanego na goraco w tej fazie jest pojawieT nie sie licznych ziaren zrekrystalizowanyeh, któ- 10 re sa rozmieszczone bezladnie we wnetrzu kesi¬ ska. Pojawienie sie zrekrystalizowanych ziaren w tej fazie zalezy od temperatury walcowania na goraco i inie jest uwazane za krytyczne. 8 Fig. 5 przedstawia przekrój poprzeczny w po¬ wiekszeniu 0,5 X kesiska z fig. 4 wstepnie prze- walcowanego na goraco po potwornym nagrzaniu do 1400°C. Trzeba zaznaczyc, ze powtórne nagrza¬ nie wywolalo utworzenie sie o wiele drobniejszej io struktury ziarna równoosiowego o wielkosci rze¬ du 5—6 wredlug ASTM przy powiekszeniu IX, o sredniej srednicy ziarna okolo 5 mm. Struktura ta stanowi widoczny kontrast w stosunku do struktury ziarna z fig. 2 jest bardzo istotna ze 15 wzgledu na fakt, ze kesiska z fig. 2 i z fig. 5 zo¬ staly poddane powtórnemu grzaniu w tej samej . temperaturze 1400°C.Przypuszcza sie, ze calkowita rekrystalizacja ma miejsce we wczesnych stadiach powtórnego na- 20 grzewania do wysokiej temperatury od jader wy¬ tworzonych podczas wstepnego walcowania na goraco. Ta struktura rekrystalizacyjna wykazuje mniejszy rozrost ziarna podczas przeprowadzania powtórnego grzania kesiska do 1400°C niz orygi- 25 nalna struktura odlewu pokazana na fig. 2.Dlatego jest oczywiste, ze zastosowanie obrób¬ ki na goraco w niskiej temperaturze w wymia¬ rze wystarczajacym do spowodowania wyraznej redukcji wielkosci ziarna kesiska po powtórnym 30 nagrzaniu do temperatury ipowyzej okolo 1300aC prowadzi do osiagniecia glównego celu wedlug wynalazku.Jak to wskazano uprzednio, korzystny zakres wstepnego walcowania na goraco wynosi 10—50%. 35 Stwierdzono, ze wstepne przewalcowanie o 25% ^ wywoluje rozdrobnienie ziarna w kesisku powtór¬ nie nagrzanym. Redukcja nizsza od 5% nie wpro¬ wadza wystarczajacej energii, aby byla korzyst¬ na. Gdy procent redukcji wzrasta ponad 25%, 40 korzysci oceniane wedlug wielkosci ziarna dla ke¬ siska powtórnie nagrzanego stopniowo zmniejsza¬ ja sie w tym stopniu, ze redukcja o 50% moze byc uwazana jako praktyczna górna granica spo¬ sobu wedlug wynalazku. Ten korzystny zakres 45 temperatur dla wstepnego walcowania na goraco znajduje sie w granicach 850—1150°C w odro?- : nieniu od temperatury 1230°C stosowanej do wy¬ grzewania dla wlewków, które walcuje sie na ke¬ siska podlegajace redukcji przekraczajacej 70%. 50 Urzadzenia do ciaglego lania sa umieszczone w ciagu, w którym przewidziano mozliwosc wal¬ cowania na goraco. Przy takim ustawieniu po¬ zostale w odlanych kesiskach cieplo moze byc wystarczajace do umozliwienia wstepnego walco- 53 wania na goraco w granicach wedlug wynalazku.' Moze to zredukowac lub wyeliminowac wtórne nagrzewanie kesisk do wstepnego walcowania na goraco.Chociaz walcowanie na goraco umieszczone w 60 ciagu "jest obecnie stosowane do stali weglo¬ wych odlewanych w sposób ciagly, daje ono bez¬ posrednia rekrystalizacje struktury ziarna, w prze¬ ciwienstwie do sytuacji ze stala krzemowa, w któ¬ rej oryginalna slupkowa struktura ziarna nie 65 ulega zniszczeniu na skutek walcowania na. go-76276 raco, ale rekrystalizuje sie podczas powtórnego gnania do bardzo wysokiej temperatury. Te ko¬ rzysci uzyskane sposobem wedlug wynalazku nie sa uzaleznione od skladu i moga byc osiagane z kazdym inhibitorem, np. siarczkiem manganu, eelertkiem manganu, azotkiem aluminium lub ich mieszanina.Jako przyklad, dobry fachowiec -rozpozna, ze mozna produkowac wytopy dla otrzymania jedno¬ litych wlasnosci magnetycznych przez dobranie dostosowanej kombinacji skladników w nastepu¬ jacych granicach: 0,02—0,05°/# C, 0,04—0,12°/o Mn, 0,015—0,035Vt S, 2—4°/o Si, mniej niz 0,01«Vo N, mniej niz 0,04% Al, reszta Fe, przy czym wartosci procentowe odnosza sie do. procentów wagowych. PL PL

Claims (7)

1. Zastrzezenia patentowe 1. Sposób wytwarzania blachy lub tasmy ze sta¬ li krzemowej o zorientowanej strukturze krysta¬ licznej i o teksturze Gossa, zawierajacej 2—48/o waigowych krzemu, polegajacy na odlaniu kesiska ze stali krzemowej, podgrzaniu go do bardzo wy¬ sokiej temperatury, walcowaniu na goraco do wy¬ miaru posredniego, nastepnie na zimno do wy¬ miaru • ostatecznego, odwegleniu i wyzarzeniu w celu wywolania wtórnej rekrystalizacji dla ob¬ jecia tekstura Gossa innych ziaren o odmiennej 12 orientacji, znamienny tym, ze wstepna redukcje grubosci prowadzi sie do rzedu co najmniej 5ftA, przed operacja nagrzewania do bardzo wysokiej temperatury, w temperaturze znajdujacej sie po* 8 nizej temperatury, w której nastepuje nadmierny rozrost ziarna.

2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze kesisko ze stali krzemowej jest wytwarzane za pomoca odlewania ciaglego. io 3. Sposób wedlug zastrz. 1 albo 2,, znamienny tym, ze srednia wielkosc ziarna w kesisku nie przekracza 4,5 wedlug ASTM przy powiekszeniu

3. IX po v wtórnym nagrzaniu -do temperatury w granicach 1350—1400°C. w

4. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze kesisko podgrzewa sie wstepnie do temperatury w granicach 750—1250°C, korzystnie w gTanicach 850 -do lli50°C.

5. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze 20 kesisko walcuje sie na goraco w stanie, gdy za¬ wiera jeszcze cieplo pozostale z operacji odlewa¬ nia ciaglego.

6. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze operacja wstepnej redukcji na goraco obejmuje Z5 walcowanie na goraco z redukcja grubosci rzedu 1'0—50f/a, korzystnie rzedu 25°/o.

7. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze powtórne nagrzewanie kesiska — prowadzi sie do temperatury w granicach 1260—1400°C.76276 fig. 2 »*1 Fig. 5 PL PL