PL68000B1 - - Google Patents

Description

Pierwszenstwo: 27.VII.1964 Francja Opublikowano: 25X1974 68000 KI. 121,17/02 MKP COlb 17/02 CZYTELNIA Urzedu Patentowego Twórca wynalazku: Jean Solinhac Wlasciciel patentu: Socictó Nationale des Pctroles d'Aquitaine, Paryz (Francja) Sposób odgazowywania cieklej siarki oraz urzadzenie do stosowania tego sposobu Wynalazek dotyczy sposobu odgazowania cieklej siar¬ ki zawierajacej siarkowodór oraz urzadzenia do sto¬ sowania tego sposobu. Wiadomo, ze podczas maga¬ zynowania w zbiornikach cieklej siarki zawierajacej sladowe ilosci siarkowodoru, a zwlaszcza podczas jej transportu, nastepuje odgazowanie zaabsorbowanego siarkowodoru, wskutek czego wzrasta jego stezenie w zamknietej wolnej przestrzeni nad powierzchnia siar¬ ki. Jezeli zawartosc siarkowodoru w cieklej siarce wynosi lub przekracza 15 ppm w stosunku wagowym, wówczas stezenie siarkowodoru w wolnej przestrzeni nad powierzchnia siarki osiaga lub przekracza dolna granice zapalnosci siarkowodoru, wynoszaca jak wiado¬ mo 3,6%, czyli 36000 ppm, w stosunku do objetosci mieszaniny gazów. Ponadto przy granicznym stezeniu siarkowodoru w wolnej przestrzeni tworzy sie na ze¬ laznych sciankach zbiornika siarczek zelaza, którym dzialajac katalitycznie, powoduje samoistny zaplon siarkowodoru bez czynnika inicjujacego, takiego jak plomien lub iskra.Mieszanina gazów, w miare wzrostu w niej stezenia siarkowodoru powyzej 70 ppm w stosunku objetoscio¬ wym, staje sie coraz bardziej szkodliwa pod wzgledem biologicznym, przy czym stezenie siarkowodoru w at¬ mosferze powodujace smiertelne zatrucie u ludzi wy¬ nosi 700 ppm w stosunku objetosciowym. Instrukcje dotyczace magazynowania, transportu i manipulacji z ciekla siarka w zamknietych zbiornikach, maja na uwadze odgazowywanie siarkowodoru z cieklej siarki do atmosfery nad powierzchnia siarki, zwlaszcza wsku- 10 15 20 25 30 tek ruchu cieczy podczas transportu, ustalily dopusz¬ czalna zawartosc siarkowodoru w cieklej siarce do 5 ppm w stosunku wagowym.W znanych sposobach zmniejszania zawartosci siar¬ kowodoru w cieklej siarce stosowane sa metody che¬ miczne, polegajace na wiazaniu siarkowodoru przez dodanie do cieklej siarki tlenku lub weglanu magnezu a nastepnie na odfiltrowaniu wytraconego siarczku.Sposób ten, aczkolwiek zadowalajacy dla malej ilosci odgazowywanej siarki, ma szereg niedogodnosci, takich jak wydluzenie procesu obróbki, wysokie straty siarki i wysokie naklady kosztów.Inny znany sposób polega na wiazaniu siarkowodoru przez dodawanie oczyszczonego dwutlenku siarki do cieklej siarki, przy czym tworzaca sie woda w wyniku reakcji jest porywana w sposób ciagly przez ucho¬ dzacy dwutlenek siarki wprowadzany w nadmiarze.Sposób ten nadaje sie bardziej dla celów przemyslo¬ wych, jednakze wymaga calkowitego usuwania resztek pozostalej wody, co komplikuje proces. Poza tym koniecznosc stosowania oczyszczonego dwutlenku siarki podwyzsza koszty procesu.Celem wynalazku bylo unikniecie tych niedogod¬ nosci. Cel ten osiagnieto przez zastosowanie, w od¬ róznieniu do znanych metod chemicznych, sposobu mechanicznego usuwania siarkowodoru z cieklej siarki W odpowiednim urzadzeniu do stosowania tego sposobu.Przedmiotem wynalazku jest sposób odgazowywania cieklej siarki zawierajacej siarkowodór, polegajacy na tym,. ze ciekla siarke rozpryskuje sie w temperaturze 6800068000 15 125—140°C przez skierowanie jej stlumienia, którego os jest nachylona wzgledem pionu o 15°, na przesz¬ kode w postaci plaskiej plyty umieszczonej pod wylo¬ tem dyszy pod katem okolo 135° wzgledem osi stru¬ mienia w taki sposób, aby strumien padajacy na plyte 5 odbijal sie pod katem okolo 90°.W odmianie sposobu wedlug wynalazku siarke roz¬ pryskuje sie przez zbiezne skierowanie co najmniej dwóch strumieni cieklej siarki, przy czym strumienie te kieruje sie pod stalym katem w jedno ognisko 10 znajdujace sie ponizej plaszczyzny wylotu tych stru¬ mieni.Szybkosc strumienia cieklej siarki powinna wynosic 3—25 m/sek. przy srednicy strumienia 5—15 mm, przy czym korzystnie do cieklej siarki dodaje sie amoniaku w ilosci 0,1 kg na 1 tone siarki.Odgazowanie cieklej siarki korzystnie prowadzi sie, stosujac 3—5 strumieni skierowanych zbieznie w taki sposób, aby tworzyly ognisko Stanowiace wierzcholek 20 ostroslupa, przy czym wieksza sprawnosc uzyskuje sie przy stosowaniu agregatu dajacego kilka zespolów stru¬ mieni o róznym ognisku dla kazdego zespolu. Wieksza sprawnosc odgazowania strumienia siarki uzyskuje sie r przez nadanie strumieniowi ruchu obrotowego wokól 25 jego osi.Urzadzenie do stosowania sposobu wedlug wynalazku charakteryzuje sie tym, ze zawiera przewód doprowa¬ dzajacy ciekla siarke na przeszkode, przy czym przewód ten zakonczony jest dysza, która miedzy cylindryczna 30 komora wlotowa i komora wylotowa zawiera element z lopatkami nadajacymi strumieniom siarki ruch wiro¬ wy, zas pod elementem z lopatkami znajduje sie ko¬ mora mieszania i równoczesnie kierunkujaca strumien siarki do komory wylotowej, która to komora przy 35 wylocie zaopatrzona jest w centryczny otwór kalibro¬ wany, w którym umieszczona jest koncówka z kalibro¬ wanym otworem wylotowym dla siarki.W procesie odgazowywania cieklej siarki przez zbiez¬ ne kierowanie co najmniej dwóch strumieni cieklej 40 siarki pod stalym katem w jedno ognisko znajdujace sie ponizej plaszczyzny wylotu tych strumieni stosuje sie odmiane urzadzenia polegajaca na tym, ze urza¬ dzenie zawiera przewód doprowadzajacy ciekla siarke zakonczony dwiema lub wiecej dyszami skierowanymi 45 zbieznie wzgledem siebie tak, azeby strumienie wyply¬ wajacej z nich siarki spotykaly sie w ognisku stano¬ wiacym wierzcholek trójkata dla zestawu dwóch dysz lub wierzcholek ostroslupa dla zestawu wiecej niz dwóch dysz.W przypadku stosowania strumieni cieklej siarki o ruchu obrotowym wokól swojej osi stosuje sie dysze zawierajace cylindryczna komore wejsciowa, element z lopatkami nadajacymi strumieniowi siarki ruch wi¬ rowy, element z centrycznym otworem kalibrowanym, komore kierunkujaca strumien, umieszczona ponizej lo¬ patek nadajacych strumieniowi ruch wirowy oraz ka¬ librowany otwór wylotowy.Lopatki nadajace strumieniowi ruch wirowy sa uk- 60 sztaltowane w ten sposób, ze kazda lopatka tworzy wzdluz osi dyszy spirale, której górna krawedz jest skrecona wzgledem dolnej krawedzi pod katem 90°.W celu uzyskania wiekszej sprawnosci dyszy korzystnie jest aby srednica otworu wylotowego w koncówce & 50 55 dyszy byla nieznacznie wieksza od srednicy centrycz- nego otworu kalibrowanego.Sposób odgazowywania siarki oraz urzadzenie do stosowania tego sposobu objasniono za pomoca rysun¬ ków, które przedstawiaja: fig. 1 — schemat polozenia dyszy wzgledem plaskiej plyty, fig. 2 — pojedynczy zestaw 3 dysz o wylotach zbieznych, fig. 3 — przekrój podluzny dyszy nadajacej strumieniowi ruch obrotowy wokól jego osi, fig. 4 .— widok z góry przekroju powyzej dyszy po osi III—III, a fig. 5 — widok z dolu przekroju powyzej dyszy po ósi_ V—V. Na fig. 6 przedstawiono graficznie wyniki odgazowania cieklej siarki, przy czym krzywa A charakteryzuje osiagniete wyniki przy zastosowaniu 1 dyszy i plaskiej plyty, a krzywa B przedstawia wyniki przy zastoso¬ waniu zespolu dysz zbieznych.Krzywe B i C na fig. 7 okreslaja zaleznosc efektu odgazowania od szybkosci strumienia cieklej siarki, natomiast krzywe C i D przedstawione na fig. 8 charakteryzuja wplyw dodatku amoniaku na stopien odgazowania.Przy usuwaniu siarkowodoru przy uzyciu jednej dy¬ szy i plaskiej plyty, strumien cieklej siarki o tempera¬ turze 125—145°C z dyszy nachylonej pod katem 15° w stosunku do pionu, skierowuje sie na przeszkode sta¬ nowiaca plyte umieszczona wzgledem dyszy 1 pod katem okolo 135°, w taki sposób aby strumien pada¬ jacy zalamywal sie pod katem okolo 90°, w powyzszej temperaturze siarka wykazuje dostatecznie niska lep¬ kosc, co umozliwia tloczenie jej z szybkoscia kilku m/sek. bez stosowania nadmiernego cisnienia.Powyzszy sposób odgazowywania cieklej siarki, okre¬ slony jako „sposób zalamania strumienia pod katem 90°" daje bardzo dobra wydajnosc odgazowania i przy poczatkowej zawartosci siarkowodoru w ilosci 70 ppm wystarczaja dwa cykle odgazowywania do obnizenia zawartosci siarkowodoru ponizej 10 ppm. Poniewaz siarka jesf zlym przewodnikiem ciepla i spadek tem¬ peratury w wiekszej masie z 145°C do 125°C nie nastepuje wczesniej niz po uplywie okolo 60 godzin, mozna zakonczyc calkowity cykl odgazowywania siarki o poczatkowej temperaturze 145°C, bez koniecznosci ogrzewania jej 00 najmniej podczas dwóch pierwszych etapów odgazowywania. Zadowalajaca sprawnosc urza¬ dzenia uzyskuje sie przy uzyciu dyszy znanego typu, lecz efektywnosc procesu mozna poprawic przez zasto¬ sowanie dyszy nadajacej strumieniowi siarki ruch wi¬ rowy wokól jego osi.Przy usuwaniu siarkowodoru przy uzyciu co naj¬ mniej dwóch strumieni cieklej siarki, skierowuje sie; zbieznie dwa strumienie pod ustalonym katem, co po¬ woduje silne rozpylanie strumieni w ognisku znajdu¬ jacym sie poza plaszczyzna wylotu dysz.Rozprysk strumieni powstaje w wyniku wzajemnego* zderzenia sie poszczególnych czastek strumieni. Stoso¬ wanie dwóch dysz powoduje rozpryskiwanie sie czastek siarki w róznych kierunkach i w zwiazku z tym uzyskuje sie lepszy efekt odgazowania niz przy uzyciu jednej dyszy i plaskiej plyty.Jeszcze lepsze wyniki uzyskuje sie przy uzyciu zes¬ tawu trzech dysz, przedstawionego na fig. 2. Stosuje sie urzadzenie rozpryskujace 3, zawierajace w tej samej plaszczyznie trzy dysze 4, 5 i 6 polaczone wygietymi przewodami doprowadzajacymi 7, 8 i 9 z przewodem10 doprowadzajacym ciekla siarke* Dysze 4, 5 i 6 sa umieszczone w róznych odstepach na obwodzie kola i nachylone wzgledem siebie tak, aby strumienie 11, 12, 13 siarki byly skierowane do wspólnego ogniska 14 poza plaszczyzna utworzona przez wyloty dysz 4, 5, 6. Mozna równiez zastosowac cztery lub piec dysz równomiernie umieszczonych na obwodzie kola i na¬ chylonych wzgledem siebie w wyzej podany sposób.Kazda dysza 4, 5, 6 sklada sie z dwóch elementów 15, 16 polaczonych ze soba za pomoca gwintu. Ele¬ ment górny 15 przedstawiony na fig. 3 zawiera gwint wewnetrzny 17, do umieszczenia odpowiedniego prze¬ wodu doprowadzajacego 7, 8, $ wyjsciowa cylindryczna komore 18, element 19 z kierunkowymi lopatkami 20, {21, 22, 23, przedastwionymi na fig. 4 i 5 i z centrycz- nym kalibrowanym stozkowym otworem 24 oraz po¬ kazany na fig. 3 gwint 25, laczacy za pomoca gwintu 26 element górny 15 z dolnym elementem 16 dyszy 4,5,6.Element dolny 16 zawiera cylindryczna komore 27 do mieszania i kierujaca strumien, umieszczona za ele¬ mentem 19 z lopatkami 20, 21, 22, 23 oraz otwór wylotowy 28 umieszczony w osi kalibrowanego otworu 24 za komora 27 do mieszania. Srednica otworu wyloto¬ wego 28 jest wieksza od srednicy dolnego konca kalibro¬ wanego otworu 24. Kazda lopatka 20, 21, 22, 23 tworzy wzdluz osi dyszy spirale, której górna krawedz jest skrecona wzgledem dolnej krawedzi pod katem 90*, co nadaje strumieniowi uchodzacemu z otworu 28 ruch obrotowy, polepszajacy efekt rozpryskiwania, a tym samym lepsze odgazowanie.Kilka urzadzen rozpryskujacych o trzech dyszach, okreslonych jako urzadzenia „trójstozkowe", mozna po¬ laczyc z jednym glównym przewodem odprowadzajacym ciekla siarke.Na fig. 7 i fig. 8 przedstawiono wykresy ilustrujace wyniki odgazowania okreslonych ilosci cieklej siarki, pobieranej ze zbiornika zamknietego, ogrzewanego do temperatury 125—145°C. Siarke wtlacza sie za pomoca pompy do urzadzenia rozpryskujacego znajdujacego sie nad zbiornikiem. Krzywe wykazuja zmiany zawartosci siarkowodoru w cieklej siarce, wyrazone w mg H2S na kg siarki, w zaleznosci od czasu trwania procesu wyrazonego w godzinach. Zawartosc siarkowodoru mie¬ rzy sie w zbiorniku zawierajacym ciekla siarke. Siarke rozpryskuje sie w odleglosci kilku cm nad poziomem cieklej siarki. Pompa tloczaca ciekla siarke do urzadze¬ nia rozpryskujacego jest zanurzona w siarce na dnie zbiornika. Zbiornik w swej górnej czesci jest polaczony z kominem w taki sposób, ze w strefie gazowej nad poziomem siarki istnieje male podcisnienie w stosunku do warstwy cieczy, co powoduje natychmiastowe od¬ prowadzania siarkowodoru do komina w wyniku natu¬ ralnego ciagu.Krzywe A i B przedstawione na fig. 6 odnosza sie do siarki w ilosci 30 ton. Zawartosc poczatkowa H2S w tej siarce wynosila 70 ppm. Do cieklej siarki wpro¬ wadzano równomiernie amoniak w ilosci 100 ppm w trakcie ssania ze zbiornika i tloczenia do urzadzenia rozpryskujacego za pomoca pompy. Krzywa A przed¬ stawia wyniki odgazowywania przy zastosowaniu trzech urzadzen rozpryskowych przedstawionych na fig. 1, to jest pojedynczej dyszy i plaskiej plyty. Krzywa B do tyczy urzadzenia typu „trójstozkowego" przedstawio¬ nego na fig. 2. Srednica otworu wylotowego 28 kazdej z dysz 4, 5, 6 „trójstozka" oraz pojedynczych dysz z plaska plyta wynosila 7 mm. frrzy zastosowaniu „trój¬ stozka" lub trzech urzadzen rozpryskujacych z plyta wydajnosc przeplywu wynosila 3,82$ m*7godz. cieklej 5 siarki, co odpowiada dla powyzszych srednic dysz pred¬ kosci strumienia 9,2 m/sek. na kazda dysze.W procesie zalamania strumieni pod katem 90*, to jest dyszy i plaskiej plyty efekt odgazowania przedstawia krzywa A na fig. 6. Ilosc cieklej siarki wynosila 30 ton, 10 odpowiadajac objetosci 15,3 m*. Aby uzyskac zawartosc H2S ponizej 10 ppm siarke poddano dwóm cyklom rozpryskiwania. Przy zastosowaniu „trójstozka*, efekt odgazowania przedstawia krzywa B i jak widac, mozna uzyskac taki sam wynik przy jednym tylko cyklu roz- 13 pryskiwania. Porównanie krzywych A i B wykazuje, ze stosujac uklad dysz „trójstozka" mozna obnizyc za¬ wartosc H2S szybciej niz przy zastosowaniu ukladu 1 stozka i plaskiej plyty. Jak wykazuje krzywa B poczatkowo nastepuje znaczny spadek zawartosci H2S 20 w siarce i dla zawartosci H2S powyzej 5 ppm szybkosc odgazowania w porównaniu z ukladem jednego stozka jest ponad dwukrotnie wieksza.Zawartosc H2S w cieklej siarce mozna doprowadzic do 1 ppm tylko dwoma lub trzema cyklami odgazo- 23 wywania, w zaleznosci od tego czy stosuje sie uklad „trójstozkowy", czy jednostozkówy z plaska plyta.Wprowadzenie amoniaku do cieklej siarki w trakcie tloczenia do urzadzenia rozpryskujacego ma równiez ' duze znaczenie. Krzywa C przedstawiona•na fig. 7 30 przedstawia wyniki otrzymane przy zastosowaniu „trój¬ stozka" opisanego wyzej, przedstawionego na fig. 2, w odniesieniu do tej samej ilosci siarki, lecz z szyb¬ koscia przeplywu strumienia tylko 4,6 m/sek. W tym przypadku odgazowanie jest mniej intensywne niz ód- 35 gazowanie uzyskane przy zastosowaniu predkosci stru¬ mieni 9,2 m/sek. (krzywa B), jednakze jeden cykl od¬ gazowywania wystarcza do obnizenia zawartosci HjS do zawartosci ponizej 10 ppm.Krzywe Di E przedstawione na fig. 8 wykazuja 40 wplyw amoniaku na proces odgazowywania cieklej siar¬ ki. W obu przypadkach zastosowano „trójstozek" przed¬ stawiony na fig. 2. W procesie scharakteryzowanym krzywa D ilosc wprowadzonego amoniaku do siarki wynosi 100 ppm przy odgazowaniu 0,64 ms siarki w 45 ciagu 1 godziny przez kazda dysze, co odpowiada szyb¬ kosci przeplywu strumienia 9,2 m/sek, przy czym ogólna ilosc cieklej siarki poddanej odgazowaniu wynosila 60 ton, co stanowilo 30,6 m' siarki. Krzywa D przed¬ stawia zawartosc H2S uzyskana podczas odgazowywania 50 po dodaniu amoniaku, a krzywa £ odnosi sie do za¬ wartosci H2S bez dodania amoniaku, przy czym.wszyst¬ kie inne parametry procesu w obu przypadkach byly identyczne.Z porównania krzywych D i E wynika, ze aby uzyskac 55 te sama zawartosc H2S, np. 25 ppm, w przypadku odgazowywania siarki bez dodania amoniaku zuzywa sie o 60% wiecej czasu.Amoniak spelnia funkcje katalizatora w trakcie od¬ gazowywania siarki, zwlaszcza, jak nalezy przypuszczac, 60 rozluznia sily kohezji miedzy czasteczkami siarki i siar¬ kowodoru.Poniewaz proces odgazowywania przebiega zgodnie z wynalazkiem w temperaturze 125—140°C, a ze siarczek amonu dysocjuje w temperaturze powyzej U8°C, nie 65 zachodzi reakcja chemiczna miedzy amoniakiem a siar-68000 kowodorem. Mozna oczywiscie stosowac urzadzenia roz¬ pryskujace o czterech, pieciu lub wiecej dyszach zamiast ukladu trójstozkowego.Srednica otworu wyjsciowego dysz zalezy oczywiscie od ilosci siarki poddawanej odgazowywaniu i od szyb¬ kosci przeplywu strumienia. Przy duzych ilosciach siarki poddawanej odgazowywaniu, wskazane jest jednoczesne zastosowanie kilku, np. czterech urzadzen rozprysku¬ jacych i zwiekszenie predkosci strumieni np. do 25 m/sek. przy srednicy dysz okolo 15 mm. W nizej podanej tablicy podano w celu porównania zestawienie przepro¬ wadzonych prób odgazowywania cieklej siarki sposobem wedlug wynalazku.Krzywa | Ilosc i objetosc cieklej siarki w zbiorniku (t/ms) Rodzaj urzadzenia rozpryskujacego Ilosc urzadzen rozpryskujacych Srednica dyszy (mm) Wydajnosc przeplywu na na kazde urzadzenie rozpryskujace (m3/godz.) szybkosc stru¬ mienia siarki (m/s) Uwagi Czas trwania pro¬ cesu odgazowywa¬ nia (godziny) 0 1 2 4 | 6 7 8 10 12 14 16 Tablica A | B 30/ 15,3 1 dysza zala¬ manie stru¬ mienia pod katem 90° 3 7 1,275 9,2 100 mg NH3 na kg siar¬ ki 30/ 15,3 C | D 30/ 15,3 1 ¦ 60/ j 30,6 E 60/ 30,6 Uklad trójstozkowy 1 7 3,825 9,2 1 7 1,9125 4,6 100 ppm NH3 1 7 1,9125 4,6 1 7 1,9125 4,6 bez NH3 H2S wyrazony w mg/kg cieklej siarki 70 58 49 31 18 12 6 - - - - 70 29 17 9 3 - 1 - - - - 70 56 43 24 13 - 6 - - - 70 - 56 43 31 - 24 17 12 8 5 70 - 61 56 46 - 38 32 26 22 19 10 15 20 23 30 35 40 45 50 55 60 63 S Oczywiscie mozna wprowadzic w procesie szereg róznych zmian, nie zmieniajac jednak istoty wynalazku. PL PL

Claims (7)

1. Zastrzezenia patentowe 1. Sposób odgazowywania cieklej siarki zawierajacej siarkowodór, znamienny tym, ze ciekla siarke rozprys¬ kuje sie w temperaturze 125—140°C przez skierowanie jej strumienia, którego os jest nachylona wzgledem pionu o 15°, na przeszkode w postaci plaskiej plyty umieszczonej pod wylotem dyszy pod katem okolo 135° wzgledem osi strumienia w taki sposób, aby strumien padajacy na plyte odbijal sie pod katem okolo 90°.

2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze da rozpryskiwania kieruje sie strumien cieklej siarki o sred¬ nicy 5—15 mm i z szybkoscia przeplywu 3—25 m/sek.

3. Sposób wedlug zastrz. 1 i 2, znamienny tym, ze do cieklej siarki poddawanej odgazowaniu dodaje sie; amoniaku w ilosci 0,1 kg/t.

4. Sposób wedlug zastrz. 1—3, znamienny tym, ze do rozpryskiwania doprowadza sie strumien siarki wpra¬ wiony w ruch obrotowy wzgledem jego osi.

5. Odmiana sposobu wedlug zastrz. 1—4, znamienna tym, ze siarke rozpryskuje sie przez zbiezne skierowanie co najmniej dwóch strumieni cieklej siarki, przy czym strumienie te kieruje sie pod stalym katem w jedno ognisko znajdujace sie ponizej plaszczyzny wylotu tych strumieni.

6. Sposób wedlug zastrz. 5, znamienny tym, ze sto¬ suje sie 3—5 strumieni skierowanych zbieznie w jedno ognisko. 7. Sposób wedlug zastrz. 5, znamienny tym, ze sto¬ suje sie kilka zespolów strumieni o róznym ognisku dla kazdego zespolu. 8. Urzadzenie do stosowania sposobu wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze zawiera przewód doprowadzajacy ciekla siarke na przeszkode, przy czym przewód ten zakonczony jest dysza, która miedzy cylindryczna ko¬ mora wlotowa i komora wylotowa zawiera element z lopatkami nadajacymi strumieniowi siarki ruch wiro¬ wy, zas pod elementem z lopatkami znajduje sie komora mieszania i równoczesnie kierunkujaca strumien siarki do komory wylotowej, która to komora przy wylocie zaopatrzona jest w centryczny otwór kalibrowany, w którym umieszczona jest koncówka z kalibrowanym otworem wylotowym dla siarki. 9. Urzadzenie wedlug zastrz. 8, znamienne tym, ze lopatki nadajace strumieniowi ruch wirowy sa uksztal¬ towane w ten sposób, ze kazda lopatka tworzy wzdluz osi dyszy spirale, której górna krawedz jest skrecona wzgledem dolnej krawedzi pod katem 90°. 10. Urzadzenie wedlug zastrz. 7—9, znamienne tym, ze dysza ma otwór wylotowy o srednicy nieznacznie wiekszej od srednicy centrycznego otworu kalibro¬ wanego. 11. Odmiana urzadzenia do stosowania sposobu wed¬ lug zastrz. 5, znamienna tym, ze zawiera przewód do¬ prowadzajacy ciekla siarke zakonczony dwiema lub wiecej dyszami skierowanymi zbieznie wzgledem siebie tak, azeby strumienie wyplywajacej z nich siarki spoty¬ kaly sie w ognisku stanowiacym wierzcholek trójkata dla zestawu dwóch dysz lub wierzcholek ostroslupa dla zestawu wiecej niz dwóch dysz.KI. 12U7/02 68000 MKP COlb 17/02 Fig.l Fig.9KI. 12i,17/02 68000 MKP COlb 17/02 Fig.8 Ftg.4 FJg.óKI. 12117/02 68000 MKP COlb 17/02 Fig.S tB Heune* Fig-7 Heon*sKI. 12U7/02 68000 MKP COlb 17/02 ' 2 3 4 S 6

7. 8 9 10 11 12 13 14 Iff16 17 fhuw Fig, 8 CZYTELNIA Urzedu Patentowego Pofci*| ter*1 -¦ "» l* WDA-l. Zam. 6764, naklad 105 tgz. Cena zl 10,— PL PL