PL177675B1 - Kompozycja kąpieli soli do powierzchniowej obróbki utleniającej części metalowych wykonanych z azotowanego żelaza - Google Patents
Kompozycja kąpieli soli do powierzchniowej obróbki utleniającej części metalowych wykonanych z azotowanego żelazaInfo
- Publication number
- PL177675B1 PL177675B1 PL95307080A PL30708095A PL177675B1 PL 177675 B1 PL177675 B1 PL 177675B1 PL 95307080 A PL95307080 A PL 95307080A PL 30708095 A PL30708095 A PL 30708095A PL 177675 B1 PL177675 B1 PL 177675B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- bath
- cations
- sodium
- composition
- anions
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/80—After-treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C22/00—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C22/70—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using melts
- C23C22/72—Treatment of iron or alloys based thereon
Abstract
1. Kompozycja kapieli soli do powierzchniowej obróbki utleniajacej czesci metalo- wych wykonanych z azotowanego zelaza, zapewniajacej wzrost ich odpornosci na korozje, prowadzonej w zakresie temperatur od 320°C do 550°C, bedaca kompozycja stopionych soli, zawierajaca co najmniej aniony azotanowe i alkaliczne kationy: sodowe i ewentualnie potasowe, znamienna tym, ze zawiera kationy litowe zastepujace kationy sodowe lub potasowe w ilosciach wagowych od 0,5 do 5% liczonych w stosunku do masy kapieli. PL PL PL PL
Description
Przedmiotem wynalazku jest kompozycja kąpieli soli do obróbki utleniającej powierzchni elementu metalowego zawierającego żelazo, zwłaszcza powierzchni azotowanej, poddawanej obróbce w temperaturze w zakresie między 320° i 550°C, która to kompozycja zawiera przynajmniej aniony azotanowe i alkaliczne kationy sodowe i korzystnie potasowe.
Znane jest stosowanie kąpieli soli zawieraj ących azotany metali alkalicznych do obróbki elementów metalowych zawierających żelazo, zwłaszcza wstępnie azotowanych, w celu zwiększenia ich odporności na korozję, przez tworzenie warstwy magnetytu Fe3O4 do zabezpieczania położonego poniżej żelaza.
Znany jest z francuskiego opisu patentowego nr 2 463 821 sposób obróbki azotowanych elementów metalowych zawierających żelazo, polegający na zanurzaniu tych elementów do kąpieli roztopionych soli złożonych z wodorotlenków sodowego i potasowego oraz od 2 do 20% wagowych azotanów tych metali alkalicznych, w ciągu 15 do 20 minut. Przewidywana temperatura jest zawarta w zakresie między 250° i 450°C. Odporność na korozję elementów poddanych takiej obróbce jest znacznie zwiększona w porównaniu z elementami poddanymi zwykłemu azotowaniu.
Znany jest z francuskiego opisu patentowego nr 2 525 637 sposób tego samego rodzaju, przeznaczony w szczególności dla elementów metalowych zawierających oprócz żelaza także siarkę, takich jak elementy azotowane w kąpielach zawierających związki siarki. Kąpiel utleniająca zawiera kationy sodowe i potasowe oraz amony azotanowe i hydroksylowe, korzystnie z dodatkiem anionów węglanowych, z większą ilością od 0,5 do 15% utlenionej soli metalu alkalicznego, o potencjale redoksy w stosunku do wodorowej elektrody odniesienia niższym lub równym -1 wolt, na przykład dwuchromianu. Ponadto do kąpieli wprowadza się gaz zawierający tlen i utrzymuje zawartość wagową cząstek nierozpuszczalnych w kąpieli na poziomie nie niższym niż 3%. Uzyskuje się dobrą odporność na korozję w ciągu 250 godzin w mgle słonej, przy czym nie zmienia się odporności na zużycie i wytrzymałości zmęczeniowej oraz obserwuje się poprawę odporności na zacieranie przy tarciu suchym.
Jednak nie jest znane uzyskiwanie tych własności spełniających wymagania przemysłowe. W skali laboratoryjnej odchyłki są stosunkowo mało widoczne, natomiast w przypadku serii przemysłowych obserwuje się wytwarzanie elementów o niedoskonałych stanach powierzchni, takich jak obecność obszarów z zakłóceniami takimi, jak wypływki z wytłaczania, fałdy po obciskaniu lub zaginaniu, niejednorodności po spawaniu oraz wiele źródeł defektów stanowiących miejsca początkowania procesów korozji. Jednak w przypadku części takich, jak trzony podnośników lub amortyzatorów, a także osie wycieraczek szyb lub rozruszników samochodowych, mała odporność na korozję jest niedopuszczalna.
177 675
Znane jest przeprowadzenie kolejnych korekt kąpieli od przypadku do przypadku, zależnie od obserwowanego mniej lub bardziej nieprawidłowego działania części maszyn. Jednak rozwiązanie to nie jest zadowalające, zwłaszcza jeśli chodzi o wymagania przemysłowe
Przez dobór proporcji składników kąpieli, mianowicie wodorotlenków, węglanów, azotanów, dwuchromianów, próbowano poprawić niezawodność i odporność na korozję. Dla uzyskania doskonałej odporności na korozję, a mianowicie przetrzymywania w ciągu więcej niż 400 godzin w mgle słonej przed pojawieniem się śladów korozji, powierzchnia części powinna posiadać równomierne głęboko czarne zabarwienie, typowe dla powstania warstwy magnetytu FC3O4 o dobrze uporządkowanych kryształach. Równocześnie potencjał korozyjny w roztworze NaCl o stężeniu 30 g/l, w odniesieniu do nasyconej elektrody kalomelowej, powinien mieć wartość od 1000 do 1300 mV, odpowiadającą całkowitej pasywacji. Istnieje więc związek między potencjałem redoksy soli utleniającej, takiej jak dwuchromian, i pożądanym potencjałem korozji.
Skuteczność kąpieli, zawierających wodorotlenki, azotany, węglany oraz dwuchromian lub nadmanganian metalu alkalicznego, wymaga częstej kontroli kompozycji kąpieli oraz regulacji warunków roboczych elementów maszyn. Modyfikacje składu kąpieli, powodowane zużyciem odczynników, prowadzą do powstawania rdzawych plam na elementach przy dalszej obróbce oraz reakcji tych rdzawych plam ze składnikami kąpieli, porywania składników kąpieli przez części wyjmowane z kąpieli soli oraz reakcji wodorotlenków z kąpieli z dwutlenkiem węgla z atmosfery, prowadząc do zmian, pomimo okresowych korekt kompozycji. Stosunkowo krytyczne znaczenie ma zwłaszcza zawartość mocnego utleniacza dwuchromianu. Zwiększenie zawartości węglanów w kąpieli, powodowane utlenianiem cyjanów z kąpieli nitrujących oraz pochłanianiem atmosferycznego dwutlenku węgla, powoduje wytrącanie się węglanów tworzących szlamy na spodzie kąpieli. Usuwanie tych szlamów prowadzi do porywania związków czynnych z kąpieli.
Kompozycja kąpieli soli do powierzchniowej obróbki utleniającej części metalowych wykonanych z azotowanego żelaza, zapewniającej wzrost ich odporności na korozję, prowadzonej w zakresie temperatur od 320°C do 550°C, będąca kompozycją stopionych soli, zawierającą co najmniej aniony azotanowe i alkaliczne kationy: sodowe i ewentualnie potasowe według wynalazku zawiera kationy litowe zastępujące kationy sodowe lub potasowe w ilościach wagowych liczonych w stosunku do masy kąpieli od 0,5 do 5%.
Korzystnie, zawartość wagowa kationów litowych jest zawarta w zakresie między 0,5 i 1,75%.
Kompozycja zawiera, w równowadze stechiometrycznej kationami metali alkalicznych, oprócz anionów azotanowych, aniony wodorotlenkowe i węglanowe, przy czym zawartości wagowe anionów węglanowych CO32', azotanowych NO3' i wodorotlenkowych OH’, liczone do masy czynnej lub cieczy kąpieli, są zawarte w następujących zakresach:
8,5 < CO3* < 26,15 < NO3* < 41,5 i 4,7 < OH’ < 21,5 określonych procentowo.
Kompozycja zawiera znaczą zawartość wagową kationów potasowych.
Kompozycja zawiera aniony węglanowe CO32’ i kationy potasowe K+ o zawartościach wagowych, związanych z zawartością wagową kationów litowych Li+, następującymi zależnościami: 9 x Li+ < CO32’ < 11 x Li oraz 2,7 x Li+ < K+ < 3,2 x Li+, przy czym zawartość sodu odpowiada wymogom stechiometrii.
Kompozycja zawiera aniony azotanowe NO3’ i kationy potasowe K+ o zawartościach wagowych, związanych z zawartością wagową kationów litowych, następującymi zależnościami: 30 x Li+ < NO3‘ < 36 x Li+ oraz 10 x Li+ < K+ < 12,5 x Li+, przy czym zawartość sodu odpowiada wymogom stechiometrii.
Zaletą wynalazku jest zapewnienie kompozycji kąpieli soli do obróbki utleniającej powierzchni elementu metalowego, która powoduje zwiększenie odporności elementu na korozję.
Kompozycja ta jest na bazie azotanów metali ziem alkalicznych, które posiadają niezawodną i powtarzalną zdolność utleniającą.
Zastąpienie sodu i ewentualnie potasu litem w podanych proporcjach prowadzi do uzyskania kąpieli, które wytwarzają na elementach metalowych zawierających żelazo warstwę magnetytu o równomiernej czerni, potencjale korozyjnym równym co najmniej 1000 mV,
177 675 podobnie jak na elementach z materiałów uważanych za ogniotrwałe w obróbce utleniającej, takich jak azotowane surówki.
Właściwości chemiczne metali alkalicznych są zbliżone do siebie w takim stopniu, że można jedne metale alkaliczne zastępować drugimi, z uwagi na dostępność, koszt, czystość albo trwałość. W kąpielach soli kombinacja kationowa dobierana jest często tak, żeby temperatura topnienia mieszaniny była dość niska oraz żeby lepkość kąpieli była wystarczająco niska w temperaturze roboczej.
Kąpiel według wynalazku prowadzi do powstawania warstw magnetytowych doskonale szczelnych, o uporządkowanych kryształach, co przejawia się równomiernie czarnym wyglądem powierzchni elementów i korzystnym potencjałem korozyjnym.
Mały rozmiar promienia atomowego litu ma decydującą rolę i zapewnia zdolność wnikania atomu litu do komórki elementarnej przestrzennej sieci krystalicznej magnetytu, z wytworzeniem związku krystalicznego Li2Fe3O4, o doborze określonych i stałych parametrach krystalicznej komórki elementarnej. Kation litu spełnia także, po wytworzeniu magnetytu rolę stabilizatora sieci krystalicznej tego związku.
Przy zawartości wagowej litu· między 0,5 i 1,75% osiągana odporność na korozję jest najbardziej pewna i powtarzalna.
Wartości graniczne proporcji wagowych anionów są oznaczane doświadczalnie w celu zapewnienia małej wrażliwości na niekontrolowane reakcje w obecności środków redukujących, warunków płynności przy temperaturach roboczych, zawsze przy uwzględnieniu możliwych względnych zawartości kationów.
Obecność litu w kąpielach zawierających aniony azotanowe, wodorotlenkowe i węglanowe prowadziła do zmniejszenia ilości szlamów powstających wskutek wytrącania się węglanów. Zawartość kationów litowych i potasowych oraz anionów węglanowych lub azotanowych odpowiada eutektycznemu węglanowi lub trzeciorzędowemu azotanowi metali alkalicznych, sodu, potasu i litu.
Przy zawartości litu ustalonej ze względu na zapewnienie powstawania warstw magnetytu o uporządkowanych kryształach, zawartości anionów węglanowych lub azotanowych i kationów potasowych związane są z zawartością litu przy pomocy zależności: dla eutektycznego węglanu: 9 x Li+ < CO32' < 11 x Li+ oraz 2,7 x Li+ < K+ < 3,2 x Li+, a dla eutektycznego azotanu: 30 x Li+ < NO3' < 36 x Li+ oraz 10 x Li+ < K+ < 12,5 x Li+.
We wszystkich przypadkach, zawartość sodu odpowiada proporcjom stechiometrycznym.
Dalsze cechy i zalety wynalazku są przedstawione za pomocą przykładów.
Przykład I. Utleniającą kąpiel soli sporządza się przez roztapianie mieszaniny 365 kg azotanu sodowego, 365 kg wodorotlenku sodowego, 90 kg węglanu sodowego, 90 kg węglanu potasowego i 90 kg węglanu litowego oraz ogrzanie jej do temperatury 450°C.
Wyrażone w procentach zawartości jonowe są następujące:
aniony | kationy | ||
NO3- | 26,6 | Na+ | 34,7 |
CO32- | 16,3 | K+ | 5,1 |
OH’ | 15,6 | Li+ | 1,7 |
W kąpieli poddaje się w ciągu 5 minut obróbce próbki ze stali węglowej o zawartości węgla 0,38%, uprzednio sulfoazotowanych według zaleceń podanych we francuskich opisach patentowych nr 2 171 993 i 2 271 307, przez zanurzenie w ciągu 90 minut w kąpieli soli o temperaturze 570°C, zawierającej 37% anionów cyjanianowych i 17% anionów węglanowych, przy czym anionami sąK+, Na+ i Li+, a kąpiel zawiera ponadto 10 do 15 ppm jonów S2’.
Po przeprowadzeniu obróbki próbki miały czarny kolor, szczególnie równomierny i dekoracyjny. Analiza krystalograficzna próbek przez dyfrakcję promieniowania rentgenowskiego wykazuje, że głównym związkiem jest magnetyt Fe3O4 i obserwuje się niewielką ilość mieszanego tlenku Li2Fe3O4.
177 675
Próba elektrochemiczna korozji metodą woltamperometrii w napowietrzanym roztworze NaCl o zawartości 30 g/l i potencjał korozyjny mierzony względem nasyconej elektrody kalomelowej, zawarty w przedziale od 1000 do 1300 mV, stanowiący oznakę całkowitej pasywności części, są podstawą do oceny jakości obróbki w utleniających kąpielach soli. Potencjały zwiększone od 1000 do 1300 mV odpowiadają właściwemu potencjałowi utleniania roztworu NaCl, nie można więc mierzyć rzeczywistego potencjału korozji od momentu, gdy jest on przynajmniej równie wysoki, jak potencjał utleniania roztworu doświadczalnego.
Jeśli kąpiel soli według wynalazku jest stosowana codziennie w procesie produkcyjnym, to cotygodniowe oczyszczanie w celu usunięcia szlamów osadzonych na spodzie komory prowadzi do eliminacji 70 kg soli zawierających 60% wagowych węglanów.
Trójskładnikowy eutektyk węglanów sodowego, potasowego i litowego zawiera 33,2% Na2CO3, 34,8% K2CO3 oraz 32% Li2CO3. Kompozycja węglanów stosowanych w kąpieli, można przyjąć 33,3 dla każdego, jest bardzo zbliżona do składu eutektyku.
Próby porównawcze
Przygotowuje się dwie kąpiele doświadczalne nie zawierające litu. Pierwsza kąpiel zawiera 330 kg azotanu sodowego, 330 kg wodorotlenku sodowego, 330 kg węglanu sodowego i 10 kg dwuchromianu sodowego, co daje zawartości jonowe wyrażone w procentach:
aniony | kation | |
NOf | 24,1 | Na+ 42,3 |
OH’ | 14 | |
co3 2· | 18,8 | |
Cr2O72' | 0,8 |
Druga kąpiel zawiera 150 kg azotanu sodowego, 530 kg wodorotlenku sodowego i 320 kg węglanu sodowego. Można założyć skład jonowy w procentach:
aniony | kation | |
NO3· | 11 | Na+ 48,3 |
OH’ | 22,5 | |
CO3 2’ | 18,2 |
Powtarza się warunki obróbki, mianowicie temperaturę 450°C, czas trwania 5 minut, stosowane w pierwszym przykładzie. Można stwierdzić, że wszystkie próbki poddane obróbce są pokryte czarną warstwą utworzoną z magnetytu Fe3O4.
Próbki poddane obróbce w pierwszej kąpieli porównawczej są równomiernie czarne, ich potencjał korozyjny jest zawarty w zakresie między 1000 i 1300 mV i warstwa tlenku jest wysoce pasywna.
Większość próbek poddanych obróbce w drugiej kąpieli porównawczej jest czarna, lecz niektóre wykazują odblaski brązowe. Potencjał korozyjny waha się między 250 i 1300 mV. Warstwa magnetytu posiada jakość nieregularną dla różnych próbek i druga kąpiel porównawcza nie wykazuje wystarczającej niezawodności.
Codzienne stosowanie w produkcji dwóch kąpieli doświadczalnych prowadzi, w następstwie cotygodniowego oczyszczania, do eliminowania około 150 kg szlamów zawierających około 60% węglanu.
Z punktu widzenia właściwości mechanicznych i trybologicznych, kąpiel z przykładu i i pierwsza kąpiel porównawcza dają wyniki w pełni równoważne.
Przykład ii. Sporządza się utleniającą kąpiel soli ze składników: 365 kg NaOH, 270 kg Na2CC>3, 62 kg NaNO3, 277 kg KNO3 i 76 kg LiNO3. Azotany są rozdzielone między trzy kationy metali alkalicznych w proporcjach: NaNO3 14,9%, KNO3 66,8 %, LiNO3 18,3%, odpowiadających w znacznym stopniu wartościom dla eutektyku Wagowe zawartości procentowe odpowiednich jonów są następujące:
177 675
aniony | kationy | ||
NO3· | 28,2 | Na+ | 34,3 |
co3 2- | 15,4 | K+ | 10,8 |
OH’ | 15,5 | Li+ | 0,77 |
W kąpieli, przy takich samych warunkach roboczych jak w przykładzie I i w przykładach porównawczych, poddaje się obróbce próbki z żeliwa azotowanego. Próbki te po obróbce są równomiernie czarne, warstwa powierzchniowa składa się głównie z magnetytu Fe3O4, a potencjał korozyjny jest zawarty w zakresie od 1000 do 1300 mV.
Podobne próbki z azotowanego żeliwa, poddane obróbce w opisanych powyżej, pierwszej i drugiej, kąpielach porównawczych, mają nieregularne zabarwienia brązowo-czerwone. Dyfrakcyjna analiza rentgenowska wykazuje, że warstwa powierzchniowa zawiera głównie magnetyt, lecz krystalizacja jest niereguralna, skoro rentgenowskie widmo dyfrakcyjne wykazuje anomalie w stosunku do widm wzorcowych dla magnetytu ASTM.
W kąpieli z przykładu II, zawierającej 0,77% litu, stosowanej w codziennej produkcji, cotygodniowe oczyszczanie powoduje usuwanie około 80 kg szlamów.
Przykład III. Sporządza się dwie kąpiele doświadczalne nie zawierające żadnych anionów oprócz azotanowych. Kąpiel A zawiera 48,5% KNO3, 39,5% NaNC>3 oraz 12% LiNO3, przy składzie jonowym w procentach:
aniony | kationy | ||
NO3 | 70,3 | Na+ | 13,1 |
K+ | 15,4 | ||
Li+ | 1,2 |
Sporządza się porównawczą kąpiel B zawierającą 55% NaNO3 oraz 45% KNO3 albo w procentach molowych:
aniony | kationy | |
' <*) 0 z | 67,6 | Na+ 14,9 K+ 17,5 |
W kąpielach tych poddaje się obróbce próbki żeliwne poddane uprzednio azotowaniu. Elementy zanurza się w ciągu 15 minut w temperaturze 400°C.
Wszystkie próbki poddane obróbce w kąpieli A mają zewnętrzną warstwę powierzchniową o intensywnym zabarwieniu czarnym, natomiast próbki poddane obróbce w kąpieli B mają szarą warstwę powierzchniową z odblaskami brązowymi.
Potencjały korozyjne, oznaczone w taki sam sposób jak w poprzednich przypadkach, mają wartości w zakresie 1000 - 1300 mV dla próbek poddanych obróbce w kąpieli A oraz w zakresie 300 - 900 mV dla próbek poddanych obróbce w kąpieli B, co stanowi o odporności korozyjnej.
Przykłady porównawcze odpowiadające przykładom II i EU potwierdzają znane trudności przy zabezpieczaniu antykorozyjnym azotowanych żeliw oraz uwidoczniają skuteczność kąpieli według wynalazku.
W przykładzie III elementy przeznaczone do obróbki powinny być starannie oczyszczane z pozostałości kąpieli do azotowania, ponieważ kąpiele z czystych azotanów posiadają zdolność gwałtownej reakcji w zetknięciu z substancjami redukującymi.
W celu zmniejszonego wytwarzania szlamów węglanowych z kąpieli zawierających wodorotlenki, azotany i węglany, zawartości wagowe anionu azotanowego lub węglanowego, wraz z zawartościami kationów potasu i litu, odpowiadają obecności w kąpieli trójskładnikowego eutektyku anionu z kationami Na+, K+ i Li+.
Ze względu na to, że efektywność wytwarzania warstwy magnetytu o uporządkowanych kryształach zależy od wagowej zawartości litu, optymalne skojarzenie obu skutków stanowi
177 675 dobór zawartości litu dla wytworzenia ochronnej warstwy magnetytowej i oznaczanie zawartości potasu i anionu węglanowego lub azotanowego, dla trójskładnikowej kompozycji eutektycznej tego anionu.
Dla anionu węglanowego jest więc:
x Li+ < CO a2 '<11 x Li+
2,7 x Li+ < K+ < 3,2 x Li+
Dla anionu azotanowego:
x Li+ < NO3' < 36 x Li+ x Li+ < K+ < 12,5 x Li+
We wszystkich przypadkach kation sodowy występuje w nadmiarze w stosunku do kompozycji eutektyku trój składnikowego, ze względu na obecność anionów innych od branych pod uwagę dla eutektyku oraz fakt, że kąpiel powinna znajdować się w stanie równowagi stechiometrycznej.
177 675
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 70 egz Cena 2,00 zł.
Claims (2)
- Zastrzeżenia patentowe1. Kompozycja kąpieli soli do powierzchniowej obróbki utleniającej części metalowych wykonanych z azotowanego żelaza, zapewniającej wzrost ich odporności na korozję, prowadzonej w zakresie temperatur od 320°C do 550°C, będąca kompozycją stopionych soli, zawierającą co najmniej aniony azotanowe i alkaliczne kationy: sodowe i ewentualnie potasowe, znamienna tym, że zawiera kationy litowe zastępujące kationy sodowe lub potasowe w ilościach wagowych od 0,5 do 5% liczonych w stosunku do masy kąpieli.
- 2. Kompozycja według zastrz. 1, znamienna tym, że zawartość wagowa kationów litowych jest zawarta w zakresie między 0,5 i 1,75%.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR9401448A FR2715943B1 (fr) | 1994-02-09 | 1994-02-09 | Composition de bains de sels à base de nitrates alcalins pour oxyder du métal ferreux et ainsi améliorer sa résistance à la corrosion. |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL307080A1 PL307080A1 (en) | 1995-08-21 |
PL177675B1 true PL177675B1 (pl) | 1999-12-31 |
Family
ID=9459909
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL95307080A PL177675B1 (pl) | 1994-02-09 | 1995-02-03 | Kompozycja kąpieli soli do powierzchniowej obróbki utleniającej części metalowych wykonanych z azotowanego żelaza |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5514226A (pl) |
EP (1) | EP0667401B1 (pl) |
JP (1) | JP3056965B2 (pl) |
KR (1) | KR100295544B1 (pl) |
CN (1) | CN1058061C (pl) |
AT (1) | ATE160593T1 (pl) |
CA (1) | CA2141710C (pl) |
DE (1) | DE69501084T2 (pl) |
ES (1) | ES2109781T3 (pl) |
FR (1) | FR2715943B1 (pl) |
MY (1) | MY111776A (pl) |
PL (1) | PL177675B1 (pl) |
TW (1) | TW303392B (pl) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2731232B1 (fr) * | 1995-03-01 | 1997-05-16 | Stephanois Rech | Procede de traitement de surfaces ferreuses soumises a des sollicitations elevees de frottement |
TW557330B (en) * | 2000-11-29 | 2003-10-11 | Parker Netsushori Kogyo Kk | Improved salt bath nitrogenating method for corrosion-resistant iron material and iron units |
JP3748425B2 (ja) * | 2002-09-04 | 2006-02-22 | パーカー熱処理工業株式会社 | 耐食性を強化された金属部材の塩浴窒化方法 |
JP2005126752A (ja) * | 2003-10-22 | 2005-05-19 | Nippon Parkerizing Co Ltd | 表面硬度と高耐食性が付与された自動車用足回り部材 |
US7229565B2 (en) * | 2004-04-05 | 2007-06-12 | Sikorsky Aircraft Corporation | Chemically assisted surface finishing process |
DE102007060085B4 (de) * | 2007-12-13 | 2012-03-15 | Durferrit Gmbh | Verfahren zur Erzeugung von korrosionsbeständigen Oberflächen nitrierter oder nitrocarburierter Bauteile aus Stahl sowie nitrocarburierte oder nitrierte Bauteile aus Stahl mit oxidierten Oberflächen |
JP5420354B2 (ja) * | 2009-09-08 | 2014-02-19 | 日本パーカライジング株式会社 | クロムフリー黒色表面処理鉄系金属材料及びその製造方法 |
IT1403931B1 (it) * | 2011-02-11 | 2013-11-08 | Eni Spa | Miscela di sali nitrati inorganici. |
US9133382B2 (en) * | 2012-04-10 | 2015-09-15 | Basf Se | Nitrate salt compositions comprising alkali metal carbonate and their use as heat transfer medium or heat storage medium |
US10011754B2 (en) | 2013-01-23 | 2018-07-03 | Basf Se | Method of improving nitrate salt compositions by means of nitric acid for use as heat transfer medium or heat storage medium |
CN103361596B (zh) * | 2013-08-08 | 2015-08-19 | 成都伍田机械技术有限责任公司 | 表面改性处理的氧化盐 |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2639244A (en) * | 1950-07-15 | 1953-05-19 | Remington Arms Co Inc | Metal finishing method |
US3847685A (en) * | 1970-02-11 | 1974-11-12 | Texas Instruments Inc | Oxide coated metal discs and method of making the same |
FR2171993A1 (en) * | 1972-02-18 | 1973-09-28 | Stephanois Rech | Surface treating ferrous metals - with molten salt bath contg carbonate, cyanate, lithium, potassium, and sodium ions |
BE795015A (fr) * | 1972-02-18 | 1973-05-29 | Stephanois Rech Mec | Procede de traitement de pieces metalliques ferreuses pour augmenter leur resistance a l'usure et au grippage |
ES437450A1 (es) * | 1974-05-17 | 1976-12-01 | Stephanois Rech Mec | Un procedimiento para mantener en valores muy bajos la pro-porcion de cianuros en los banos de sales fundidas. |
FR2271307A1 (en) * | 1974-05-17 | 1975-12-12 | Stephanois Rech Meca Hyd Centr | Stabilising fused cyanate heat treatment baths - by introducing sulphur and carbonyl cpds. to reduce cyanide formation |
DE2934113C2 (de) * | 1979-08-23 | 1985-05-09 | Degussa Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Erhöhung der Korrosionsbeständigkeit nitrierter Bauteile aus Eisenwerkstoffen |
JPS57152461A (en) * | 1981-03-16 | 1982-09-20 | Parker Netsushiyori Kogyo Kk | Surface treatment of iron member for increasing corrosion and wear resistance |
FR2525637B1 (fr) * | 1982-04-23 | 1986-05-09 | Stephanois Rech Mec | Procede de traitement de pieces en metal ferreux en bain de sels oxydant, pour ameliorer leur resistance a la corrosion, les pieces contenant du soufre |
US4678546A (en) * | 1985-03-27 | 1987-07-07 | North China Research Institute Of Electro-Optics | Process for providing lithium tantalum oxide coated tantalum articles with improved wear resistance |
-
1994
- 1994-02-09 FR FR9401448A patent/FR2715943B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-01-05 TW TW084100041A patent/TW303392B/zh not_active IP Right Cessation
- 1995-01-20 US US08/375,894 patent/US5514226A/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-01-27 MY MYPI95000209A patent/MY111776A/en unknown
- 1995-01-31 JP JP7014105A patent/JP3056965B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1995-02-01 AT AT95400204T patent/ATE160593T1/de active
- 1995-02-01 DE DE69501084T patent/DE69501084T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-02-01 EP EP95400204A patent/EP0667401B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1995-02-01 ES ES95400204T patent/ES2109781T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-02-02 CA CA002141710A patent/CA2141710C/fr not_active Expired - Lifetime
- 1995-02-03 KR KR1019950001915A patent/KR100295544B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1995-02-03 PL PL95307080A patent/PL177675B1/pl unknown
- 1995-02-07 CN CN95101911A patent/CN1058061C/zh not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0667401A1 (fr) | 1995-08-16 |
FR2715943B1 (fr) | 1996-05-15 |
CA2141710A1 (fr) | 1995-08-10 |
JPH07224388A (ja) | 1995-08-22 |
US5514226A (en) | 1996-05-07 |
ATE160593T1 (de) | 1997-12-15 |
KR950032692A (ko) | 1995-12-22 |
JP3056965B2 (ja) | 2000-06-26 |
FR2715943A1 (fr) | 1995-08-11 |
DE69501084T2 (de) | 1998-07-02 |
EP0667401B1 (fr) | 1997-11-26 |
TW303392B (pl) | 1997-04-21 |
MY111776A (en) | 2000-12-30 |
CA2141710C (fr) | 2000-09-05 |
CN1112964A (zh) | 1995-12-06 |
PL307080A1 (en) | 1995-08-21 |
DE69501084D1 (de) | 1998-01-08 |
KR100295544B1 (ko) | 2001-09-17 |
CN1058061C (zh) | 2000-11-01 |
ES2109781T3 (es) | 1998-01-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0077627B1 (en) | Corrosion resistant steel components and method of manufacture | |
US4015950A (en) | Surface treatment process for steels and article | |
PL177675B1 (pl) | Kompozycja kąpieli soli do powierzchniowej obróbki utleniającej części metalowych wykonanych z azotowanego żelaza | |
EP0505606B2 (en) | Process for pickling and passivating stainless steel without using nitric acid | |
KR101953523B1 (ko) | 기계 스틸 부품을 질화시키기 위한 용융염 배스 및 구현 방법 | |
EP1347075B1 (en) | Method of salt bath nitriding for producing iron member having improved corrosion resistance and iron parts | |
US5354383A (en) | Process for pickling and passivating stainless steel without using nitric acid | |
PL177659B1 (pl) | Sposób zwiększania odporności na korozję elementów metalowych zawierających żelazo, przez azotowanie | |
US4608092A (en) | Process for improving the corrosion resistance of ferrous metal parts | |
EP0271069B1 (en) | Process for the phosphate chemical conversion treatment of a steel material | |
EP0229325A2 (en) | Method of manufacturing a corrosion resistant steel component | |
JPH0776766A (ja) | 鉄金属部品の耐磨耗性及び耐蝕性の改良方法 | |
US5576066A (en) | Method of improving the wear and corrosion resistance of ferrous metal parts | |
US3171767A (en) | Composition and method for brightening cadmium and zinc | |
EP0047724A1 (en) | A method of controlling or regulating the composition of pickling bath solutions for acid pickling metallic materials | |
US4731295A (en) | Coating composition for controlling hydrogen absorption | |
EP0059803A1 (en) | A process for case hardening steel | |
TWI448583B (zh) | 鐵合金零件於水性溶液中進行硫化之方法 | |
Bradshaw et al. | Corrosion of Carbon Steel and Stainless Steels In Molten Nitrate Mixtures | |
Wilcox | Passive behaviour of some metals in solutions of group VIA anions | |
Wilcox | Molybdate-based passivation treatments for tin, tinplate and zinc | |
JPS635471B2 (pl) | ||
AU2002249553A1 (en) | Flux process for preparation and use thereof |