PL145304B1 - Method of producing a reforming charge and heating or diesel oil - Google Patents
Method of producing a reforming charge and heating or diesel oil Download PDFInfo
- Publication number
- PL145304B1 PL145304B1 PL1985254799A PL25479985A PL145304B1 PL 145304 B1 PL145304 B1 PL 145304B1 PL 1985254799 A PL1985254799 A PL 1985254799A PL 25479985 A PL25479985 A PL 25479985A PL 145304 B1 PL145304 B1 PL 145304B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- gas
- hydrogenation
- phase
- mud
- phase hydrogenation
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 33
- 238000002407 reforming Methods 0.000 title claims description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims description 9
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 title description 4
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 130
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 claims description 118
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 111
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 66
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 66
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 49
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 17
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims description 15
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 11
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 8
- 239000010742 number 1 fuel oil Substances 0.000 claims description 8
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 239000000112 cooling gas Substances 0.000 claims description 7
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 claims description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 6
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 5
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 5
- 239000010710 diesel engine oil Substances 0.000 claims description 5
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 claims description 5
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 4
- 230000004313 glare Effects 0.000 claims description 4
- 239000013543 active substance Substances 0.000 claims description 3
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 claims description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 3
- 239000013049 sediment Substances 0.000 claims description 3
- 239000008162 cooking oil Substances 0.000 claims description 2
- 239000000546 pharmaceutical excipient Substances 0.000 claims description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 2
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 claims description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000000047 product Substances 0.000 description 9
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 8
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 5
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 4
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 4
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 3
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 3
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 2
- TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N octane Chemical compound CCCCCCCC TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000010865 sewage Substances 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N benzyl N-[2-hydroxy-4-(3-oxomorpholin-4-yl)phenyl]carbamate Chemical compound OC1=C(NC(=O)OCC2=CC=CC=C2)C=CC(=C1)N1CCOCC1=O FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 description 1
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011295 pitch Substances 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011269 tar Substances 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 239000003039 volatile agent Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G1/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
- C10G1/002—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal in combination with oil conversion- or refining processes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Wood Science & Technology (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
Przedmiotem wynalazku Jest sposób wytwarzania z wegla pod podwyzszonym cisnieniem i w podwyzszonej temperaturze wsadu do reformowania i oleju opalowego lub oleju do silników wysokopreznych, skladajacy sie z uwodorniania w fazie blotnej i ze sprzegnietego uwodor¬ niania w fazie gazowej, przy czym zmielony wegiel, ewentualnie wobec dodatku substancji katalitycznie czynnych, zarabia sie z olejem zarobowym, a ze strumienia odplywowego z uwodorniania w fazie blotnej odbiera sie sluza frakcje ostatnia, zawierajaca substancje stale, bezpozostalosciowe produkty lotne chlodzi sie, ewentualnie oddziela od frakcji stosowanej jako olej zarobowy i poddaje uwodornianiu w fazie gazowej, W opisie patentowym Republiki Federalnej Niemieo DE-PS nr 900 214 omawia sie, jak w sposobie usuwania obcych gazów z gazu obiegowego pochodzacego z katalitycznego, prowa¬ dzonego pod najwyzszym cisnieniem uwodorniania wegla, paku, smoly, olejów, ekstraktów z wegla lub podobnych produktów, skladajacego sie z ukladu faz blotnej i gazowej, bez po¬ slugiwania sie specjalnymi urzadzeniami pluczkowymi, wykorzystuje sie ciekly produkt z komór fazy gazowej bezposrednio w ukladzie komorowym fazy gazowej jako ciecz pluczaca dla zanieozyszozonego przez gazowe weglowodory, azot i tlenek wegla obiegu gazowego w komorowym ukladzie fazy blotnej, przy czym obiegi w fazie blotnej i gazowej sa od strony tlocznej i ssacej zwiazane ukladem pomp obiegowych, a caly wodór podaje sie do wspólnego obiegu* W szczególnej postaci wykonania tego sposobu caly wodór doprowadza sie do komór fazy gazowej i odbiera róznice miedzy calkowitym zapotrzebowaniem gazu dla komór fazy gazowej a podawanym wodorem ze strony tlocznej wspólnego obiegu, wymywajac tak zanieczysz¬ czenia w fazie gazowej*2 1^5 30^ V sposobie tym zaoszczedza sie wprawdzie naklady na dodatkowe urzadzenie pluczkowe do wymywania zanieczyszczen gazu obiegowego. Jednakze z powodu pracy z udzialem wodoro¬ wego gazu obiegowego, poohodzacego z uwodorniania w fazie blotnej, nie mozna w procesie uwodorniania w fazie gazowej osiagnac optymalnej selektywnosci uwodorniania rafinujacego, zas sam sposób wymaga bardzo wysokich cisnien wodoru i wysokiego zuzycia wodoru* Celem wynalazku jest to, aby w obliczu znanego sposobu, w którym postepowanie w pro¬ cesie uwodorniania w fazie gazowej prowadzi sie przy czastkowym cisnieniu wodoru powyzej 30 MPa, umozliwic obnizenie potrzebnych w uwodornianiu w fazie gazowej cisnien roboczych do okolo 5-20 MPa i wyradnie zmniejszyc zuzycie wodoru. Osiaga sie ten cel za pomoca sposobu, który wedlug wynalazku polega na tym, ze calkowita ilosc wodoru potrzebna do uwodorniania w fazie blotnej i w fazie gazowej najpierw wprowadza sie do uwodorniania w fazie gazowej Jako wodór swiezy, który jest w znacznym stopniu uwolniony od zawartych w ukladzie gazu obiegowego pochodzacego z uwodorniania wegla, przeszkadzajaoylih skladników, takich jak HgO, NH~, H2S, CO, C02 i gazy o 1 * *l atomach wegla, i ze gaz odlotowy, glów¬ nie zawierajacy nieprzereagowany wodór, wprowadza sie do ukladu gazu obiegowego w uwodor¬ nianiu w fazie blotnej* _ Stwierdzono, ze wyrobiony w uwodornianiu w fazie gazowej gaz z procesu uwodorniania stanowi pod wzgledem ilosciowym jak i jakosciowym odpowiedni gaz dla uwodorniania w fan¬ zie blotnej, przy czym zwlaszcza ten gaz jest w znacznym stopniu pozbawiony zanieczysz¬ czen, takich jak tlenek wegla lub dwutlenek wegla oraz siarkowodór i amoniak* Dzieki te¬ mu bedace do dyspozycji ilosoi wodoru wystarczaja, by pokryc teoretycznie niezbedne zuzy¬ cie wodoru w procesie uwodorniania w fazie blotnej* Postac wykonania, w której cisnienie calkowite w uwodorniania w fazie gazowej jest nizsze niz cisnienie w uwodornianiu w fazie blotnej, polega wedlug wynalazku na tym, ze wodór swiezy, ogrzany razem z frakcja otrzy¬ mana Jako olej weglowy w uwodornianiu w fazie blotnej, wprowadza sie do uwodorniania w fazie gazowej, przy ilosciowym stosunku wodoru do oleju weglowego co najmniej odpowiada¬ jacym oalkowitej ilosoi wodoru potrzebnej w fazie blotnej i gazowej, przy czym cisnienie calkowite w uwodornianiu w fazie gazowej jest nizsze od cisnienia w uwodornianiu w fazie blotnej, strumien odplywowy z uwodorniania w fazie gazowej oliLodzi sie pod cisnieniem, zas rafinat, dalej rozdzielany np* droga destylacji na wsad do reformowania i olej opalo¬ wy lub olej do silników wysokopreznych, oraz sciek oddziela sie, a czesc pozostajaca w po¬ staci gazowej wprowadza sie, pomiedzy operacyjnym sprezeniu do poziomu cisnienia w uwodor¬ nianiu w fazie blotnej, do gazu obiegowego w uwodornianiu w fazie blotnej, który po ode¬ braniu sluza ozesoi gazu odlotowego, pozwalajacej na utrzymanie wystarczajacego cisnienia ozastkowego wodoru, ewentualnie razem z masa zarobowa, dalej ogrzewa sie i doprowadza do uwodorniania w fazie blotnej, i ze po dalszym ochlodzeniu bezpozostalosoiowego produktu fazy blotnej do temperatury od okolo 50 C do pokojowej wobec odebrania sluza scieku, za¬ wierajacego m.iru amoniak i siarkowodór, otrzymana jako olej weglowy ciekla frakcje, ewentualnie po czesoiowym rozprezeniu, i po ogrzaniu z wodorem swiezym wprowadza sie do uwodorniania w fazie gazowej* Dalszym celem wynalazku jest takie uksztaltowanie polaczen obiegów gazu, aby bylo mozliwe regulowanie temperatury w reaktorze fazy gazowej* Osiaga sie ten dalszy cel w ten sposób, ze caly strumien wodoru swiezego rozdziela sie na ilosc udzialowa, która doprowadza sie do wsadu dla fazy gazowej przed wlotem do uwodorniania w fazie gazowej, i na pozostala ilosc udzialowa, która jako gaz studzacy doprowadza sie w celu regulowa¬ nia temperatury do uwodorniania w fazie gazowej* W przypadku wyzszych wymagan jakoscio¬ wych produktu, zwiazanych z wyzszym stopniem przereagowania wodoru, a tym samym z wiek¬ sza egzotermioznoscia w procesie uwodorniania w fazie gazowej, mozna postepowac tak, ze a/ dodatkowo z gazu obiegowego pochodzacego z uwodorniania w fazie blotnej wprowadza sie gaz studzacy do uwodorniania w fazie gazowej, b/ w celu recyrkulacji czesci wyrobionego gazu z procesu uwodorniania i wprowadzania go jako gazu studzacego do uwodorniania w fa-1^5-30** 3 zie gazowej lub doprowadzania do wsadu dla fazy gazowej wyposaza sie uwodornianie w fazie gazowej we wlasny obieg gazu.Korzystnie uwodornianie w fazie gazowej za pomooa wodoru swiezego prowadzi sie pod ols¬ nieniem co najmniej o 5 MPa nizszym niz olsnienie stosowane w fazie blotnej, w szczególnosci uwodornienie w fazie blotnej prowadzi sie pod cisnieniem 10 - kO MPa, a uwodornianie w fazie gazowej prowadzi sie pod olsnieniem 5-20 MPa. Przez sposób wedlug wynalazku dana do dys¬ pozycji, zintegrowana rafinacja oleju weglowego wyróznia sie zwlaszcza speojalnym polacze¬ niem obiegów gazu dla fazy gazowej i blotnej, przewidujacym uklad gazu obiegowego tylko je¬ szcze w fazie blotnej lub dodatkowo w fazie gazowej, ale oddzielnie od fazy blotnej i dopro¬ wadzajacym wodór swiezy tylko do uwodorniania w fazie gazowej, a nadto róznia sie znacznym zmniejszeniem cisnienia potrzebnego w uwodornianiu w fazie gazowej w porównaniu ze znanym sposobem. Do wytworzenia i przeróbki 1 tony oleju weglowego potrzeba w zaleznosci od gatun- 3 3 ku wegla np« 2500 m wodoru* Przy ilosciowym stosunku wodoru do oleju równym 2500 m wodoru 3 na 1 tone oleju weglowego w fazie gazowej i przy chemicznym zuzyciu przykladowo 500 m wo- 3 doru na 1 tone oleju weglowego mozna zatem 2000 m wodoru, który w znacznym stopniu jest pozbawiony takich, zanieczyszczen, jak tlenek wegla, dwutlenek wegla, a takze siarkowodór, amoniak i im podobne, oddawac do uwodorniania w fazie blotnej, tak wiec dzieki temu ma sie do dyspozycji ilosc wodoru, która przewyzsza nawet teoretycznie niezbedne zuzycie wodoru w uwodornianiu w fazie blotnej.Stosowany w sposobie wedlug wynalazku, czysty wodór pod wysokim cisnieniem, który nie zawiera przeszkadzajacych skladników, takich jak H^O, NH„, H^S, CO, CO^ i takze redukuja¬ ce cisnienie czastkowe wodoru gazu o 1 - k atomach wegla, zwykle wystepujace w przypadku sprzegnietej przeróbki dalszej tego oleju weglowego, sprawia, ze uwodornianiu w fazie ga¬ zowej moze katalizator pracowac znacznie selektywniej• Mozliwe dzieki sposobowi wedlug wynalazku, w porównaniu ze sposobem dalszej przeróbki oleju weglowego, znanym ze stanu techniki, zredukowanie cisnienia w stopniu uwodorniania w fazie gazowej daje korzystne nastepstwa wzgledem potrzebnego nakladu technicznego, a tym samym zapotrzebowania inwesty¬ cyjnego. Obnizone cisnienie prowadzi równiez do mniejszego przew odomienia oleju weglowe¬ go. Nieobecnosc przeszkadzajacych skladników CO i C02 jest warunkiem zmniejszonego zuzy¬ cia wodoru, poniewaz skladniki te moglyby uwodorniac sie do weglowodorów.Otrzymany sposobem wedlug wynalazku olej lekki osiaga jakosc wsadu do reformowania, a po reformowaniu wykazuje znakomite wlasciwosoi notoryczne, takie jak wysoka badana liczba oktanowa oraz wysoka silnikowa liczba oktanowa. Olej sredni wykazuje jakosc oleju opalowe¬ go lub oleju do silników wysokopreznych. Stosunek ilosciowy wodoru do oleju weglowego w przypadku dodawania wodoru swiezego, stosowanego w uwodornianiu w fazie gazowej jest równy 3 3 1000 - 5000 m , korzystnie 1500 - 3000 m wodoru na 1 tone oleju weglowego. Korzystne pod wzgledem energetycznym jest to, ze strumien oplywowy z uwodorniania w fazie gazowej mozna ohlodzic na drodze wymiany ciepla z idacym naprzeciw, poddawanym uwodornianiu w fazie ga¬ zowej olejem weglowym, przy czym zachodzi odpowiednie podgrzanie wprowadzanego oleju we¬ glowego. Stala temperature robocza mozna utrzymywac równiez droga czesciowo innego odpro¬ wadzania ciepla uwodorniania oraz regulowania ogrzewania wodoru swiezego i oleju weglowego.Dalsza korzystna postac wykonania sposobu wedlug wynalazku polega na tym, ze strumien, oplywowy z uwodorniania w fazie blotnej po odebraniu sluza frakcji zawierajacej pozostalo¬ sci chlodzi sie na drodze wymiany cieplnej z wprowadzona masa zarobowa, po oddzieleniu frakcji stosowanej jako olej zarobowy ohlodzi sie dalej, przy czym przeprowadza sie odbie¬ ranie sluza soieku zawierajacego zwlaszoza amoniak i siarkowodór, a gaz obiegowy, który oprócz glównie wodoru zawiera zwlaszcza tlenek wegla, dwutlenek wegla i ciekle weglowodory, w temperazurze od okolo 50 C do pokojowej pod cisnieniem panujaoym w ukladzie lub tez po rozprezeniu poddaje sie plukaniu olejem.V celu jeszoze dalej idacego usuniecia rozpuszczonych gazów z oleju weglowego mozna równiez postepowac tak, ze otrzymana Jako olej weglowy ciekla frakcje przed doprowadzeniemk 1^5 304 do uwodorniania w fazie gazowej dalej rozpreza sie i oddziela od otrzymanych gazowych skladników, po czym je ewentualnie doprowadza sie ponownie do cisnienia potrzebnego dla uwodorniania w fazie gazowej* Pod wzgledem energetycznym równiez korzystnie postepuje sie tak, ze gaz obiegowy fazy blotnej razem z masa zarobowa podgrzewa sie droga wymiany ciep¬ lnej ze strumieniem odplywowym z uwodorniania w fazie blotnej, otrzymanym po odebraniu sluza frakcji zawierajacej pozostalosoi* -** .*¦ - *«* Dzieki temu, ze uwodornianie w fazie gazowej prowadzi sie za pomoca wodoru swiezego, umozliwione zostalo powazne obnizenie cisnienia w postepowaniu* Tak zwany gaz odlotowy z uwodorniania w fazie gazowej pokrywa oalkowite zapotrzebowanie na wodór w procesie uwo¬ dorniania w fazie blotnej* Podany nizej przyklad, powolujacy sie na schemat ideowy* przedstawiony jako fig* 1 na rysunku, objasnia blizej sposób wedlug wynalazku* 0,50 tony uzyskanego w procesie oleju weglowego wprowadza sie przewodem 1, po ogrzaniu na drodze 3 wymiany cieplnej w wymienniku ciepla 2, wraz z 1250 m wodoru swiezego poprzez podgrze¬ wacz ostrzowy k i poprzez przewód 5 nad katalizator fazy gazowej, trwale umieszczony w reaktorze fazy gazowej 6* Katalizator fazy gazowej jest dostepnym w handlu kontaktowym katalizatorem rafinowania na osnowie ukladu nikiel - molibden - tlenek glinu* Strumien odplywowy z uwodorniania w fazie gazowej wychodzi z reaktora fazy gazowej 6 przewodem 3 i chlodzi sie w wymienniku ciepla 2* V wysokocisnieniowym oddzielaozu 7 po¬ przez urzadzenie rozprezajace oraz przewód 8 odprowadza sie 0,^9 tony rafinatu, który rozdziela sie dalej destylacyjnie na olej lekki, przeznaczony na wsad do reformowania i odbierany przewodem 9* oraz na olej opalowy lub na olej do silników wysokopreznych, od- bierany przewodem 10* Przewodem 11 odsluzowuje sie sciek i oddziela sie 1000 m prowa¬ dzonej przewodem 12 czesci pozostajacej w postaci gazowej, która po rozprezeniu w spre¬ zarce 13 dodaje sie do prowadzonego przewodem 14 strumienia gazu obiegowego* Gaz obiegowy poprzez odpowiedni stopien sprezania, sprezarka 15 doprowadza sie do uwodorniania w fazie blotnej* Mase zarobowa, sporzadzona ze zmielonego wegla i z frakcji odprowadzonej ze strumienia odplywowego z uwodorniania w fazie blotnej, po sprezeniu za pomoca wysokocisnieniowej pompy 16 i po polaczeniu ze sprezonym gazem obiegowym wprowa¬ dza sie przewodem 17 do wymiennika cieplnego 18, gdzie poddaje sie wymianie ciepla z bezpozostalosoiowym strumieniem odplywowym z uwodorniania w fazie blotnej i dalej ogrze¬ wa sie w piecu 19 oraz doprowadza do uwodorniania w fazie blotnej w reaktorze 20* Nastep¬ nie produkt opuszczajacy reaktor fazy blotnej 20 przeplywa przez oddzielacz goracy 21, z którego przewodem 22 odsluzowuje sie strumien zawierajacy substancje stale, poddawany da* lszej obróbce* Z uchodzacych u szczytu oddzielacza goracego 21 produktów, nie zawieraja¬ cych substancji stalych, po ochlodzeniu tyoh produktów w wymienniku cieplnym 18 przez doprowadzona mase zarobowa, odsluzowuje sie z miedzyoperacyjnego oddzielacza 23 przewodem 24 frakcje stosowana jako olej zarób owy. V chlodnicy 25 chlodzi sie te produkty dalej do temperatury od okolo 50 C do pokojowej, a w urzadzeniu rozdzielajacym 26 rozdziela na sciek, wyprowadzany przewodem 27, na odprowadzany przewodem 28 strumien gazowy, który poprzez pluczke gazowa 29 wobeo odsluzowania przewodem 30 gazu odlotowego dodaje sie do prowadzonego przewodem 14 strumienia gazu obiegowego, i na wytworzony olej weglowy, który po czesciowym rozprezeniu przez zawór rozprezny doprowadza sie przewodem 1, jak wyzej po¬ dano, do uwodorniania w fazie gazowej* Sohemat ideowy dalszej korzystnej postaci wykonania sposobu wedlug wynalazku przed¬ stawiono w fig* 2 na rysunku, gdzie 31 stanowi przewód gazu studzacego od gazu obiegowe¬ go z fazy blotnej do reaktora fazy gazowej, 32 stanowi przewód zawracania wyrobionego gazu z procesu uwodorniania w fazie gazowej, 33 oznacza sprezarke obiegu gazowego fazy gazowej, 3^ stanowi przewód gazu studzacego fazy gazowej, 35 zas oznacza doprowadzenie wodoru swiezego do uwodorniania w fazie gazowej, Omówienie prowadzenia sposobu w powola¬ niu sie na schemat ideowy przedstawiony jako fig* 2 na rysunku odpowiada przykladowi podanemu przy omawianiu fig* 1 z wyjatkiem wyzej okreslonych elementów dodatkowych 31, 32, 33, 34 i 35.1^5304 5 Zastrzelenia patentowe 1* Sposób wytwarzania wsadu do reformowania i oleju opalowego lub oleju do silników wysokopreznych z wegla pod podwyzszonym cisnieniem i w podwyzszonej temperaturze sklada- jaoy sie z uwodorniania w fazie blotnej i ze sprzegnietego uwodorniania w fazie gazowej, przy ozym zmielony wegiel, ewentualnie wobeo dodatku substancji katalitycznie czynnych, zarabia sie z olejem zarobowym, a ze strumienia odplywowego z uwodorniania w fazie blot¬ nej odbiera sie sluza frakcje ostatnia, zawierajaca substancje stalef bezpozostalosoiowe produkty lotne chlodzi sie, ewentualnie oddziela od frakcji stosowanej jako olej zaróbowy i poddaje uwodornianiu w fazie gazowej, znamienny tym, ze calkowita ilosó wodoru potrzebna do uwodorniania w fazie blotnej i w fazie gazowej najpierw wprowadza sie do uwodorniania w fazie gazowej Jako wodór swiezy, który Jest w znacznym stopniu uwolnio¬ ny od zawartych w ukladzie gazu obiegowego poohodzaoegp z uwodorniania wegla, przeszkadza- jacych skladników, takich jak HgO, NH_, ^2St coi C02 i gazy o 1 - k atomach wegla, i ze gaz odlotowy, glównie zawierajacy nieprzereagowany wodór, wprowadza sie do ukladu gazu obiegowego w uwodornianiu w fazie blotnej* 2. Sposób wedlug zastrz* 1,znamienny tym, ze wodór swiezy ogrzany razem z frakcja otrzymana jako olej weglowy w uwodornianiu w fazie blotnej, wprowadza sie do uwo¬ dorniania w fazie gazowej, przy ilosciowym stosunku wodoru do oleju weglowego co najmniej odpowiadajacym calkowitej ilosci wodoru potrzebnej w fazie blotnej i gazowej, przy ozym cisnienie calkowite w uwodornianiu w fazie gazowej jest nizsze od olsnienia w uwodornianiu w fazie blotnej, strumien odplywowy z uwodorniania w fazie gazowej chlodzi sie pod cisnie¬ niem, zas rafinat, dalej rozdzielany np* droga destylacji na wsad do reformowania i olej opalowy lub olej do silników wysokopreznych, oraz sciek oddziela sie, a czesc pozostajaca w postaci gazowej wprowadza sie, po miedzyoperacyjnym sprezaniu do poziomu cisnienia w uwodornianiu w fazie blotnej, do gazu obiegowego w uwodornianiu w fazie blotnej, który po odebraniu sluza czesci gazu odlotowego, pozwalajacej na utrzymanie wystarczajacego cis¬ nienia czastkowego wodoru, ewentualnie razem z masa zarobowa, dalej ogrzewa sie i dopro¬ wadza do uwodorniania w fazie blotnej, i ze po dalszym oohlodzeniu bezpozostalosoiowego produktu fazy blotnej do temperatury od okolo 50 C do pokojowej wobec odebrania sluza scieku, zawierajacego m*in« amoniak i siarkowodór, otrzymana jako olej weglowy ciekla frakoje, ewentualnie po czesciowym rozprezeniu, i po ogrzaniu z wodorem swiezym wprowa¬ dza sie do uwodorniania w fazie gazowej* 3* Sposób wedlug zastrz* 1 lub 2, znamienny' tym, ze caly.strumien wodoru swiezego rozdziela sie na ilosó udzialowa, która doprowadza sie do wsadu dla fazy gazowej przed wlotem do uwodorniania w fazie gazowej, i na pozostala ilosc udzialowa, która jako gaz studzacy doprowadza sie w celu regulowania temperatury do uwodorniania w fazie gazo¬ wej. km Sposób wedlug zastrz* 1, znamienny tym, ze uwodornianie w fazie blot¬ nej prowadzi sie pod cisnieniem 10-40 MPa, a uwodornianie w fazie gazowej prowadzi sie pod cisnieniem 5-20 MPa, pod warunkiem, iz uwodornianie w fazie gazowej za pomoca wodoru swiezego prowadzi sie pod cisnieniem co najmniej o 5 MPa nizszym niz uwodornianie w fazie blotnej, oraz ze postepowanie w procesie uwodorniania w fazie gazowej prowadzi sie z za- ohowaniem stosunku ilosci wodoru do oleju weglowego, równego 1000-5000 m , korzystnie 3 1500 - 3000 m , wodoru na 1 tone oleju wegla* 5* Sposób wedlug zastrz* 1, znamienny tym, ze reguluje sie temperature uwodorniania w fazie gazowej przez wprowadzenie czesci gazu obiegowego pochodzacego z uwodorniania w fazie blotnej lub czesci wyrobionego gazu z procesu uwodorniania jako gazu studzacego do uwodorniania7* fazie gazowej lub do wsadu dla fazy gazowej*1^5 30*l x16" 1? 21 '18 20 ffH 19 OT 1 22 rffa 28 23 Q15 ' D £r 7k 27 1*t UJ 1 -F#- ?VC V r^ 0__jL Ss 11 l 30, -^i*t::i t 10 Fig.1 -®\ *, '18 20 19 Mi J V 22 21 i 36 f5~l n51 3tf v2 f ,25 28 c Ljt 23 3 (fon ' 26 2<* 27 1«f 3 t^ki-J 29 ^ L^ 12 9 -U? *—H&-4---H 13 J 30 1 Fig.2 Pracownia Poligraficzna UP PRL. Naklad 100 egz.Cena 220 zl PL
Claims (3)
- Zastrzelenia patentowe 1. * Sposób wytwarzania wsadu do reformowania i oleju opalowego lub oleju do silników wysokopreznych z wegla pod podwyzszonym cisnieniem i w podwyzszonej temperaturze sklada- jaoy sie z uwodorniania w fazie blotnej i ze sprzegnietego uwodorniania w fazie gazowej, przy ozym zmielony wegiel, ewentualnie wobeo dodatku substancji katalitycznie czynnych, zarabia sie z olejem zarobowym, a ze strumienia odplywowego z uwodorniania w fazie blot¬ nej odbiera sie sluza frakcje ostatnia, zawierajaca substancje stalef bezpozostalosoiowe produkty lotne chlodzi sie, ewentualnie oddziela od frakcji stosowanej jako olej zaróbowy i poddaje uwodornianiu w fazie gazowej, znamienny tym, ze calkowita ilosó wodoru potrzebna do uwodorniania w fazie blotnej i w fazie gazowej najpierw wprowadza sie do uwodorniania w fazie gazowej Jako wodór swiezy, który Jest w znacznym stopniu uwolnio¬ ny od zawartych w ukladzie gazu obiegowego poohodzaoegp z uwodorniania wegla, przeszkadza- jacych skladników, takich jak HgO, NH_, ^2St coi C02 i gazy o 1 - k atomach wegla, i ze gaz odlotowy, glównie zawierajacy nieprzereagowany wodór, wprowadza sie do ukladu gazu obiegowego w uwodornianiu w fazie blotnej*
- 2. Sposób wedlug zastrz* 1,znamienny tym, ze wodór swiezy ogrzany razem z frakcja otrzymana jako olej weglowy w uwodornianiu w fazie blotnej, wprowadza sie do uwo¬ dorniania w fazie gazowej, przy ilosciowym stosunku wodoru do oleju weglowego co najmniej odpowiadajacym calkowitej ilosci wodoru potrzebnej w fazie blotnej i gazowej, przy ozym cisnienie calkowite w uwodornianiu w fazie gazowej jest nizsze od olsnienia w uwodornianiu w fazie blotnej, strumien odplywowy z uwodorniania w fazie gazowej chlodzi sie pod cisnie¬ niem, zas rafinat, dalej rozdzielany np* droga destylacji na wsad do reformowania i olej opalowy lub olej do silników wysokopreznych, oraz sciek oddziela sie, a czesc pozostajaca w postaci gazowej wprowadza sie, po miedzyoperacyjnym sprezaniu do poziomu cisnienia w uwodornianiu w fazie blotnej, do gazu obiegowego w uwodornianiu w fazie blotnej, który po odebraniu sluza czesci gazu odlotowego, pozwalajacej na utrzymanie wystarczajacego cis¬ nienia czastkowego wodoru, ewentualnie razem z masa zarobowa, dalej ogrzewa sie i dopro¬ wadza do uwodorniania w fazie blotnej, i ze po dalszym oohlodzeniu bezpozostalosoiowego produktu fazy blotnej do temperatury od okolo 50 C do pokojowej wobec odebrania sluza scieku, zawierajacego m*in« amoniak i siarkowodór, otrzymana jako olej weglowy ciekla frakoje, ewentualnie po czesciowym rozprezeniu, i po ogrzaniu z wodorem swiezym wprowa¬ dza sie do uwodorniania w fazie gazowej*
- 3. * Sposób wedlug zastrz* 1 lub 2, znamienny' tym, ze caly.strumien wodoru swiezego rozdziela sie na ilosó udzialowa, która doprowadza sie do wsadu dla fazy gazowej przed wlotem do uwodorniania w fazie gazowej, i na pozostala ilosc udzialowa, która jako gaz studzacy doprowadza sie w celu regulowania temperatury do uwodorniania w fazie gazo¬ wej. km Sposób wedlug zastrz* 1, znamienny tym, ze uwodornianie w fazie blot¬ nej prowadzi sie pod cisnieniem 10-40 MPa, a uwodornianie w fazie gazowej prowadzi sie pod cisnieniem 5-20 MPa, pod warunkiem, iz uwodornianie w fazie gazowej za pomoca wodoru swiezego prowadzi sie pod cisnieniem co najmniej o 5 MPa nizszym niz uwodornianie w fazie blotnej, oraz ze postepowanie w procesie uwodorniania w fazie gazowej prowadzi sie z za- ohowaniem stosunku ilosci wodoru do oleju weglowego, równego 1000-5000 m , korzystnie 3 1500 - 3000 m , wodoru na 1 tone oleju wegla* 5* Sposób wedlug zastrz* 1, znamienny tym, ze reguluje sie temperature uwodorniania w fazie gazowej przez wprowadzenie czesci gazu obiegowego pochodzacego z uwodorniania w fazie blotnej lub czesci wyrobionego gazu z procesu uwodorniania jako gazu studzacego do uwodorniania7* fazie gazowej lub do wsadu dla fazy gazowej*1^5 30*l x16" 1? 21 '18 20 ffH 19 OT 1 22 rffa 28 23 Q15 ' D £r 7k 27 1*t UJ 1 -F#- ?VC V r^ 0__jL Ss 11 l 30, -^i*t::i t 10 Fig.1 -®\ *, '18 20 19 Mi J V 22 21 i 36 f5~l n51 3tf v2 f ,25 28 c Ljt 23 3 (fon ' 26 2<* 27 1«f 3 t^ki-J 29 ^ L^ 12 9 -U? *—H&-4---H 13 J 30 1 Fig.2 Pracownia Poligraficzna UP PRL. Naklad 100 egz. Cena 220 zl PL
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3428783A DE3428783C2 (de) | 1984-08-04 | 1984-08-04 | Verfahren zur Herstellung von Reformerfeed und Heizöl oder Diesel aus Kohle |
DE3516084 | 1985-05-04 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL254799A1 PL254799A1 (en) | 1986-06-17 |
PL145304B1 true PL145304B1 (en) | 1988-08-31 |
Family
ID=25823581
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL1985254799A PL145304B1 (en) | 1984-08-04 | 1985-08-01 | Method of producing a reforming charge and heating or diesel oil |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4639310A (pl) |
EP (1) | EP0173107B1 (pl) |
CN (1) | CN1003375B (pl) |
AU (1) | AU576714B2 (pl) |
BR (1) | BR8503655A (pl) |
CA (1) | CA1238287A (pl) |
DE (1) | DE3568056D1 (pl) |
PL (1) | PL145304B1 (pl) |
SU (1) | SU1563596A3 (pl) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4569749A (en) * | 1984-08-20 | 1986-02-11 | Gulf Research & Development Company | Coal liquefaction process |
US4795841A (en) * | 1987-04-02 | 1989-01-03 | Elliott Douglas C | Process for upgrading biomass pyrolyzates |
DE3741105A1 (de) * | 1987-12-04 | 1989-06-15 | Veba Oel Entwicklungs Gmbh | Verfahren zur hydrierung fluessiger kohlenstoffhaltiger einsatzstoffe |
WO2009067266A1 (en) * | 2007-11-23 | 2009-05-28 | Robert Walker | Apparatus and method for converting carbonacious material containing hydrogen deficient carbon into diesel fuel |
US20090232725A1 (en) * | 2007-11-23 | 2009-09-17 | Sherman Aaron | Flow rate of gas in fluidized bed during conversion of carbon based material to natural gas and activated carbon |
US9688934B2 (en) | 2007-11-23 | 2017-06-27 | Bixby Energy Systems, Inc. | Process for and processor of natural gas and activated carbon together with blower |
Family Cites Families (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3652446A (en) * | 1969-11-17 | 1972-03-28 | Exxon Research Engineering Co | Combination process for liquefaction of coal and catalytic cracking of selected fractions thereof |
US3755137A (en) * | 1971-03-24 | 1973-08-28 | Hydrocarbon Research Inc | Multi-stage ebullated bed coal-oil hydrogenation and hydrocracking process |
US3892654A (en) * | 1974-03-04 | 1975-07-01 | Us Interior | Dual temperature coal solvation process |
US4048054A (en) * | 1976-07-23 | 1977-09-13 | Exxon Research And Engineering Company | Liquefaction of coal |
US4045328A (en) * | 1976-07-23 | 1977-08-30 | Exxon Research And Engineering Company | Production of hydrogenated coal liquids |
US4189371A (en) * | 1976-08-20 | 1980-02-19 | Exxon Research & Engineering Co. | Multiple-stage hydrogen-donor coal liquefaction process |
US4111788A (en) * | 1976-09-23 | 1978-09-05 | Hydrocarbon Research, Inc. | Staged hydrogenation of low rank coal |
US4123347A (en) * | 1976-12-22 | 1978-10-31 | Exxon Research & Engineering Co. | Coal liquefaction process |
US4330389A (en) * | 1976-12-27 | 1982-05-18 | Chevron Research Company | Coal liquefaction process |
US4330391A (en) * | 1976-12-27 | 1982-05-18 | Chevron Research Company | Coal liquefaction process |
US4222844A (en) * | 1978-05-08 | 1980-09-16 | Exxon Research & Engineering Co. | Use of once-through treat gas to remove the heat of reaction in solvent hydrogenation processes |
US4159236A (en) * | 1978-05-12 | 1979-06-26 | Gulf Oil Corporation | Method for combining coal liquefaction and gasification processes |
US4338182A (en) * | 1978-10-13 | 1982-07-06 | Exxon Research & Engineering Co. | Multiple-stage hydrogen-donor coal liquefaction |
US4452688A (en) * | 1979-09-04 | 1984-06-05 | Electric Power Research Institute | Integrated coal liquefication process |
US4300996A (en) * | 1979-12-26 | 1981-11-17 | Chevron Research Company | Three-stage coal liquefaction process |
US4410414A (en) * | 1980-01-18 | 1983-10-18 | Hybrid Energy Systems, Inc. | Method for hydroconversion of solid carbonaceous materials |
US4322283A (en) * | 1980-09-04 | 1982-03-30 | Exxon Research & Engineering Co. | Coal conversion in the presence of added hydrogen sulfide |
US4485008A (en) * | 1980-12-05 | 1984-11-27 | Exxon Research And Engineering Co. | Liquefaction process |
US4400263A (en) * | 1981-02-09 | 1983-08-23 | Hri, Inc. | H-Coal process and plant design |
DE3105030A1 (de) * | 1981-02-12 | 1982-09-02 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von kohlenwasserstoffoelen aus kohle durch druckhydrierung in zwei stufen |
-
1985
- 1985-06-28 CA CA000485967A patent/CA1238287A/en not_active Expired
- 1985-07-18 AU AU45154/85A patent/AU576714B2/en not_active Ceased
- 1985-08-01 PL PL1985254799A patent/PL145304B1/pl unknown
- 1985-08-01 EP EP85109669A patent/EP0173107B1/de not_active Expired
- 1985-08-01 DE DE8585109669T patent/DE3568056D1/de not_active Expired
- 1985-08-02 SU SU853942405A patent/SU1563596A3/ru active
- 1985-08-02 US US06/761,681 patent/US4639310A/en not_active Expired - Fee Related
- 1985-08-02 BR BR8503655A patent/BR8503655A/pt unknown
- 1985-10-30 CN CN85108007.3A patent/CN1003375B/zh not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
PL254799A1 (en) | 1986-06-17 |
BR8503655A (pt) | 1986-05-06 |
CA1238287A (en) | 1988-06-21 |
AU576714B2 (en) | 1988-09-01 |
EP0173107B1 (de) | 1989-02-01 |
AU4515485A (en) | 1986-02-06 |
EP0173107A1 (de) | 1986-03-05 |
US4639310A (en) | 1987-01-27 |
DE3568056D1 (en) | 1989-03-16 |
CN1003375B (zh) | 1989-02-22 |
CN85108007A (zh) | 1986-10-29 |
SU1563596A3 (ru) | 1990-05-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN101358258B (zh) | 煤制还原气气基竖炉直接还原冶金方法及系统 | |
CN104945224B (zh) | 一种甲醇生产工艺 | |
PL163306B1 (en) | Method of obtaining a gas for use in synthesis of methyl alcohol | |
KR100387276B1 (ko) | 수송 부분산화 장치 및 방법 | |
KR20110097875A (ko) | 생합성 가스를 생성시키는 방법 및 장치 | |
CN101918104B (zh) | 用于处理包含co2的工艺气流的方法 | |
RU2125098C1 (ru) | Способ прямого восстановления материала, содержащего оксиды железа, и установка для осуществления способа | |
US20080119574A1 (en) | Recovery of Organic Compounds Using a Saturator | |
PL142246B1 (en) | Method of hydrogenation of hydrocarbon stock | |
US3944480A (en) | Production of oil and high Btu gas from coal | |
CN103857806A (zh) | 炼铁方法和装置 | |
US5110350A (en) | Method of reducing iron ore | |
PL145304B1 (en) | Method of producing a reforming charge and heating or diesel oil | |
PL164181B1 (pl) | Sposób wytwarzania wodorozasobnego gazu PL | |
SK282937B6 (sk) | Spôsob výroby tekutého surového železa alebo oceľového polotovaru a železnej huby a zariadenie na vykonávanie spôsobu | |
RU2764893C2 (ru) | Получение восстановительного газа из увлажненного колошникового газа | |
RU2130079C1 (ru) | Способ исключения коррозии металла (metal dusting) при прямом восстановлении содержащего оксиды железа материала (варианты) | |
WO2018024767A1 (en) | Method and apparatus for producing direct reduced iron utilizing a catalytical pretreatment of hydrocarbons as a source of reducing gas | |
FR2496078A1 (fr) | Procede pour la fabrication de gaz de synthese pour l'ammoniac | |
RU2148652C1 (ru) | Способ прямого восстановления содержащего оксид железа материала в форме частиц и установка для осуществления этого способа | |
RU2122035C1 (ru) | Способ прямого восстановления содержащего оксиды железа материала (варианты) и устройство для осуществления способа (варианты) | |
EP4172373B1 (en) | A direct reduction system and relative process | |
KR100458551B1 (ko) | 해면철의생산방법 | |
RU2191208C2 (ru) | Способ и установка для получения губчатого металла | |
EP0532491A1 (en) | Treatment of organic sulfur gases especially in kraft pulping systems and processes |