PL103785B1 - Sposob wytwarzania wegla aktywnego - Google Patents
Sposob wytwarzania wegla aktywnego Download PDFInfo
- Publication number
- PL103785B1 PL103785B1 PL1976192741A PL19274176A PL103785B1 PL 103785 B1 PL103785 B1 PL 103785B1 PL 1976192741 A PL1976192741 A PL 1976192741A PL 19274176 A PL19274176 A PL 19274176A PL 103785 B1 PL103785 B1 PL 103785B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- coal
- granules
- temperature
- particles
- mill
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B32/00—Carbon; Compounds thereof
- C01B32/30—Active carbon
- C01B32/312—Preparation
- C01B32/336—Preparation characterised by gaseous activating agents
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Description
Opis patentowy opublikowano: 20.11.1979
103785
Int. Cl.2
C01B 31/14
C01B 31/10
Twórcy wynalazku: Michael Robinson, David Barry Mobbs, Kirit Ta-
lati
Uprawniony z patentu: Laporte Industries Limited, * Londyn (Wielka
Brytania)
Sposób wytwarzania wegla aktywnego
Przedmiotom wynalazku jest sposób wytwarza¬
nia wegla aktywnego.
Wegiel aktywny jest szeroko stosowany jako
adsonbent w ukladach gazowych i cieklych. Przy¬
najmniej w niektórych zastosowaniach korzyst¬
nie jest, jezeli jest on w postaci granulowanej.
Granulowany wegiel aktywny nadaje sie do sto¬
sowania w kolumnach adsorpcyjnych i tym po¬
dobnych aparatach, w których gaz lub ciecz prze¬
puszcza sie przez warstwe wegla. Wazne jest aby
granulowany wegiel aktywny posiadal dostatecz¬
na wytrzymalosc przy manipulowaniu, oraz w
procesach regeneracji po utracie przez niego w
calosci lub czesciowo aktywnosci adsorpcyjnej.
Granulowany wegiel aktywny powinien ponadto
posiadac wysoka zdolnosc adsorpcyjna na jedno¬
stke objetosci, tak aby koszty transportu oraz
koszty inwestycyjne na wyposazenie mogly byc
zmniejszone do minimum.
Wytwarzanie wegla aktywnego o takich wla¬
snie wlasciwosciach jest przedmiotem opisu pa¬
tentowego St. Zjedn. Am. nr 3483134. Sposób
ujawniony w tym opisie polega na proszkowa¬
niu udarowym jasnego pasmowego wegla bitumi¬
cznego w obecnosci strumienia powietrza talk dlu¬
go, az jego czastki osiagna nastepujace wielkosci:
co najmniej 60% wagowych 200 mesh, co naj¬
mniej 25% wagowych 325 mesh, wprowadzaniu
do drobno sproszkowanego wegla 1—10% wago¬
wych w przeliczeniu na suchy wegiel, zboza któ-
2
re ulega rozkladowi w temperaturze miedzy
105°C a temperatura obróbki termicznej, na re¬
gulowaniu zawartosci wilgoci drobno sproszko¬
wanego wegla na poziomie 2,5—11% w przeli¬
czeniu na suchy wegiel, na sprasowaniu drobno
sproszkowanego wegla w brykiety w zamknietej
formie pod cisnieniem jak nastepuje: tam gdzie
zawartosc skladników lotnych wynosi powyzej
38% wagowych — pod cisnieniem 350 kg/cm2,
tam gdzie ta zawartosc jest nizsza niz 38% wa¬
gowych — pod cisnieniem ponaid 700 kg/cm2, na
obróbce termicznej przez co najmniej 4 godziny
tak przygotowanej postaci wegla w temperaturze
120—430°C, lecz nie przekraczajacej temperatury
spiekania wegla, przy czym podczas obróbki ter¬
micznej wegiel i zboze reaguja egzotermicznie, na
polamaniu brykietów na granulki, a nastepnie na
zaktywowaniu granulek wegla.
W opisie patentowym St. Zjedn. Am. nr 3483134
podano, ze pewne cechy wyzej opisanego sposobu
sa szczególnie istotne dla osiagniecia pozadanego
wyniku. Jedna z nich polega na uzyciu jasnego
pasmowego wegla bitumicznego, glównie witrenu
i klarenu, o niskiej zawartosci popiolu i wyso¬
kiej zawartosci skladników lotnych. Przez wyso¬
ka zawartosc nalezy rozumiec zawartosc 28—46%,
korzystnie 39—42% wagowych w przeliczeniu na
suchy produkt. Dalsza cecha jest wprowadzenie
do wegla, przed obróbka termiczna, potencjalnej
energii chemicznej przez rozerwanie wiazan ma-
103 7853
kroczasteczek i wytworzenie wolnych wartoscio¬
wosci.
S..W tym celu nie wystarczy mielenie w ogólnie
przyjety sposób dajacy drobno zmielone czastki
wegla, lecz £onieczne jest udarowe rozbicie cza-
sjeSk^ do czedo niezbedne jest zastosowanie mlyna
u^ioieigo. jftorzystnie stosuje sie mlyn udarowy
Raymonda z cyrkulacja powietrza. Powietrze chlo¬
dzi czasitiki i mimo wydzielania znacznej ilosci
ciepla przy udarze, wydmuchuje zmielony produkt
z, mlyna. Dodatek zboza spelnia bardzo wazna
. funkcje, a mianowicie przyspiesza obróbke termi¬
czna, która bez tego dodatku trwalaby co naj¬
mniej 9 godzin. Nawet dla znacznie mniej skute¬
cznej obróbki termicznej, wegiel bez takiego do¬
datku wymagalby znacznie dluzszego czasu niz
czas potrzebny w podanym sposobie. Prasowanie
nalezy prowadzic w formach z zamknieta komora
formy, przy czym otrzymane tabletki korzystnie
sa nastepnie lamane, tworzac granulki przezna¬
czone do qpisanej powyzej obróbki cieplnej.
Niniejszy wynalazek dotyczy wytwarzania z we¬
gla, granulek wegla aktywnego, latwo ulegajacych
obróbce cieplnej, bez stosowanie specjalnych srod¬
ków polepszajacych podaitnosc granulek na obrób¬
ke termiczna i akltywacje, co j'ast cecha zna¬
nych sposobów.
Wedlug wynalazku sposób wytwarzania wegla
aktywnego polega na zmieleniu wegla, sprasowa¬
niu tak otrzymanych czastek wegla w aglomera¬
ty, granulowanie agromeratów oraz przeksztalce¬
niu granulek w wegiel aktywny, przy czym- we¬
giel miele sie w mlynie z wykojzysitaniem energii
plynu w atmosferze nieutleniajacej tak dlugo, az
nie wiecej niz 1% wagowy czastek bedzie posia¬
dac srednice ponad 38 mikronów.
Drobno sproszkowany wegiel jak równiez przy¬
gotowane z niego granulki, zwlaszcza w stanie go¬
racym, moga sie spalac samorzutnie przy.zetknie¬
ciu z powietrzem. Z tego wzgledu konieczne jest
zachowanie normalnych srodków ostroznosci, jak
przy postepowaniu z materialami palnymi, to jest
zapobieganie zetknieciu z powietrzem, tam gdzie
jest to konieczne przy prowadzeniu operacji.
Ustalono, ze w sposobie wedlug wynalazku etap
mielenia z wykorzystaniem energii plynu mozna
przeprowadzic w obecnosci dowolnej atmosfery
nieutleniajacej, celem zapobiezenia spalaniu, na
przyklad azotu lub gazu obojetnego, szczególnie
korzystnie w atmosferze pary przegrzanej. Tem¬
peratura pary przegrzanej wynosi korzystnie
150°_400QC, najkorzystniej 250°—350°C, przy
czyim mozna stosowac dowolny dostepny w han-
' dlu mlyn wykorzystujacy energie plynu. Jako
przyklady odpowiednich mlynów pracujacych ze
; strumieniami peryferyjnymi i dookola srednicy
komory mielacej mozna wymienic Micronizer, Jet
Pulverizer, Reduetionizer lub Jet-O-Mizer. Jako
przyklad odpowiedniego mlyna dzialajacego na
zasadzie dwóch przeciwstawnych strumieni plynu,
mozna podac mlyn Majac (podane nazwy urza¬
dzen sa nazwami handlowymi).
Mlyn wykorzystujacy energie plynu moze byc
regulowany pod katem zadanego stopnia rozdrob-
3 785
4
nienia. Korzystnie mlyn reguluje sie tak, aby
mniej niz 10%, a zwlaszcza korzystnie nie wie¬
cej niz 1% wagowy czastek posiadalo srednice
ponizej 1 mikrona. W szczególnosci korzystne
jest, aby 90—99% wagowych . czastek wegla bylo
zmielonych do srednicy nie nizszej niz 1 mikron
i nie wiekszej niz 10 mikronów. Rozklad wielko¬
sci czastek zmielonego wegla mozna kontrolowac
za pomoca sit wzorcowych z wyjatkiem mniej-
szych wymiarów, które mozna kontrolowac za po¬
moca takiego urzadzenia elektronicznego jak licz¬
nik Coultera (znak towarowy).
Po zmieleniu wegiel prasuje sie aby utworzyc
aglomeraty, przy czyim szczególnie korzystne jest
J5 unikanie zastosowania srodka wiazacego i wytwa¬
rzanie aglomeratów z wegla srednio- i wysoko-
spiekajaeego, wylacznie pod wplywem ciepla i ci*
snienia. Mozna to przeprowadzic przez sprasowa¬
nie czastek zmielonych za pomoca energii plynu
droga walcowania na walcacih, które sa bardzo"
przydatne jako srodek do wywierania cisnienia.
Walce, jezeli nie sa ogrzewane, posiadaja prosta
konstrukcje i sa stosunkowo tanie. Walce takie
moga zawierac co najmniej jedna pare rolek mo-
gacych sie obracac wokól swoich osi w przeciw¬
nych kierunkach w ten siposób, ze ich obwody
zmierzaja do styku miedzy soba. Rolki moga byc
przyspieszane za pomoca taranów hydraulicznych.
Aby uniknac nierównomiernego nacisku rolki
musza posiadac duza sztywnosc i stanowia zwyk¬
le pelne cylindry o srednicy okolo 30 cm lub
wiekszej i o kilkakrotnie wiekszej dlugosci. W
praktyce nie jest jednak latwo nagrzac równo¬
miernie powierzchnie walcujace cylindrów bez
znacznego komplikowania ich konstrukcji.
Ustalono, ze tam gdzie czastki wegla sa gorace,
mozliwe jest zastosowanie walców niezagrzanych.
Tak wiec dalsza korzystna cecha sposobu wedlug
wynalazku jest oddzielanie zmielonych czastek od
40 goracego strumienia plynu wychodzacego z mly¬
na i przepuszczanie ich przez nienagrzane walce.
Korzystna temperatura czastek wynosi co naj¬
mniej 50°C i nie wiecej niz 250°C przy przecho¬
dzeniu przez walce. Korzystnie reguluje sie pra-
45 ce walców tak, aby namsk wywierany miedzy
walcami wynosil co najmniej 580 kg, a zwlasz¬
cza 580—714 kg na 1 cm dlugosci walca. Mozna
stosowac równiez wieksze cisnienia, jednakze bez
znacznego polepszenia wlasciwosci produktu kon-
50 cowego.
Zaglomerowany wegiel, czy to w postaci table¬
tek z prasy tabletkujacej, czy to w postaci bry¬
kietów lub platków, przeksztalcony zostaje w
granulki, korzystnie o najwiekszej srednicy nie
55 mniejszej niz 0,25 mm i nie wiekszej niz 3,0 mm.
Do granulacji zaleca sie stosowac aparat dajacy
przelomy z minimalnym tworzeniem pylu, np. od¬
powiednie urzadzenia tnace.
Talk jak w wielu innych sposobach wytwarza¬
no nia wegla aktywnego na bazie wegla jako surow¬
ca zaleca sie, aby stosowany wegiel posiadal ni¬
ska zawartosc popiolu, korzystnie nie wiecej niz
6% w przeliczeniu na wegiel wolny od wilgoci,
oraz wysoka zawartosc wegla zwiazanego, korzy-
65 stnie co najmniej 50%, ewentualnie do 65% w1
103 785
6
przeliczeniu na sucha mase. Sposób wedlug wy¬
nalazku umozliwia wykorzystanie wegla o umiar¬
kowanych lub slabych wlasciwosciach spiekaja¬
cych, wedlug wskaznika wolnego wydymania w
przeciwienstwie do niezbednych dotychczas w ta¬
kich procesach wegli wysokospiekajacych. Wegle
wysokospiekajace oczywiscie równiez nadaja sie
do stosowania. Zaleca sie, aby stosowany wegiel
posiadal wskaznik wolnego wydymania wg norm
brytyjskich w granicach 2—7. Przy tym nie jest
korzystne uzycie wegla o wysokich W&-tarnikach
wolnego wydymania z uwagi na wysoka zawar¬
tosc w nich skladniitiów lotnych.
W tym przypadku podczas obróbki termicznej
wegla o wysokiej zawartosci skladników lotnych
w weglu wyjsciowym usuwa sie lotne substancje,
cc daje wegiel o niskiej gestosci i niepozadanie
duzych porach, które moga przyczynic sie do
oslabienia wytrzymalosci granulek. Moze byc za¬
tem korzystne uzycie wegla o zawartosci sklad¬
ników lotnych do 40%, np. 25—40% w przelicze¬
niu na wegiel wolny od wilgoci i popiolu. Wymie¬
nione w talbeli 1 wegle brytyjskie, sa weglami od¬
powiednimi do stosowania w sposobie wedlug wy¬
nalazku:
Granulki wytworzone sposobem wedlug wyna¬
lazku przeksztalca sie w wegiel aktywny w trój-
etapowej obróbce: oksydacji, karbonizacji polega¬
jacej na stopniowym podwyzszaniu temperatury
utlenionych granulek celem zmniejszenia zawar¬
tosci skladników lotnych, oraz aktywacja pole¬
gajacej na ogrzewaniu w podwyzszonej tempera¬
turze w obecnosci gaizu aktywujacego. Oksyda¬
cje mozna prowadzic w piecu obrotowym lub w
piecu wielotrzonowym, ale najskuteczniej proces
prowadzi sie w zlozu fluidalnym z wykorzysta¬
niem powietrza jako srodka fluidyzujacego. Przy
stosowaniu zloza fluidalnego oksydacje granulek
prowadzi sie korzystnie w temperaturze 150°C—
250°C, np. w granicach 180—220°C, korzystnie
przez okres od 30 minut do 3 godzin.
Taka obróbka daje wegiel niespiekajacy i nie
peczniejacy oraz zabezpiecza go przed topnieniem
przy dalszym przerobie. Oksydacja wegla wyso¬
kospiekajacego moze byc znacznie utrudniona.
Stwierdzono jednak, ze nawet wegle wysokospie¬
kajace mozna poddac oksydacji w powyzszym za¬
kresie temperatur, jezeli posiadaja one postac gra¬
nulek wytworzonych sposobem wedlug wynalazku.
Przykladowo próbke wegla z Clipstone zmielono
z wykorzystaniem energii plynu, przy zastosowa¬
niu przegrzanej pary sposobem wedlug wynalaz¬
ku, zagiomerowano za pomoca cisnienia niena-
grzanych walców, rozdrobniono do granulek o
wielkosci 1,0 mm, a nastepnie utleniono w zlozu
fluidalnym w temperaturze 200°C. Po jednogo¬
dzinnej oksydacji otrzymano wegiel nie pecznie¬
jacy i nie spiekajacy sie.
Etap karbonizacji korzystnie prowadzi sie przy
stopniowo rosnacej temperaturze utlenionych gra¬
nulek, do temperatury co najmniej 800°C, korzy¬
stnie 950°C, w piecu obrotowym lub wielotrzono-
wym. W sposobie wedlug wynalazku korzystnie,
temperature zwieksza sie stosunkowo wolno, to
jest z szybkoscia nie wieksza niz 150°C na mi¬
nute, a zwlaszcza nie wyzsza niz 100°C na minu¬
te. Jakkoliwiek nie istnieje dolna granica szybko¬
sci ogrzewania, to jednak bardzo niskie szybkosci
wplywaja na ekonomike procesu. Ustalono, ze
szczególnie korzystna jest szybkosc ogrzewania
50°C, gdyz pozwala na równomierne wywiazywa¬
nie sie substancji lotnych, a tym samym na utwo¬
rzenie struktury o równomiernej porowatosci. Ko¬
rzystnie temperature utlenionych granulek pod¬
nosi sie od 400 do 950°C z szybkoscia nie wyzsza
niz 100°C na minute.
Etap aktywizacji polega na ogrzewaniu w pod¬
wyzszonej temperaturze w obecnosci gazu akty¬
wujacego, takiego jak para wodna, dwutelenek
wegla lub mieszanina pary i dwutlenku wegla.
Odpowiedni gaz aktywujacy mozna uzyskac z pro¬
cesu stechiometrycznego spalenia opalowego ole¬
ju lub gazu. Jako dodatek do gazu aktywujacego
mozna ewentualnie stosowac azot. Etap aktywa¬
cji mozna przeprowadzic albo w stalym zlozu al¬
bo w zlozu fluidalnym, przy czym zaleca sie to
ostatnie, "gdyz wymaga krótszego czasu przebywa¬
nia w aparacie.
Etap aktywacji przeprowadza sie w zakresie
temperatur 600—1000°C, korzystnie 850—9S0°C.
bela
EKHi
3NCA
:er)
2
36,0
59,0
3,5
1,5
50
65
Tabela 1
H20 % wagowe
Wskaznik wolnego wy¬
dymania
Skladniki lotne % wago¬
we (w przeliczeniu na
wegiel wolny od wilgoci
i popiolu)
Wegiel zwiazany % wa¬
gowe
Popiól % wagowe
Siarka % wagowe
WOOLLEY
(BARNS-
LEY)
9,0
6,5
34,9
59,7
3,5
1,5
MARKHAM
(DONCAS-
TER)
2
36,0
59,0
3,5
1,5
WOLSTAN-
TQN
NEWCASTLE
UNDER-LYNE
1 9,3
7
34,7
56,6
4,0
1,33
BERSHAM
(WREX-
HAM)
8,7
7
37,0
53,8
• 5,5
1,0
CLIPSTONE
(MANSFIELD)
,0
6
37,3
53,1
,2
1.07
103 785
8
Temperatury powyzej 1000°C prowadza do zwiek¬
szonej graiiityzacji oraz do postepujacej redukcji
objetosci mikroporów. Przy przeprowadzeniu akty¬
wacji w zlozu fluidalnym jako mecjaium fluidalne
moze byc wykorzystany gaz aktywujacy. W takim
przypadku waznym czynnikiem jest stosunek gaz
aktywujacy flutódyzujacy do ciezaru wegla w zlo¬
zu. Czynnik ten moze byc zoptymalizowany zarów¬
no co do doboru czasu przebywania, jak i do pe¬
wnego stopnia regulacji rozkladu wielkosci porów
w produkcie koncowym. Korzystnie stosuje sie
0,2—2,0 kg gazu aktywujacego na 1 kg wprowa¬
dzonego wegla na 1 godzine aktywacji. Przez
wprowadzony wejgiel rozwnle sie ciezar wegla zmtie-
lonego. Szczególnie korzystna cecha sposobu we¬
dlug wynalazku jest mielenie wegla w mlynie z
wykorzystaniem energii plynu w atmosferze pary
w ten sposób, ze para wyplywajaca z mlyna mo¬
ze byc wykorzystana w procesie aktywacji, jezeli
temperatura tego procesu jest podniesiona do od¬
powiedniego poziomu. Przy stosowaniu zloza flu¬
idalnego, czas trwania etapu aktywacji wynosi
korzystnie 1—3 godzin. Przy stosowaniu zloza sta¬
lego, czas trwania etapu aktywacji moze wyno¬
sic 2—6 godzin.
Sposobem wedlug wynalazku wytwarza sie gra¬
nulki bardzo latwo poddajace sie obróbce termicz¬
nej i aktywacji w wyniku których otrzymuje sie
wegiel aktywny o. dluzej gestosci, odporny na de¬
gradacje mechaniczna, o wysokim stopniu aktyw¬
nosci przy zastosowaniu jako adsorbent, nie za¬
wierajacy w ogóle lub niewiele makroporów c
'srednicy powyzej 10000 A i o wysokim udziale
porów o wielkosci 0—2000 A.
Gestosc pozorna próbki materialu pobranego
po kazdym etapie procesu wedlug wynalazku by¬
la nastepujaca:
po sprasowaniu 1,35 g/cm1
po oksydacji 1,35 g/cm*
po karbonizacji 0,90 g/cm8
po aktywacji 0,66 g/cm*
Gestosc pozorna mierzono w sposób nastepuja¬
cy: Zwazona próbke wegla (w8) wprowadzono do
kalibrowanego piknometru o objetosci Vp w sta¬
lej temperaturze, po czym dodano rteci, az do
kreski. Nastepnie oznaczono ciezar (wF) pikno¬
metru i zawartosci, przy czym nalezalo zwrócic
uwage na to, aby czastki wegla otoczone byly
rtecia, a do wnetrza piknometru nie dostal sie
nadmiar powietrza. Gestosc pozorna obliczono ze
wzonu:
diRWs
VpdR + wp -f ws — wF
w którym wp oznacza ciezar piknometru.
' Na zalaczonych rysunkach przedstawiono insta¬
lacje do wytwarzania wegla aktywnego z wegla,
skladajaca sie z aparatu, który mozna wykorzy¬
stac do wytwarzania granulek sposobem wedlug
wynalazku, przy czym na rysunku fig. 1 przed¬
stawiono schemat blokowy czesci instalacji az do
i wlacznie z etapem oksydacji, na rysunku fig. 2
przedstawiono schemat blokowy pozostalej cze¬
sci instalacji.
W sklad instalacji wchodzi konwencjonalny
mlyn 6 do mielenia wegla, posiadajacy powie-
rzchnie kruszace z utwardzonej stali, który zdbl-
ny jesit do zmielenia wegla na czasteczki o sred¬
nicy nie wiekszej niz 2 mm. Mlyn 6 zasilany jest
weglem za pomoca podnosnika 1 z miekkiej stali,
przenosnika 2 z tasma gumowa, dwóch lejów za¬
sypowych 3, dalszego przenosnika 4 z tasma gu¬
mowa oraz kieszeniowego podnosnika tasmowego
. Z mlyna 6 czastki wegla przechodza do mlyna
— Micronizera 7 pracujacego w ten sposób, ze
wykorzystuje sie tu pare przegrzana z kotla 8
pracujacego na cieple odlotowym, skad otrzymu¬
je sie rozdrobnione czastki wegla.
Cyklon 9 przeznaczony jest do oddzielania cza¬
stek wegla ze strumienia wyplywajacego z mly¬
na, pracujacego na zasadzie wykorzystania energii
plynu, a nieogrzewiane walce 10 prasownicze sa
tak zainstalowane, ze czastki wegla dochodza do
nich bezposrednio z cyklonu. Walce prasownicze
wykonane sa ze stali miekkiej. Krajarki obroto¬
we 11, rozmieszczone sa w ten sposób, ze przej¬
muja plytki wychodzace z walców prasowniczych.
Zaopatrzone sa one w npze z utwardzonej stali,
zdolne dio pociecia platków na granulki. Rozdrob¬
niony produkt z operacji krajania mozna oddzie¬
lic za pomoca sita 12 i zawrócic do mlyna stru¬
mieniowego. Po operacji krajania granulki prze¬
chodza przez lej udarowy 13 i podnosnik pneu¬
matyczny 14 do leja 15, gdzie przechowywane sa
oczekujac na etap oksydacja.
Urzadzenie do oksydacji granulek, w którym na¬
daje sie im wlasciwosci niespiekajace, sklada sie
z reaktora 16 ze zlozem fluidalnym, wylozonego
stala weglowa i zraszanego wewnatrz woda ce¬
lem regulacji temperaitury. Urzadzenie do oksy¬
dacji pracuje z wykorzystaniem powietrza jako
gazu fluidyzujacego, doprowadzonego przez wlot
17, przy czym produkt usuwany jest przez prze¬
wód 18. Granulki wprowadza sie do urzadzenia
do oksydacji, za pomoca podajnika slimakowego
19. Poprzez chlodzony woda przenosnik slimako¬
wy 20 granulki odprowadza sie do leja 21, a na¬
stepnie podnosi w podnosniku pneumatycznym 22
do leja 23, gdzie sie je przechowuje przed opera¬
cja karbonizacji. Gaz fluidyzujacy, wychodzacy z
urzadzenia do oksydacji pozbawiony zostaje w
cyklonie 24 porwanych czastek, które zawraca sie
na walce prasownicze. Od tego miejsca, az do
miejsca chlodzenia skarbonizowanych czastek, in¬
stalacja posiada wykonanie gazoszczelne zabezpie¬
czone przed dostaniem sie powietrza, które mo¬
globy spowodowac samorzutne zapalenie. Gazy z
cyklonu 24 sa na zewnatrz.
Karbonizacje prowadzi sie w piecu obrotowym
, które w celu zapobiezenia zapaleniu pracuje
przy stezeniu tlenu nie wyzszym niz 2%, przy
czym granulki doprowaidiza sie do niego za pomo¬
ca przenosnika 26 z tasma guimcwa oraz zasila¬
cza slimakowego 27. Substancje lotne z pieca
obrotowego usuwane sa jako paliwo do opalania
kotla 8, natomiast skarbonizowane granulki do¬
prowadza sie do chlodnicy 27, w celu zapobieze-
40
45
50
55
60103 785
n
nia zapaleniu, gdzie przechowuje sie je w pojem¬
niku magazynowymi 28 przed odprowadzeniem ich
do etapu aktywacji.
'Urzadzenie' do aktywacji sklada sie ze zbiorni¬
ka 30 ze zlozem fluidalnym, przystosowanego do
pracy periodycznej. Jako gaz fliuidyzujacy stosuje
sie mieszanine pary odzyskanej z mlyna pracu¬
jacego z wykorzystaniem energii plynu, poprzez
cyklon 9 oraz gazów spalinowych z palnika 31
pracujacego bez nadmiaru powietrza. Skarboni-
zowane granulki dostaja sie do aktywatora po¬
przez przenosnik pneumatyczny 32, lej 33 i po¬
dajnik slimakowy 34. Zanim zaktywowiane gra¬
nulki dostana sie na sito 36 przechodza poprzez
zasilacz slimakowy 37 i podnosnik pneumatyczny 15
38 do chlodnicy 35, Jezeli jest to konieczne, na
sicie 36 mozna oddzielic frakcje granulek o wla¬
sciwej wielkosci. Gazy odlotowe z urzadzenia do
aktywacji przechodza przez cyklon 39 do.kotla 8,
z jednoczesnym oddzieleniem po drodze drobnych 2o
frakcji.
Twardosc granulowanego wegla aktywnego
otrzymanego sposobem wedlug wynalazku mozna
zmierzyc nastepujaca metoda. Podstawowa meto¬
da jest sposób opisany w Encyklopedia of In- M
ctustrial Chemical Analysis, Snell amd Ettre 1969,
tom 8, od strony 139. Polega on na tym, ze prób¬
ke wegla umieszcza sie na sicie wraz ze stalo¬
wymi kulkami o róznej wielkosci, a nastepnie
poddaje degradacji mechanicznej przez okres 20 ^
minut za pomoca wstrzasacza sitowego typu RO.
Wartosc -twardosci uzyskuje sie przez zwazenie
frakcji próbek po badaniu i wyjsciowych, obli¬
czenie srednich wazonych srednic czasteczek kaz¬
dej frakcji oraz przez wyrazenie stosunku poczat¬
kowych i koncowych srednic wazonych w pro¬
centach. Test ten zmodyfikowano, aby otrzymac
wyniki, w których frakcja poddanego próbom ma¬
terialu, wieksza od 105 mikronów, wyrazona jest
w procentach calego ciezaru próbki.
Do oznaczania rozkladu wielkosci porów wegla
aktywnego wykorzystuje sie metode porozyme-
tryczna z penetracja rteci, na podstawie której
oznacza sie ilosc porów o srednicy wiekszej niz
400 A. Do oznaczenia rozkladu porów drobniej¬
szych wykorzystuje sie odpowiedni aparat z ab¬
sorpcja gazów, np. aparat stosowany do oznacza¬
nia izoterm adsorpcyjnych.
Efektywnosc wegla aktywnego jako adsorbenta
mozna oszacowac przez pomiar jego liczby jodo- 50
wej i/lub liczby blekitu metylenowego.
Liczbe jodowa adsorbenta weglowego oznacza
sie w sposób nastepujacy: przygotowuje sie mia¬
nowane 0,1 n roztwory jodu i tiosiarczanu sodo¬
wego. W kolbie z doszlifowanym korkiem umiesz- 55
cza sie 1 g wegla zmielonego do wielkosci 325
mesh, dodaje sie 10 ml 5% HC1, wstrzasa i go¬
tuje przez 1 minute, po czym chlodzi do tempe¬
ratury otoczenia, Z kolei do kolby dodaje sie
100 ml roztworu jodu, zatyka korkiem i wstrzasa go
przez 30 sekund:, po czym filtruje przez saczek
Whatmana nr 12, odrzucajac pierwsza porcje
przesaczu. Nastepnie odpipetowuje sie 50 ml prze¬
saczu i miareczkuje tiosiarczanem sodowym wo¬
bec skrobi jako wskaznika. Miano winno zawie- gs
40
45
rac sie w granicach 4—16. Jezeli wykracza ono
poza te granice, to nalezy odpowiednio dobrac
ciezar próbki wyjsciowej. Normalnosc przesaczu
oblicza sie wedlug wzoru:
ml roztworu tiasiarczanu X0,1 n
50T
W zaleznosci od normalnosci przesaczu czynnik
dobiera sie w sposób nastepujacy:
Normalnosc Czynnik
0,008
0,01
0,012
0,014
0,016
0,018
0,20
0,22
0,24
0,26
0,28
0,30
0,32
1,16
" 1,12
1,09
1,06
1,04
1,02
1,00
0,98
0,97
0,96
0,95
0,94
0,93
Liczbe jodowa oblicza sie nastepujaco:
& x (mg J3 na poczatku — mg Jj oznaczone
przez miareczkowanie). Liczbe blekitu metyleno¬
wego adsorbentu weglowego mozna oznaczyc w
sposób nastepujacy:
W kolbie umieszcza sie 1 g wegla zmielonego
do wielkosci 325 mesh (sito Tylera), po czym do¬
daje sie biurety 0,1% wodny roztwór .blekitu
metylenowego w ilosci 1 ml za kazdym razem,
mieszajac przez 1 minute po kazdorazowym do¬
daniu roztworu. Pod koniec kazdej jednominu¬
towej przerwy obserwuje sie barwe zawiesiny
wegla przez umieszczenie kropli na plytce lub bi¬
bule filtracyjnej. Jakiekolwiek niebieskie zabar¬
wienie oznacza osiagniecie punktu koncowego.
Wyniki rejestruje sie jako miligramy blekitu me¬
tylenowego zaadsorbowane przez 1. gram wegla.
Sposób wedlug wynalazku zilustrowano w po¬
nizszym przykladzie I, w którym granulki przy¬
gotowane wedlug korzystnej wersji wynalazku
przeprowadza sie w skali laboratoryjnej w gra¬
nulowany wegiel aktywny, którego wlasciwosci
zbadano w wyzej opisany sposób. Przyklady II
i III nie dotycza wynalazku i podano je jedynie
dla celów porównawczych. Przyklad IV równiez
ilustruje wynalazek.
Przyklad I. Jako materialu uzyto wymie¬
nionego uprzednio wegla z Woolley, który wysu¬
szono, pokruszono do wielkosci okolo 1 mm i wpro¬
wadzono do mlyna Micronizer, pracujacego w na¬
stepujacych warunkach:
Srednica Micronizera — 5,0 cm (6 dysz o sredni¬
cy 0,5 mm)
Szybkosc zasilania — 3 kg/godzine
Wielkosc materialu zasilajacego — ponizej 1 mm
Nacisk na pierscieniu — 1,75 kg/cm2
Cisnienie wtrysku — 10,5 kg/cm2
Temperatura pary — 300°C
Temperatura produktu — 190°C
Wielkosc produktu —> ponizej 38 mikronów 0%,103 785
11
12
ponizej 38 mikronów lecz powyzej 10 mikro¬
nów 1%, 3—10 mikronów 91%, ponizej 3 mi¬
kronów 8%.
Produkt doprowadzano bezposrednio na niena-
grzewane walce o srednicy 15,2 cm pracujace z
szybkoscia 2 obroty na minute. Na walce wywierano
siele 615 kg/cm liniowy dlugosci walca. Produkt
otrzymywano w postaci platków, przy czym we¬
giel niezwdazany zawracano do mlyna Mdronizer.
Z kolei platki rozdrabniano otrzymujac granulki
o wielkosci w granicach 0,3—3,0 mm.
Tak otrzymane granulki pozbawiano wlasciwo¬
sci aglomerujacych przez obróbke termiczna po¬
legajaca na oksydacji powietrzem w reaktorze o
srednicy 10 cm ze zlozem fluidalnym. Oksydacje
prowadizono przez 1 godzine w temperaturze
200°C z dwukrotnym wstepnym przepuszczaniem
strumienia powietrza w celu fluidyzacji czastek.
Karbonizacje oksydowanych granulek przeprowa¬
dzono przez ogrzewanie ich w piecu obrotowym
z szybkoscia 50°C na minute w zakresie tempe¬
ratur 400—900°C, celem pozbawienia wegla sklad¬
ników lotnych i podwyzszenia twardosci produktu.
Skarbonizowane granulki zaktywowano w reakto¬
rze ze zlozem fluidalnym przepuszczajac gaz flu-
idyzujacy z szybkoscia dwa razy wieksza niz by¬
lo to potrzebne do fluidyzacji czastek oraz stru¬
mien pary z szybkoscia 8 kg paTy na 1 kg we¬
gla wyjsciowego na godzine czasu aktywacji. Po
dwóch godzinach w temperaturze 950°C uzyskano
wegiel aktywny b odpowiednim rozkladzie wiel¬
kosci porów. Twardosc koncowa produktu wyno¬
sila 83.%, przy czym nie zaobserwowano makro-
porów o wielkosci powyzej 30000 A. Wlasciwosci
adsorpcyjne produktu byly nastepujace:
Liczba jodowa — 1300 mg J*/g wegla.
Liczba blekitu metylenowego — 351 mg bleki¬
tu metylenowego/g wegla.
Rozklad wielkosci porów produktu byl nastepu¬
jacy: (w % porowatosci calkowitej):
powyzej 30000 A brak
30000—20000
20000—10000
10000— 2000
2000— 1000
1000— 400
400— 0
1,5%
9%
22%
%
%
52,5%
Tabela II
Twardosc
%
Chemivron
Filtrasorb
200 65
Westvaco
WV-W 70
Liczba
jodowa
1000
850
Liczba ble¬
kitu metyle¬
nowego
169
261 |
40
W porównaniu z powyzszymi wynikami han- 50
dlowe wegle aktywne posiadaly wlasciwosci
wskazane w tabeli II.
55
60
65
Przyklady II do IV. Wegiel z Markham,
jak podano w tabeli 2, sproszkowano w mlynie
udarowym Mikropulveriser (nazwa handlowa)
i przesiano na sicie 45 mikronów. v
Analiza za pomoca licznika Coultera materialu,
który przeszedl przez sito, byla nastepujaca:
ponizej 38 mikronów — 65%
ponizej 10 mikronów — 10%
Material ten tabletkowano na zimno w niena-
grzanej prasie ramowej bez srodka wiazacego
pod cisnieniem 700 kg/cm2. Otrzymane tabletki po¬
cieto na kawalfki o wymiarach 1—4 mm i podda¬
no oksydacji powietrzem przez 1 godzine w zlo¬
zu fluidalnym w temperaturze 200°C. Oksydowa¬
ny wegiel poddano z kolei karbonizacji i aktywa¬
cji, tak jak podano w przykladzie I. Otrzymany
wegiel aktywny posiadal wlasciwosci podane w
tabeli 3 w kolumnie oznaczonej jako przyklad II.
Przyklad; ten zostal powtórzony z ta jedyna mo¬
dyfikacja, ze prasa ramowa pracowala w tempe¬
raturze 200°C. Wlasciwosci otrzymanego wegla
aktywnego podano w tabeli 3 w klumnie oznaczo¬
nej jako przyklad III.
Ten sam wegiel zmielono w mlynie z wykorzy¬
staniem energii plynu jak ujawniono w przykla¬
dzie I, otrzymujac produlkt, w którym 100% cza¬
stek posiadalo srednice ponizej 38 mikronów i nie
wiecej niz 90% czastek posiadalo srednice 3—10
mikronów. Zmielony wegiel poddano przerobowi
jak w przykladzie II, a wlasciwosci wegla akty¬
wnego opisano w kolumnie oznaczonej jako przy¬
klad IV w tabeli III.
Tabela III
Liczba jodowa
Liczba blekitu me¬
tylenowego
Twardosc
Rozklad wielkosci
porów %
>40,000 A
| >20,000-^l0,000 A
1 2,000—20,000 A
1,000—<2,000 A
400—< 1,090 A
<400 A
poza calkowita
| porowatoscia
Przyklad
II
735
125
46
2
7
27
4
4
27
71
III
405
—
—
—
—
—
—
—
—
—
IV
960
169
48
o 1 1
22,5
3
1,5
44
72
Claims (24)
1. - 1. Sposób wytwarzania wegla aktywniego, obej¬ mujacy mielenie wegla, sprasowanie tak otrzy¬ manych czasteczek wegila z utworzeniem aglome¬ ratów, granulowanie a#omerat6w oraz przeksztal¬ cenie otrzymanych granulek w wegiel aktywny, znamienny tym, ze wegiel miiele sie w mlynie z wykorzystamiem energii plynu w atmosferze nie- utleniajacej tak dlugo, az srednice powyzej103 785 13 14 38 mikronów osiagnie nie wiecej niz 1% wagowy czastek.
2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze stosuje sie wegiel, który posiada zawartosc popio¬ lu do 6% w przeliczeniu na suchy wegiel oraz zar- wartosc weg!La zwiaizanego co najmniej 50% w przeliczeniu na; suchy wegiel.
3. Sposób wedlug zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, ze stosuje sie wegiel, którego wskaznik wol¬ nego wydymania wynosi 2 do 7.
4. Sposób wedlug zastrz. 1 albo 3, znamienny tym, ze jako surowiec stosuje sie wegiel o zawar¬ tosci skladników lotnych dio 40% w przelaczeniu na wegiel wolny od wilgoci i popiolu.
5. Sposób wedlug zastrz. 1 albo 4, znamienny tym, ze wegiel miele sie w mlynie z wykorzysta¬ niem energii plynu w atmosferze pary przegrza¬ nej.
6. Sposób wedlug zastirz. 5, znamienny tym, ze stosuje sie pare o temperaturze 150°C do 400°C.
7. Sposób wedlug zastrz. 1 albo 6, znamienny tym, ze wegiel miele sie w mlynie strumienio¬ wym w ten: sposób, ze mniej niz 10% wagowych wytworzonych czasteczek posiada srednice ponizej 1 mikrona.
8. Sposób wedlug zastrz. 7 znamienny tym, ze wegiel miele sie w mllyoie strumieniowym w ten sposób, ze 90—99% wagowych wytworzonych cza¬ stek posiada srednice nie mniejsze niz 1 mikron i nie wieksze niz 10 mikronów.
9. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze czastki wytworzone przez mielenie formuje sie w aglomeraty przepuszczajac je przez walce pra¬ sownicze.
10. Sposób wedlug zasltrz. 9, znamienny tym, ze czastki wytwarza sie przez mielenie w mlynie z wykorzystaniem energii plynu, wytworzone czastki oddziela sie od strumienia gazu wyplywajacego z mlyna i przepuszcza przez nieogrzane walce pra¬ sownicze*, gdy temperatura czastek wynosi co naj¬ mniej 50°C i nie wiecej niz 250°C.
11. Spo,sób wedlug zastrz. 9 albo HO, znamienny tym, ze reguluje sie prace walców prasowniczych celem wytworzenia nacisku miedzy walcami co najmniej 580 kg/cm dlugosci walców.
12. Sposób wedlug zastrz. 1 albo 11, znamienny tym, ze aglomeraty przeksztalca sie w granulki za pomoca urzadzenia zdolnego doi wytwarzania przelomów kruchych.
13. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze wytwarza: sie granulki, które skladaja sie z cza¬ stek o najwiekszych srednicach nie mniejsizych niz 0,25 mm i nie wiekszych niz 3,0 mm.
14. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze granulki przeksztalca sie w wegiel aktywny dro¬ ga trzystopniowej obróbki obejmujacej oksyda¬ cje, karbonizacje polegajaca na stopniowym pod- 5 nosaeniu temperatury oksydowanych granulek ce¬ lem zmniejszenia w nich zawartosci skladników lotnych, oraz aktywacje polegajaca na ogrzewa¬ niu w podwyzszonej temperaturze w obecnosci gazu aktywujacego.
15. Sposób wedlug zastrz. 14, znamienny tym, ze oksydacje granulek prowadzi sie w zlozu fluti- clalnym w temperaturze 150°C—300°C przez okres czasu od 30 minut do 3 godzin, stosujac kombino¬ wane medium oksydujace i fluidyzujace, zawie¬ rajac powietrze.
16. Sposób wedfllug zastrz. 14 albo 15, znamien&y tym, ze temperature oksydowanych granulek pod¬ nosi sie z szybkoscia nie wieksza niz 100°C na mimuite do co najmniej 800°C celem osiagniecia karbonizacji.
17. Sposób wedlug zastrz. 16, znamienny t^m, ze temperature oksydowanych granulek podnosi sie w granicach od 400°C do 950°C z szybkoscia nie wieksza niz 100°C na minute.
18. Sposób wedlug zastrz, 14 alibo 17, znamien¬ ny tym, ze skarbonizowane granulki aktywuje sie przez ogrzewanie w temperaturze od 600°C dto 1000°C w obecnosci gazu aktywujacego zawieraja¬ cego pare, dwutlenek wegla lub ich mieszanine. .
19. Sposób wedlug zaiste. 14 albo 17, znamienny tym, ze skarbonizowane granulki aktywuje sde przez ogrzewanie w temperaturze 600°C—1000°C w obecnosci gazu aktywujacego zawierajacego pro¬ dukt stechiometrycznego spalenia oleju lub gazu opalowego.
20. Sposób wedfliug zastrz. 19, znamienny tym, ze stosuje sie gaz aktywujacy zawierajacy pare wod¬ na.
21. Sposób wedlug zastrz. 18 albo 19 albo 20, zna¬ mienny tym, ze stosuje sde gaz aktywujacy z do¬ datkiem pary w postaci strumienia wyplywajacego z mlyna, od którego to strumienia oddzielono zmielone czastki.
22. Sposób wedlug zastrz. 14 albo 21, znamien¬ ny tym, ze etap aktywacji prowadzi sie w zlozu fluidalnym stoisujac medium fluidyzujace stano¬ wiace gaz aktywujacy.
23. Sposób wedlug zastrz. 22, znamienny tym, ze stosuje sie gaz aktywujacy, który zawiera pare w ilosci 0,2—2 kg na 1 kg zmielonego wegla.
24. Sposób wedlug zastrz. 22, znamienny tym, ze aktywacje prowadzi sie w czasie 1—3 godzin. 15 20 25 90 35 40 45103 785 A7Ó 2. Jtr S ^-H I & -k*5 54- -39 JC SóA M3 Fil LEh* FZGraf. Koszalin D-698 {£ egz. A-4 Cena 45 zl
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB40231/75A GB1552112A (en) | 1975-10-02 | 1975-10-02 | Production of active carbon |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL103785B1 true PL103785B1 (pl) | 1979-07-31 |
Family
ID=10413869
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL1976192741A PL103785B1 (pl) | 1975-10-02 | 1976-09-30 | Sposob wytwarzania wegla aktywnego |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4102812A (pl) |
JP (1) | JPS5244789A (pl) |
AU (1) | AU500660B2 (pl) |
BE (1) | BE846898A (pl) |
CA (1) | CA1075664A (pl) |
CS (1) | CS212777B2 (pl) |
DE (1) | DE2644520A1 (pl) |
FR (1) | FR2326381A1 (pl) |
GB (1) | GB1552112A (pl) |
IT (1) | IT1076485B (pl) |
NL (1) | NL7610871A (pl) |
PL (1) | PL103785B1 (pl) |
SE (1) | SE419979B (pl) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4546925A (en) * | 1983-09-09 | 1985-10-15 | General Electric Company | Supermicronized process for coal comminution |
DE3704132A1 (de) * | 1987-02-11 | 1988-08-25 | Degussa | Aktivkohlegranulate sowie verfahren zu ihrer herstellung |
DE4132971C2 (de) * | 1991-10-04 | 1996-02-01 | Bergwerksverband Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Kohlenstoffmolekularsieben |
US5206207A (en) * | 1992-03-18 | 1993-04-27 | Westvaco Corporation | Preparation for high activity high density carbon |
AUPM722394A0 (en) * | 1994-08-03 | 1994-08-25 | Wilkinson, Maxwell | Treatment of carbonaceous materials |
NL1020603C2 (nl) * | 2002-05-15 | 2003-11-18 | Tno | Werkwijze voor het drogen van een product met behulp van een regeneratief adsorbens. |
US20070254807A1 (en) * | 2006-05-01 | 2007-11-01 | Ada Environmental Solutions, Llc | Process for the manufacture of carbonaceous mercury sorbent from coal |
CN103539115B (zh) * | 2013-10-31 | 2015-04-29 | 张京三 | 一种以蓖麻籽壳、蓖麻秸秆为原料生产碳纤维的方法 |
CN111995063A (zh) * | 2020-08-18 | 2020-11-27 | 普罗生物技术(上海)有限公司 | 粉末状活性炭载体及其制备方法与应用 |
CN115283254B (zh) * | 2022-07-29 | 2023-08-25 | 中触媒新材料股份有限公司 | 一种用于制氧吸附剂颗粒气流快速筛分活化系统及方法 |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB266674A (en) * | 1926-02-24 | 1927-11-24 | Chemische Werke Carbon Ges M B | Process for the manufacture of highly active carbon blocks or granules |
US2550390A (en) * | 1944-08-25 | 1951-04-24 | C H Wheeler Mfg Co | Method for treating fuel |
GB692773A (en) * | 1948-08-16 | 1953-06-17 | Usines Chimiques & Metallurg D | Improvements in process and plant for the heat treatment of carboniferous substances |
DE1257071B (de) * | 1965-08-31 | 1967-12-28 | Niederrheinische Bergwerks Ag | Verfahren zur Aufbereitung von Anthrazitkohlenstaub oder -schlamm |
US3483134A (en) * | 1966-08-15 | 1969-12-09 | Kingsford Co | Impact pulverization plus-additives in the production of activated carbon from coal |
US3539467A (en) * | 1967-11-30 | 1970-11-10 | Kewanee Oil Co | Hot briquetting and oxidation of coal-pitch mixtures in preparing activated carbon |
US3643875A (en) * | 1969-06-27 | 1972-02-22 | Texaco Inc | Fluid energy grinding method and system |
US3951856A (en) * | 1972-10-02 | 1976-04-20 | Westvaco Corporation | Process for making activated carbon from agglomerative coal |
US3843559A (en) * | 1972-10-02 | 1974-10-22 | A Repik | Process for making activated carbon from agglomerative coal with water injection temperature control in a fluidized oxidation stage |
JPS5317829B2 (pl) * | 1973-05-07 | 1978-06-10 | ||
US3976597A (en) * | 1975-06-09 | 1976-08-24 | Westvaco Corporation | Fluidized bed process for making activated carbon including heating by conduction through the distributor plate |
-
1975
- 1975-10-02 GB GB40231/75A patent/GB1552112A/en not_active Expired
-
1976
- 1976-09-21 AU AU17970/76A patent/AU500660B2/en not_active Expired
- 1976-09-21 US US05/725,278 patent/US4102812A/en not_active Expired - Lifetime
- 1976-09-22 CA CA261,788A patent/CA1075664A/en not_active Expired
- 1976-09-30 PL PL1976192741A patent/PL103785B1/pl unknown
- 1976-09-30 FR FR7629381A patent/FR2326381A1/fr active Granted
- 1976-09-30 IT IT7651510A patent/IT1076485B/it active
- 1976-09-30 SE SE7610887A patent/SE419979B/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-10-01 BE BE6045700A patent/BE846898A/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-10-01 JP JP51118399A patent/JPS5244789A/ja active Pending
- 1976-10-01 DE DE19762644520 patent/DE2644520A1/de not_active Withdrawn
- 1976-10-01 CS CS766353A patent/CS212777B2/cs unknown
- 1976-10-01 NL NL7610871A patent/NL7610871A/xx not_active Application Discontinuation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA1075664A (en) | 1980-04-15 |
FR2326381A1 (fr) | 1977-04-29 |
SE7610887L (sv) | 1977-04-03 |
US4102812A (en) | 1978-07-25 |
IT1076485B (it) | 1985-04-27 |
GB1552112A (en) | 1979-09-05 |
AU1797076A (en) | 1978-04-06 |
AU500660B2 (en) | 1979-05-31 |
BE846898A (fr) | 1977-04-01 |
FR2326381B1 (pl) | 1981-07-31 |
SE419979B (sv) | 1981-09-07 |
NL7610871A (nl) | 1977-04-05 |
CS212777B2 (en) | 1982-03-26 |
JPS5244789A (en) | 1977-04-08 |
DE2644520A1 (de) | 1977-04-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Standish et al. | Gasification of single wood charcoal particles in CO2 | |
PL103785B1 (pl) | Sposob wytwarzania wegla aktywnego | |
DE2630589C3 (de) | Verdichtete Flugasche-Pellets, Verfahren zu deren Herstellung und deren Verwendung | |
PL117489B1 (en) | Method of manufacture of granular activated carbon from brown coalurogo uglja | |
US3600476A (en) | Method for manufacture of light weight aggregates | |
EP0386868B1 (en) | Low-density calcium carbonate agglomerate | |
CA1075219A (en) | Granular activated carbon manufacture from sub-bituminous coal mixed with concentrated inorganic acid without pitch | |
PL120569B1 (en) | Method of manufacture of granular active carbon from brown coala iz burogo uglja | |
DE3020681A1 (de) | Koerniges isoliermaterial und verfahren zu seiner herstellung | |
EP1916027A1 (de) | Kohlenstoffhaltiges Sorbens und Verfahren zu dessen Herstellung | |
PL120568B1 (en) | Method of manufacture of hard granular active carbon from subbituminous coalnogo uglja iz subbitumiznogo uglja | |
AT227737B (de) | Verfahren zum Agglomerieren von Feinerz | |
US6020282A (en) | Substantially inert clay product and process for manufacture | |
FI3577070T3 (fi) | Menetelmä muotopuristeen valmistamiseksi ja sen mukaisesti valmistettu muotopuriste | |
PL111361B1 (en) | Process for manufacturing granulated activated carbon | |
PL122803B1 (en) | Method of manufacture of hard, granulated actove carbon from sub-bituminous coal | |
PL122802B1 (en) | Method of manufacture of hard, granulated active carbon from sub-bituminous coal treated with solid boracic acid | |
US5236468A (en) | Method of producing formed carbonaceous bodies | |
Nwoye et al. | Studies on pore deformation mechanism in particles | |
US3806586A (en) | Process for producing higher yields of silicon | |
JP2803952B2 (ja) | 粒状難燃性脱臭剤の製造方法 | |
Nwoye | Effect of porosity on the shrinkage behaviour of Ukpor and Nsu clays | |
EP3947278B1 (de) | Verfahren zur herstellung von siliciummetall-haltigen agglomeraten | |
JPS61171795A (ja) | ガス化用の褐炭含有ペレツトの製造方法 | |
CA1156469A (en) | Strengthening phosphate shale briquettes |