PL102167B1 - Device for friction welding - Google Patents

Description

Przedmiotem wynalazku jest urzadzenie do zgrzewania tarciowego doczolowego.

Stan techniki. W dotychczas znanych urzadze¬ niach do zgrzewania tarciowego uklad prowadze¬ nia suportu oparty jest na typowych obrabiarko¬ wych konstrukcjach prowadnic. Stosowane sa ukla¬ dy dwóch równoleglych prowadnic okraglych lub plaskich, rzadziej pryzmatycznych. Wada tych ukladów jest wymagana dokladna obróbka dwóch równoleglych oddalonych od siebie otworów lub plaszczyzn. Równiez korpusy suportów przesuwa¬ nych na tych prowadnicach posiadaja stosunkowo duze gabaryty i materialochlonnosc narzucone wy¬ magana skrzynkowa prostopadloscienna konstruk¬ cja.

Montaz suportu na takich prowadnicach (przy wysokich wymaganiach wspólosiowosci uchwytu na suporcie w stosunku do uchwytu na wrzeeien- niku), jest bardzo uciazliwy i wymaga stosowania specjalnych podkladek regulacyjnych, których wy¬ miary ustalone byly dopiero w trakcie wstepnego montazu.

Potrzeba okresowej likwidacji lub regulacji lu¬ zów czyni koniecznym stosowanie dodatkowych listw np. klinowych co zwieksza zlozonosc kon¬ strukcji i pogarsza sztywnosc ukladu suport—pro¬ wadnica.

Znane urzadzenia do zgrzewania tarciowego wy¬ posazone sa w stanowiace oddzielne zespoly: wspornik silownika docisku osiowego oraz wspor- nik (prowadnik) pretowego elementu zgrzewanego mocowanego w uchwycie suportu. Czyni to kon¬ strukcje urzadzenia bardziej zlozona (wieksza licz¬ ba zespolów) i gorsza pod wzgledem racjonalnego wykorzystania przestrzeni konstrukcyjnej.

Wyzej wspomniane wsporniki zajmuja zazwyczaj obszar bedacy równiez najracjonalniejszym obsza¬ rem (z uwagi na polozenie srodka ciezkosci) do usytuowania uchwytów transportowych urzadzenia np. zawiesia. W zwiazku z tym szuka sie rozwia¬ zania problemu transportu urzadzenia przez usy¬ tuowanie haków transportowych lub specjalnych otworów w korpusie w miejscach polozonych nizej niz w/Iw wsporniki, co pogarsza warunki i bezpie¬ czenstwo transportu urzadzenia. Mankamentem procesu zgrzewania tarciowego jest zjawisko gwal¬ townego wzrostu momentu tarcia w poczatkowej fazie procesu. Zjawisko to wystepuje szczególnie wyraznie w przypadku zgrzewania jednakowych gatunków materialu i stosunkowo miekkich np. stali niskoweglowych lub miedzi.

W powiazaniu z gwaltownym narastaniem sily docisku moze ono byc przyczyna wystapienia przy¬ padków poslizgu sprzegla lub zatrzymania silnika (uszkodzenia silnika) na skutek przeciazenia. Pro¬ blem ten rozwiazywany jest powszechnie przez za¬ stosowanie silnika napedowego o zwiekszonej mocy i momencie rozruchowym przewyzszajacym maksy¬ malna wartosc momentu tarcia (momentu oporu).

Nie jest to jednakze rozwiazanie optymalne z punk- 1021673 102167 i tu widzenia sprawnosci energetycznej. Bardziej ce¬ lowymi jest usilowanie zmodyfikowania ukladu do- cisiku urzadzenia w kierunku lagodzenia dynamiki narastania sily docisku w poczatkowej fazie proce¬ su zgrzewania ale w stopniu nie wplywajacym na obnizenie wydajnosci i nadmierne wydluzenie cyklu zgrzewania.

W ukladach napedowych urzadzen do zgrzewa¬ nia tarciowego stosowane sa zespoly sprzegjo^ha- mulec majace mozliwosc raptownego zatrzymania wrzeciona po zakonczeniu fazy tarcia (wlaczeniu sprzegla). W celu unikniecia szkodliwego zjawiska zadzialania hamulca zanim nastapi calkowite roz¬ laczenie powierzchni ciernych sprzegla przelacze¬ nie nastapic powinno ze stalym czasem zwloki.

Wartosc maksymalna tego czasu zwloki okreslaja maksymalne stale czasowe poszczególnych egzem¬ plarzy sprzegiel i hamulców.

Dotychczas znane urzadzenia do zgrzewania tar¬ ciowego o pneumatyczno-hydraulicznych ukladach docisku charakteryzuja sie brakiem mozliwosci wstepnego scierania sie czól elementów laczonych w trakcie krótkiego okresu wstepnego docisku tar¬ cia o znacznie nizszej wartosci od wartosci sily tarcia. Takie wstepne scieranie sie czól przed roz¬ poczeciem zasadniczej fazy tarcia korzystne jest z uwagi na usuniecie ewentualnych zanieczyszczen gratu, wyrównanie uskoków powierzchni czolo¬ wych po cieciu. Dokonywane to jest w warunkach nie powodujacych przeciazen dynamicznych lozysk, które moglyby wystapic w przypadku scierania nierównosci pod duzym dociskiem.

Niedogodnoscia eksploatacyjna imadlowych uchwytów nieruchomego elementu laczonego jest bardzo utrudnione smarowanie powierzchni robo¬ czych mechanizmu uchwytu z uwagi na ich sta¬ ranne osloniecie przed zanieczyszczeniami np. zen- dra oraz gleboka zabudowa. Smarowanie tych po¬ wierzchni roboczych czesto wymaga czesciowego demontazu uchwytu.

Istota wynalazku. Celem wynalazku jest usunie¬ cie tych wad i niedogodnosci. Cel ten uzyskano dzieki temu, ze zastosowano uklad prowadzacy su- port zgrzewarki który stanowia djwie prowadnice z których jedna prowadzi suport wzdluz linii (osi) usytuowanej równolegle do osi wrzeciennika nato¬ miast druga krótsza prowadnica spenlia role pod- porowo-ustalajaca suport w plaszczyznie pionowej.

Zastosowanie takiego ukladu wyeliminowalo ko¬ niecznosc dokladnej obróbki w korpusie suportu dwóch równoleglych otworów lub plaszczyzn pro¬ wadzacych.

Korpus suportu posiada z jednego boku otwór odpowiednio dlugi w który wsuwana jest prowad¬ nica np. okragla. Prowadnica ta powinna byc za¬ montowana równolegle do osi wrzeciennika. Gwa¬ rantuje to równolegle w stosunku do osi wrzecien¬ nika przemieszczanie sie suportu. Drugi bok kor¬ pusu suportu stanowi baze do osadzenia dwóch mimosrodowych czopów rolek. Zastosowanie dwóch (rolek osadzonych na mimosrodowych czopach i sty¬ kajacych sie z górna i dolna powierzchnia np. plaskiej prowadnicy umozliwilo poprzez pokreca¬ nie czopów plynna i dokladna regulacje polazenia korpusu suportu w plaszczyznie pionowej oraz nie- klopotliwa likwidacje luzów miedzy rolkami a pro¬ wadnica (nie potrzeba stosowac podkladek i kli¬ nów regulacyjnych).

Usytuowanie w górnej koncowej strefie korpusu urzadzenia wspornika (z centralna osia i odchylana wokól niej górna obejma rolki podpierajacej) spelniajacego potrójna role wspornika silownika docisku osiowego, nastawialnego wspornika preto¬ wego elementu laczonego oraz zawiesia transporto¬ wego umozliwilo zmniejszenie liczby zespolów za¬ montowanych na zewnatrz korpusu zgrzewarki oraz stworzenie optymalnych warunków transportu urzadzenia.

Optymalny przebieg narastania docisku miedzy czolami elementów laczonych w funkcji czasu w poczatkowej fazie procesu zgrzewania przy jedno¬ czesnym utrzymaniu mozliwie najkrótszego czasu powrotu tloka wzmacniacza pneumatycznego—hy¬ draulicznego do stanu umozliwiajacego szybki po¬ wrót suportu uzyskano dzieki zastosowaniu spe¬ cjalnego nastawialnego zaworu dlawiaco-zwrotnego usytuowanego na linii zasilania pneumatycznej ko¬ mory roboczej wzmacniacza pneumatycznonhydra/u- licznego. Nastawy zaworu dlawiaco-zwrotnego trak¬ towane jakio paramet technologiczny umozliwiaja ob¬ nizenie maksymalnej wartosci i wplywanie w po¬ czatkowej fazie procesu na lagodzenie charaktery¬ styki zmian momentu tarcia miedzy czolami ele¬ mentów laczonych.

Przez zlagodzenie charakterystyki momentu tar¬ cia i obnizenie jego maksymalnej wartosci stwo¬ rzona zostala mozliwosc laczenia wiekszych prze¬ krojów przy zastosowaniu silnika napedowego o tym samym maksymalnym momencie rozrucho¬ wym tj. polepszono stosunek maksymalnego prze¬ kroju laczonego do maksymalnego momentu roz¬ ruchowego silnika napedowego zgrzewarki. Opty¬ malizacje warunków pracy sprzegla elmgn. i ha¬ mulca elmgn. z uwagi na zuzycie okladzin cier¬ nych uzyskano przez zastosowanie w ukladzie ste¬ rowania ukladów typu RC podlaczonych równolegle do odpowiednich cewek przekazników sterujacych zalaczeniem i wylaczeniem cewek sprzegla i ha¬ mulca, co umozliwia regulacje czasu zwloki zala¬ czenia sprzegla i hamulca z uwzglednieniem ich indywidualnych stalych czasowych zadzialania i wylaczania (rozdzielenia sie powierzchni cier¬ nych).

Mozliwosc miedzy innymi wstepnego lagodnego starcia nierównosci, zadziorów* gratu itp. i wyeli¬ minowanie dynamiczno^uderzeniowych obciazen lo¬ zysk zgrzewarki w przypadku laczenia elementów o niieprostopadlych i dwuskosnych pwoierzchnaach czól laczonych a tym samym poprawienie warun¬ ków pracy lozysk w poczatkowej fazie procesu zgrzewania tarciowego uzyskano przez zabudowa¬ nie ukladu sterowania dzieki któremu mozna plyn¬ nie regulowac czas wstepnego docisku tarcia. Wiel¬ kosc wstepnego docisku tarcia mozna regulowac i jest ona równa maksymalnej sile z jaka uklad pneumatyczno-hydrauliczny urzadzenia przesuwa suport z tylnego polozenia w przednie.

Zwiekszenie trwalosci i sprawnosci w wytndfcu stworzenia mozliwosci doraznego smarowania trud¬ no dostepnych i zabudowanych powierzchni robp- 40 45 50 55 605 102167 6 czych uchwytu itmadlowego suportu uzyskano przez wywieranie w korpusie uchwytu oraz w korpusie szczek odpowiedni usytuowanych otworów i ka¬ nalów smarowy''., nie oslabiajacych wytrzymalosci konstrukcji a umozliwiajacych w scisle okreslo¬ nym ich wzajemnym polozeniu dokonywanie czyn¬ nosci smarowniczych.

Objasnienie figur rysunku. Przedmiot wynalazku przedstawiony jest w przykladzie wykonania na rysunku, na którym fig. 1 — obrazuje widok ogólny urzadzenia, fig. 2 — widok urzadzenia od góry, fig. 3 — przekrój przez korpus suportu i prowadnice, fig. 4 — wspornik z rolka podpiera¬ jaca^ iig. 5 — wspornik wykorzystany jako zawie¬ sie transportowe, fig. 6 — schemat ukladu stero¬ wania czasu tarcia przy wstepnym docisku oraz sterowania sprzegla i hamulca zgrzewarki, fig. 7 — przebieg procesu zgrzewania z zaznaczeniem czasu tarcia przy wstepnym docisku oraz czasów zwloki zalaczania sprzegla i hamulca, fig. 8 — schemat pneumatyczno-hydraulicznego napedu silownika docisku, a fig; 9 ~ uchwyt imadlowy suportu^ Przyklad wykonania wynalazki. Zgrzewarka we¬ dlug 'wynalazku sklada sie z korpusu 1, wrzecien- nika 2 wraz z zamontowanym na wrzecionie tulej¬ kowym uchwytem 4, suportu 8 wraz z ustawionym na nim imadlowym uchwytem 5 przesuwanego/na prowadnicach 8 i 9 silownikiem docisku 6, wspor¬ nika 7 silownika docisku, uchylnych drzwi 10 z pulpitem 11 i pneumatyczna aparatura sterowni¬ cza 12. Wewnatrz korpusu 1 umieszczony jest na¬ pedowy silnik 13 urzadzenia.

Suport 3 przesuwany jest na prowadnicy 8 usta¬ wionej na korpusie 1 równolegle do osi wrzecien- nifka 2 i jego tulejkowego uchwytu 4. Konstrukcja prowadnicy 8 umozliwia obracanie sie w pewnym zakresie wokól jej osi korpusu suportu 3 w plasz¬ czyznie prostopadlej do osi prowadnicy 8.

W pewnej odleglosci od osi prowadnicy 8 okre¬ slonej konstrukcyjna szerokoscia korpusu suportu 3 zamontowana jest na korpusie 1 prowadnica 9 krótsza od prowadnicy 8 o wielkosc skoku supor¬ tu 3. Prowadnice^ obejmuja rolki 16 i 17 ustala¬ jace polozenie suporitu w plaszczyznie prostopadlej do osi prowadnicy 8. Rolki 16 i 17 obracaja sie na czopach 18 i 19 mimosrodowo osadzonych w korpusie suportu 3.

W tylnej strefie górnej plyty korpusu 1 urzadze¬ nia osadzony jest wspornik 7. Na osi glównej 21 wspornika 7 osadzony jest przegubowo silownik 6 docisiku oraz górna przechylna obejma 22 wraz z osia 23 i rolka podpierajaca 24 pretowy zgrze¬ wany element 26 zamocowany w imadlowym uchwycie 5 suportu 3. Górna obejma 22 ustalana jest w odpowiednim polozeniu ustalajaca sruba 26.

Wymiary i konstrukcja elementów wspornika 7 dobrane sa tak, ze moze on sluzyc jako zawiesie transportowe urzadzenia.

W sklad ukladu regulujacego czas tj tarcia przy wstepnym docisiku Fw wchodza drogowy lacznik WD uruchamiany przestawna impulsowa krzywka zespolu krzywek 20, zwloczny przekaznik P3 o cza¬ sie opóznienia tj oraz posredniczace przekazniki PI i P2.

W sklad ukladu regulujacego czas zwloki t, po¬ miedzy wylaczeniem cewki HE elektromagnetycz¬ nego hamulca 15 a zalaczeniem cewiki SE elektro¬ magnetycznego sprzegla 14 oraz regulujacego czas zwloki t4 pomiedzy wylacznikiem cewiki SE sprzeg¬ la 14 a zalaczeniem cewki HE hamulca 15 wcho¬ dza równolegle polaczone uklady Rl, Cl oraz R2, C2 z cewkami posredniczacych przekazników P4 i P5.

Pneumatyczno^hydirauliczny uklad napedu silow¬ nika docisku 6 zbudowany jest ze wzmacniacza pneumatyczno-hydraulicznego 27, posredniczacego zbiornika 28, elektromagnetycznych rozdzielaczy 29, , 31 i 42 sprezonego powietrza oraz zespolu za¬ woru dlawiaco-zwrotnego w sklad którego wchodzi regulowany dlawiacy zawór S2 oraz zwrotny za¬ wór 33.

Imadlowy uchwyt 5 suportu 3 posiada symetrycz¬ nie polozone mocujace szczeki 44 osadzone na pro¬ wadzacych szczekach 45 i 46 ze skosnie usytuowa- nymi pletwami 47. Pletwy 47 wspólpracuja z od¬ powiednimi skosami 48 napedowego suwaka 49.

Napedowy suwak 49 w trakcie jego ruchu w dól lub do góry uruchamia szczeki prowadzace 45 i 46 zsuwajac je lub rozsuwajac. Od góry i z bo- ków wspólpracujace powierzchnie pletw 47 oraz skosów 48 sa zabudowane i osloniete przed od¬ pryskami i zanieczyszczeniami górna plyta 50, kor¬ pusem 51 uchwytu i jego czolowa plytka 52.

W masywnej glowicowej czesci szczeki 45 i 46 wykonane sa smarowe otwory 53 oraz gniazdo ze smarowniczka 54. Wyloty smarowych otworów 53 znajduja sie w strefie skosnych roboczych po¬ wierzchni pletw 47 i skosów 48. Korpus 51 uchwy¬ tu posiada wykonane otwory 55 pokrywajace sie z osia smarowniczki 54 w scisle okreslonym sta¬ nie rozwarcia szczek 45 i 46.

W sklad uchwytu wchodzi czolowa plytka 5£ posiadajaca w dolnej czesci wystepy 56 odpowia¬ dajace wymiarowo wybraniom 57 w korpusie 51 40 uchwytu. Czolowa plytka 52 laczona jest przy po¬ mocy srub z górna plyta 50.

Opis dzialania. Dzialanie urzadzenia bedacego przedmiotem wynalazku umozliwia realizacje zna¬ nej metody zgrzewania tarciowego przez obrót 45 pod dociskiem jednego z laczonych elementów.

Do czynnosci przygotowawczych nilezy zamoco¬ wanie jednego z elementów laczonych w samo- centirujacym uchwycie 4 wrzeciona i drugiego ele¬ mentu 25 w imadlowym uchwycic 5 suportu 3. 50 Zalaczenie automatycznego cyklu zgrzewania po¬ woduje wylaczenie elektromagnetycznego hamulca w wyniku zadzialania posredniczacego prze¬ kaznika P9 zdejmujacego napiecie z cewki HE.

Zadzialanie posredniczacego przekaznika P9 powo- 95 duje jednoczesnie zalaczenie obwodu posrednicza¬ cego przekaznika P4 oraz rozwarcie obwodu po* sredniczacego przekaznika P5. Uklad R2, C2 po¬ zwala na uzyskanie czasu zwloki t8 odpadu po¬ sredniczacego przekaznika P5 regulowanego rezy- 60 storem R2. Odpadniecie posredniczacego przekazni¬ ka P5 powoduje podanie napiecia na cewke SE i zalaczenie elektromagnetycznego sprzegla 14 wprawiajacego w ruch obrotowy tulejkowy uchwyt 4 wraz z elementem w nim zamocowanym. 85 Zalaczenie automatycznego cyklu zgrzewania102167 7 8 powoduje równoczesnie przesterowanie rozdziela¬ cza 29 przez który sprezone powietrze o cisnieniu pw doplywa do posredniczacego zbiornika 28 ole¬ ju. Ze zbiornika 28 olej o tym samym cisnieniu pw poprzez komore 36 pneumatyczno-hydraulicznego wzmacniacza 27 oraz odsloniete w tej fazie cyklu przeplywowe kanaly 38 przeplywa do beztloczysko- wej przestrzeni 39 silownika docisku 6 powodujac przesuniecie tloczyska 40 a tyim samym i suportu 3 do przodu w strone wrzeciennika 2 az do zet¬ kniecia sie czól elementów laczonych.

Sila ;wstepnego docisku tarcia Fw jaka w tej fa¬ zie cyklu silownik docisku 6 moze wywrzec mie¬ dzy czolami elementów laczonych zalezna jest od srednicy roboczej silownika 6 i jest proporcjonal¬ na do .wartosci cisnienia pw sprezonego powietrza doprowadzonego przed rozdzielacz 29.

W trakcie ruchu suportu 3 do przodu krzywka impulsowa zespolu krzywek 20 dzialajac na dro¬ gowy lacznik WD powoduje zadzialanie posredni¬ czacego przekaznika PI, który zdejmuje napiecie z cewki zwlocznego przekaznika P3 o czasie opóz¬ nienia -t*» Regulujac ustawienie krzywki impulso¬ wej w stosunku do plaszczyzny zetkniecia sie czól elementów lacznoych uzyskuje sie regulacje czasu tarcia ti przy wstepnym docisku Fw w zakresie od zero do t2 bowiem stanowi on róznice miedzy czasem opóznienia t2 a czasem jaki uplynie od momentu wylaczenia zwlocznego przekaznika P3 do momentu zetkniecia sie czól elementów laczo¬ nych.

Po uplywie czasu opóznienia U nastepuje zadzia¬ lanie posredniczacego przekaznika P2 zalaczajace¬ go elektromagnetyczny rozdzielacz 30 i podanie sygnalu na czasowy przekaznik PCI odmierzajacy czas tt trwania fazy tarcia. Zalaczenie rozdzielacza 80 umozliwia przeplyw sprezonego powietrza o ci¬ snieniu Pt przez regulowany dlawiacy zawór 32 do pneumatycznej komory roboczej 34 wzmacniacza 27. Zadzialanie wzmacniacza zwiazane z przesunie¬ ciem sie tloka 43 w dól i sprezeniu oleju zamknie¬ tego w komorze 37 wysokiego cisnienia powoduje kilkunastokrotny wzrost cisnienia oleju zasilaja¬ cego beztloczyskowa przestrzen 42 silownika do¬ cisku 6 i wywarcie sily docisku tarcia Ft znacznie wiekszej od Fw.

Regulacja stopnia dlawienia zaworu 35 wplywa na czas napelniania komory 34 i wzrost w niej cisnienia czyli na charakterystyke dynamiki nara¬ stania sily docisku od wartosci Fw do Ft a w efek¬ cie koncowym na wielkosc maksymalnego momen¬ tu tarcia wystepujacego miedzy czolami tracych sie elementów laczonych.

Po uplywie nastawionego na czasowym prze¬ kazniku PCI czasu trwania fazy tarcia tt lub za¬ dzialaniu lacznika drogowego sledzacego skrócenie elementów laczonych-1 nastepuje wylaczenie po¬ sredniczacego przekaznika P9 co powoduje wyla¬ czenie •elektromagnetycznego sprzegla 14 i zalacze¬ nie z czasem zwloki t4 elektromagnetycznego hamul¬ ca 15, który powoduje raptowne zatrzymanie sie wrzeciona. Czas zwloki t4 uzyskuje sie podobnie jak czas zwloki t8.

Wylaczenie posredniczacego przekaznika P9 po¬ woduje równoczesnie zalaczenie elektromagnetycz¬ nego rozdzielacza 31 oraz podanie sygnalu na cza¬ sowy przekaznik odmierzajacy czas tsp trwania fazy speczania. Zalaczenie elektromagnetycznego rozdzielacza 31 powoduje skierowanie sprezonego powietrza o cisnieniu psp^pt do komory 34 wzmacniacza 27 i kolejny wzrost sily docisku do wartosci Fsp.

Po zakonczeniu fazy speczania nastepuje otwar¬ cie uchwytu 4 wrzeciona i odsuniecie suportu 3 w tylne wyjsciowe polozenie. Nastepuje to w wy¬ niku przesterowania rozdzielaczy 29, 30, 31 w po¬ lozenie wyjsciowe i zalaczenie rozdzielacza 42.

Sprezone powietrze o cisnieniu p0(1 skierowane zo¬ staje wówczas do komory 35 powrotu tloka 43 i na lustro oleju wypelniajacego tloczyskowa przestrzen 41 silownika 6, natomiast z roboczej komory 34 i posredniczacego zbiornika 28 powietrze skiero¬ wane zostaje do atmosfery.

Operatywne bez przestoju rozpoczecie odsuwa¬ nia suportu do tylu uwarunkowane jest szybkim opróznieniem komory 34 i podniesieniem tloka. 43 w górne polozenie w celu odsloniecia przez niego przeplywowych kanalów 38 oleju z przestrzeni 39 do zbiornika 28. Takie szybkie zadzialanie ukladu umozliwia wlaczony w uklad zwrotny zawór 33.

W przypadku wystapienia niewspólosiowosci dwóch elementów polaczonych bedacej wynikiem róznic w wysokosci polozenia osi uchwytu 4 wrze¬ ciona a dmadlowego uchwytu 5 suportu 3 nalezy dokonac korekty wsipólosiowosci przez pokrecanie mimosrodowych czopów 18 i 19. Pokrecanie mimo- srodowym czopem 19 wokól jego osi osadzonej 'w korpusie suportu 3 powoduje w pewnym zakresie podnoszenie lub obnizenie sie korpusu suportu 3 wzgledem prowadnicy 9. Pokrecanie mimosrodo- wym czopem 18 powoduje zmniejszenie lub zwiek¬ szenie rozstawu miedzy osiami rolek 16 i 17 a tym samym regulacje lub likwidacje luzu miedzy rol¬ kami 16 i 17 a prowadnica 9, Regulacje polozenia podpierajacej rolki 24 wspornika 7 w stosunku do osi uchwytów 4 i 5 dokonuje sie przez regulacje pochylenia obejmy 22 i jej ustalenie ustalajacymi srubami 26.

Czynnosc smarowania powierzchni roboczych prowadzacych szczek 45 i 46 oraz skosów 48 nape¬ dowego suwaka 49 przeprowadza sie przez usta¬ wienie szczek w polozeniu w którym os smarowni- czek 54 pokrywa sie z osia otworu 55 i wprowa¬ dzenie przez otwór 55 koncówki przyrzadu sma¬ rowniczego az do zetkniecia sie jej z glowica sma- rowniczki 54.

Claims (5)

Zastrzezenia patentowe 55

1. Urzadzenie do zgrzewania tarciowego sklada¬ jace sie z korpusu, wrzeciennika, suportu przesu¬ wanego silownikiem docisku i pneumatyczno-hy- draulicznego ukladu dociskowego, znamienne tym, 80 ze wyposazone jest w uklad prowadzacy suport (3) zgrzewarki, który stanowia dwie prowadnice (8, 9), z których jedna prowadzona jest wzdluz linii usytuowanej równolegle do osi wrzeciennika (2) wzdluz korspuu suportu (3), a druga usytuo- M wana jest z drugiej strony korpusu suportu (3) 15 20 25 30 35 40 459 102167 10 i stanowi podpore ustalajaca polozenie tego supor- tu w plaszczyznie prostopadlej do osi prowadnicy, która obejmuja od dolu i od góry dwie rolki (16, 17) obracajace sie na mimosrodowych czopach (18, 19), przy czym suport (3) przesuwany jest silowni¬ kiem (6), którego wspornik (7) wraz z przechylna obejma (22) osadzony jest na osi (23), a przez obej¬ me (22) przechodzi os (23) z osadzona rolka (24).

2. Urzadzenie wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze uklad pneumatyczno-hydraailiczny wyposazony jest w zespól dlawiaco zwrotny, w sklad którego wchodzi regulowany dlawiacy zawór (32) oraz zwrotny zawór (33) umozliwiajacy regulacje i op¬ tymalizacje przebiegu wzrostu docisku w poczatko¬ wym okresie fazy tarcia oraz bezwloczny i nie ha¬ mowany odsuw suportu (3) w tylne polozenie po zakonczeniu automatycznego cyklu zgrzewania.

3. Urzadzenie wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze wyposazone jest w uklad regulujacy czas tar¬ cia (tj) przy wstepnym docisku (Fw), który sklada sie z drogowego lacznika (WD), uruchamianego przestawna impulsowa krzywka zespolu (20) oraz 10 15 20 zwlocznego przekaznika (P3) i powoduje wystapie¬ nie docisku tarcia (Ft) po uplywie czasu opóznie¬ nia (t2) od momentu zadzialania drogowego lacz¬ nika (WD).

4. Urzadzenie wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze wyposazone jest w uklad regulujacy czas zwlo¬ ki (t8) i czas zwloki (t4), skladajacy sie z równo¬ legle polaczonych ukladów zawierajacych rezys¬ tor (Rj) i kondensator (Cj) oraz rezystor (R2) i kon¬ densator (C2) z cewkami posredniczacych prze¬ kazników

5. Urzadzenie wedlug zastrz. 1, znamienne tym, ze imadlowy uchwyt (5) ma prowadzace szczeki (45, 46), w których znajduja sie smarowe otwory (53) z wylotami skierowanymi na strefe powierzch¬ ni roboczych skosnych pletw (47) i skosów (48) na¬ pedowego suwaka (49) oraz korpus (51) z otworami (55) dla przejscia koncówki przyrzadu smarujace¬ go i wybraniami (57) w które wchodza wystepy (56) czolowej plyti (52), zabezpieczajace przed prze¬ suwaniem tej plytki w czasie skrecania jej z górna plyta (50). fl 15 4 5102167 22 25 24 22 21 FigA Fig. 5 MD P2 i0—c^"c— 24 V= 1 nDC P5 f^s HE JP*_P8 Fig. 6102167 sila tiamkAwzestmmi zalaczenie\ hamulca moment zetkniecia sie 'czot elementm wecia sie s~ zgrzemlychj * / _^L [czas -AlJ zalaczenie sprzegla obroty mzeciona L predkosc obrotu mzeciona JL sprzeglo czas czas Fig. 7 3 40 41 6 M U102167 Fig. 9 «& Drukarnia Narodowa Zaklad Nr 6, zam. 60/79 Cena 45 zl