NO974026L

NO974026L - Fremgangsmåte og anordning for å behandle organisk avfall

Info

Publication number: NO974026L
Application number: NO974026A
Authority: NO
Inventors: Douglas J Hallett; Kelvin R Campbell
Original assignee: Eli Eco Logic Inc
Priority date: 1995-03-06
Filing date: 1997-09-02
Publication date: 1997-10-22
Also published as: WO1996027411A1; AU697994B2; EA000220B1; HUP9801655A3; US5704557A; TW255004B; CZ281997A3; CA2214530A1; TR199700919T1; CN1183053A; JPH11500955A; EP0813437A1; AU4873396A; NO974026D0; ZA961794B; SK120397A3; BR9607644A; HUP9801655A2; KR19980702870A; NZ302633A

Description

Denne oppfinnelsen vedrører en prosess og en anordning for separasjon av relativt flyktig materiale fra ikke-flyktig materiale, typisk en organisk komponent i et avfallsmateriale fra en uorganisk fast komponent i avfallet. Prosessen omfatter kverning av avfallsmateriale i en beholder delvis neddykket eller flytende i et bad av smeltet materiale for å bryte opp materialet, typisk et agglomerat, og termisk frigjøring av den relativt flyktige komponenten som damp fra dette. Anordningen omfatter et kar som er i det minste delvis neddykket i et smeltet tinnbad for varmeoverføring fra badet til det indre av karet for desorpsjon eller frigjøring av den relativt flyktige komponenten fra det tilførte råstoffmaterialet.

Det er kjent å ødelegge organisk avfallsmateriale ved flere forskjellige metoder. Spesielt er det beskrevet reduksjon av organiske materialer, slik som polykloriniserte bifenyler (PCB'er) i US-patentene nr. 4 819 571 og 5 050 511, som det vises til for nærmere informasjon.

Ved behandlingen av avfall er det ofte ønskelig å fjerne materialer som ikke trenger å ødelegges før den faktiske destruksjonsprosessen. For eksempel kan dammudder inneholde store mengder uorganisk materialer, slik som metaller og silikater som ikke krever destruksjon. Prosessering av disse materialene kan resultere i en senking av mengden materialer som ødelegges pr. tidsenhet, en økning i mengde energi som kreves for destruksjonen ettersom de uorganiske materialeen konsumerer termisk energi inne i destruksjonsreaktoren, øket dødtid for reaktoren for rengjøring og/eller andre grunner. I alle tilfeller er det ofte å foretrekke å separere organiske materialer som skal destrueres fra andre materialer, her benevnt ved forskjellige "ikke-reaktive" eller "inerte" materialer, før innføringen av den organiske komponenten i destruksjonsprosessen. Slike inerte materialer, som generelt er faste stoffer, kan, så sant de er tilstrekkelig fri for materialer som ansees å være farlige komponenter, gjenbrukes som rene fyllmaterialer, eller deponeres som uregulerte materialer. Dersom det er tilstede farlige uorganiske komponenter i det inerte materialet, kan de resirkuleres for metallgjenvinning, underkastes ytterligere prosessering eller deponeres i en egnet landfylling.

US-patent nr. 4 402 274, som det vises til for nærmere informasjon, beskriver en fremgangsmåte og anordning for å behandle PCB-forurenset slam der slammet oppvarmes ved bruk av varm turbulent gass til en temperatur i området fra 850°C til 2500°C for å separere PCB fra slammet. Anordningen som beskrives er en separator inn i hvilken slammet helles og tørkes ved varm luft som blåses innover fra bunnen av separatoren. Det vises også til følgende patenter som vedrører det samme: nr. 4 463 691, 4 685 220, 4 699 721,4 778 606 og 4 793937, som det vises til for nærmere informasjon.

US-patent nr. 5 050 511 foreslår et grusoppsamlingstrinn, eller en forglassingsprosess, i avhengighet av naturen til det ikke-reaktive materialet som skal separeres, for behandling av avfallsmaterialet med både organiske og ikke-organiske komponenter.

Inntil dette tidspunkt, så langt som oppfinnerne bak prosessen beskrevet her kjenner til, er det fortsatt et behov for et forbedret behandlingstrinn der ikke-organiske faste materialer separeres fra organiske materialer og for separasjon av forholdsvis flyktige metaller slik som Hg, As, Cs fra relativt ikke-flyktige uorganiske materialer.

Oppfinnelsen beskrevet nedenfor vedrører således slike problemer. Den beste prosessen og anordningen for å utføre oppfinnelsen for tiden kjent for oppfinnerne er beskrevet nedenfor. Det ser ut til at oppfinnelsen er spesielt anvendelig som et"forbehandlings"-trinn i en større prosess der farlige organiske materialer deretter behandles eller destrueres, og det er i denne sammenheng den beste utførelsen av oppfinnelsen er beskrevet. Det skal imidlertid forstås at prosessen og/eller anordningen godt kan anvendes i "alene"-situasjoner. Det er således for eksempel mulig at organiske materialer kan separeres fra uorganiske faste materialer og oppsamles for etterfølgende industrielle eller andre kommersielle formål eller deponeres ved bruk av oppfinnelsen beskrevet nedenfor.

I et første bredt aspekt av den foreliggende oppfinnelse er en fremgangsmåte for å separere en relativt flyktig komponent av et agglomerat med en fast komponent. Fremgangsmåten omfatter kverning av agglomeratet i en beholder i det minste delvis neddykket i et bad av smeltet materiale for å frigjøre den relativt flyktige komponenten som damp fra dette. Dersom ønskelig eller krevet, kan den frigjorte dampen fanges opp.

I denne oppfinnelsens henseende er et "agglomerat" et hvilket som helst materiale som inneholder en komponent som når den omdannes kan frigjøres i gassform. En slik komponent er relativt flyktig i forhold til eventuelle gjenværende komponenter som blir tilbake som faste materialer.

Ifølge den foretrukne utførelsesformen, som er beskrevet i detalj nedenfor, oppvarmes bad av smeltet materiale under behandlingen av agglomeratet for å tilføre en energikilde for fordampningsprosessen som skjer i kvernebeholderen.

I et bestemt aspekt ved oppfinnelsen er det smeltede materialet smeltet tinn.

I prosessen ifølge den foretrukne utførelsesformen er kvernebeholderen en sylindrisk trommel med en senterakse orientert generelt horisontalt og kvernetrinnet omfatter påføring av en rotasjonsbevegelse på trommelen om dennes akse for å skumpe eller på annen måte bevege rundt materialet som behandles i samsvar med prosessen inne i beholderen.

Fremgangsmåten er egnet for behandling av avfallsmaterialet, spesielt der avfallsmaterialet inneholder organiske materialer. I et slikt tilfelle omfatter oppfangingstrinnet medfrakting av organisk damp frigjort fra avfallsmaterialet i en gasstrøm, hvilken strøm vanligvis er hovedsakelig fri for oksygen. Dette for å unngå oksydering av de organiske komponentene i kvernen, idet oksydering er generelt uønsket, både for materialet som behandles og behandlingsanordningens komponenter.

Gasstrømmen kan eller trenger ikke nødvendigvis å være en reduserende gass, slik som hydrogen, metan, etan, propan, butan, naturgass eller en kombinasjon av disse.

Gasstrømmen kan være delvis eller fullstendig en kjemisk relativt ikke-reaktiv gass, slik som nitrogen eller helium.

Strømmen kan inneholde vann i form av vanndamp.

I den foretrukne utførelsesformen har kvernebeholderen kjemisk relativt inerte (i det minste under de betingelse der prosessen utføres) faste partikler eller legemer plassert inne i seg. Bevegelse av beholderen forårsaker at legemene beveger seg rundt og fremmer nedbrytningen av agglomeratpartiklene til relativt små partikler.

Det er funnet mulig i laboratorieskala, og lignende sluttresultater bør oppnås ved bruk av den foretrukne utførelsesformen beskrevet i detalj nedenfor, å bryte opp agglomeratmaterialene i de varierende grader som er nødvendig for å oppnå effektiv frigjøring av de organiske komponentene. Det skal forstås at i en oppskalert prosess vil betingelsene som kreves for å oppnå lignende sluttresultater antageligvis variere noe. Fortrinnsvis er de faste bitene eller legemene sfærer, og mest foretrukket er de metallballer. Ballene kan ha en diameter på mellom 2,5 og 15 cm. En prosess der alle ballene har en diameter på omtrent 4 cm er funnet å fremme oppbrytningen av for eksempel mudderpartikler.

Det har bemerkelsesverdig nok, i samsvar med den foretrukne prosessen, vært funnet mulig å oppnå partikler med relativt liten og konsistent størrelse.

I samsvar med et andre bredt aspekt omfatter oppfinnelsen en termisk desorpsjonsenhet. En foretrukket enhet omfatter et desorpsjonskar avtettet fra den omgivende atmosfæren for å inneholde agglomeratmaterialet med en relativt flyktig komponent som skal termisk desorberes fra dette. Enheten har et smeltet tinnbad og karet er i det minste delvis neddykket i det smeltede tinnbadet for varmeoverføring fra badet til karets indre for desorpsjon av den relativt flyktige komponenten fra agglomeratmaterialet.

Det skal forstås at "termisk desorpsjon" i denne sammenheng skal tolkes bredt. Relativt flyktige komponenter kan frigjøres som gasser ved fordampning, og kan behjelpes ved hjelp av en kjemisk reaksjon, for eksempel der kjemiske bindinger i et stort organisk molekyl brytes ved en kjemisk reaksjon med hydrogen i innelukkede gasser. Det viktige er at varmeoverføringen eller den termiske energien behjelper frigjøring av en relativt flyktig komponent fra materialet som behandles i enheten. Det er midler for frigjøring av relativt flyktige komponenter utenom de to som er beskrevet her, slik det er beskrevet i større detalj nedenfor i sammeheng med foretrukne utførelsesformer.

I den foretrukne utførelsesformen av enheten er det en innløpsport via hvilken medføringsgasser mates inn i karet og en utløpsport gjennom hvilken medførings- og de frigjorte gassene strømmer ut av karet, på en kontrollert måte.

Enheten kan selvfølgelig omfatte kverneinnretninger, slik som faste legemer for sammenblanding med materialet som behandles i karet.

I den foretrukne utførelsesformen er karet en sylindrisk beholder med en sentral akse orientert generelt horisontalt for rotasjon deromkring, og kverneinnretningen omfatter faste baller som er plassert i beholderen for sammenblanding med agglomeratmaterialet under rotasjon av beholderen for å bryte ned stykker i agglomeratmaterialet til mindre størrelser.

Forholdet mellom horisontal lengde og høyde av karet kan være mellom 3 til 1 og 10 til 1, for eksempel ansees et forhold på omtrent 5 til 1 å være egnet.

Den foretrukne anordningen omfatter midler for å varme opp medfraktingsgassene for innføring i karet.

Den foretrukne anordningen omfatter en trakt med et par av rom, der hvert rom er i stand til å forbindes med mateinnretninger, mens det er avtettet fra omgivelsene og det

andre rommet, for alternerende å tillate materialet å mates fra det første rommet til karet, mens det er avtettet fra et andre av rommene og omgivelsene, mens materialet lastes inn i det andre rommet og materialet som skal mates fra det andre rommet til karet mens det er avtettet fra det første rommet og omgivelsene mens materialet lastes inn i det første

rommet, for hovedsakelig å tillate kontinuerlig mating av materialet som skal behandles inn i desorpsjonskaret.

I den foretrukne utførelsesformen er desorpsjonskaret en sylindrisk beholder med en sentral akse orientert generelt horisontalt og har minst et nedre avsnitt av beholderen neddykket i det smeltede tinnbadet.

I en bestemt utførelsesform er oppfinnelsen en termisk desorpsjonskvern for å desorbere en relativt flyktig komponent i et agglomerat. Desorpsjonskvernen omfatter et roterbart desorpsjonskar og er i det minste delvis neddykket i et smeltet tinnbad for varmeoverføring fra badet til det indre av karet for å fremme desorpsjon av den relativt flyktige komponenten som en gass fra agglomeratet plassert i karet. Der er en varmer for badet. Det er relativt inerte faste legemer plassert i karet for sammenblanding med agglomeratet når karet roteres, for fysisk å bryte ned agglomeratet. Karet har en innløpsport for mating av agglomeratet i denne, en første utløpsport for utløpsgasser, og en andre utløpsport for utløp av nedbrutte stykker av relativt ikke-flyktige faste komponenter av agglomeratet, mens de faste legemene beholdes i karet.

Disse og andre aspekter ved oppfinnelsen er beskrevet ytterligere nedenfor i sammenheng med de foretrukne utførelsesformer av oppfinnelsen.

I figurene er:

fig. 1 et grunnriss av en mobil anordning ifølge den foreliggende oppfinnelse,

fig. 2 et sideoppriss av anordningen i fig. 1, delvis i snitt,

fig. 3 et enderiss av agglomeratinnløpsenden i anordningen langs linjen 3-3 i fig. 2,

fig. 4 en detalj av anordningen sett fra samme utgangspunkt som i fig. 3, delvis i snitt,

fig. 5 en detalj av anordningen sett fra samme utgangspunkt som fig. 3, delvis i snitt,

fig. 6 en perspektivisk deltalj av anordningens utløpsende, delvis i snitt, og fig. 7 et lengdesnitt av sluttprosesseringsdelen for faste stoffer i anordningen.

Det vises til tegningene der en foretrukken mobil anordning 10 er illustrert. Anordningen 10 omfatter generelt et avfallsinnføringssystem 12, ballkvern 14, tinnbad 16 og faststoffgjenvinningssystem 18 (se fig. 7), montert på en 17 m dobbel falldekktilhenger 20.

Avfallsinnføringssystemet 12, plassert ved den fremre enden av tilhengeren, er oppdelt i parallelle matelinjer, der hver linje hovedsakelig er den samme som den andre, slik at kun en vil beskrives. Hver linje omfatter en trakt 22 med en vid topp og en smal fot. Et rør 24 tilveiebringer en kommunikasjonspassasje mellom trakten og det indre av kvernen 14. En transportør omfatter to kar av i hverandre gripende motsatt roterende skruer 26 med en horisontal diameter på omtrent 15 cm, som strekker seg mellom bunnen av trakten og det indre av kvernen og tilveiebringer en innretning for å mate råmaterialet fra trakten inn i ballkvernen. Arrangementet er slik at traktens 22 lokk kan lukkes for å isolere traktens indre fra de ytre omgivelser.

Ballkvernen 14 omfatter en trommel 28 inneholdende stålballer 30 med en diameter på 3,8 cm. Trommelen er delvis neddykket i det smeltede tinnet i badet 16 og roteres av en drivenhet 32. Tinnet i badet befinner seg i en statisk, dvs. stasjonær, trommel 34. Drivenheten omfatter to motorer (ikke vist) med tannhjul som griper inn i drivtannhjul 36 forbundet via rullekjeder 38 med koaksielle tannhjul 40 plassert på en aksling sentrert på trommelens 28 aksling. Brennere 42 er anordnet under tinnbadet 16 inn i en ovn 44. Frigjøring av forbrente brennergasser tilveiebringes en skorstein 46. En passasje for innkommende gasser er tilveiebrakt ved et rør 48 som strekker seg gjennom en varm sone rundt ballkvernen for innføring av gasser i trommel 28 ved enden motsatt av råmateinngangen. En passasje for utgående gassmateriale er anordnet rundt rørene 24 for å tillate utløp av gass til et rør 50, idet gassmaterialet slik strømmer ut fra trommelen ved den samme enden som råvarene entrer. I den beskrevne utførelsesformen fører røret 50 til et reduksjonskar for eksempel av den typen som er beskrevet i US-patent nr. 5 050 511, for behandling av oppstått gassmateriale. En skjerm er anordnet nær utløpsporten 52 for faste stoffer for ved hjelp av spalter 54 å holde ballene 30 inne i trommelen 28. Skovler 56, lignende de som finnes i blanderen i en sementbil, er plassert mellom spaltene og utløpsporten. Gjenvinningssystemet 18 for faste stoffer omfatter en transportør 58 for fjerning av faste stoffer eller grus som kommer ut fra porten 52 i trommelens 28 utløpsende. Transportøren 58, drevet av en motor 60, fører inn i et rør 62 som til slutt leder til en kollargang 64.

Gjenvinningssystemet 18 for faste stoffer omfatter vanndampinnløpsporter 66. Nedstrøms fra dampinnløpet er det vanninnløpsport 68. Materialet fraktes videre gjennom en kjølesone 70 som kjøles av en vannkjølekappe 72. En roterende luftlås 74 er plassert mellom kjølekappen og kollargangen 64. Kollargangen omfatter skovler 76 på en aksling 78, som drives av en motor 80.

For å starte operasjonen lastes en ladning forurenset materiale inn i en av traktene 22, idet bunnen av trakten er avtettet for å isolere systemets indre fra omgivelsene. Toppen av det lastede rommet lukkes og avtettes således fra de omkringliggende omgivelsene og resten av anordningen. Rommet tømmes så for oksygen ved å føre nitrogen inn gjennom innløps- og utløpsventilene, ikke illustrert. Andre komponenter i anordningen som er avtettet fra omgivelsene, dvs. røret 24, ballkvernen 14, gassinnløpsrøret 48, gassutløpsrøret 50, røret 62 som fører til kollargangen, tømmes på samme måte for oksygen. Likeledes tømmes også reduksjonskaret i den organiske destruksjonsanordningen, som for eksempel en slik som er illustrert i US-patent nr. 5 050 511, for oksygen.

Tinnbadet 16 holdes i smeltet tilstand ved en egnet temperatur over tinnets smeltetemperatur, dvs. omtrent 232°C, av varmerne 42. Trommelen 28 settes i rotasjon og snekker 26 roteres for å frakte avfallsmaterialet fra den lastede trakten gjennom røret 24 og inn i den roterende trommel. I trommelen bringes avfallsmaterialet i kontakt med de varme ballene 30 og kastes generelt rundt, knuses fra hverandre, pulveriseres, eller brytes på annen måte generelt ned til relativt små partikler. Videre bevirker varmeoverføring fra de varme ballene og den varme trommelveggen at det organiske materialet fordamper eller på annen måte dispergerer inn i trommelens atmosfære. Hydrogen mates gjennom røret 48, som selv passerer gjennom varmesonen 82 for å entre trommelen ved den motsatte enden av den der råstoffavfallet entrer, idet hydrogenstrømningen kontrolleres av en egnet ventil. Hydrogenet oppvarmes således før det entrer trommelen 28. Flyktig materiale frigjort fra avfallet medbringes av hydrogenstrømmen generelt i retning av piler 84 og rettes således inn i gassutløpsrøret 50 for å fraktes til reaktoren for destruksjon.

Arrangementet er slik at først varmes og fordampes avfall som kommer inn ved trommelens inngangsende, vann og svært flyktige komponenter. Mindre flyktige og semi-flyktige organiske komponenter fordampes senere når temperaturen i de faste stoffene i trommelen øker, i kombinasjon med økt tilgang av hydrogen overfor de faste stoffene så snart vannet har kokt bort. Med ytterligere oppvarming forgasses hydrokarboner med høyere molekylvekt og andre relativt ikke-flyktige organiske komponenter, slik som cellulose og polymeriserte hydrokarboner, til mindre gassmolekyler, og etterlater eventuelt noe restkarbon.

Til slutt dannes det faste rester av avfallsmateriale, eller grus som er kjemisk inert overfor forholdet utenfor trommelen. Grusen vandrer generelt mot trommelens utløpsende. Eventuell slik grus passerer gjennom spaltene 54 for å fraktes mot porten 52 av roterende skovler 56 for til slutt å falle ned i snekken 58 som frakter grusen til kollargangen. Spaltene 54 er tilstrekkelig små til å holde tilbake store materialstykker som ikke er brutt ned tilstrekkelig inne i trommelen.

Transportøren 58, som er laget av skrue- og skovletransportører, er omtrent 1,2 m lang og frakter materialet til kollargangen. Damp injiseres gjennom porten 66. Denne dampen tilveiebringer til en viss grad en gasstetning og reduserer forurensningene av de faste stoffene på grunn av motstrøm av ren vanndamp mot forurenset damp. En kontrollert strøm av vann injiseres noen centimeter oppstrøms av kollargangen inn i innløpsporten 68. Det meste av vannet sveiper nedstrøms og blander seg med og hjelper til å kjøle det utstrømmende faste stoffet for å danne et pastamateriale. Dampmaterialet transporteres gjennom kjølesonen 70 som er kjølt av vannkjølekappen 72. Materialet transporteres til en roterende luftlås 76 og inn i kollargangen 64. Pastamaterialet komprimeres og akkumuleres inn i kollargangen og ekstruderes til slutt ut fra denne som en relativt homogen pasta. Kollargangen hjelper også til å avtette anordningens faststoffsutløpsende fra de ytre omgivelsene.

I et alternativt arrangement kan faste stoffer gjenvinnes fra kollargangens utløpsport 88 ved hjelp av en snekke lignende snekken 58, som er luftkjølt i stedet for vannkjølt, der den genererte varme luften deretter innføres gjennom et inntak for en forbrenningsluftvifte for tinnbadbrennerne 42. De faste stoffene som kommer ut fra snekken vil så passere gjennom en roterende luftlåsventil inn i en temporær lagringstrakt. En liten strøm av vannsprøyt vil generere damp på de varme faste stoffene, tilveiebringe ytterligere kjøling av de faste stoffene, og en gasstetning mellom lagringstrakten og kollargangen ved motstrømning av damp gjennom den roterende luftlåsventilen og de faste stoffenes utløpssnekke. De faste stoffene kan fjernes fra den temporære lagringstrakten ved bruk av en rørkjedetransportør med et kjede med sirkulære skiver for å tvinge de faste stoffene inn og gjennom røret og inn i et kondisjoneringskammer for faste stoffer. Rørkjedetransportøren vil tilveiebringe en ytterligere grad av gasstetning for anordningens indre fra atmosfæren utenfor ved å plasseres under de faste stoffenes overflate. De faste stoffene vil kjøles og fuktes i kondisjoneirngskammeret av en kontrollert vannsprøyt. Kondisjoneringskammeret kan eventuelt utstyres med andre blandeinnretninger slik som snekker for å lette blanding av vannsprøyten og de faste stoffene, og for bedre å oppnå varmeoverføring. Generert damp kan rettes til en bråkjøletank eller tårnarrangement der dampen vil kondenseres til vann og kjøles i en varmeveksler. Siden kondisjoneringskammeret vil konsumere vann for å fukte de faste stoffene, vil det ikke genereres noe utslipp fra dampbråkjølesystemet og vann må tilføres. De kondisjonerte faste stoffene vil slippes ut fra kondisjoneringskammeret ved hjelp av en fortsettelse av rørkjedetransportøren, til et egnet sted for oppsamling i en binge eller en haug.

Når avfallet som er lastet inn i traktrommene 22 behandles, kan de andre rommene isoleres fra resten av systemet og lastes med avfall og rommet rengjøres. Når den første ladningen er matet inn i trommelen, kan det første rommet stenges av fra systemet og det andre åpnes for å gi mer eller mindre kontinuerlig mating av avfallsmaterialet inn i trommelen selv om materialet mates alternerende inn i de to traktene 22 i ladninger.

Til slutt kan den gassformede produktstrømmen fra reduksjonsprosessen, som generelt inneholder hydrogen, virke som en kilde for innblandingsstrømmen.

Det skal forstås at det er viktig å isolere de indre hydrogenstrømningspassasjene fra de ytre omgivelsene, idet hydrogen er svært reaktivt overfor oksygen.

Selve separasjonsprosessen (dvs. av de relativt flyktige og ikke-flyktige materialene) som er beskrevet her benevnes innenfor området som termisk desorpsjon. Dette er fordi varmeoverføringen eller den termiske energien som overføres til avfallsmaterialet bevirker at relativt flyktige organiske komponenter i materialet desorberes fra de relativt ikke-flyktige komponentene, som for eksempel sand.

Hydrogen eller blandinger som inneholder betydelige konsentrasjoner av hydrogen, er de foretrukne innblandingsgassene i prosessen beskrevet her fordi hydrogen er den gassen som anvendes for å redusere desorberte organiske stoffer i et etterfølgende trinn, slik som beskrevet i US-patent nr. 5 050 511. Det skal forstås at reduksjonen skjer i selve desorpsjonsanordningen. Videre hjelper hydrogen til under desorpsjonsprosessen fordi molekylene har liten størrelse og stor evne til å penetrere porøse overflater. Hydrogenets reaksjonsevne tillater at det finner sted reaksjoner som eventuelt kan øke desorpsjonen av organiske molekyler fra det inorganiske materialet. Hydrogen kan også svekke effekten av hydrogenbinding mellom molekyler eller til overflater slik som leire, for å gi mulighet for å forbedre desorpsjonseffektivitet. Hydrogen forventes derfor å tilveiebringe økede desorpsjonskarakteristika overfor nitrogen, helium eller andre inerte gasser.

Det kan imidlertid likevel være ønskelig i andre anvendelser der det ganske enkelt ønskes å samle opp det desorberte materialet, å bruke for eksempel damp, nitrogen eller helium, eller blandinger av disse som innblandingsgasser. Selvfølgelig vil oksygen ikke anvendes i de fleste tilfeller dersom man skal unngå oksydering av det desorberte materialet.

Trommelen ifølge den beskrevne utførelsesformen er omtrent 1,2 m i diameter og har en lengde på omtrent 6,1 m og er laget av stål eller rustfritt stål. Kollargangens indre buede vegg vil generelt være konturformet for å redusere eventuell styrtbevegelse av ballene. Nok baller for å oppnå 3 til 7 rader vil være egnet i de fleste tilfeller.

Det indre av trommelen kan godt være foret med et egnet materiale for å øke stålets levetid.

For jord eller slam inneholdende PCB vil en badtemperatur på mellom 500°C og 600°C være egnet for desorpsjon. Nøyaktige operasjonstilstander, slik som badtemperatur, antall baller, trommelens rotasjonhastighet, innføringsgrad av avfallsmateriale i trommelen, innføringsgrad av innblandingsgasstrømmen og oppholdstid for de faste stoffene i trommelen etc. kan bestemmes fra situasjon til situasjon.

Fysisk reduksjon av partikkelstørrelsen og frakturering av de organiske fibrene som et resultat av pulveriseringen på grunn av de bevegelige kulene av avfallsmaterialet vil føre til forbedret desorpsjon av de organiske komponentene fra avfallet som inneholder faste stoffer, eller annet agglomeratmateriale, slik som tilslammet leire etc. Liten partikkelstørrelse øker overflatearealet som er tilgjengelig for faststoffgassgrenseflaten som tillater en øket grad av og utstrekning av desorpsjonen av organiske kjemikalier fra det ikke-flyktige materialet.

Den beskrevne prosessen og anordningen kan godt være spesielt velegnet for å penetrere tjære inneholdende polyaromatiske hydrokarboner (PAH) for å desorbere PAH for etterfølgende destruksjon eller annen behandling.

Andre mulige anvendelser kan omfatte forbehandling av annet farlig organisk avfall, farlige metaller, kulltjære, biomedisinsk avfall og tremasse og papiravfall. Avfallsmaterialet kan eller trenger ikke å inneholde organiske sammensetninger, slik som halogeniserte bifenyler, halogeniserte benzener, halogeniserte fenoler, halogeniserte cykloalkaner, halogeniserte alkaner, halogeniserte alkener, halogeniserte dioksiner og halogeniserte dibenzofuraner. Som tidligere nevnt, kan det befinne PCB i avfallet, eller andre vanlig brukte klorerte organiske sammensetninger slik som klorerte benzener, klorerte fenoler, klorerte cykloalkaner, klorerte alkaner, klorerte alkener, klorerte dioksiner og klorerte dibenzofuraner etc.

Det skal forstås at mekanismen ved separering av komponentene, selv om den slik den er beskrevet her, primært er en fysisk og kjemisk desorpsjonsprosess, kan involvere fordampning, avgassing og, gitt en reduserende atmosfære, delvis kjemisk reduksjon, alene eller i kombinasjon. Begrepet "desorpsjon", slik det er ment ved denne oppfinnelsen, omfatter således en hvilken som helst prosess der materialet gjøres flyktig, dvs. frigjøres i gassform fra et faststoff.

I ethvert tilfelle er det funnet mulig å oppnå lab-skalaresultater som viser den foreliggende oppfinnelses effektivitet. Hydrogen ble benyttet som innblandings- og medfraktingsgass. I en oppskalert prosess vil de primære operative variabler som influerer på graden av flyktiggj øring være total oppholdstid i trommelen for materialet i kollargangen og temperaturen i kollargangen.

Lab-skalaresultatene er presentert i tabell I.

Som det kan sees av tabell I, er PCB-konsentrasjonen for startavfallsmaterialet betydelig redusert, til en fraksjon på en del pr. million i grusen gjenstår etter behandlingen i samsvar med prosessen ifølge oppfinnelsen. De illustrative resultatene ble oppnådd ved smeltet tinntemperaturer på mellom 500°C og 600°C og prosesstid på 5 til 15 minutter. Selv om resultatene ble oppnådd var avhengige av oppholdstiden for materialet som ble prosessert i kollargangen, temperaturen inne i kollargangen etc, er det tydelig at store mengder PCB-materiale effektivt kan desorberes fra forskjellige typer startmateriale ved bruk av oppfinnelsen som er beskrevet her.

For behandling av avfallsmateriale er det primære formålet for en person som anvender oppfinnelsen sannsynligvis fjerning av flyktig materiale i det minste til en grad som er nødvendig for å møte bestemmelsene på et gitt sted. Det bør være mulig å oppnå reproduserbare og således forutsigbare resultater ved bruk av den beskrevne prosessen og anordningen for en gitt type startavfallsmateriale. Det skal således forstås at begrepet "kverning" omfatter nedbrytning av agglomeratmateriale til dets komponentdeler for å tillate frigjøring av flyktige materialer, men selvfølgelig kan faste partikler også brytes ned eller slites ned til partikler av mindre størrelse ved bruk av den beskrevne prosessen.

I den beskrevne utførelsesformen er arrangementet slik at trommelen neddykkes i det smeltede tinnet med omtrent 15% av sin diameter. Dette kan også varieres. Tinnets høye tetthet gjør dette til et egnet badmateriale å avstøtte en roterende trommel på. Likesom den høye termiske ledeevnen, lave viskositeten, høye overflatespenningen og ikke-reaktiviteten med hydrogen for tinn, gjør dette til et spesielt egnet badmateriale.

Høyden som trommel 28 sitter i forhold til badtrommelen 34 kan variere i samsvar med mengden tinn i trommelen 34 eller med vekten av materiale i trommelen 28 på et gitt tidspunkt. Begrensede variasjoner i høyden gis det rom for ved hjelp av rulledrivkjedearrangementet ved innmatingsenden for materialet og ved å montere trommelens sentrerende aksling 86 i et lager montert på en vertikal føring 88 ved anordningens utløpsende for faststoff.

Som tidligere nevnt, har tinnet et smeltepunkt på omtrent 232°C. Kokepunktet er omtrent 2260°C og elementært tinn har relativt lav grad av giftighet. Det er således et forholdsvis vidt temperaturområde over hvilket den beskrevne prosessen kan operere, idet man må ta i betraktning den reduserte belastningskapasiteten for materialer slik som rustfritt stål etc. med økende temperatur.

Det er to brennere 42 i den beskrevne utførelsesformen, som anvender propan, naturgass eller et hvilket som helst egnet drivstoff. Reduksjonsproduktene fra avfallsdestruksjonsprosessen kan også anvendes som brensel for brennerne. Multiple brennermanifoldsystemer som virker ved høye luftbrennstofforhold kan også anvendes for å tilveiebringe mer uniform oppvarming og for å kontrollere flammetemperaturen. Der er vegger utenfor trommelen som danner en ovn oppdelt i øvre og nedre kamre. Forbrente brennergasser rettes først gjennom det nedre ovnskammeret mot trommelens grusutløpsende. Gassene rettes så gjennom det øvre ovnskammeret for å varme opp den øvre del av trommelen, innoverstrømmende sveipegasser, røret 48 og utstrømmende

i -r

sveipe- og desorberte gasser, rør 50. Forbrente brennergasser ventileres til slutt fra ovnen til atmosfæren utenfor gjennom skorstein 46.

Et alternativt arrangement til avfallsinnføringssystemet 12, som er illustrert ovenfor, er et system som omfatter en progressiv kavitetspumpe, der det igjen er parallelle matelinjer hovedsakelig identisk med hverandre for mer eller mindre kontinuerlig mating av alternerende lastede ladninger av materiale. Et eksempel på slike pumper omfatter de som er tilgjengelige fra Bornemann eller fra Ingersoll-Dresser Pump Company of Chesapeake, Virginia.

Når prosessen og anordningen som er beskrevet her ofte kan anvendes for materialer som er farlige dersom de slippes ut i omgivelsene, bør enhver bruk av oppfinnelsen omfatte skikkelig overvåkning og sikkerhetstiltak. For eksempel vil en eller flere monitorer som er i stand til å detektere farlig materiale typisk plasseres ved kollargangens utløp idet en passende automatisk kontrollert avstengning av anordningen er mulig dersom lekkasje av farlig materiale gjennom utløpet ble funnet.

Det skal selvfølgelig forstås at den foregående beskrivelsen omfatter den foretrukne utførelsesformen som for tiden er kjent for oppfinnerne, men at en fagmann på området som forstår oppfinnelsen vil innse at variasjoner over det foregående er mulig, innenfor oppfinnelsens rekkevidde slik den er definert av de etterfølgende krav.

Claims

1. Fremgangsmåte for å separere en relativt flyktig komponent i et agglomerat som har en fast komponent, karakterisert ved at fremgangsmåten omfatter kveming av agglomeratet i en beholder som i det minste delvis er neddykket i et bad av smeltet materiale for å frigjøre den relativt flyktige komponenten som damp fra dette.

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den omfatter det trinn å oppfange dampen for å forhindre frigjøring av den til omgivelsene.

3. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det smeltede materiale oppvarmes for overføring av energi fra badet til beholderens indre for å fremme frigjøring av den relativt flyktige komponenten.

4. Fremgangsmåte ifølge krav 3, karakterisert ved at det smeltede materialet er smeltet tinn.

5. Fremgangsmåte ifølge krav 3, karakterisert ved at beholderen er en sylindrisk trommel med en sentral akse orientert generelt horisontalt og at kvernetrinnet omfatter rotering av trommelen om aksen.

6. Fremgangsmåte ifølge krav 5, karakterisert ved at trommelen har en lengde:diameterforhold på mellom omtrent 3:1 og omtrent 10:1.

7. Fremgangsmåte ifølge krav 6, karakterisert ved at omtrent 5:1.

8. Fremgangsmåte ifølge krav 5, karakterisert ved at trommelen roterer mellom omtrent 5 og omtrent 30 omdreininger pr. minutt.

9. Fremgangsmåte ifølge krav 8, karakterisert ved at trommelen roterer med en hastighet på omtrent 15 omdreininger pr. minutt.

10. Fremgangsmåte ifølge krav 5, karakterisert ved at trommelen er av stål eller rustfritt stål.

11. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved at agglomeratet er avfallsmateriale og den relativt flyktige komponenten omfatter organisk materiale og at oppfangingstrinnet omfatter medfrakting av den organiske dampen frigjort fra avfallsmaterialet i en gasstrøm som er hovedsakelig fri for oksygen.

12. Fremgangsmåte ifølge krav 11, karakterisert ved at gasstrømmen omfatter en reduserende gass.

13. Fremgangsmåte ifølge krav 12, karakterisert ved at den reduserende gassen er valgt fra hydrogen, metan, etan, propan, butan, naturgass eller en kombinasjon.

14. Fremgangsmåte ifølge krav 13, karakterisert ved at den reduserende gassen er hydrogen.

15. Fremgangsmåte ifølge krav 12, karakterisert ved at gasstrømmen omfatter nitrogen, damp, helium eller en kombinasjon av dette.

16. Fremgangsmåte ifølge krav 12, karakterisert ved at gasstrømmen har en initiell konsentrasjon av hydrogen på minst 50%.

17. Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av kravene 1 til 16, karakterisert ved at det er relativt kjemisk inerte faste partikler i bunnen av beholderen og at kvernetrinnet omfatter bevegelse av partiklene inn i beholderen for å blande partiklene og agglomeratet for således å bryte ned agglomeratet.

18. Fremgangsmåte ifølge krav 5, karakterisert ved at trommelen inneholder relativt kjemiske inerte faste legemer og at kvernetrinnet omfatter rotasjon av trommelen slik at legemene og agglomeratet blander seg med hverandre for således å bryte ned relativt store stykker av agglomeratet til relativt små stykker for å øke frigjøringen av den relativt flyktige komponenten.

19. Fremgangsmåte ifølge krav 18, karakterisert ved at de faste legemene er sfærer.

20. Fremgangsmåte ifølge krav 18, karakterisert ved at de faste legemene er metallballer.

21. Fremgangsmåte ifølge krav 20, karakterisert ved at ballene har en diameter på mellom 2,5 cm og 15 cm.

22. Fremgangsmåte ifølge krav 21, karakterisert ved at diameteren til kulene er omtrent 4 cm.

23. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at kvernetrinnet omfatter oppbryting av agglomeratet for å oppnå relativt små partikler med konsistent størrelse.

24. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den omfatter opprettholdelse av temperaturen i beholderen på mellom omtrent 300°C og omtrent 600°C.

25. Fremgangsmåte ifølge krav 24, karakterisert ved at temperaturen er mellom omtrent 500°C og omtrent 600°C.

26. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karl, karakterisert ved at den faste komponenten har en oppholdstid i beholderen på mellom omtrent 5 og omtrent 20 minutter.

27. Fremgangsmåte ifølge krav 26, karakterisert ved at oppholdstiden for den faste komponenten i beholderen er på mellom omtrent 10 minutter og omtrent 15 minutter.

28. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den videre omfatter det trinn å innblande den frigjorte dampen i en gasstrøm for å overføre dampen til en behandlingssone.

29. Fremgangsmåte ifølge krav 28, karakterisert ved at dampen blir kjemisk redusert i behandlingssonen.

30. Fremgangsmåte ifølge krav 28, karakterisert ved at dampen kondenseres til en væske i behandlingssonen.

31. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at agglomeratet omfatter avfallsmateriale inneholdende organiske sammensetninger slik som halogeniserte bifenyler, halogeniserte benzener, halogeniserte fenoler, halogeniserte cykloalkaner, halogeniserte alkaner, halogeniserte alkener, halogeniserte dioksiner eller halogeniserte dibenzofuraner, eller klorerte organiske sammensetninger omfattende polyklorerte bifenyler, klorerte benzener, klorerte fenoler, klorerte cykloalkaner, klorerte alkaner, klorerte alkener, klorerte dioksiner eller klorerte dibenzofuraner, eller lignende, eller blandinger av disse, og/eller agglomeratet omfatter farlige metaller, kulltjære, biomedisinsk avfall eller tremasse og papiravfall eller blandinger av disse.

32. Termisk desorpsjonsenhet, karakterisert ved at den omfatter: et desorpsjonskar for agglomeratmateriale med en relativt flyktig komponent som skal desorberes termisk fra dette, et smeltet tinnbad, idet karet i det minste delvis er neddykket i det smeltede tinnbadet for varmeoverføring fra badet til det indre av karet for desorpsjon av den relativt flyktige komponenten fra agglomeratmaterialet, og innretninger for å kverne agglomeratet inne i karet for å øke den termiske desorpsjonen av den relativt flyktige komponenten.

33. Termisk desorpsjonsenhet, karakterisert ved at den omfatter: et desorpsjonskar for agglomeratmateriale med en relativt flyktig komponent som skal termisk desorberes fra dette, og et smeltet tinnbad, idet karet i det minste delvis er neddykket i og bevegelig i forhold til badet for varmeoverføring fra badet til det indre av karet for desorpsjon av den relativt flyktige komponenten fra agglomeratmaterialet.

34. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 32 eller 33, karakterisert ved at den omfatter en varmer for badet, som virker som en varmekilde for varmeoverføringen.

35. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 32, 33 eller 34, karakterisert ved at det indre av karet er avtettet fra den omgivende atmosfæren og at den videre omfatter en innretning for å oppfange desorbert gassmateriale frigjort fra agglomeratmaterialet.

36. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 35, karakterisert v e d at oppfangingsinnretningen omfatter et lagringskar forbundet med desorpsjonskaret via en ventil, for overføring av gassmaterialet fra desorpsjonskaret til lagringskaret.

37. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 32, 33, 34, 35 eller 36, karakterisert ved at den videre omfatter en innretning for å medfrakte desorbert gassmateriale frigjort fra agglomeratmaterialet.

38. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 37, karakterisert v e d at medfraktingsinnretningen omfatter et innløp inn i karet for kontrollert innløp av medfraktingsgasser og et utløp fra karet for kontrollert utløp av gassmateriale.

39. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 32, 33, 34, 35 eller 36, karakterisert ved at desorpsjonskaret er en sylindrisk beholder med en sentral akse orientert generelt horisontalt for rotasjon deromkring, og kverneinnretningen omfatter relativt kjemisk inerte faste legemer plassert i beholderen for sammenblandingen med agglomeratmaterialet under rotasjon av beholderen for å bryte ned stykker av agglomeratmaterialet til mindre størrelse.

40. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 39, karakterisert v e d at forholdet mellom horisontal lengde og høyde for karet er mellom omtrent 3 på 1 og omtrent 10 på 1.

41. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 40, karakterisert v e d at forholdet er omtrent 5 på 1.

42. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 39, karakterisert v e d at desorpskaret har en inngangsport for agglomeratmaterialet ved en første aksiell ende av beholderen og en utløpsport for det relativt ikke-flyktige ikke-desorberte materialet ved en andre aksiell ende av beholderen.

43. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 42, karakterisert v e d at den videre omfatter en innretning for å medfrakte desorbert gassmateriale frigjort fra agglomeratmaterialet.

44. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 43, karakterisert v e d at medfraktingsinnretningen omfatter et innløp inn i karet for innføring av medfraktingsgasser ved beholderens andre aksielle ende og et utløp fra karet for utløp av gassmateriale fra beholderens første aksielle ende.

45. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 44, karakterisert v e d at den videre omfatter en innretning for oppvarming av medfraktingsgasser før innløpet til karet.

46. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 45, karakterisert v e d at den videre omfatter en innretning for å mate agglomeratmaterialet inn i karet gjennom inngangsporten.

47. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 46, karakterisert v e d at den videre omfatter en trakt med et par av rom, der hvert av rommene er i stand til å forbindes med mateinnretningen mens det er avtettet fra de omkringliggende omgivelsene og det andre rommet, for alternerende å tillate agglomeratmaterialet å mates fra et første av rommene til desorpsjonskaret mens det er avtettet fra et andre av rommene og de omkringliggende omgivelsene mens materialet lastes inn i det andre rommet og, agglomeratmaterialet for å mate fra det andre rommet inn i desorpsjonskaret mens det er avtettet fra det første rommet og de omkringliggende omgivelsene mens agglomeratmaterialet lastes inn i det første rommet, for å tillate hovedsakelig kontinuerlig mating av agglomeratmaterialet inn i desorpsjonskaret.

48. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 32, 33 eller 34 karakterisert ved at desorpsjonskaret er en sylindrisk beholder med en sentral akse orientert horisontalt og i det minste en nedre del av beholderen er neddykket i det smeltede tinnbadet.

49. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 49, karakterisert v e d at beholderen er roterbar om sin senterakse.

50. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 39, karakterisert ved at de faste legemene er sfæriske.

51. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 50, karakterisert ved at de faste legemene er metallballer.

52. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 39, karakterisert ved at de faste legemene er metallballer med en diameter på mellom omtrent 2,5 og 15 cm.

53. Termisk desorpsjonskvern for å desorbere en relativt flyktig komponent i et agglomerat, karakterisert ved at den omfatter: et roterbart desorpsjonskar, et smeltet tinnbad, idet karet i det minste delvis er neddykket i badet for varmeoverføring fra badet til det indre av karet for å fremme desorpsjon av den relativt flyktige komponenten som en gass fra agglomeratet i karet, en varmer for badet, faste legemer plassert i karet for sammenblanding med agglomeratet når karet roteres, for fysisk å bryte ned faste stykker av agglomeratet, og at karet har en innløpsport for mating av agglomeratet inn i dette, at karet har en første utløpsport for utløp av gass, og at karet har en andre utløpsport for utløp av nedbrutte stykker av relativt ikke-flyktige faste komponenter av agglomeratet mens de faste legemene beholdes i karet. Nve patentkra v som skal gjelde ved sakens videre behandling

1. Fremgangsmåte for å separere en relativt flyktig komponent fra et agglomerat som har en fast komponent, karakterisert ved at den omfatter kverning av agglomeratet i en beholder som i det minste er delvis neddykket i et bad av smeltet materiale for å frigjøre den relativt flyktige komponenten som damp fra agglomeratet.

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den videre omfatter det trinn å oppfange dampen for å forhindre frigjøring av denne til omgivelsene.

3. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det smeltede materiale oppvarmes for overføring av energi fra badet til det indre av beholderen for å fremme frigjøring av den relativt flyktige komponenten og/eller at det smeltede materialet er smeltet tinn.

4. Fremgangsmåte ifølge krav 3, karakterisert ved at beholderen er en sylindrisk trommel med en senterakse orientert generelt horisontalt og at kvernetrinnet omfatter rotasjon av trommelen om aksen og at trommelen eventuelt har et lengde:diameterforhold på mellom omtrent 3:1 og omtrent 10:1 eller omtrent 5:1, og/eller at trommelen roterer med mellom omtrent 5 og omtrent 30 omdreininger pr. minutt eller at trommelen roterer med en hastighet på omtrent 15 omdreininger pr. minutt og/eller at trommelen av stål eller rustfritt stål.

5. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved at agglomeratet er avfallsmateriale og den relativt flyktige komponenten omfatter organisk materiale og at oppfangingstrinnet omfatter medfrakting av organisk damp frigjort fra avfallsmaterialet i en gasstrøm hovedsakelig fri for oksygen.

6. Fremgangsmåte ifølge krav 5, karakterisert ved at gasstrømmen omfatter en reduserende gass og at den reduserende gassen eventuelt er valgt fra hydrogen, metan, etan, propan, butan, naturgass eller en kombinasjon av disse, og/eller gasstrømmen omfatter nitrogen, damp, helium eller en kombinasjon av disse og at gasstrømmen eventuelt har en initiell konsentrasjon av hydrogen på minst omtrent 50%.

7. Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av kravene 1 til 6, karakterisert ved at det er relativt kjemisk inerte faste partikler plassert i bunnen av beholderen og at kvernetrinnet omfatter bevegelse av partiklene inn i beholderen for å blande partiklene og agglomeratet for å bryte ned agglomeratet.

8. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved at trommelen inneholder relativt kjemiske inerte faste legemer og at kvernetrinnet omfatter rotasjon av trommelen slik at legemene og agglomeratet blander seg med hverandre for å bryte ned relativt store stykker av agglomeratet til relativt små stykker for derved å øke frigjøringen av den relativt flyktige komponenten og at de faste legemene eventuelt er sfærer og/eller metallballer og at ballene eventuelt har en diameter på mellom omtrent 2,5 cm og 15 cm eller at diameteren til kulene er omtrent 4 cm.

9. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at kvernetrinnet omfatter oppbryting av agglomeratet for å oppnå relativt små partikler med konsistent størrelse.

10. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den omfatter opprettholdelse av temperaturen i beholderen på mellom omtrent 300°C og omtrent 600°C eller at temperaturen er mellom omtrent 500°C og omtrent 600°C, og at den faste komponenten eventuelt har en oppholdstid i beholderen på mellom omtrent 5 og omtrent 20 minutter eller omtrent 10 minutter og omtrent 15 minutter.

11. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den videre omfatter det trinn å medfrakte den frigjorte dampen i en gasstrøm for å overføre dampen til en behandlingssone og at dampen eventuelt kjemisk reduseres i behandlingssonen og at dampen eventuelt kondenseres til en væske i behandlingssonen.

12. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at agglomeratet omfatter avfallsmateriale inneholdende organiske sammensetninger slik som halogeniserte bifenyler, halogeniserte benzener, halogeniserte fenoler, halogeniserte cykloalkaner, halogeniserte alkaner, halogeniserte alkener, halogeniserte dioksiner eller halogeniserte dibenzofuraner, eller klorerte organiske sammensetninger omfattende polyklorerte bifenyler, klorerte benzener, klorerte fenoler, klorerte cykloalkaner, klorerte alkaner, klorerte alkener, klorerte dioksiner eller klorerte dibenzofuraner, eller lignende, eller blandinger av noen av disse, og/eller agglomeratet omfatter farlige metaller, kulltjære, biomedisinsk avfall eller tremasse og papiravfall eller blandinger av disse.

13. Termisk desorpsjonsenhet, karakterisert ved at den omfatter: et desorpsjonskar for agglomeratmateriale som har en relativt flyktig komponent som skal desorberes termisk fra dette, et smeltet tinnbad, idet karet i det minste delvis er neddykket i det smeltede tinnbadet for varmeoverføring fra badet til det indre av karet for desorpsjon av den relativt flyktige komponenten fra agglomeratmaterialet, og innretninger for å kverne agglomeratet inne i karet for å øke den termiske desorpsjonen av den relativt flyktige komponenten.

14. Termisk desorpsjonsenhet, karakterisert ved at den omfatter: et desorpsjonskar for agglomeratmateriale med en relativt flyktig komponent som skal termisk desorberes fra dette, og et smeltet tinnbad, idet karet i det minste er delvis neddykket i og bevegelig i forhold til badet for varmeoverføring fra badet til det indre av karet for desorpsjon av den relativt flyktige komponenten fra agglomeratmaterialet.

15. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 13 eller 14, karakterisert ved at den omfatter en varmer for badet, som virker som en varmekilde for varmeoverføringen og/eller at det indre av karet er avtettet fra den omgivende atmosfæren og/eller at den videre omfatter en innretning for å oppfange desorbert gassmateriale frigjort fra agglomeratmaterialet.

16. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 15, karakterisert ved at oppfangingsinnretningen omfatter et lagringskar forbundet med desorpsjonskaret via en ventil, for overføring av gassmaterialet fra desorpsjonskaret til lagringskaret.

17. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 13, 14, 15 eller 16, karakterisert ved at den videre omfatter en innretning for å medfrakte desorbert gassmateriale frigjort fra agglomeratmaterialet og at medfraktingsinnretningen eventuelt omfatter et innløp inn i karet for kontrollert innløp av medfraktingsgasser og et utløp fra karet for kontrollert utløp av gassmateriale.

18. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 13, 14, 15 eller 16, karakterisert ved at desorpsjonskaret er en sylindrisk beholder med en sentral akse orientert generelt horisontalt for rotasjon deromkring, og at kverneinnretningen omfatter relativt kjemisk inerte faste legemer plassert i beholderen for sammenblandingen med agglomeratmaterialet under rotasjon av beholderen for å bryte ned stykker av agglomeratmaterialet til mindre størrelse, og at forholdet mellom horisontal lengde og høyde på karet eventuelt er mellom omtrent 3 på 1 og omtrent 10 på 1 eller at forholdet er omtrent 5 på 1, og at desorpskaret eventuelt har en inngangsport for agglomeratmaterialet ved en første aksiell ende av beholderen og en utløpsport for relativt ikke-flyktig ikke-desorbert materialet ved en andre aksiell ende av beholderen, og eventuelt videre omfatter en innretning for å medfrakte desorbert gassmateriale frigjort fra agglomeratmaterialet, at medfraktingsinnretningen eventuelt omfatter et innløp inn i karet for innløp av medfraktingsgasser ved den andre aksielle enden av beholderen og et utløp fra karet for utløp av gassmateriale fra den første aksielle enden av beholderen, og eventuelt videre omfatter en innretning for oppvarming av medfraktingsgassene før innløp i karet, og eventuelt videre omfatter en innretning for mating av agglomeratmaterialet inn i karet gjennom innløpsporten, og eventuelt videre omfatter en trakt som har et par av rom, der hvert av rommene er i stand til å forbindes med mateinnretningen mens det avtettes fra de omkringliggende omgivelsene og det andre rommet, for alternerende å tillate agglomeratmaterialet å mates fra et første av rommene inn i desorpsjonskaret mens dette er avtettet fra det andre av rommene og de omkringliggende omgivelsene mens agglomeratmaterialet lastes fra det andre rommet og, å mate agglomeratmaterialet fra det andre rommet inn i desorpsjonskaret mens dette er avtettet fra det første rommet og de omkringliggende omgivelsene mens agglomeratmaterialet lastes inn i det første rommet, for å tillate hovedsakelig kontinuerlig mating av agglomeratmaterialet inn i desorpsjonskaret.

19. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 13, 14 eller 15, karakterisert ved at desorpsjonskaret er en sylindrisk beholder med en sentral akse orientert horisontalt og at i det minste en nedre del av beholderen er neddykket i det smeltede tinnbadet.

20. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 19, karakterisert v e d at beholderen er roterbar om sin senterakse.

21. Termisk desorpsjonsenhet ifølge krav 18, karakterisert ved at de faste legemene er sfæriske og/eller at de faste legemene er metallballer, idet metallballene eventuelt har en diameter på mellom omtrent 2,5 og 15 cm.

22. Termisk desorpsjonskvern for desorbering av en relativt flyktig komponent fra et agglomerat, karakterisert ved at den omfatter: et roterbart desorpsjonskar, et smeltet tinnbad, idet karet i det minste delvis er neddykket i badet for varmeoverføring fra badet til det indre av karet for å fremme desorpsjon av den relativt flyktige komponenten som en gass fra agglomeratet i karet, en varmer for badet, faste legemer plassert i karet for sammenblanding med agglomeratet når karet roteres, for fysisk å bryte ned faste stykker av agglomeratet, og at karet har en innløpsport for mating av agglomeratet inn i dette, at karet har en første utløpsport for utløp av gass, og at karet har en andre utløpsport for utløp av nedbrutte stykker av de relativt ikke-flyktige faste komponenter av agglomeratet mens de faste legemene beholdes i karet.