NO883685L - PRESSURE PROCEDURES AND APPARATUS. - Google Patents
PRESSURE PROCEDURES AND APPARATUS.Info
- Publication number
- NO883685L NO883685L NO88883685A NO883685A NO883685L NO 883685 L NO883685 L NO 883685L NO 88883685 A NO88883685 A NO 88883685A NO 883685 A NO883685 A NO 883685A NO 883685 L NO883685 L NO 883685L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- partition wall
- partition
- chamber
- mixture
- cylinder
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 19
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims description 105
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 38
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 35
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 11
- 238000000151 deposition Methods 0.000 claims description 10
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 9
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 7
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 5
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 4
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 3
- 239000012736 aqueous medium Substances 0.000 claims description 2
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 16
- 239000000463 material Substances 0.000 description 15
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 11
- 239000000679 carrageenan Substances 0.000 description 10
- 229920001525 carrageenan Polymers 0.000 description 10
- 229940113118 carrageenan Drugs 0.000 description 10
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 6
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 5
- 235000010418 carrageenan Nutrition 0.000 description 4
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 4
- 239000000806 elastomer Substances 0.000 description 4
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 4
- UHVMMEOXYDMDKI-JKYCWFKZSA-L zinc;1-(5-cyanopyridin-2-yl)-3-[(1s,2s)-2-(6-fluoro-2-hydroxy-3-propanoylphenyl)cyclopropyl]urea;diacetate Chemical compound [Zn+2].CC([O-])=O.CC([O-])=O.CCC(=O)C1=CC=C(F)C([C@H]2[C@H](C2)NC(=O)NC=2N=CC(=CC=2)C#N)=C1O UHVMMEOXYDMDKI-JKYCWFKZSA-L 0.000 description 4
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 3
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 3
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 3
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 3
- 239000008247 solid mixture Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229920001817 Agar Polymers 0.000 description 2
- 229920000715 Mucilage Polymers 0.000 description 2
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 2
- 239000008272 agar Substances 0.000 description 2
- 235000010419 agar Nutrition 0.000 description 2
- 239000012670 alkaline solution Substances 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 2
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 2
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 2
- 238000009304 pastoral farming Methods 0.000 description 2
- 239000000546 pharmaceutical excipient Substances 0.000 description 2
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- NNJPGOLRFBJNIW-HNNXBMFYSA-N (-)-demecolcine Chemical compound C1=C(OC)C(=O)C=C2[C@@H](NC)CCC3=CC(OC)=C(OC)C(OC)=C3C2=C1 NNJPGOLRFBJNIW-HNNXBMFYSA-N 0.000 description 1
- SNVFDPHQAOXWJZ-UHFFFAOYSA-N Furcelleran Chemical compound CCOC(=O)C1=C(C)NC(C=2C=CC=CC=2)=C(C(=O)OCC=2C=CC=CC=2)C1C#CC1=CC=CC=C1 SNVFDPHQAOXWJZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920000084 Gum arabic Polymers 0.000 description 1
- 229920000161 Locust bean gum Polymers 0.000 description 1
- 239000004677 Nylon Substances 0.000 description 1
- 240000007594 Oryza sativa Species 0.000 description 1
- 235000007164 Oryza sativa Nutrition 0.000 description 1
- 229920001615 Tragacanth Polymers 0.000 description 1
- 229920002522 Wood fibre Polymers 0.000 description 1
- 235000010489 acacia gum Nutrition 0.000 description 1
- 239000000205 acacia gum Substances 0.000 description 1
- 235000010443 alginic acid Nutrition 0.000 description 1
- 229920000615 alginic acid Polymers 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 239000000305 astragalus gummifer gum Substances 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 1
- 235000019219 chocolate Nutrition 0.000 description 1
- 235000019987 cider Nutrition 0.000 description 1
- 238000010073 coating (rubber) Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 239000010903 husk Substances 0.000 description 1
- 239000006193 liquid solution Substances 0.000 description 1
- 235000010420 locust bean gum Nutrition 0.000 description 1
- 239000000711 locust bean gum Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229920001778 nylon Polymers 0.000 description 1
- 235000011837 pasties Nutrition 0.000 description 1
- 239000001814 pectin Substances 0.000 description 1
- 235000010987 pectin Nutrition 0.000 description 1
- 229920001277 pectin Polymers 0.000 description 1
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 235000009566 rice Nutrition 0.000 description 1
- 238000007790 scraping Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 239000002759 woven fabric Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A23—FOODS OR FOODSTUFFS; TREATMENT THEREOF, NOT COVERED BY OTHER CLASSES
- A23L—FOODS, FOODSTUFFS, OR NON-ALCOHOLIC BEVERAGES, NOT COVERED BY SUBCLASSES A21D OR A23B-A23J; THEIR PREPARATION OR TREATMENT, e.g. COOKING, MODIFICATION OF NUTRITIVE QUALITIES, PHYSICAL TREATMENT; PRESERVATION OF FOODS OR FOODSTUFFS, IN GENERAL
- A23L17/00—Food-from-the-sea products; Fish products; Fish meal; Fish-egg substitutes; Preparation or treatment thereof
- A23L17/60—Edible seaweed
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B30—PRESSES
- B30B—PRESSES IN GENERAL
- B30B9/00—Presses specially adapted for particular purposes
- B30B9/02—Presses specially adapted for particular purposes for squeezing-out liquid from liquid-containing material, e.g. juice from fruits, oil from oil-containing material
- B30B9/04—Presses specially adapted for particular purposes for squeezing-out liquid from liquid-containing material, e.g. juice from fruits, oil from oil-containing material using press rams
- B30B9/10—Presses specially adapted for particular purposes for squeezing-out liquid from liquid-containing material, e.g. juice from fruits, oil from oil-containing material using press rams without use of a casing
- B30B9/105—Presses specially adapted for particular purposes for squeezing-out liquid from liquid-containing material, e.g. juice from fruits, oil from oil-containing material using press rams without use of a casing using a press ram co-operating with an intermittently moved endless conveyor
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A23—FOODS OR FOODSTUFFS; TREATMENT THEREOF, NOT COVERED BY OTHER CLASSES
- A23L—FOODS, FOODSTUFFS, OR NON-ALCOHOLIC BEVERAGES, NOT COVERED BY SUBCLASSES A21D OR A23B-A23J; THEIR PREPARATION OR TREATMENT, e.g. COOKING, MODIFICATION OF NUTRITIVE QUALITIES, PHYSICAL TREATMENT; PRESERVATION OF FOODS OR FOODSTUFFS, IN GENERAL
- A23L2/00—Non-alcoholic beverages; Dry compositions or concentrates therefor; Their preparation
- A23L2/02—Non-alcoholic beverages; Dry compositions or concentrates therefor; Their preparation containing fruit or vegetable juices
- A23L2/04—Extraction of juices
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A23—FOODS OR FOODSTUFFS; TREATMENT THEREOF, NOT COVERED BY OTHER CLASSES
- A23N—MACHINES OR APPARATUS FOR TREATING HARVESTED FRUIT, VEGETABLES OR FLOWER BULBS IN BULK, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; PEELING VEGETABLES OR FRUIT IN BULK; APPARATUS FOR PREPARING ANIMAL FEEDING- STUFFS
- A23N1/00—Machines or apparatus for extracting juice
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for ekstrahering av oppløsbare komponenter fra planter, særlig sjøplanter, og et utpressingsapparat som bl.a. er særlig egnet for utøvelse av fremgangsmåten. The present invention relates to a method for extracting soluble components from plants, in particular sea plants, and an extraction apparatus which i.a. is particularly suitable for carrying out the method.
Det har tidligere vært foreslått å ekstrahere oppløsbare komponenter, såsom klebrige materialer, f.eks. karagen, agar, furcelleran o.l., fra forskjellige planter, særlig sjøplanter, ved oppvarming av disse i et overskudd av vanndig, alkalisk løsning, med etterfølgende filtrering, som beskrevet eksempelvis i US-patentskrift 3.094.517, 3.176.003, 3.236.833, 3.476.741 og 3.907.770. Slike prosesser gjennomføres ved bruk av et stort væskeoverskudd og/eller nedbryting av den klebrige komponent. Følgelig kan det ønskede produkt, enten i nedbrutt eller stort sett unedbrutt form, dvs. minimalt forringet, bare erholdes etter fjerning av en stor væskemengde fra den fortynnede, filtrerte løsning. Denne fjerning av overskuddsvæske, eksempelvis vann, vil i stor grad øke såvel prisen for produktet som tiden som medgår for gjennomføring av prosessen. It has previously been proposed to extract soluble components, such as sticky materials, e.g. carrageenan, agar, furcelleran etc., from various plants, especially sea plants, by heating these in an excess of aqueous, alkaline solution, with subsequent filtration, as described for example in US patent 3,094,517, 3,176,003, 3,236,833, 3,476,741 and 3,907,770. Such processes are carried out using a large excess of liquid and/or breakdown of the sticky component. Consequently, the desired product, either in degraded or largely undegraded form, i.e. minimally degraded, can only be obtained after removing a large amount of liquid from the diluted, filtered solution. This removal of excess liquid, for example water, will greatly increase both the price of the product and the time required to complete the process.
Det har også vært foreslått å presse ut væske fra tørrstoff-væskeblandinger, ved at blandingen presses mot en filterskjerm eller skillevegg, f.eks. som i en ciderpresse. Utstyret for utpressingsprosesser varierer fra enkle og billige satspresser av kasse-, plate-, kar-, form- og siltyper til avanserte, kontinuerlige skruepresser, valsemøller og beitepresser. Selv om kontinuerlig utpressingsutstyr er fordelaktig fordi det er arbeidsbe-sparende, vil det vanligvis ikke kunne anvendes til faststoff-væskeblandinger med lav, indre styrke, da disse vil presses bort fra trykkveggene eller -delene og ut over deres ytterkanter, istedenfor gjennom den porøse skillevegg. Det har også vært foreslått å avhjelpe denne vanskelighet ved at det i blandingen tilsettes hjelpestoffer i form av trefibrer, risskall o.l., hvilket vil fordyre fremstillingsprosessen og nødvendiggjøre fjerning av hjelpestoffavfallet. Dessuten vil kontinuerlige presser, særlig beitepresser, levere utpressings-produkter med betydelige faststoffinnhold og følgelig av redusert renhet. It has also been proposed to squeeze out liquid from dry substance-liquid mixtures, by pressing the mixture against a filter screen or partition, e.g. as in a cider press. The equipment for extrusion processes varies from simple and cheap batch presses of box, plate, tub, form and sieve types to advanced, continuous screw presses, roller mills and grazing presses. Although continuous extrusion equipment is advantageous because it is labour-saving, it will not usually be applicable to solid-liquid mixtures with low internal strength, as these will be forced away from the pressure walls or parts and out over their outer edges, instead of through the porous partition wall . It has also been proposed to remedy this difficulty by adding excipients in the form of wood fibres, rice husks etc. to the mixture, which will make the manufacturing process more expensive and necessitate the removal of the excipient waste. Furthermore, continuous presses, especially grazing presses, will deliver pressed products with significant solids content and consequently of reduced purity.
Utpressingsapparatur av satstype basert på bruk av den metode som vanligvis benevnes begrenset utpressing, kan benyttes for væske-tørrstoffblandinger av lav, indre strekkstyrke men har den ulempe å være arbeidskrevende. Videre er det vanlig praksis å foreta fortynning med overskuddsvann av de viskøse og deigak-tige væske-tørrstoffblandinger som fremkommer ved oppvarming, i vanndig og alkalisk løsning, av de planter, særlig karagenholdige sjøplanter, som inneholder oppløsbare, klebrige komponenter, innen væsken separeres fra tørrstoffet. Fortynningen gjør det mulig å fraskille væsken ved anvendelse av vanlig filtrerings-eller sentrifugeringsutstyr, men medfører en betydelig økning av væskemengden som må fjernes, for å oppnå et tørt produkt. Batch-type extrusion equipment based on the use of the method usually referred to as limited extrusion can be used for liquid-dry mixtures of low internal tensile strength, but has the disadvantage of being labour-intensive. Furthermore, it is common practice to dilute with excess water the viscous and pasty liquid-dry substance mixtures that arise by heating, in aqueous and alkaline solution, the plants, especially carrageenan-containing sea plants, which contain soluble, sticky components, before the liquid is separated from the dry matter. The dilution makes it possible to separate the liquid using normal filtration or centrifugation equipment, but entails a significant increase in the amount of liquid that must be removed in order to obtain a dry product.
Ved anvendelse av foreliggende oppfinnelse er det mulig å oppnå hurtig separering av væske fra væske-tørrstoffblandinger hvor vektforholdet mellom væske og tørrstoff ikke overstiger 6:1, og hvor konsentrasjonen av planteslim, f.eks. alginater, karagen, agar, johannesbrødgummi, akasiegummi, tragantgummi, pektin, sjokolade etc. utgjør mer enn 2 vekt-%, og fortrinnsvis 3-10 vekt-%. By applying the present invention, it is possible to achieve rapid separation of liquid from liquid-solid mixtures where the weight ratio between liquid and solid does not exceed 6:1, and where the concentration of plant mucilage, e.g. alginates, carrageenan, agar, locust bean gum, acacia gum, tragacanth gum, pectin, chocolate etc. make up more than 2% by weight, and preferably 3-10% by weight.
Det er ifølge oppfinnelsen angitt en fremgangsmåte for utpressing, i høy grad, av væsker fra væske-tørrstoffblandinger, særlig slike med lave væskekonsentrasjoner, ved reduserte driftsomkostninger, under samtidig minsking eller eliminering av behovet for tilsetting av hjelpestoffer til blandinger med liten, indre strekkstyrke. Som kjent kan middelmengden som utpresses fra en væske-tørrstoffblanding, økes ved å øke det tilførte trykk eller ved å minske lagtykkelsen av væske-tørrstoffblandingen på skilleveggen. Virkningen av trykkøkningen avtar hurtig når trykket økes, og det er liten nytte i å øke trykket til mer enn ca. 4,2 MPa ved utøvelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen. Tykkelsen av laget som kan presses for hver maskin-arbeidstakt, er avhengig av materialet som presses, typen av kaken som produseres og trykket som benyttes. Hvis tørrstoffene som danner kaken er komprimerbare (som i de fleste tilfeller hvor det foretas utpressing), vil trykkøkning ikke innvirke lineært på den gjennomsnittlige utpresningsmengde, og en stadig trykkøkning vil bare gi en liten forbedring. En utpresningsmengde av slik størrelse pr. flateenhet kan oppnås med tynne lag, og bruk av trykk over 4,2 MPa i pressekammeret vil bare gi en meget liten forbedring, selv om dette på ingen måte er begrensende. Ved anvendelse av et slikt trykk under pressing av lambda-karagen holdige pastaer og med reell viskositet av mer enn 100.000 centipois hos utpressingsmaterialet, fremkommer endelige kaketyk-kelser av 0,3 mm, og under utpressingsprosessen kan det oppnås utpressingsmengder av 1 kg/sekund pr. kvadratmeter filterskillevegg (uttrykt i utpressingsmateriale). Tidsrommet hvorunder den faktiske utpressing foregår i kammeret under hver prosessyklus, kan være så kort som 0,05 sekund og behøver ikke å overstige 0,5 sekund. Det vil som regel være lite å vinne med å øke de faktiske trykktider utover dette, selv om hvert tilfelle må bedømmes for seg med henblikk på optimale totalutvinningsmengder. According to the invention, a method is specified for the extraction, to a high degree, of liquids from liquid-solid mixtures, especially those with low liquid concentrations, at reduced operating costs, while simultaneously reducing or eliminating the need for the addition of auxiliary substances to mixtures with low internal tensile strength. As is known, the average amount that is squeezed out of a liquid-dry substance mixture can be increased by increasing the applied pressure or by reducing the layer thickness of the liquid-dry substance mixture on the partition wall. The effect of the pressure increase decreases rapidly when the pressure is increased, and there is little benefit in increasing the pressure to more than approx. 4.2 MPa when carrying out the method according to the invention. The thickness of the layer that can be pressed for each machine stroke depends on the material being pressed, the type of cake being produced and the pressure used. If the solids forming the cake are compressible (as in most cases where extrusion is carried out), increasing pressure will not linearly affect the average amount of extrusion, and a constant increase in pressure will only give a small improvement. An extortion amount of this size per unit area can be achieved with thin layers, and the use of pressures above 4.2 MPa in the press chamber will give only a very small improvement, although this is by no means limiting. By applying such a pressure during pressing of pastes containing lambda-carrageenan and with a real viscosity of more than 100,000 centipoises in the pressing material, final cake thicknesses of 0.3 mm appear, and during the pressing process, pressing amounts of 1 kg/second per . square meters of filter partition (expressed in extrudate material). The time during which the actual squeezing takes place in the chamber during each process cycle can be as short as 0.05 second and need not exceed 0.5 second. As a rule, there will be little to be gained by increasing the actual pressure times beyond this, although each case must be assessed individually with a view to optimal total recovery quantities.
En side ved oppfinnelsen vedrører derfor utpressing av en masse bestående av planter, såsom sjøplanter inneholdende minst én oppløselig komponent i vanndig løsning, hvorved et lag av nevnte planter på en porøs skillevegg utsettes for et trykk av minst 2 MPa mot skilleveggen i et tidsrom av 0,05 - 0,5 sekund, for at løsningen skal tvinges gjennom skilleveggen og etterlate, på denne, en avleiring av planterester i en tykkelse av 0,3 - 2 mm. Uten tilsetning av pressings-hjelpestoffer eller fast fyllstoff, vil det ved anvendelse av denne prosess utpresses flytende løsning i en mengde av ihvertfall 80 vekt-% av plante-massen som behandles, hvilket er et meget tilfredsstillende resultat, særlig i forbindelse med lambda-karagenløsning som utpresses fra alkalibehandlede sjøplanter. One aspect of the invention therefore relates to the extrusion of a mass consisting of plants, such as sea plants containing at least one soluble component in aqueous solution, whereby a layer of said plants on a porous partition wall is exposed to a pressure of at least 2 MPa against the partition wall for a period of 0 .05 - 0.5 second, for the solution to be forced through the partition and leave, on this, a deposit of plant residues in a thickness of 0.3 - 2 mm. Without the addition of pressing aids or solid fillers, when using this process, liquid solution will be squeezed out in an amount of at least 80% by weight of the plant mass being treated, which is a very satisfactory result, especially in connection with lambda-carrageenan solution which is squeezed from alkali-treated sea plants.
Videre har oppfinnelsen befatning med et apparat som er innrettet for utpressing av væske fra en blanding av tørrstoff og væske, og som omfatter en porøs skillevegg for understøttelse av et ovenpåliggende blandingslag som skal utpresses, et kammer med en åpen side i tilgrensning til skilleveggen og midler for avtetting og åpning av den åpne flate mot skilleveggen, midler for tvinging av blandingslaget mot skilleveggen i kammeret mens dette er avtettet mot skilleveggen, for utpressing av væske fra blandingen gjennom skilleveggen, og midler for tilbaketrekking av skilleveggen fra kammersiden mens kammeret er uforseglet, for fjerning av suksessive deler av tørrstoffraksjonen i blandings-lageret fra kammeret etter utpressing av væske. Oppfinnelsen omfatter også en fremgangsmåte for ekstrahering av oppløsbare komponenter, fortrinnsvis i stort sett uforringet form, fra planter ved oppvarming av disse i kontakt med et alkalisk, vanndig medium, for oppløsing av komponentene og frembringelse av en blanding av væske og tørrstoff, avsetting av suksessive og adskilte porsjoner av blandingen på en porøs skillevegg, gradvis pressing av hver porsjon mot skilleveggen slik at væsken utpresses gjennom skilleveggen mens tørrstoffresten tilbakeholdes på skilleveggen, og fjerning av hver restporsjon fra skilleveggen. Furthermore, the invention is concerned with an apparatus which is designed for squeezing out liquid from a mixture of dry matter and liquid, and which comprises a porous partition wall for supporting an overlying mixture layer to be squeezed out, a chamber with an open side adjacent to the partition wall and means for sealing and opening the open surface against the partition wall, means for forcing the mixture layer against the partition wall in the chamber while this is sealed against the partition wall, for squeezing liquid from the mixture through the partition wall, and means for withdrawing the partition wall from the chamber side while the chamber is unsealed, for removal of successive portions of the solids fraction in the mixture stock from the chamber after liquid has been squeezed out. The invention also includes a method for extracting soluble components, preferably in largely undamaged form, from plants by heating them in contact with an alkaline, aqueous medium, for dissolving the components and producing a mixture of liquid and dry matter, depositing successive and separate portions of the mixture on a porous partition wall, gradually pressing each portion against the partition wall so that the liquid is forced out through the partition wall while the solids residue is retained on the partition wall, and removing each residual portion from the partition wall.
Skilleveggen som anvendes ved foreliggende oppfinnelse, er av en type som ikke vil blindes, dvs. gjentettes av fast materi-ale, ved bruk i lang tid. Konvensjonelle, vevde tungvektstoffer og filtmaterialer som er fremstilt av spunnet flerfilament-stabelgarn, har tendens til å gjentettes hurtig og krever omfattende vasking for gjenopprettelse av permeabiliteten, med derav følgende tap av produkt. Beste resultater oppnås dersom det som skillevegg benyttes tynne siktduker, tynn trådduk av kipervevde monofilamenter av nylon eller polyester med en nominell pore- eller åpningsdiameter av 0,6 - 6 mikrometer og filamentdiametrer av 20 - 50 mikrometer. Egnede skilleveggmate-rialer med nevnte karakteristika er kommersielt tilgjengelige. Anvendelsen av en slik skillevegg gjør det mulig å fjerne tørrstoffresten fra skilleveggen, etter væskeutpressingen, helt enkelt ved skraping, og det kreves lite eller ingen vasking for å gjenopprette permeabiliteten. Væsker, såsom vanndige planteslim-løsninger med viskositet over 1000 centipois, kan lettvint separeres fra faste planterester ved hjelp av en slik skillevegg. The dividing wall used in the present invention is of a type that will not be blinded, i.e. resealed by solid material, when used for a long time. Conventional heavyweight woven fabrics and felt materials made from spun multifilament staple yarn tend to reseal rapidly and require extensive washing to restore permeability, resulting in loss of product. Best results are achieved if thin screen cloths, thin wire cloth made of twill woven monofilaments of nylon or polyester with a nominal pore or opening diameter of 0.6 - 6 micrometers and filament diameters of 20 - 50 micrometers are used as the dividing wall. Suitable partition materials with the aforementioned characteristics are commercially available. The use of such a partition wall makes it possible to remove the dry matter residue from the partition wall, after liquid extrusion, simply by scraping, and little or no washing is required to restore permeability. Liquids, such as aqueous plant mucilage solutions with a viscosity above 1000 centipois, can easily be separated from solid plant residues by means of such a partition.
Det henvises til tegningene, hvori:Reference is made to the drawings, in which:
Figur 1 viser et sideriss, delvis i snitt, av en utførelses-form av apparatet ifølge oppfinnelsen. Figur 2 viser et forstørret delsnitt av en andre versjon av apparatet. Figur 3 viser et delsnitt av en utførelsesform av kammerforseglingen. Figur 4 viser et delsnitt av en andre utførelsesform av kammerforseglingen. Figur 5 viser et delsnitt av en tredje utførelsesform av kammerforseglingen. Figur 6 viser et delsnitt av en ytterligere forseglingsver-sjon for anvendelse ifølge oppfinnelsen. Figur 7 viser et sideriss, delvis i snitt vinkelrett mot siderisset i figur 1, av en tredje utførelsesform ifølge oppfinnelsen. Utførelsesformen ifølge figur 1 omfatter en porøs skillevegg 10 i form av et kontinuerlig belte som er ført om ruller 12, 13, 14 og 15, for å fremføres periodisk i den viste pilretning ved hjelp av et belte- og motordriwerk 16. Ovenfor beltet 10 er det montert en sylinder 18 med åpen underside, som sammen med skilleveggen avgrenser et kammer 20. Gjennom koplingsstenger 22, 22 er sylinderen 18 forbundet med en bæredel 24 som i sin tur er montert på et stempel 2 6 som er glidbart opplagret i en hydraulisk sylinder 28 som er fastgjort i en H-bjelke 30. Ved overfør-ing av trykkvæske til og fra sylinderen 28 på hensiktsmessig måte (ikke vist) kan stempelet 26 og følgelig sylinderen 18 skyves oppad og nedad, og underkanten av sylinderen 18 kan bringes i tettende anlegg mot skilleveggen 10. Figure 1 shows a side view, partly in section, of an embodiment of the device according to the invention. Figure 2 shows an enlarged partial section of a second version of the apparatus. Figure 3 shows a section of an embodiment of the chamber seal. Figure 4 shows a section of a second embodiment of the chamber seal. Figure 5 shows a section of a third embodiment of the chamber seal. Figure 6 shows a partial section of a further sealing version for use according to the invention. Figure 7 shows a side view, partly in section perpendicular to the side view in Figure 1, of a third embodiment according to the invention. The embodiment according to figure 1 comprises a porous partition wall 10 in the form of a continuous belt which is passed around rollers 12, 13, 14 and 15, to be advanced periodically in the direction of the arrow shown by means of a belt and motor drive 16. Above the belt 10 is a cylinder 18 with an open underside is mounted, which together with the partition defines a chamber 20. Through connecting rods 22, 22, the cylinder 18 is connected to a support part 24 which in turn is mounted on a piston 26 which is slidably stored in a hydraulic cylinder 28 which is fixed in an H-beam 30. By transferring pressure fluid to and from the cylinder 28 in an appropriate manner (not shown), the piston 26 and consequently the cylinder 18 can be pushed upwards and downwards, and the lower edge of the cylinder 18 can be brought into sealing facility against the partition wall 10.
I sylinderen 18 er det opplagret en innretning for trykkopprettelse i kammeret 20, i form av et stempel 32 med uperforert, plan underside 34. Stempelet 32 er forbundet med drivstempelet 36 som er opplagret for frem- og tilbakegående bevegelse i en andre hydraulisk sylinder 38 som er separat fastgjort til H-bjelker 40, 40 og utstyrt med midler (ikke vist) for innføring og avleding av trykkvæske for drift av stempelet 3 6 og styring av stempelet 32 for trykkopprettelse eller trykkavlasting i kammeret 20. In the cylinder 18 is stored a device for creating pressure in the chamber 20, in the form of a piston 32 with an unperforated, flat underside 34. The piston 32 is connected to the drive piston 36 which is stored for reciprocating movement in a second hydraulic cylinder 38 which is separately attached to H-beams 40, 40 and equipped with means (not shown) for introducing and diverting pressure fluid for operating the piston 3 6 and controlling the piston 32 for pressure creation or pressure relief in the chamber 20.
Under skilleveggen 10 og sylinderen 18 er det montert en gjennomtrengelig amboltanordning 42 med et antall innbyrdes adskilte støttestenger 44, 44 direkte under den åpne side av sylinderen 18. Stengene (figur 2 og 3) understøtter en perforert metallskjerm 46, og over denne er det, umiddelbart under skilleveggen 10, anordnet en finmasket trådduksil 48. Amboltanordningen 42 er fast forankret på H-bjelker 50, 50 som i sin tur er opplagt på en bæreramme 52. En fylletrakt 54 strekker seg nedad fra bunnen av amboltanordningen 20. Under the partition 10 and the cylinder 18, a penetrable anvil device 42 is mounted with a number of mutually separated support rods 44, 44 directly under the open side of the cylinder 18. The rods (figures 2 and 3) support a perforated metal screen 46, and above this there is, immediately below the partition wall 10, a fine-mesh wire strainer 48 is arranged. The anvil device 42 is firmly anchored to H-beams 50, 50 which in turn are supported on a support frame 52. A filling funnel 54 extends downwards from the bottom of the anvil device 20.
Ovenfor skilleveggen 10 er det, nær sylinderen 18, anordnet en materinnretning for avlegging av porsjoner 56 av væske-tørrstof fblanding i rekkefølge på oversiden av skilleveggen 10 innen den fremføres under den åpne side av sylinderen 18. Materinnretningen omfatter en trakt 58 med et nedadragende porsjons-målekammer 60, en utløpsdyse 62 og et utskyvingsstempel 64 som styres av et hydraulisk drivstempel- og sylinderaggregat 66, hvor samtlige deler er montert på bærerammen 68. I likhet med sylindrene 28 og 38 er den hydrauliske sylinder 66 utstyrt med et trykkvæske-tilførselssystem (ikke vist) som muliggjør levering av tilmålte porsjoner av væske-tørrstoffblandingen fra trakten 58 med tidsinnstilte mellomrom. De hydrauliske styresys-temer for sylindrene 28, 38 og 66 og motordriwerket 16 for skilleveggen 10 er på vanlig måte koordinert for drift i ønsket rekkefølge, som beskrevet i det etterfølgende. Above the partition wall 10, close to the cylinder 18, a feeding device is arranged for depositing portions 56 of liquid-dry mixture in sequence on the upper side of the partition wall 10 before it is advanced under the open side of the cylinder 18. The feeding device comprises a hopper 58 with a downward-drawing portion -measuring chamber 60, an outlet nozzle 62 and an extension piston 64 which is controlled by a hydraulic drive piston and cylinder assembly 66, where all parts are mounted on the support frame 68. Like the cylinders 28 and 38, the hydraulic cylinder 66 is equipped with a pressure fluid supply system ( not shown) which enables the delivery of metered portions of the liquid-dry substance mixture from the funnel 58 at timed intervals. The hydraulic control systems for the cylinders 28, 38 and 66 and the motor drive 16 for the partition wall 10 are coordinated in the usual way for operation in the desired order, as described in what follows.
Nedenfor den åpne underende av fylletrakten 54 er det montert et transportbelte 70 som drives av et vanlig belte-motordriwerk 72. Below the open lower end of the filling funnel 54, a conveyor belt 70 is mounted which is driven by a conventional belt motor drive 72.
Ved den nedadgående del av skilleveggen 10 er det montert en skraper 74 som skal fjerne porsjoner av tørrstoffrester 76 som medføres av skilleveggen når denne forlater posisjonen nedenfor sylinderen 18, hvoretter tørrstoffrestene avleveres til en samlebeholder 78. Nedenfor skraperen 74 og nær skilleveggen 10 er det videre montert en sprederdyse 80 som skal renspyle skilleveggen for eventuelt, fasthengende tørrstoff som deretter oppsamles i en beholder 82. At the downward part of the partition wall 10, a scraper 74 is mounted to remove portions of dry material residues 76 that are carried by the partition wall when it leaves the position below the cylinder 18, after which the dry material residues are handed over to a collection container 78. Below the scraper 74 and close to the partition wall 10, there is further mounted a spreader nozzle 80 which should rinse the partition wall of any suspended dry matter which is then collected in a container 82.
Når apparatet ifølge figur 1 skal taes i bruk, bringes materinnretningen i funksjon for avlegging av en tilmålt porsjon av væske-tørrstoffmateriale fra målekammeret 60 på oversiden av skilleveggen 10 mens denne enten står stille eller er i bevegelse. For at skilleveggen 10 skal kunne fremføres bringes de to stempler 26 og 36 i sine respektive, hydrauliske sylindre i funksjon, slik at sylinderen 18 trekkes tilbake fra skilleveggen 10 og derved åpner kammeret 20, og at stempelet 32 trekkes tilbake, hvorved kammeret 20 trykkavlastes. Skilleveggen vil deretter fremføre porsjonen 56 til en posisjon innenfor underkanten av sylinderen 18, hvoretter skilleveggen stoppes, og stempelet 26 aktiviseres for å tvinge underkanten av sylinderen 18 mot skilleveggen 10 rundt porsjonen 56 og derved lukke den åpne side av sylinderen 18 mot skilleveggen som understøttes nedenfra av amboltanordningen 42 og silskjermene 46 og 48. Trykket mellom underkanten av sylinderen 18 og skilleveggen 10 må være høyere, fortrinnsvis minst 0,6 MPa høyere, enn det trykk som deretter overføres til porsjonen 56 i kammeret 20, for at den ønskede avtetting skal kunne opprettholdes. Underkanten av sylinderen 18 har liten bredde, og dette letter opprettelsen av et høyt trykk mellom underkanten og skilleveggen 10 mot amboltanordningen 42. Ved etterfølgende betjening av stempelet 36, skyves stempelet 32 nedad for å øke trykket i kammeret 20 og klemme porsjonen 56 mot skilleveggen 10 slik at væsken utpresses gjennom skilleveggen og inn i trakten 54 hvorfra den overførs til oversiden av transport-beltet 70. Væsken 71 som er meget viskøs, holdes sammeneltet nær midten av beltets 70 overside, og medføres av beltet til en avleveringsstasjon, for videre behandling. When the apparatus according to figure 1 is to be put into use, the feeding device is brought into operation to deposit a measured portion of liquid-dry material from the measuring chamber 60 on the upper side of the partition wall 10 while this is either stationary or in motion. In order for the partition wall 10 to be advanced, the two pistons 26 and 36 in their respective hydraulic cylinders are brought into operation, so that the cylinder 18 is withdrawn from the partition wall 10 and thereby opens the chamber 20, and that the piston 32 is withdrawn, thereby depressurizing the chamber 20. The partition wall will then advance the portion 56 to a position within the lower edge of the cylinder 18, after which the partition wall is stopped, and the piston 26 is activated to force the lower edge of the cylinder 18 against the partition wall 10 around the portion 56 and thereby close the open side of the cylinder 18 against the partition wall which is supported from below of the anvil device 42 and the sieve screens 46 and 48. The pressure between the lower edge of the cylinder 18 and the partition wall 10 must be higher, preferably at least 0.6 MPa higher, than the pressure which is then transferred to the portion 56 in the chamber 20, in order for the desired sealing to be able to is maintained. The lower edge of the cylinder 18 has a small width, and this facilitates the creation of a high pressure between the lower edge and the partition wall 10 against the anvil device 42. Upon subsequent operation of the piston 36, the piston 32 is pushed downwards to increase the pressure in the chamber 20 and squeeze the portion 56 against the partition wall 10 so that the liquid is squeezed out through the partition and into the funnel 54 from where it is transferred to the upper side of the conveyor belt 70. The liquid 71, which is very viscous, is kept together near the middle of the upper side of the belt 70, and is carried by the belt to a delivery station for further processing.
Etter at utpressingstrinnet er avsluttet, løftes stempelet 32 for å trykkavlaste kammeret 20, og sylinderen 18 føres til sin øvre posisjon for å løsne sylinderunderkanten fra skilleveggen 10. Skilleveggen 10 forflyttes deretter mot venstre, som vist i figur 1, og medfører derved på oversiden det gjenværende tørr-stoff fra porsjonen 56. Samtidig innføres den nærmest etterfølg-ende porsjon 56 i kammeret 20 innenfor underkanten av sylinderen 18, og syklusen gjentas. Idet den når skraperen 74 blir hver av de innbyrdes påfølgende tørrstoffrest-porsjoner 76 bortskrapet og faller ned i samlebeholderen 78 fra skilleveggens ytterside som deretter spyles eller vaskes med stråle fra dysen 80. Som det fremgår, består skilleveggen 10 i denne versjon av et kontinuerlig bånd som stadig gjenanvendes for suksessive porsjoner. After the extrusion step is finished, the piston 32 is lifted to depressurize the chamber 20, and the cylinder 18 is brought to its upper position to detach the lower cylinder edge from the partition wall 10. The partition wall 10 is then moved to the left, as shown in figure 1, thereby causing on the upper side the remaining dry matter from the portion 56. At the same time, the immediately following portion 56 is introduced into the chamber 20 within the lower edge of the cylinder 18, and the cycle is repeated. As it reaches the scraper 74, each of the consecutive dry matter residue portions 76 is scraped away and falls into the collection container 78 from the outer side of the partition wall which is then flushed or washed with a jet from the nozzle 80. As can be seen, the partition wall 10 in this version consists of a continuous band which is constantly reused for successive portions.
Det er i figur 2 vist en andre utførelsesform med deler som stort sett tilsvarer delene ifølge figur 1. Utførelsesformen adskiller seg fra versjonen ifølge figur 1 ved at stempelet 32 er forsynt med et innløpsrør eller en slange 84 som er forbundet med en kanal 86 som strekker seg vertikalt gjennom stempelet og utmunner på stempelets underside 34 i kammeret 20. I den nedre munning av kanalen 86 er det innmontert en kuleventil 88 som vil tillate en nedadrettet fluidumsstrøm gjennom kanalen 86, men forhindre gjennomstrømning i den motsatte retning. Den frie øvre ende av røret 84 er forbundet med en dyse 62 i en materinnretning i likhet med den som er vist i figur 1. I dette tilfelle er de forskjellige drivanordninger slik tidsinnstilt at det gjennom kanalen 86 vil innføres en ny porsjon av væske-tørrstoffblanding i kammeret 20 etterat sylinderen 18 er tettende plassert mot skilleveggen 10 og innen stempelet 32 er aktivisert for trykkopprettelse i kammeret 20. Figur 3-5 viser alternative utførelsesformer for underkanten av sylinderen 18 og av amboltanordningen 42 med tilhørende, bærende silskjermer. Ved konstruksjonen ifølge figur 3 er underkanten av sylinderen 18 forsynt med en sammentrykkbar elastomerféring 90, og på ytterkanten av tråddukskjermen 48 er det likeledes anordnet et sammentrykkbart, elastisk belegg 92, rett overfor foringen 90. Når sylinderen 18 tvinges mot amboltanordningen 42, vil elastomerelementene 90 og 92 tjene for avtetting av sylinderens 18 underkant mot skilleveggen 10. Figur 4 viser en annen konstruksjon hvor den nedre innerkant av sylinderen 18 er utspart ved 94, for opptakelse av en 0-ring 96 av elastomer istedenfor foringen 90, mens konstruksjonen forøvrig er den samme som vist i figur 3. Figur 5 viser en annen konstruksjon hvor det indre og det ytre randparti 98, 98 av sylinderens 18 underkant er avfaset eller avrundet og foringen 90 er utelatt, idet avtetningen opprettes ved trykkutøvelse mot en elastomer-dekkring 92 på tråddukskjermen 48. I figur 6 er det vist en ytterligere konstruksjon, identisk med den i figur 4, bortsett fra at gummibelegget på ytterkanten av tråddukskjermen 48 er utelatt, idet avtetningen opprettes ved sammenpressing av en 0-ring 96 mot skilleveggens overside. Ved hensiktsmessig valg av drivkomponen-ter kan totalsyklustiden uten vanskelighet nedbringes til mindre enn 3 sekunder, og i eksempelet med den tykke og viskøse, vanndige lambda-karagenvæske kan det oppnås en total utpressings-mengde av 1200 kg/hr pr. kvadratmeter filterskillevegg. Med et karageninnhold av 4% vil dette gi en endelig utvinning av ekvivalent, tørt lambda-karagen av 48 kg/hr pr. kvadratmeter. I lambda-karageneksempelet vil det, for å oppnå denne middel-utvinningsmengde ved anvendelse av konvensjonelt utstyr (f.eks. plate- og rammefilterpresser) være nødvendig å fortynne inngangs-materialet med vann til et lambda-karageninnhold av ca. 0,5 vekt-%, for å redusere viskositeten til ca. 500 cPs, og det vil kreves en filterflate av 200 kvadratmeter. Det vil dessuten behøves betydelige tilsetninger av filtrerings-hjelpestoff, for å unngå gjentetting av filterduken. Figure 2 shows a second embodiment with parts that largely correspond to the parts according to Figure 1. The embodiment differs from the version according to Figure 1 in that the piston 32 is provided with an inlet pipe or a hose 84 which is connected to a channel 86 which extends itself vertically through the piston and opens on the piston's underside 34 in the chamber 20. In the lower mouth of the channel 86, a ball valve 88 is fitted which will allow a downward flow of fluid through the channel 86, but prevent flow in the opposite direction. The free upper end of the tube 84 is connected to a nozzle 62 in a feeding device similar to that shown in Figure 1. In this case, the various drive devices are timed so that a new portion of liquid-solid mixture will be introduced through the channel 86 in the chamber 20 after the cylinder 18 has been placed tightly against the partition 10 and before the piston 32 has been activated to create pressure in the chamber 20. Figures 3-5 show alternative embodiments for the lower edge of the cylinder 18 and of the anvil device 42 with associated, supporting strainer screens. In the construction according to Figure 3, the lower edge of the cylinder 18 is provided with a compressible elastomer bearing 90, and on the outer edge of the wire screen 48 a compressible, elastic coating 92 is likewise arranged, directly opposite the liner 90. When the cylinder 18 is forced against the anvil device 42, the elastomer elements 90 and 92 serve to seal the lower edge of the cylinder 18 against the partition wall 10. Figure 4 shows another construction where the lower inner edge of the cylinder 18 is recessed at 94, for receiving an 0-ring 96 of elastomer instead of the liner 90, while the construction is otherwise the same as shown in figure 3. Figure 5 shows another construction where the inner and outer edge parts 98, 98 of the lower edge of the cylinder 18 are chamfered or rounded and the lining 90 is omitted, the seal being created by applying pressure against an elastomer cover ring 92 on the wire cloth screen 48. In Figure 6, a further construction is shown, identical to that in Figure 4, except that the rubber coating on y the rear edge of the wire cloth screen 48 is omitted, as the seal is created by compressing an 0-ring 96 against the upper side of the partition wall. With an appropriate choice of drive components, the total cycle time can easily be reduced to less than 3 seconds, and in the example with the thick and viscous, aqueous lambda-carrageenan liquid, a total squeeze amount of 1200 kg/hr per hour can be achieved. square meters of filter partition. With a carrageenan content of 4%, this will give a final recovery of equivalent, dry lambda-carrageenan of 48 kg/hr per square meters. In the lambda-carrageenan example, in order to achieve this mean recovery amount using conventional equipment (e.g. plate and frame filter presses) it will be necessary to dilute the input material with water to a lambda-carrageenan content of approx. 0.5% by weight, to reduce the viscosity to approx. 500 cPs, and a filter surface of 200 square meters will be required. Significant additions of filtration aid will also be needed to avoid re-clogging of the filter cloth.
Skilleveggen og amboltanordningen som er vist i figur 7, er i hovedsak identisk med de viste i figur 1, og ved hjelp av materinnretningen innføres porsjonen av væske-tørrstoffmateriale direkte i kammeret 20, gjennom et innløp 84, som ved utførelses-formen ifølge figur 2, men stempelet 34 er ubevegelig under utpressingen av væske gjennom skilleveggen, idet det nødvendige trykk for utpressing av væske gjennom skilleveggen leveres av den hydrauliske sylinder 66 i materinnretningen. Som vist i figur 7, er stempelet 34 opplagret i rammen 110 som understøttes på H-bjelker 112, 112 hvortil amboltanordningen 42 er forankret. Opplagringen er anordnet i form av forbindelsesarmer 122, 123, hvorav den første er svingbart forbundet med rammen 110 og den andre er svingbart forbundet, gjennom et bærelager 124, med stempelet 34. Forbindelsesarmene er svingbart forbundet med hverandre og med den ene ytterende av en koplingsstang eller styrestang 126 hvis annen ende er forbundet med en vinkelarm 128 som er opplagret på den ene side av rammen 110 og som beveges ved hjelp av et reverserbart, hydraulisk stempel 130. The partition wall and the anvil arrangement shown in Figure 7 are essentially identical to those shown in Figure 1, and with the aid of the feeding device the portion of liquid-dry material is introduced directly into the chamber 20, through an inlet 84, as in the embodiment according to Figure 2 , but the piston 34 is motionless during the extrusion of liquid through the partition wall, the necessary pressure for the extrusion of liquid through the partition wall being supplied by the hydraulic cylinder 66 in the feed device. As shown in figure 7, the piston 34 is stored in the frame 110 which is supported on H-beams 112, 112 to which the anvil device 42 is anchored. The support is arranged in the form of connecting arms 122, 123, the first of which is pivotally connected to the frame 110 and the second is pivotally connected, through a support bearing 124, to the piston 34. The connecting arms are pivotally connected to each other and to one outer end of a connecting rod or control rod 126 whose other end is connected to an angle arm 128 which is stored on one side of the frame 110 and which is moved by means of a reversible hydraulic piston 130.
Stempelet 3 4 er i denne utførelsesform også forsynt med utadragende armer eller flenser 132 som overdekker sylinderen 134 og de utadragende flenser 136 som er fastgjort til sylinderen. Mellom stempelet 34 og sylinderen 134 er det opprettet en løs forbindelse i form av bolter 138, 138 som er fastgjort til flensene 136 og strekker seg gjennom flensene 132, 132, og flensene tvinges fra hverandre av mellomliggende trykkfjærer 140, 140. Styretapper 142, 142 som er fastgjort til amboltanordningen 42, er utstyrt med stoppere for begrensing av sylinderens 134 bevegelse mot amboltanordningen. En elastisk 0-ring 144 som er montert på underkanten av sylinderen 134, tjener som pakning. Ved innføring eller fjerning av mellomskiver 146 mellom stempelet 3 4 og bærelageret 124 kan kammerets 20 vertikaldimensjon justeres etter ønske, mens tetningstrykket mellom underkanten av sylinderen 134 og skilleveggen 10 kan justeres ved innføring eller fjerning av mellomskiver 148, 148. Apparatet kan således lettvint justeres for anvendelse ved forskjellige matingsmateri- aler av væske-tørrstofftype, og ved forskjellige skillevegger av varierende tykkelse eller permeabilitet. In this embodiment, the piston 3 4 is also provided with protruding arms or flanges 132 which cover the cylinder 134 and the protruding flanges 136 which are attached to the cylinder. Between the piston 34 and the cylinder 134, a loose connection is created in the form of bolts 138, 138 which are attached to the flanges 136 and extend through the flanges 132, 132, and the flanges are forced apart by intermediate compression springs 140, 140. Guide pins 142, 142 which is attached to the anvil device 42, is equipped with stops for limiting the movement of the cylinder 134 towards the anvil device. An elastic 0-ring 144 which is mounted on the lower edge of the cylinder 134 serves as a gasket. By inserting or removing spacers 146 between the piston 34 and the support bearing 124, the vertical dimension of the chamber 20 can be adjusted as desired, while the sealing pressure between the lower edge of the cylinder 134 and the partition wall 10 can be adjusted by inserting or removing spacers 148, 148. The device can thus be easily adjusted for application with different feed materials of the liquid-dry type, and with different partitions of varying thickness or permeability.
Som ved de øvrige utførelsesformer kan det anordnes konvensjonelle regulatorer for styring av sekvensen og den tidsinnstilte funksjon hos de hydrauliske sylindre 66 og 130, og av skilleveggens 10 forflytting under stempelet 34 og sylinderen 134. As with the other embodiments, conventional regulators can be arranged to control the sequence and the timed function of the hydraulic cylinders 66 and 130, and of the movement of the partition wall 10 under the piston 34 and the cylinder 134.
Når den ønskede del av skilleveggen 10 er plassert under sylinderen 134, bringes den hydrauliske sylinder 130 i funksjon for å tvinge koplingsstangen 126 mot venstre, som vist i figur 7, slik at forbindelsesarmene 122 og 123 flukter med hverandre og skyver stempelet 34 nedad fra dets tilbaketrukne stilling til en låst og ubevegelig stilling hvori det danner den øvre vegg av kammeret 20, slik det fremgår av figur 7. Kammeret 20 har faste dimensjoner når stempelet 34 befinner seg i låst stilling. Ved nedadgående bevegelse av stempelet 34 vil sylinderen 134 likeledes tvinges nedad av trykkfjærene 140, 140 til anlegg i ytterstilling mot stopperne 142, 142, med 0-ringen 144 i sammen-presset og avtettende stilling mot skilleveggen 10. Den hydrauliske sylinder 66 trer deretter i funksjon for innføring av væske-tørrstoffmaterialet i kammeret 20 gjennom innløpsrøret 84, og trykket er derved tilstrekkelig høyt til å tvinge væske gjennom skilleveggen 10 mens stempelet 34 er låst i stilling. Presset opprettholdes til væskestrømmen gjennom skilleveggen 10 går mot null, og det avsettes en masse eller kake av tørrstoff-rester i kammeret 20. Tiden som medgår for avsetting av tørr-stof f rest-massen , er av samme størrelsesorden, dvs. 0,05-0,5 sekund, som den som vil kreves når stempelet 34 ved utførelses-formen ifølge figur 1 skal beveges for å overføre trykk. Deretter aktiviseres den hydrauliske sylinder 13 0 for å tilbake-føre stempelet 34 som, etter en kortvarig forsinkelse, trekker med seg sylinderen 134 ved hjelp av de løst monterte bolter 138, 138. When the desired portion of the partition wall 10 is placed under the cylinder 134, the hydraulic cylinder 130 is brought into operation to force the connecting rod 126 to the left, as shown in Figure 7, so that the connecting arms 122 and 123 are aligned with each other and push the piston 34 downwards from its retracted position to a locked and immovable position in which it forms the upper wall of the chamber 20, as can be seen from figure 7. The chamber 20 has fixed dimensions when the piston 34 is in the locked position. During the downward movement of the piston 34, the cylinder 134 will likewise be forced downwards by the compression springs 140, 140 to rest in the outermost position against the stops 142, 142, with the 0-ring 144 in the compressed and sealing position against the partition wall 10. The hydraulic cylinder 66 then engages function for introducing the liquid-dry material into the chamber 20 through the inlet pipe 84, and the pressure is thereby sufficiently high to force liquid through the partition 10 while the piston 34 is locked in position. The pressure is maintained until the liquid flow through the partition 10 goes towards zero, and a mass or cake of dry substance residues is deposited in the chamber 20. The time required for the deposition of dry substance f the residual mass is of the same order of magnitude, i.e. 0.05 -0.5 second, as that which will be required when the piston 34 in the embodiment according to figure 1 is to be moved to transfer pressure. The hydraulic cylinder 130 is then activated to return the piston 34 which, after a short delay, pulls the cylinder 134 with it by means of the loosely mounted bolts 138, 138.
På grunn av forsinkelsen under tilbaketrekkingen kan sylinderen 134 fastholde skilleveggen mot amboltanordningen 42, slik at undersiden av stempelet 34 lettere kan løsnes fra tørrstoffrest-massen. Forøvrig er driftssyklusen den samme som ved utførelsesformene ifølge figur 1 og 2. Due to the delay during the retraction, the cylinder 134 can maintain the partition against the anvil device 42, so that the underside of the piston 34 can be more easily detached from the dry matter residue mass. Otherwise, the operating cycle is the same as for the embodiments according to Figures 1 and 2.
Om ønskelig kan klaringen mellom skraperen 74 og skilleveggen 10 (figur 1) justeres, slik at bare en del, dvs. den minst faste del, av tørrstoffrestmaterialet blir fjernet for tilbake-føring. Den gjenstående og fastere del kan deretter fjernes av en andre skraper (ikke vist) som ved utførelsesformen ifølge figur 1. If desired, the clearance between the scraper 74 and the partition wall 10 (figure 1) can be adjusted, so that only a part, i.e. the least solid part, of the dry matter residual material is removed for return. The remaining and firmer part can then be removed by a second scraper (not shown) as in the embodiment according to Figure 1.
Skilleveggen 10 kan om ønskelig suppleres med et ekstra sjiktmateriale, eksempelvis filterpapir eller duk, som anbringes ovenpå skilleveggen 10 og som kan kasseres om nødvendig. I realiteten kan hele skilleveggen 10 kasseres, dersom det er kostnadsmessig mulig. If desired, the partition wall 10 can be supplemented with an additional layer material, for example filter paper or canvas, which is placed on top of the partition wall 10 and which can be discarded if necessary. In reality, the entire partition 10 can be discarded, if it is cost-effective.
Claims (13)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/086,961 US4950752A (en) | 1987-08-19 | 1987-08-19 | Expression method |
| US22799288A | 1988-08-03 | 1988-08-03 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO883685D0 NO883685D0 (en) | 1988-08-18 |
| NO883685L true NO883685L (en) | 1989-02-20 |
Family
ID=26775358
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO88883685A NO883685L (en) | 1987-08-19 | 1988-08-18 | PRESSURE PROCEDURES AND APPARATUS. |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01148303A (en) |
| KR (1) | KR890003302A (en) |
| DK (1) | DK463088A (en) |
| ES (1) | ES2010026A6 (en) |
| FR (1) | FR2619516A1 (en) |
| GB (1) | GB2209035A (en) |
| NO (1) | NO883685L (en) |
| PH (1) | PH25234A (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GR1003237B (en) * | 1998-06-23 | 1999-10-15 | Equipment for pressing out olives | |
| US6479649B1 (en) * | 2000-12-13 | 2002-11-12 | Fmc Corporation | Production of carrageenan and carrageenan products |
| CN111497303B (en) * | 2020-04-20 | 2021-12-07 | 重庆第二师范学院 | Liquid medicine preparing equipment for motion-preventing mask |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2620335A (en) * | 1949-12-08 | 1952-12-02 | Kraft Foods Co | Process of extraction from irish moss |
| US3094517A (en) * | 1958-12-29 | 1963-06-18 | Marine Colloids Inc | Process for treating a polysaccharide of seaweeds of the gigartinaceae and solieriaceae families |
| US3176003A (en) * | 1961-08-15 | 1965-03-30 | Marine Colloids Inc | Selective extraction of hydrocolloid fractions from sea plants |
| US3236833A (en) * | 1964-02-19 | 1966-02-22 | Nat Dairy Prod Corp | Method of extracting carrageenan in the presence of hydrogen peroxide |
| FR1515344A (en) * | 1966-03-05 | 1968-03-01 | Device for the separation, by filtration under pressure, of liquids and solid constituents | |
| US3476741A (en) * | 1967-01-20 | 1969-11-04 | Nat Dairy Prod Corp | Method for treating polysaccharides in the presence of an oxygen accepting agent |
| NL140405B (en) * | 1968-12-23 | 1973-12-17 | Olland Industrie Nv | FILTER DEVICE FOR PREPARING BEVERAGES. |
| CA991171A (en) * | 1973-02-05 | 1976-06-15 | Uniroyal Ltd. | Process of extracting carrageenan from seaweed |
| GB1398213A (en) * | 1973-06-12 | 1975-06-18 | Davy J R | Clarification of crude alginate solutions |
| SE413864B (en) * | 1974-12-27 | 1980-06-30 | Osaka Packing | Forming device |
| US4033253A (en) * | 1975-08-27 | 1977-07-05 | Stollenwerk Hubert C | Fruit press |
| FR2374937A1 (en) * | 1976-12-21 | 1978-07-21 | Lautrette Jean Claude | METHOD AND APPARATUS FOR CONTINUOUS FILTRATION OF A MASS IMPREGNATED WITH LIQUID |
| DE2733842C3 (en) * | 1977-07-27 | 1981-01-22 | Wolfgang 6078 Neu-Isenburg Heilmann | Device for filtering liquids or pasty masses |
| US4586430A (en) * | 1983-07-15 | 1986-05-06 | Atlas Pacific Engineering Company | Press for extracting juice from comestible solids and semi-solids such as fruit and vegetables |
| EP0140990A1 (en) * | 1983-11-08 | 1985-05-15 | Braunschweigische Maschinenbauanstalt AG | Apparatus for extracting liquids from fibrous felted materials in the form of strands |
| DE3686154D1 (en) * | 1985-11-14 | 1992-08-27 | Kuebler Hans Hakue Filter | FILTER PRESS FOR LIQUID SEPARATION FROM SLUDGE UP TO A HIGH SOLID CONTENT. |
-
1988
- 1988-08-16 JP JP63202809A patent/JPH01148303A/en active Pending
- 1988-08-17 PH PH37418A patent/PH25234A/en unknown
- 1988-08-18 DK DK463088A patent/DK463088A/en not_active Application Discontinuation
- 1988-08-18 ES ES8802569A patent/ES2010026A6/en not_active Expired
- 1988-08-18 NO NO88883685A patent/NO883685L/en unknown
- 1988-08-18 GB GB8819676A patent/GB2209035A/en not_active Withdrawn
- 1988-08-19 FR FR8811047A patent/FR2619516A1/en active Pending
- 1988-08-19 KR KR1019880010596A patent/KR890003302A/en not_active Application Discontinuation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2619516A1 (en) | 1989-02-24 |
| GB8819676D0 (en) | 1988-09-21 |
| KR890003302A (en) | 1989-04-14 |
| JPH01148303A (en) | 1989-06-09 |
| ES2010026A6 (en) | 1989-10-16 |
| NO883685D0 (en) | 1988-08-18 |
| DK463088D0 (en) | 1988-08-18 |
| DK463088A (en) | 1989-02-20 |
| GB2209035A (en) | 1989-04-26 |
| PH25234A (en) | 1991-03-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5366626A (en) | Filter apparatus | |
| EP2165746B1 (en) | Method and device for solid-liquid separation of material mixtures and suspensions | |
| EP2344284B2 (en) | Machine for processing the organic fraction of urban solid waste | |
| US4950752A (en) | Expression method | |
| US2091623A (en) | Filtering press | |
| NO883685L (en) | PRESSURE PROCEDURES AND APPARATUS. | |
| NO781579L (en) | PROCEDURE AND DEVICE FOR CONTINUOUS FILTERING OF SUSPENSIONS | |
| NO782567L (en) | FILTER FITTING. | |
| CN106731070A (en) | A kind of tower filter press | |
| DE102009008904A1 (en) | Apparatus and method for liquid separation | |
| CH383339A (en) | Method and apparatus for filtering liquids | |
| EP0700335B1 (en) | Process for feeding material to be pressed to a filter press | |
| CN218115250U (en) | Coal slime slurrying dewatering device | |
| EP2188029B1 (en) | Method for controlling a separation of a mixture | |
| CN206483208U (en) | A kind of tower filter press | |
| EP0160288B1 (en) | Water extracting press for laundry | |
| CN217188092U (en) | Plate and frame type filter pressing system with backwashing function | |
| DE102004038842A1 (en) | Moisture removal and compressing unit for solids, comprises a press element composed of a stamper or piston, and a removal unit for liquid | |
| CN213159681U (en) | Extrusion device capable of eliminating filter cake cracking and reducing water content | |
| CN216826989U (en) | A gluing machine for producing rubber slab | |
| CN209155208U (en) | Multi-tiered plate filter press | |
| CN114908828A (en) | Desilting device of reservoir among hydraulic engineering | |
| WO2003057344A1 (en) | Method and apparatus for controlling the forming of a cake in a filter press | |
| JPH034190B2 (en) | ||
| AT225720B (en) | Device and method for squeezing liquid from liquid-containing, fine-grained material such as coal sludge and. like |