NO854771L

NO854771L - LENGTH COMPRESSION TREATMENT OF TRAFFIC MATERIALS.

Info

Publication number: NO854771L
Application number: NO854771A
Authority: NO
Inventors: Richard R Walton; George E Munchbach
Original assignee: Richard R Walton
Priority date: 1984-03-29
Filing date: 1985-11-28
Publication date: 1985-11-28
Also published as: FI854598A; FI73625B; EP0176566A1; FI854598A0; WO1985004369A1; JPS61501764A; FI73625C; EP0176566A4

Abstract

En maskin og fremgangsmåte for behandling av en bane (12). ved komprimeringsvirkning i lengderetningen, ved å presse banen mot en drevet valse (1) for å drive den inn i et behandlings-hulrom som avgrenses av valsen (10) og en overliggende flate (28) fulgt av påfring av retarderingskrefter ved ekstrudering der ekstruderingsåpningen er anordnet med sin akse (X) vesent-. lig parallell med valsen (10) ved bane-drivpunktet (P). En fjærende selvjustering av ekstruderingsåpningen oppnås ved å anvende et plateformet element (24) som er anordnet parallelt med banen og fjærende tvinges mot drivnippet i retning av plate-elementets utstrekning.A machine and method of processing a web (12). by longitudinal compression action, by pressing the web against a driven roller (1) to drive it into a treatment cavity defined by the roller (10) and an overlying surface (28) followed by application of retardation forces by extrusion where the extrusion orifice is arranged with its axis (X) essentially-. parallel to the roller (10) at the web drive point (P). A resilient self-adjustment of the extrusion opening is achieved by using a plate-shaped element (24) which is arranged parallel to the web and resiliently forced against the drive nip in the direction of the extent of the plate element.

Description

Denne oppfinnelse angår mikrokrepping av fleksible banematerialer, såsom strikkete og vevete tekstilstoffer, This invention relates to microcreping of flexible web materials, such as knitted and woven textile fabrics,

papir, plastfilmer, samt såkalte "non-wovens". Sistnevnte er naturlig eller syntetisk stoff med baneform, for eksempel ved luftlegging eller våtlegging av fibre. paper, plastic films, as well as so-called "non-wovens". The latter is a natural or synthetic fabric with a web shape, for example when air-laying or wet-laying fibres.

I laboratoriet hvorfra foreliggende oppfinnelse kommer,In the laboratory from which the present invention originates,

har søkeren anvendt mange år på utvikling av behandlingen av baner der komprimeringskrefter i lengderetningen påføres i det fleksible banematerialets plan. Fra dette arbeid skriver seg en rekke oppfinnelser, innbefattende "the compactor", US-patenter nr. 2 765 513 og 2 765 514; "the bladed microcreper", US-patenter nr. 3 260 778 og 3 426 405; "the bladeless microcreper", US-patenter nr. 3 810 280, 3 869 768 og 3 975 806; the applicant has spent many years developing the treatment of webs where compressive forces in the longitudinal direction are applied in the plane of the flexible web material. This work resulted in a number of inventions, including "the compactor", US patents no. 2,765,513 and 2,765,514; "the bladed microcreper", US Patent Nos. 3,260,778 and 3,426,405; "the bladeless microcreper", US Patents Nos. 3,810,280, 3,869,768 and 3,975,806;

samt "the two roll microcreper", US-patent nr. 4 142 278.as well as "the two roll microcreper", US patent no. 4,142,278.

Ifølge de fleste av disse oppfinnelser blir den ubehandleteAccording to most of these inventions, it is left untreated

bane drevet i lengderetningen ved bruk av en lav-friksjonsflate for å presse banen mot en roterende driwalse og deretter, i kort avstand fra drivpunktet, blir den løpende bane påført retarderingskrefter. Motsetningen mellom driv- og retarde-ringskreftene, mens materialet holdes innesluttet langs sideflatene, frembringer ønsket fysisk endring i banematerialet, for eksempel øking i dets volum, tykkelse og elastisitet. web driven longitudinally using a low-friction surface to press the web against a rotating drive roller and then, at a short distance from the drive point, decelerating forces are applied to the running web. The opposition between the driving and decelerating forces, while the material is kept contained along the side surfaces, produces the desired physical change in the track material, for example an increase in its volume, thickness and elasticity.

Når det gjelder tekstilmaterialer og tekstilliknende materialer kan banen sammentrykkes i lengderetningen i sitt eget plan, uten folder i selve banen eller kreppdannelse, men med krymping in situ av de små enkeltfibrer ("mikrokrepping" av fibrene) som danner trådene eller garnene i stoffet. In the case of textile materials and textile-like materials, the web can be compressed in the longitudinal direction in its own plane, without folds in the web itself or creping, but with shrinkage in situ of the small individual fibers ("micro-creeping" of the fibers) that form the threads or yarns in the fabric.

Når det gjelder massive tynne plater eller ark såsomIn the case of massive thin plates or sheets such as

papir- eller plastfilm, kan trykkbehandlingen i lengderetningen danne knapt merkbare bølger eller krepper i selve banen ("mikrokrepping" av banen), slik at banens sideflater fremdeles synes generelt glatte, uten at der forekommer grov krepp eller folder på overflaten. Dersom det imidlertid er ønskelig med grov krepp, kan dette oppnås ved passende øking av behandlings-rommet . paper or plastic film, the longitudinal pressure treatment can form barely noticeable waves or creases in the web itself ("microcreasing" of the web), so that the side surfaces of the web still appear generally smooth, without gross creases or folds occurring on the surface. If, however, it is desired to have a coarse crease, this can be achieved by suitably increasing the treatment room.

I mange tilfeller vil ønskete egenskaper som er frembrakt ved lengdebehandlingen forbli i banen etter at lengdekomprime-ringen av banen helt eller delvis er fjernet ved strekking. In many cases, desired properties produced by the length treatment will remain in the web after the longitudinal compression of the web has been completely or partially removed by stretching.

I spesielle eksempler kan behandlingen øke en banes mykhet eller draperingsevne, øke dens dekkvirkning og opasitet, gjøre banens overflate-tekstur mer tiltalende, gjøre banen krympefri, påføre banen dekorative effekter, eller bevirke at banekomponen-tene kommer tettere sammen på en hensiktsmessig måte. Papirbaner kan gjøres strekkbare og oppnå høyere sprengstyrke. In particular examples, the treatment can increase a web's softness or draping ability, increase its covering effect and opacity, make the web's surface texture more appealing, make the web shrink-free, apply decorative effects to the web, or cause the web components to come together more closely in an appropriate manner. Paper webs can be made stretchable and achieve higher burst strength.

Den maskin og prosess som med hensyn til mange materialer har vist seg mest lovende, anvender et arrangement basert på et skråstilt retarderingsorgan/fleksibelt retarderingsorgan, vist i US-patent nr. 3 260 778, som nå er utløpt. Banen presses av en stasjonær flate ("primærflaten") mot en driwalse for å utgjøre et drivområde, en stasjonær flate nedstrøms av drivom-rådet som danner en stor vinkel med valseoverflaten (den "skråstilte retarderingsflate") avbøyer den påløpende bane i en stor vinkel fra dens bevegelse på valsen, og strekker seg nedstrøms fra primærflaten, en tynn, fleksibel tilpasningsflate (den "fleksible retarderingsflate") danner banens sideflate-begrensning når banen beveges gjennom vinkelen fra valseoverflaten til det skråstilte retarderingsorganets vinkel. Ved bruk av en slik vinkelvalse-geometri kan der opprettes et meget lite behandlings-hulrom som muliggjør behandling av meget tynne baner og anvendelse av høye trykk over korte strekninger. The machine and process that has shown the most promise with regard to many materials uses an arrangement based on an inclined retarder/flexible retarder, shown in US Patent No. 3,260,778, which has now expired. The web is pressed by a stationary surface (the "primary surface") against a drive roll to form a driving area, a stationary surface downstream of the driving area forming a large angle with the roll surface (the "slanted deceleration surface") deflects the oncoming web at a large angle from its movement on the roller, and extending downstream from the primary surface, a thin, flexible conforming surface (the "flexible retarder surface") forms the web's lateral surface constraint as the web is moved through the angle from the roller surface to the angle of the inclined retarder. By using such an angle roll geometry, a very small treatment cavity can be created which enables the treatment of very thin webs and the application of high pressures over short stretches.

Dette arrangement basert på skråstilt/fleksibelt retarderingsorgan søker å oppnå en balanse mellom motstridende krav. Den store vinkel som det skråstilte retarderingsorgan oppviser, gjør det mulig å påføre banen en effektiv sammentrykningskraft i lengderetningen. Samtidig vil det fleksible retarderingsorgan, idet det opprettholder den nødvendige sideflate-begrensning for banen mens banen endrer sin bevegelsesvinkel, også bøye for å hindre fastlåsing av den behandlete banes bevegelse og avlaste for høyt trykk for å hindre at banen huker seg fast under den fremre spiss på det skråstilte retarderingsblad. This arrangement based on inclined/flexible retarder seeks to achieve a balance between conflicting requirements. The large angle that the inclined deceleration means exhibits makes it possible to apply an effective compressive force to the web in the longitudinal direction. At the same time, the flexible retarder, while maintaining the necessary lateral surface restraint of the web as the web changes its angle of travel, will also flex to prevent stalling of the treated web's motion and relieve excessive pressure to prevent the web from buckling under the forward tip on the inclined retarder blade.

I kommersielle anordninger som er bygget i henhold til US-patent nr. 3 260 778 har det skråstilte retarderingsorgan dannet en vinkel på ca. 38 grader med tangenten til valsen og det fleksible retarderingsorgan som bøyer av for tilpasning til denne vinkel har vært en tynn plate av svensk nitridherdet stål (f.eks. av en tykkelse på 0,005 til 0,15 mm). In commercial devices built according to US Patent No. 3,260,778, the inclined retarder has formed an angle of approx. 38 degrees with the tangent to the roll and the flexible retarder which bends to accommodate this angle has been a thin plate of Swedish nitride hardened steel (eg of a thickness of 0.005 to 0.15 mm).

En senere maskin som anvender dette prinsipp, og som ytterligere søker å unngå fasthuking av banen under det skråstilte retarderingsbladets spiss, er vist i US-patent nr. 4 090 385. I denne maskin er valsen forsynt med spor og det skråstilte retarderingsorgans fremre kant er forsynt med innbyrdes atskilte sammenpassende tunger som er innført i sporene under valsens generelle overflate. Med dette arrangement kan der opptre variasjoner i behandlingen over valsebredden, fordi driftbetingelsene er forskjellige ved valsepartiene med og uten spor. A later machine which uses this principle, and which further seeks to avoid snagging of the web under the tip of the inclined retarder blade, is shown in US Patent No. 4,090,385. In this machine the roller is provided with grooves and the leading edge of the inclined retarder is provided with mutually spaced mating tongues which are inserted into the grooves under the general surface of the roller. With this arrangement, there can be variations in the treatment across the roll width, because the operating conditions are different at the roll sections with and without tracks.

Trykkbehandling av baner i lengderetningen under anvendelse av førnevnte skråstilt/fleksibel-retarderings-arrangementer har vært gunstige ved visse kommersielle anvendelser, selv om behandlingen ofte har vært begrenset til lav hastighet eller til bare et begrenset område av utgangsmaterialer og -produkter, og ofte har operatøren måttet oppvise stor dyktighet for å ta hånd om de foranderlige produksjonsforhold. Press processing of webs in the longitudinal direction using the aforementioned inclined/flexible-retarder arrangements has been beneficial in certain commercial applications, although processing has often been limited to low speed or to only a limited range of starting materials and products, and often the operator has had to show great skill to deal with the changing conditions of production.

Det gjenstår et stort antall tilfeller, særlig på området tynne baner, der kommersiell utnyttelse ikke har funnet sted på grunn av vanskelighetene med å få etablert behandlingen eller med å innpasse endringer i produksjonsbetingelsene under kjøring. There remain a large number of cases, particularly in the area of thin webs, where commercial exploitation has not taken place due to the difficulties in establishing the treatment or in adapting to changes in production conditions during operation.

Som eksempler på endrete produksjonsbetingelser som kan påvirke de innbyrdes motvirkende driv- og retarderingskrefter ved 1engde-trykkbehandlingen og bidra til vanskeligheter ved innledning eller fortsettelse av driften kan nevnes: endring i driwalsens evne til å gripe banen, for eksempel på grunn av slitasje på driwalsens overflate eller tilstedeværelse av fremmedstoffer, variasjoner i banetrykket mot driwalsen, som følge av en endring i tykkelsen av den ubehandlete bane eller i kreftene som presser begrensningsflaten og banen mot driwalsen som følge av slitasje eller endring i begrensningsflatenes geometri, variasjon i strekket som påføres den fremførte, ubehandlete bane idet behandlingen påbegynnes, endringer i den ubehandlete banes stivhet eller mykhet, hvilket kan skje som følge av endringer i den opprinnelige, ubehandlete banes fuktighetsinnhold eller temperatur, endringer i dybden av retarderingskanalen som banen passerer gjennom, endringer i andre av retarderingsorganets egenskaper for eksempel som følge av endringer i dimensjon eller hastighet, samt endring i banens mottakelighet for retardering, for eksempel som følge av endring i friksjonsegenskapene til banen som skal behandles osv. As examples of changed production conditions that can affect the mutually counteracting driving and decelerating forces in the 1engde pressure treatment and contribute to difficulties at the start or continuation of operation can be mentioned: change in the drive roller's ability to grip the web, for example due to wear on the drive roller's surface or the presence of foreign substances, variations in the web pressure against the driving roller, as a result of a change in the thickness of the untreated web or in the forces that press the limiting surface and the web against the driving roller as a result of wear or a change in the geometry of the limiting surfaces, variation in the tension applied to the advanced one, untreated web when processing begins, changes in the stiffness or softness of the untreated web, which may occur as a result of changes in the moisture content or temperature of the original, untreated web, changes in the depth of the retarder channel through which the web passes, changes in other properties of the retarder apes, for example, as a result of changes in dimension or speed, as well as a change in the track's susceptibility to deceleration, for example, as a result of a change in the frictional properties of the track to be treated, etc.

Ved produksjon har det alltid vært nødvendig å oprettholde nøyaktig innretting av det skråstilte retarderingsorgan. Slik innretting kan være vanskelig å opprettholde, og i visse anvendelser har endringen i behandlings-hulrommets dimensjoner på grunn av en liten skjevhet kunnet avstedkomme et uakseptabelt ujevnt produkt. Av denne grunn har det vært ansett som nødvendig å ha en robust og kostbar håndteringsanordning for førnevnte retarderingsarrangement, men allikevel kan der oppstå problemer. During manufacture, it has always been necessary to maintain accurate alignment of the inclined retarder. Such alignment can be difficult to maintain, and in certain applications the change in the dimensions of the treatment cavity due to a slight bias could result in an unacceptably uneven product. For this reason, it has been considered necessary to have a robust and expensive handling device for the aforementioned deceleration arrangement, but even then problems can arise.

Under bruk av førnevnte retarderingsarrangement for produksjon har det videre vært av betydning å velge og opprettholde det fleksible retarderingsorgan slik at det er riktig tilpasset og påfører et riktig fjærende trykk på det skråstilte retarderingsorgan. Dersom for lite trykk påføres det fleksible retarderingsorgan, hvilket kan skje ved feilaktig valg av dens tykkelse, eller på grunn av slitasje, vil det hindre muligheten til å oppnå en ønsket, fin mikrokrepp-effekt. Men med en liten endring i det fleksible retarderingsorgan når man hurtig et punkt der for høyt trykk fører til opphengning eller opprivning ved at materialet tvinges under det skråstilte retarderingsorgans fremre kant. Feilaktig innretting kan føre til ujevnt trykk på banen, med et ujevnt behandlet produkt som resultat. Og kanskje mest uheldig vil bøyning av det fleksible retarderingsorgan (for eksempel gjentatte bøyninger under justering eller bruk, eller sterk bøyning på grunn av feilaktig justering) During use of the aforementioned retarder arrangement for production, it has further been important to select and maintain the flexible retarder so that it is properly adapted and applies a proper resilient pressure to the inclined retarder. If too little pressure is applied to the flexible retarder, which can happen due to incorrect selection of its thickness, or due to wear, it will prevent the possibility of achieving a desired, fine microcreep effect. But with a small change in the flexible retarder you quickly reach a point where too much pressure leads to suspension or tearing by the material being forced under the slanted retarder's front edge. Improper alignment can lead to uneven pressure on the web, resulting in an unevenly processed product. And perhaps most unfortunate, bending of the flexible retarder (for example, repeated bending during adjustment or use, or severe bending due to improper adjustment)

kunne føre til permanent deformering av det fleksible retarderingsorgan, slik at man får en permanent "setning", som kan minske dets trykk og fjæringsevne, og fullstendig ødelegge behandlingen. could lead to permanent deformation of the flexible retarder, so that a permanent "set" is obtained, which can reduce its pressure and resilience, and completely destroy the treatment.

Når produksjonsbetingelsene forandrer seg under bruk avWhen the production conditions change during the use of

det skråstilte/fleksible retarderingsarrangement vil behand-lingspunktet ved behandling av materialet under lav-friksjons-primærflaten søke fremover eller bakover, og påvirke kvaliteten av behandlingen. Dette krever regulering av primærflaten i retning bakover eller forover. the inclined/flexible deceleration arrangement, the treatment point when treating the material below the low-friction primary surface will seek forwards or backwards, and affect the quality of the treatment. This requires regulation of the primary surface in the backward or forward direction.

Personen som betjener maskinen, har til oppgave å ta hensyn til alle produksjonsbetingelsene ved etablering av behandlingens innledende driftsjusteringer, og under drift må han observere endringer i betingelsene etterhvert som de opptrer og søke å motvirke disse endringer ved kompenserende justeringer. I praksis kan flere enn én variabel produksjons-betingelse forandre seg samtidig og frembringe en komplisert situasjon som maskinoperatøren må prøve å håndtere. The person who operates the machine has the task of taking into account all the production conditions when establishing the treatment's initial operating adjustments, and during operation he must observe changes in the conditions as they occur and try to counteract these changes by compensating adjustments. In practice, more than one variable production condition can change at the same time and produce a complicated situation that the machine operator must try to handle.

For de mikrokrepp-anvendelser som er blitt kommersielt utnyttet er ensartet behandling ofte av avgjørende betydning, og dersom tidsmessig riktige justeringer ikke finner sted, kan det skade produktet. Bare som eksempel kan nevnes at ved fremstilling av medisinske produkter for éngangsbruk, såsom kirurgiske bandasjer, kan et stort antall mikrokreppete stoffduker være stablet oppå hverandre, slik at mange stykker skjæres samtidig. Dersom dukene ikke er ensartet, og følgelig ikke vil ligge flatt, kan snittet bli ujevnt og føre til misformete produkter. For the microcrab applications that have been commercially exploited, uniform treatment is often of crucial importance, and if timely adjustments are not made, it can damage the product. Just as an example, it can be mentioned that in the manufacture of medical products for single use, such as surgical bandages, a large number of microcrimped fabric cloths can be stacked on top of each other, so that many pieces are cut at the same time. If the cloths are not uniform, and consequently will not lie flat, the cut may be uneven and lead to misshapen products.

Likeledes må kraftpapir som brukes som skille mellom stablete stålplater være ensartet for å holde stålplatestabelen flatt på en pall. Likewise, kraft paper used as a separator between stacked steel plates must be uniform to keep the stack of steel plates flat on a pallet.

Ved et annet tilfelle vil bløtgjøringen av vattplate av tykkelse i størrelsesordenen 0,025 mm kreve ekstremt høye behandlingshastigheter for å være praktiske, hvilket kan skape stor varmeutvikling som ikke er heldig for retarderingsarrange-mentet eller banen som behandles. In another case, the softening of wadding of thickness on the order of 0.025 mm would require extremely high processing speeds to be practical, which could create large heat generation which is not fortunate for the retarder arrangement or the web being processed.

Et viktig formål med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe nye teknikker for lengdekomprimeringsbehandling av baner ved mikrokrepping, som oppviser fordelene ved en enkel-valse-bladkonstruksjon, men som minsker eller eliminerer de forskjellige kritiske trekk ved behandlingen. Et annet formål er å gjøre det mulig å oppnå behandlete baneprodukter av ensartet, høy kvalitet med et bredt område av materialer og tykkelser, og særlig med meget tynne baner. Et annet formål er å tilveiebringe en teknikk som muliggjør bruk av forholdsvis tunge, bestandige elementer som kan virke over lang tid selv ved høy hastighet. Et annet formål er å tilveiebringe en maskin av forenklet konstruksjon. Andre formål med oppfinnelsen er å oppnå øking i effektiviteten med hensyn til produksjon og energiforbruk, samt nye spesielle behandlinger for banematerialer. Et spesielt formål med oppfinnelsen er å tilveiebringe en forbedret fremgangsmåte for å gjøre baner krympefri, for eksempel tunge diagonale vevete stoffer, såsom dongeri. An important object of the present invention is to provide new techniques for longitudinal compression treatment of webs by microcreping, which exhibit the advantages of a single-roll blade construction, but which reduce or eliminate the various critical features of the treatment. Another purpose is to make it possible to obtain treated web products of uniform, high quality with a wide range of materials and thicknesses, and in particular with very thin webs. Another purpose is to provide a technique which enables the use of relatively heavy, durable elements which can work over a long period of time even at high speed. Another object is to provide a machine of simplified construction. Other purposes of the invention are to achieve an increase in efficiency with regard to production and energy consumption, as well as new special treatments for track materials. A particular object of the invention is to provide an improved method for making webs shrink-free, for example heavy diagonal woven fabrics, such as denim.

Disse formål oppnås ved en maskin og en fremgangsmåte som angitt i de etterfølgende, selvstendige, henholdvis krav 1 og 14. Fordelaktige utføringsformer av oppfinnelsen er angitt i de respektive, uselvstendige krav. These objects are achieved by a machine and a method as stated in the subsequent, independent, respectively claims 1 and 14. Advantageous embodiments of the invention are stated in the respective, non-independent claims.

Den ovenfor angitte fremgangsmåte og maskin har forskjellige fordeler som er beskrevet nedenfor under overskriften Maskinens virkemåte. The above method and machine have various advantages which are described below under the heading Operation of the machine.

Spesielt vil tangentiell ekstrudering som beskrevet nedenfor, frembringe en klemkraft på banen på en måte som unngår de problemer som er innebygget i geometrien til de forskjellige behandlingsprosesser. Den tangentielle ekstruderings geometri og krefter tilater endring av det nedre banekontaktende element i stilling i dets plan, hvilket muliggjør automatisk justering av behandlings-hulrommets geometri for å minske faren for fasthuking eller uheldige behandlingskrefter eller gjør justering av dette element mindre kritisk. In particular, tangential extrusion as described below will produce a clamping force on the web in a way that avoids the problems inherent in the geometry of the various processing processes. The tangential extrusion geometry and forces allow the lower web contacting element to be changed in position in its plane, enabling automatic adjustment of the treatment cavity geometry to reduce the risk of snagging or adverse treatment forces or making adjustment of this element less critical.

Den nøyaktige grense for ekstruderingskanalens avvik fra sann tangent avhenger av hele det gjeldende sett av variable og av det ønskete resultat. En vinkel på 20° kan i visse tilfeller tillates med oppnåelse av de ønskete resultater ifølge oppfinnelsen. I det tilfelle hvor der anvendes en 0,25 mm primær-eller avstivningselement av nitridherdet stål, er det generelt ønskelig at vinkelen ikke overstiger 20°. The exact limit of the extrusion channel's deviation from true tangent depends on the entire set of variables in use and on the desired result. An angle of 20° can in certain cases be allowed with the achievement of the desired results according to the invention. In the case where a 0.25 mm primary or stiffening element of nitride-hardened steel is used, it is generally desirable that the angle does not exceed 20°.

Ovennevnte samt andre trekk og fordeler ved oppfinnelsen vil forstås fra følgende detaljerte beskrivelse av de foretrukne utføringsformer i sammenheng med tegningene og kravene. Fig. 1 er et skjematisk, sterkt forstørret lengdesnitt av beahndlingsrommet i en maskin som er konstruert i henhold til oppfinnelsen. Fig. la og lb er lengdesnitt lik fig. 1, av andre utførings-former av behandlings-hulrommet ifølge oppfinnelsen. Fig. 2 er et sideriss av maskinen på fig. 1 delvis i snitt. The above as well as other features and advantages of the invention will be understood from the following detailed description of the preferred embodiments in connection with the drawings and claims. Fig. 1 is a schematic, greatly enlarged longitudinal section of the treatment room in a machine constructed according to the invention. Fig. la and lb are longitudinal sections similar to fig. 1, of other embodiments of the treatment cavity according to the invention. Fig. 2 is a side view of the machine in fig. 1 partly on average.

Fig. 2a er et snitt langs linjen 2a-2a i fig. 3.Fig. 2a is a section along the line 2a-2a in fig. 3.

Fig. 3 er et grunnriss av maskinen på fig. 1 sett langs 3-3 på fig. 2. Fig. 4 er et grunnriss av en annen utføringsform av oppfinnelsen. Fig. 5 er et riss i fig. 4, i mindre målestokk. Fig. 3 is a floor plan of the machine in fig. 1 set along 3-3 on fig. 2. Fig. 4 is a plan view of another embodiment of the invention. Fig. 5 is a drawing in fig. 4, on a smaller scale.

Konstruksi onConstruction on

I fig. 1 - 3 er en valse 10 dreibart opplagret og drives i retning av pilen A ved hjelp av en vanlig drivmekanisme såsom en kjede- eller remdrift fra en motor. Et presseelement 20 er ved hjelp av en vertikalt bevegelig sko 16 montert direkte over valsen 10 slik at den krager ut fra skoen. Vertikal bevegelse av pressemonteringsenheten styres ved hjelp av en pressesylinder (ikke vist). Presseelementet 20 er orientert i skoen 16 i en vinkel i forhold til horisontalretningen, slik at kanten 18 av det utkragete parti av elementet 20 presses mot valsens 10 overflate. In fig. 1 - 3, a roller 10 is rotatably supported and driven in the direction of arrow A by means of a conventional drive mechanism such as a chain or belt drive from a motor. A press element 20 is, by means of a vertically movable shoe 16, mounted directly above the roller 10 so that it protrudes from the shoe. Vertical movement of the press assembly assembly is controlled by a press cylinder (not shown). The pressing element 20 is oriented in the shoe 16 at an angle in relation to the horizontal direction, so that the edge 18 of the cantilevered part of the element 20 is pressed against the surface of the roller 10.

Et primærelement 14 omfatter en plate av fjærstål som krager fremad fra sin festebrakett 22. Primærelementet 14 strekker seg over valsen 10 og tvinges mot valsen av presse-elementets 20 kant 18, for å danne et nippområde (det trangeste område mellom primærelementet 14 og valsen 10). Primærelemntet 14 strekker seg nedstrøms fra nippområdet til et punkt hvor det ligger noe over oppstrøms-kanten på bladet 24 (som i sitt plan fjærende tvinges mot nippet ved hjelp av luftsylindere som nedenfor beskrevet). Primærelementet 14 har bare begrenset bøyningsevne, idet det er tykkere og forholdsvis stivt sammenliknet med fleksible retarderingsorganer som brukes i skråstilte retarderingsmaskiner som ovenfor omtalt. Primærelementet har fortrinnsvis en tykkelse på 0,25 mm og er av nitridherdet stål med glatt overflate i nippområdet. I den viste utføringsform har valsen 10 en diameter på 30,5 cm. A primary element 14 comprises a plate of spring steel which collars forward from its mounting bracket 22. The primary element 14 extends over the roller 10 and is forced against the roller by the edge 18 of the pressing element 20, to form a nip area (the narrowest area between the primary element 14 and the roller 10 ). The primary element 14 extends downstream from the nip area to a point where it lies slightly above the upstream edge of the blade 24 (which in its plane is resiliently forced against the nip by means of air cylinders as described below). The primary element 14 has only limited bending capacity, as it is thicker and relatively stiff compared to flexible deceleration devices used in inclined deceleration machines as discussed above. The primary element preferably has a thickness of 0.25 mm and is made of nitride-hardened steel with a smooth surface in the nip area. In the embodiment shown, the roller 10 has a diameter of 30.5 cm.

En ekstruderingsåpning, beliggende nedstrøms fra nippområdet, dannes på banens øvre overflate ved en forlengelse av primærelementets 14 underside 28 og undersiden av banen 12 ved overflaten 16 av det banekontaktende bladelement 24. An extrusion opening, located downstream from the nip area, is formed on the upper surface of the web by an extension of the underside 28 of the primary element 14 and the underside of the web 12 at the surface 16 of the web contacting blade element 24.

Som vist i fig. 1 og 2, kan trykket fra presseren 20 på primærelementet 14 og reaksjonskraften fra primærelementets nedstrømsparti til den sammentrykte bane som fyller det mellomliggende hulrom og utøver oppadrettet trykk, bevirke at primærelementets 14 nedstrømsparti buer noe, og således divergerer fra valsens 10 overflate. Nærmere bestemt kan dette parti av primærelementet 14 anta en kurve i området umiddelbart nedstrøms av nippet med en radius i størrelsesorden av valsens 10 radius. As shown in fig. 1 and 2, the pressure from the presser 20 on the primary element 14 and the reaction force from the downstream part of the primary element to the compressed web which fills the intermediate cavity and exerts upward pressure, can cause the downstream part of the primary element 14 to curve somewhat, and thus diverge from the surface of the roller 10. More specifically, this part of the primary element 14 can assume a curve in the area immediately downstream of the nip with a radius in the order of magnitude of the radius of the roller 10.

Som best vist i fig. 2 og 3 er elementet 24 et plant bladliknende element som er opplagret ved hver side henholdsvis ved hjelp av vertikale plater 34 som omfatter en frontjuste-ringsslisse 36 og en bakre justeringsslisse 38 med gjennomgående låsebolter 41. As best shown in fig. 2 and 3, the element 24 is a flat blade-like element which is stored on each side respectively by means of vertical plates 34 which comprise a front adjustment slot 36 and a rear adjustment slot 38 with through-going locking bolts 41.

I hver ende av bladets 24 nedstrøms-kant er anordnet en brakett 32 som er forbundet med stempelet 42 til en luftsylinder 30. Ved tilførsel av lufttrykk til disse sylindere 30 blir bladet 24 i sin holder fjærende tvunget mot venstre i fig. 2, i forhold til sin opplagring 34. Denne anvendelse av fjærende trykk i retning av bladets plan er skjematisk vist i fig. 1 ved pilen og fjæren S. At each end of the downstream edge of the blade 24, a bracket 32 is arranged which is connected to the piston 42 of an air cylinder 30. When air pressure is supplied to these cylinders 30, the blade 24 in its holder is springily forced to the left in fig. 2, in relation to its support 34. This application of resilient pressure in the direction of the blade's plane is schematically shown in fig. 1 by the arrow and feather S.

Ekstruderingsåpningens orientering påvirkes av vinkelenThe orientation of the extrusion opening is affected by the angle

til det fremre parti av bladelementets 24 øvre overflate 2 6 (målt i forhold til en tangent på valsen ved punktet P, dvs. to the front part of the upper surface 2 6 of the blade element 24 (measured in relation to a tangent to the roller at the point P, i.e.

det punkt der den virksomme fremdrift ved nippet mellom valsen 10 og primærelementet 14 avsluttes). the point where the effective propulsion at the nip between the roller 10 and the primary element 14 ends).

Ved å bevege dreie-bæreplater 34 (se fig. la), eller ved avfasing av enden av bladet 24 (se fig. lb), kan vinkelen mellom overflaten 26 og tangenten til valsen 10 ved punktet P varieres. Ved å begrense denne vinkel kan ekstruderingsåpningens akse X holdes tilnærmet parallell med valsetangenten, i flukt med banen som drives fremad ved hjelp av valsen. Nærmere bestemt er den begrensete vinkel b generelt mellom 0 og ca. By moving the rotary support plates 34 (see fig. 1a), or by chamfering the end of the blade 24 (see fig. 1b), the angle between the surface 26 and the tangent to the roller 10 at the point P can be varied. By limiting this angle, the axis X of the extrusion opening can be kept approximately parallel to the roller tangent, flush with the path that is driven forward by the roller. More specifically, the limited angle b is generally between 0 and approx.

15°, idet 20° er en øvre grense som kan anvendes for beste resultater i et stort antall tilfeller. 15°, 20° being an upper limit that can be used for best results in a large number of cases.

Utformingen av behandlingshulrommet som ligger mellom nippet og esktruderingsåpningen kan ytterligere styres ved hjelp av luftsylindrene 30 som tvinger bladet fjærende mot nippelområdet. Under oppstarting, før der er dannet en søyle av komprimert materiale, vil således bladspissen bevege seg under primærelementet godt foran dets driftsposisjon, og når så søylen dannes, og trykket i behandlings-hulrommet øker, vil den reagere ved automatisk å bevege seg bakover inntil den når en stabil, fjærende opprettholdt driftsposisjon som bestemmes av tykkelsen og beskaffenheten til banen som behandles og størrel-sen av lufttrykket til luftsylindrene 30. The design of the treatment cavity which lies between the nipple and the extrusion opening can be further controlled by means of the air cylinders 30 which force the blade springily towards the nipple area. Thus, during start-up, before a column of compressed material is formed, the blade tip will move under the primary element well ahead of its operating position, and when the column is formed, and the pressure in the treatment cavity increases, it will react by automatically moving backwards until it reaches a stable, resiliently maintained operating position which is determined by the thickness and nature of the web being processed and the magnitude of the air pressure to the air cylinders 30.

I fig. la er vist en utførelse som muliggjør meget effektiv krymping av dongeristoff i tørr tilstand ved tempera-turer i området 150 - 175"C. In fig. 1a shows an embodiment which enables very effective shrinkage of denim in a dry state at temperatures in the range of 150 - 175°C.

Selv om komprimeringsbehandlingen i dette tilfelle fortsetter å skje i hulrommet foran den tangentiale ekstruderingsåpning TEO, forsterkes denne virkning på grunn av en yterligere friksjonsvirkning som frembringes av et element 50. Dette element, som er av fjærstål, er opplagret mellom primærelementet og et overliggende element 15. Det har et forlenget parti 50 som ligger over det utgående stoff og oppviser en plasmabelagt sliteflate av wolframkarbid av ruhet i området 3 00 til 350 rms (rot-middel-kvadrat). Although the compression treatment in this case continues to take place in the cavity in front of the tangential extrusion opening TEO, this effect is enhanced due to an additional frictional effect produced by an element 50. This element, which is of spring steel, is stored between the primary element and an overlying element 15 .It has an extended portion 50 which overlies the output fabric and exhibits a plasma coated tungsten carbide wear surface of roughness in the range of 300 to 350 rms (root-mean-square).

Dette element har en ønskelig virkning på stoffets overflate, idet stoffet kjennes bløtt og "smøraktig", og elementet bidrar dessuten til å sikre jevn bevegelse av stoffet gjennom maskinen til tross for de sterke komprimeringskrefter som anvendes. This element has a desirable effect on the fabric's surface, as the fabric feels soft and "buttery", and the element also helps to ensure smooth movement of the fabric through the machine despite the strong compression forces used.

I fig. lb er vist en utførelse som muliggjør tørrbehandling av 0,025 mm papirvatt for frembringelse av et skumaktig, elastisk, meget strekkbart materiale som samtidig har stor fasthet. In fig. lb shows an embodiment which enables dry treatment of 0.025 mm paper wadding to produce a foamy, elastic, highly stretchable material which at the same time has great firmness.

I dette arrangement strekker presseelementet 14 seg en strekning L på 5,1 mm fra pressehjørnets 18 trykklinje, vinkelen b til bladets 24 overflate 26 er innstilt mellom ca. 12° og 15", og bladspissens inntrengningslengde U under primærelementet under driftstilstand er i størrelsesorden 1,27 mm. Som det fremgår av tegningen holdes aksen X til den tangentielle ekstruderingsåpning TEO stort sett parallell med tangenten til driwalsen. In this arrangement, the press element 14 extends a distance L of 5.1 mm from the pressure line of the press corner 18, the angle b to the surface 26 of the blade 24 is set between approx. 12° and 15", and the penetration length U of the blade tip under the primary element under the operating condition is of the order of 1.27 mm. As can be seen from the drawing, the axis X of the tangential extrusion opening TEO is kept largely parallel to the tangent of the drive roll.

Forskjellige utførelser av primærelementets utstrekning, såsom en følge av tagging, serratering, avtynning av ytterenden for eksempel ved grov-sandblåsing av hjørnet, vil ikke bare kunne forbedre operasjonen, men også muliggjøre bruk av tykkere primærelementer, for eksempel en tykkelse på 5,1 mm. Different executions of the primary element's extent, such as a result of tagging, serrating, thinning of the outer end, for example by coarse sandblasting of the corner, will not only be able to improve the operation, but also enable the use of thicker primary elements, for example a thickness of 5.1 mm .

Maskinens virkemåteThe way the machine works

Når banen 12 beveger seg sammen med valsens 10 overflate møter den nipp-området som etableres ved valseoverflaten og presser elementets 2 0 kant 18 som virker via primærelementet 14. Dette nipp utøver en drivkraft, representert ved pilen D, som er parallell med tangenten til valsen ved punktet P, det avsluttende punkt der banen drives positivt fremad. Nedstrøms fra dette nipp møter banen ekstruderings-åpningen som dannes av utstrekningen av primærelementets 14 underside 28 og det innledende parti av toppflaten 2 6 på bladelementet 24 (idet bladelementet 24 trykkes fjærende i stilling ved hjelp av trykkluft-sylindrene 30). Banen utsettes således for en ekstruderings-motstandskraft, representert ved pilen R, som er rettet stort sett motsatt kraften D på grunn av orienteringen av ekstruderings-åpningens akse X. When the web 12 moves together with the surface of the roller 10, it meets the nip area established at the roller surface and presses the edge 18 of the element 20 which acts via the primary element 14. This nip exerts a driving force, represented by the arrow D, which is parallel to the tangent of the roller at point P, the final point where the path is driven positively forward. Downstream from this nip, the path meets the extrusion opening which is formed by the extent of the primary element 14's underside 28 and the initial part of the top surface 26 of the blade element 24 (as the blade element 24 is pressed springily into position by means of the compressed air cylinders 30). The web is thus subjected to an extrusion resistance force, represented by the arrow R, which is directed generally opposite to the force D due to the orientation of the axis X of the extrusion opening.

Det skal forstås at fig. 1 er sterkt forstørret slik at den del av primærelementet 14 som er vist i fig. 1 er meget kort, og kraften fra presseelementet 20 virker til å presse det utkragete parti av elementet 14 ned mot bladets 24 fremre kant. Ettersom bladet 24 er stivt i retning vinkelrett på sitt plan, er det mulig å oppnå den ønskete forstørrelse av kraften R (regulert ved størrelsen av lufttrykket i sylindrene 30). På grunn av den motstand som banen således møter, blir banen ekstrudert med en hastighet som er vesentlig lavere enn dens bevegelseshastighet i nippområdet. En søyle av retardert materiale fyller således ekstruderingskanalen og motvirker fremadbevegelse av materialet som drives fremad av valsenippet. Fordi banen i dette område avgrenses ved sine sideflater (av valsen 10 og primærelementet 14) underkastes den en lengde-komprimerings-behandling umiddelbart etter punktet P samtidig som bladelementets fjæring i baneretningen sikrer ensartet behandling. It should be understood that fig. 1 is greatly enlarged so that the part of the primary element 14 shown in fig. 1 is very short, and the force from the pressing element 20 acts to press the cantilevered part of the element 14 down towards the front edge of the blade 24. As the blade 24 is rigid in a direction perpendicular to its plane, it is possible to achieve the desired magnification of the force R (regulated by the magnitude of the air pressure in the cylinders 30). Because of the resistance thus encountered by the web, the web is extruded at a speed which is substantially lower than its speed of movement in the nip region. A column of retarded material thus fills the extrusion channel and counteracts forward movement of the material driven forward by the roller nip. Because the web in this area is delimited by its side surfaces (by the roller 10 and the primary element 14), it is subjected to a length-compression treatment immediately after point P, while the springing of the blade element in the web direction ensures uniform treatment.

Mange fordeler oppnås ved det viste arrangement for komprimeringsbehandling av banen. Many advantages are obtained by the shown arrangement for compression processing of the web.

For det første, fordi banens generelle bevegelsesretning ikke trenger å avbøyes vesentlig, kan størrelsen av skjærkraften First, because the web's general direction of motion does not need to be significantly deflected, the magnitude of the shear force can

(som kan forårsake ujevn behandling over banens tykkelse) være meget liten. Retarderingen frembringes ved en symmetrisk virkning på banen, ikke ved en skarp avbøyning i retning av banebevegelsen. (which can cause uneven processing across the thickness of the web) be very small. The retardation is produced by a symmetrical effect on the track, not by a sharp deflection in the direction of the track movement.

For det annet, i dette arrangement er der intet behov for Secondly, in this arrangement there is no need for

et meget fleksibelt element til avgrensning av banen, idet alle stålplate-elementene som kommer i kontakt med banen i komprime-ringsbehandlings-området kan være av en betydelig tykkelse, for å avstedkomme stabilitet og lang levetid. (Primærelementet 14 er vesentlig stivere og tykkere enn hva tilfellet ville være med et fleksibelt retarderingsorgan i en konvensjonell mikro-krymper, som må kunne avbøyes i en forholdsvis spiss vinkel). Derved vil slitasjen på elementet 14 bli minsket, og systemsvikt eller behov for regulering som følge av slik slitasje eller permanent bøyning minskes eller unngås. a very flexible element for delimiting the web, as all the steel sheet elements that come into contact with the web in the compaction treatment area can be of a considerable thickness, in order to achieve stability and long life. (The primary element 14 is significantly stiffer and thicker than what would be the case with a flexible retarder in a conventional micro-shrinker, which must be able to be deflected at a relatively sharp angle). Thereby, the wear on the element 14 will be reduced, and system failure or the need for regulation as a result of such wear or permanent bending will be reduced or avoided.

For det tredje, sett i forbindelse med den første og andre fordel, blir det nå mulig å utføre behandlingen uten behov for stor dyktighet ved oppsettingen og liten oppmerksomhet fra operatørens side. Det er faktisk mulig å skifte mellom baner av meget forskjellige egenskaper uten særlig regulering av maskinen. Thirdly, seen in connection with the first and second advantages, it now becomes possible to carry out the treatment without the need for great skill in the set-up and little attention on the part of the operator. It is actually possible to switch between webs of very different characteristics without special regulation of the machine.

For det fjerde, på grunn av primærelementets 14 stort sett plane beskaffenhet ble det faktisk mulig å danne kjøledammer på dets toppflate og å innføre kjølevæske for avkjøling av elementet 14, som vist i fig. 1, og således tillate stor driftshastighet. Fourth, due to the generally planar nature of the primary element 14, it was actually possible to form cooling ponds on its top surface and to introduce coolant to cool the element 14, as shown in FIG. 1, and thus allow high operating speed.

For det femte, fordi bladets 24 plan ligger stort sett parallelt med driftsretningen, oppnås mange fordeler med hensyn til enkel konstruksjon og regulering. Fordi der er en meget liten kraftkomponent på bladet 24 i retning vinkelrett på bladplanet, kan bladet forholdsvis fritt bevege seg i sitt plan i to bevegelsesarter. I den ene bevegelsesart kan den tverr-løpende fremre kant på bladets 24 overflate 26 være stort sett vinkelrett med banens bevegelsesretning når bladet beveger seg nærmere eller fjernere fra nipp-området, stort sett i sitt eget plan. Bevegelse inn mot nipp-området forkorter behandlings-hulrommets lengde, samtidig som ekstruderingskanalen smalner av med en gradvis og kontrollerbar hastighet. Jo tynnere bane og jo finere krepp som ønskes, dess kortere bør behandlings-hulrommet være, og dess høyere bør vanligvis det påtrykte fjærtrykk være. For å regulere bladelementets stilling reguleres lufttrykket i begge sylindere 30. En liten bevegelse av denne type kan skje automatisk under drift, på grunn av fjæringen i bladelementets opplagring, som reaksjon på variasjoner i råbanens beskaffenhet eller som reaksjon på hastighets-endring av driwalsen. Fifth, because the plane of the blade 24 is substantially parallel to the direction of operation, many advantages are obtained in terms of ease of construction and regulation. Because there is a very small force component on the blade 24 in a direction perpendicular to the plane of the blade, the blade can move relatively freely in its plane in two types of movement. In one type of movement, the transversely running front edge of the blade 24 surface 26 can be largely perpendicular to the path's direction of movement when the blade moves closer or farther from the nip area, largely in its own plane. Movement towards the nip area shortens the length of the treatment cavity, while the extrusion channel tapers at a gradual and controllable rate. The thinner the web and the finer the crimp desired, the shorter the treatment cavity should be, and the higher the applied spring pressure should usually be. In order to regulate the position of the blade element, the air pressure in both cylinders 30 is regulated. A small movement of this type can occur automatically during operation, due to the suspension in the blade element's storage, as a reaction to variations in the nature of the raw web or as a reaction to a speed change of the drive roller.

En annen art bevegelse av bladet 24, også i bladplanet, innebærer en svak dreining eller selvinnretning av den fremre kant på tvers av banens bevegelsesretning. Slik bevegelse gjør det unødvendig med nøyaktige reguleringer og kan også være ønskelig for å oppta variasjoner i banetykkelse på tvers av banebredden. Dersom det i behandlings-hulrommet for eksempel opptrer en uvanlig tykkelse på den ene side av banen, vil kraften på denne side av bladet 24, som motvirkes av en av sylindrene 30, drive denne side av bladet noe bakover i forhold til bladets 24 motsatte side. Slik bevegelse kan oppnås automatisk som følge av den forholdsvis lette belastning på sylindrene 30, som gjør at de kan reagere på forholdsvis små krefter som skyldes variasjoner i banen. Den forholdsvis lette belastning på overflaten 26 i retning vinkelrett på denne flate oppnås som følge av dens stort sett tangentiale orientering. Another kind of movement of the blade 24, also in the plane of the blade, involves a slight turning or self-alignment of the front edge across the direction of movement of the web. Such movement makes precise adjustments unnecessary and may also be desirable to accommodate variations in web thickness across the web width. If, for example, an unusual thickness occurs in the treatment cavity on one side of the web, the force on this side of the blade 24, which is counteracted by one of the cylinders 30, will drive this side of the blade somewhat backwards in relation to the opposite side of the blade 24 . Such movement can be achieved automatically as a result of the relatively light load on the cylinders 30, which enables them to react to relatively small forces due to variations in the path. The relatively light load on the surface 26 in the direction perpendicular to this surface is achieved as a result of its largely tangential orientation.

For å sammenfatte enkelte av fordelene ved foreliggende oppfinnelse sammenliknet med de beste tidligere kjente mikro-kreppemaskiner, muliggjør foreliggende oppfinnelse følgende: — eliminering av hodejustering frem og tilbake for å søke å finne den optimale størrelse av arkformingselementenes overheng utenfor pressestangen; — bruk av tykkere, mer slitasjebestandige elementer, som for eksempel kan tåle høye driftshastigheter; — eliminering av kostbar sliping av primærelementer for å oppnå nøyaktige trinn i hulrommet; og — frembringelse av et system som har den samme fysiske virkning til tross for variasjoner i banens driftsbetingelser, såsom temperatur, fuktighetsinnhold og plastisitet, slik at det blir mulig å tilpasse og optimalisere disse To summarize some of the advantages of the present invention compared to the best previously known micro creping machines, the present invention enables the following: - elimination of head adjustment back and forth to seek to find the optimal size of the overhang of the sheet forming elements outside the press bar; — use of thicker, more wear-resistant elements, which can, for example, withstand high operating speeds; — elimination of costly grinding of primary elements to obtain accurate steps in the cavity; and — producing a system that has the same physical effect despite variations in the track's operating conditions, such as temperature, moisture content and plasticity, so that it becomes possible to adapt and optimize these

variable uten at man må ta seg av maskinen, bortsett fra regulering av bladstillingen i samsvar med den ønskete behandlingsfinhet eller -grovhet. variable without having to take care of the machine, apart from regulating the blade position in accordance with the desired processing fineness or coarseness.

Fig. 4-5 viser en annen utføringsform av oppfinnelsen der bunnen av ekstruderingskanalen avgrenses av et element 124 som har en oppstrømskant som dannes av tunger eller kapper 98 (bare 3 vist). Tappene har en størrelse slik at de passer i spor 99 på valsene 10' for å danne en jevn overgang fra valseoverflaten til den nedre overflate 126 som avgrenser ekstruderingsåpningen. Tappene 98 er smalere enn sporene 99 for å tillate dreining av elementet 124 som ovenfor beskrevet og for å unngå kontakt mellom sporsidene og tappene 98. Sporene 99 er tilstrekkelig dype til å gi klaring mellom sporbunnene 97 og tappene 98. Tappene har således intet slitasjeinngrep med driwalsen, og tappenes glatte sider vil forbli glatte slik at man unngår fasthuking av banen. Figs. 4-5 show another embodiment of the invention where the bottom of the extrusion channel is delimited by an element 124 which has an upstream edge formed by tongues or covers 98 (only 3 shown). The tabs are sized to fit into grooves 99 on the rollers 10' to form a smooth transition from the roller surface to the lower surface 126 defining the extrusion opening. The pins 98 are narrower than the grooves 99 to allow turning of the element 124 as described above and to avoid contact between the groove sides and the pins 98. The grooves 99 are sufficiently deep to provide clearance between the groove bottoms 97 and the pins 98. The pins thus have no wearing engagement with the drive roller, and the smooth sides of the pins will remain smooth so that the web is not squatted.

I andre henseender er driften og konstruksjonen av maskinen på fig. 4-5 den samme som for fig. 1-3, og tilsvarende henvisningstall er benyttet i begge figursett. In other respects, the operation and construction of the machine of FIG. 4-5 the same as for fig. 1-3, and corresponding reference numbers are used in both sets of figures.

I den for tiden foretrukne utføringsform er de flater som avgrenser ekstruderingsåpningen polert, hvilket er hensiktsmessig, for eksempel der driftshastighetene er store eller der de nødvendige retarderingskrefter er små. In the currently preferred embodiment, the surfaces which delimit the extrusion opening are polished, which is appropriate, for example where the operating speeds are high or where the required deceleration forces are small.

I andre tilfeller kan den eller begge flater være spesial-behandlet for å frembringe ønskete virkninger. Der det for eksempel er ønskelig med en øket friksjons- eller oppruings-virkning, kan metallflaten være plasma belagt med små partikler av wolframkarbid for å frembringe flater med relativt høy friksjon og lang slitebestandighet. In other cases, one or both surfaces can be specially treated to produce the desired effects. Where, for example, an increased friction or roughening effect is desired, the metal surface can be plasma coated with small particles of tungsten carbide to produce surfaces with relatively high friction and long wear resistance.

I andre utføringsformer kan spesiell utforming av de bakre kanter eller overflaten på maskinelementene, innbefattende anordning av slisser, takkete kanter og liknende, anvendes for å frembringe plissé-striper og andre ønskete estetiske og funksjonelle virkninger. Disse er utførlig beskrevet i søkerens førnevnte tidligere patenter. In other embodiments, special design of the rear edges or the surface of the machine elements, including arrangements of slits, serrated edges and the like, can be used to produce pleated stripes and other desired aesthetic and functional effects. These are described in detail in the applicant's aforementioned previous patents.

Claims

1. Machine for microcreasing a running length of web comprising a driving roll (10), a stationary primary pressing surface (20) for pressing the web against the roll surface for advancing the web at a driving nip, and first and second substantially stationary downstream web contacting surfaces (26 , 28) on the sides of the web which correspond respectively to the rolling and primary surfaces, arranged to produce an extrusion-like effect on the advancing web, the advancement and deceleration of the web being arranged to effect longitudinal compression treatment of the web in a cavity defined in the transition area of the web from the roller to the downstream rafts, characterized in that the first and second web contacting surfaces (26, 28) form an extrusion opening (TEO) whose axis (X) extends at an angle largely parallel, i.e. from 0° to less than 20° with the tangent to the roller with the termination point (P) for positive web advancement, the extrusion resistance force (R) produced at the opening acting to maintain a generally straight retarded column of treated web material capable of resisting forward movement of new web material propelled by the roll to effect longitudinal compression treatment of the web in response to restraining force produced by longitudinal extrusion, the first web contacting surface (26) being formed by a substantially plate-like blade member (24) resiliently biased against the drive nip of a force acting generally parallel to the tangent to the roller in a manner that enables spring self-adjustment movement of the plate element in its plane in response to the machine's operating conditions.

2. Machine according to claim 1, characterized in that the second web-contacting surface (28) which delimits the opening is produced by a free-supporting uniform continuation of the primary pressing surface (20).

3. Machine according to claim 2, characterized in that the primary element comprises a plate element of spring steel with a thickness of at least 0.25 mm.

4. Machine according to claim 1, characterized in that the element which forms a second web-contacting surface is capable of limited bending under processing conditions to a curved shape in the direction opposite to the curved shape of the roll surface, to a radius of curvature in the order of magnitude equal to the radius of the roll.

5. Machine according to claim 1, characterized in that the first web contacting surface (26) lies in a plane which is largely parallel to the tangent to the roller (10).

6. Machine according to claim 1, characterized in that the largely plate-like blade element (26), which lies largely parallel to the tangent to the roller (10), forms a first web-contacting surface (26), which plate element is forced resiliently against the drive tip by forces which acts mostly in the direction of the plate-like element's plane.

7. Machine according to claim 1, characterized in that the first path contacting surface (26) is movable but remains parallel to its original plane in order to gradually vary the geometry of the treatment cavity.

8. Machine according to claim 7, characterized in that the movement of the first web contacting surface (26) is arranged to cause a slight change in the arrangement of its upstream edge in relation to the roll surface.

9. Machine according to claim 8, characterized in that the first web contacting surface (26) is mounted so that it can rotate in the plane parallel to the surface to enable adjustment of the alignment of its upstream edge.

10. Machine according to claim 1, characterized in that the angle of the axis (X) of the extrusion opening (TEO) in relation to the tangent of the roller (10) at the final point of positive propulsion is less than 20°.

11. Machine according to claim 1, characterized in that the first web contacting surface (26) lies in a plane parallel to the direction of the extension of the plate-like element (24).

12. Machine according to claim 1, characterized in that the first path contacting surface (26) lies at an angle to the extent of the plate-like element (26).

13. Machine according to claim 1, characterized in that the height of the treatment cavity gradually increases in the direction of the path movement as a result of gradual, divergent curvature of both the roller (10) and the overlying surface.

14. Method for microcreping a running length of web comprising pressing the web (12) between the surface of a drive roll (10) and a stationary primary press surface (20) to drive the web forward at a drive nip, and producing an extrusion retarding action thereon advancing web by applying first and second generally stationary web contacting surfaces (26, 28) on the sides of the web corresponding to the roll surface and the primary surface, the advancement and deceleration of the web producing its longitudinal compression treatment in a cavity defined in the area of the web transition from the roll to the downstream rafts, characterized in that the web is processed by tangential extrusion between web contacting surfaces comprising first and second generally stationary surfaces (26, 28) which delimit an extrusion opening (TEO) whose axis (X) extends substantially parallel, i.e. at an angle from 0° to less than 20° with the tangent of the roller (10) at the final point (P) for positive operation of web n to maintain a substantially straight retarded column of processed web material which can counteract forward movement of new material propelled by the roll, and in that the extrusion retarding action is resiliently maintained by providing a plate-like member (24) to form the first web contacting surface ( 26), and resiliently biasing the plate-like member against the drive nip with a force acting generally parallel to the tangent to the roll in a manner that enables resilient self-aligning movement of the plate member in the direction of its plane in response to process operating conditions.