NO844488L - Fremgangsmaate ved separering av gass- og/eller vaeskeblandinger - Google Patents
Fremgangsmaate ved separering av gass- og/eller vaeskeblandingerInfo
- Publication number
- NO844488L NO844488L NO844488A NO844488A NO844488L NO 844488 L NO844488 L NO 844488L NO 844488 A NO844488 A NO 844488A NO 844488 A NO844488 A NO 844488A NO 844488 L NO844488 L NO 844488L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- phase
- solvent
- acid gases
- density
- cooling
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 39
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims description 33
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims description 15
- 238000000926 separation method Methods 0.000 title claims description 12
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 55
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 52
- 239000002904 solvent Substances 0.000 claims description 35
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 27
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims description 25
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 20
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims description 16
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims description 16
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 9
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims description 6
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims description 6
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 6
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 claims description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 claims 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 claims 1
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 36
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 17
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000010587 phase diagram Methods 0.000 description 6
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 6
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 4
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N n-Hexane Chemical compound CCCCCC VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- XDTMQSROBMDMFD-UHFFFAOYSA-N Cyclohexane Chemical compound C1CCCCC1 XDTMQSROBMDMFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 1
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000003599 detergent Substances 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 150000002170 ethers Chemical class 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000004992 fission Effects 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 150000002576 ketones Chemical class 0.000 description 1
- -1 methanol Chemical class 0.000 description 1
- 238000010943 off-gassing Methods 0.000 description 1
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 1
- 239000002680 soil gas Substances 0.000 description 1
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
- B01D5/0033—Other features
- B01D5/0036—Multiple-effect condensation; Fractional condensation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1425—Regeneration of liquid absorbents
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1456—Removing acid components
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
- C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
- C10K1/08—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors
- C10K1/16—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with non-aqueous liquids
- C10K1/165—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with non-aqueous liquids at temperatures below zero degrees Celsius
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte ved separering av gass- og/eller væskeblandinger.
Et prosesstrinn som ofte er nødvendig ved bearbeidelse
av rågasstrømmer, er fraseparering av sure gasser, hvoriblant i det vesentlige C02'H2S°9mercaptaner er forstått. Blant disse forbindelser som må holdes vekk fra eftertilkoblede anlegg på grunn av deres korroderende og katalysatorbe-skadigende egenskaper eller også av andre grunner, inneholdes som oftest og i alminnelighet i/, de høyeste konsentrasjoner CC>2 og E^S i gasstrømmene, f.eks. hovedsakelig jordgass eller spaltningsgasser. Fjernelsen av de sure gasser kan utføres på forskjellige måter. Absorpsjonsprosesser, såvel av kjemisk som fysikalsk art, har vist seg å være ytterst virk-somme. Vaskingen utføres som regel på en slik måte at vaske-midlet som er blitt belastet med sure gasser, regenereres og på ny anvendes. For å holde vaskeprosessens effektivitet så høy som mulig må regenereringen vanligvis utføres inntil en nesten fullstendig fraseparering av sure gasser fra opp-løsningsmidlet. Av denne grunn oppstår betydelige omkostninger, f.eks. for oppvarming og tilbakeføring av oppløsningsmidlet. Dessuten må store mengder av det som oftest kostbare oppløs-ningsmiddel anvendes.
Som en ytterligere mulighet for fraskillelse av blandinger som hyppigst består av methan og lavere hydrocarboner og de sure gasser, kan destillasjonsprosesser benyttes. Imidlertid oppstår ved slike ofte problemer ved utfrysingen av de sure gasskomponenter.
Det tas derfor ved den foreliggende oppfinnelse sikte
på å tilveiebringe en fremgangsmåte ved separering av gass-og/eller væskeblandinger på en slik måte at den kan utføres på en prisgunstig og energisparende måte.
Ved den foreliggende fremgangsmåte løses denne oppgave, og fremgangsmåten er særpreget ved at blandingen avkjøles,
at avkjølingen utføres inntil en flerfaseblanding med forskjellige densiteter er blitt dannet, og at de enkelte faser separeres i overensstemmelse med deres densitet.
Oppfinnelsen er basert på den erkjennelse å utnytte gassblandingers eller gass-væskeblandingers flerfaseforhold for separeringen. Den foreliggende fremgangsmåte kan anvendes i forbindelse med alle typer av gassblandinger som oppviser flerfaseforhold, og dessuten for gass-væskeblandinger.
Ved avkjølingen dannes som regel to væskefaser, en dampfase og i flere tilfeller en fast fase. Avkjølingsgraden er avhengig av den kjemiske sammensetning til blandingene som skal separeres hhv. blandingenes fysikalske egenskaper.
Avkjølingen kan utføres ved anvendelse av fremmedkulde og/eller ved varmeutveksling méd fraksjoner som dannes ved trykkavspenningen av produktstrømmer. Avkjølingen av blandingen blir i alminnelighet utført i ett eneste trinn, men det er også mulig å anvende avkjøling i flere trinn. Alle faser kan da utsettes for en ytterligere avkjøling, eller efter hvert trinn kan bare visse faser ytterligere avkjøles som er blitt valgt på basis av deres densitet.
Ifølge en foretrukken utførelsesform av den foreliggende fremgangsmåte skal de enkelte faser utvinnes som produkt-strømmer i henhold til de enkelte fasers sammensetning og/ eller tilføres for ytterligere separerings- og/eller renseprosesser. Alt efter de krav som stilles til en produkt-strøms renhet, kan derfor en fase allerede utvinnes i form av en produktstrøm eller utsettes for en ytterligere rense- og/ eller separeringsprosess efter at den er blitt "forrenset"
ved hjelp av den foreliggende fremgangsmåte. Den foreliggende fremgangsmåte er av spesielt stor betydning for "forrensning". Således kan ifølge en ytterligere utførelsesform av den foreliggende fremgangsmåte denne anvendes for absorberende separering av gassblandinger og blandingen avkjøles før vaskingen og de faser som dannes ved avkjølingen dels inn-føres i vaskeprosessen og dels utvinnes som produktstrømmer. Spesielt for absorberende fjernelse av sure gasser, spesielt C0 2 og H2S, fra gassblandinger som inneholder disse gasser, foreslås det å avkjøle gassblandingen før vaskingen og separat å fjerne en fase med lav densitet som er fattig på sure gasser og som dannes ved avkjølingen, en fase med høyere densitet som er sterkt anriket med sure gasser, og en fase med en annen høyere densitet som inneholder sure gasser, og
å innføre i det minste en fase med høyere, f.eks. midlere, densitet, i vaskeprosessen. Det er derved mulig å inn-
føre fraksjonen som er fattig på sure gasser, og fraksjonen som er sterkt anriket med sure gasser, i vaskingen. Dersom imidlertid randbetingelsene skulle være slike at en lav kon-sentrasjon av sure gasser kan tolereres i produktstrømmen,
kan ifølge oppfinnelsen fasen som er fattig på sure gasser, utvinnes direkte som produktstrøm.
Det kan dessuten være gunstig direkte å viderebehandle
en fase med høy densitet når et høyt innhold av sure gasser, spesielt I^S, forekommer, f.eks. i et svovelutvinningsanlegg som er basert på Claus-prosessen.
Den foreliggende fremgangsmåte kan anvendes ikke bare
som forrensningstrinn for påfølgende rense- hhv. separerings-prosesser, men den kan også anvendes for å regenerere et oppløsningsmiddel som inneholder gassformige forurensninger. Ifølge en ytterligere utførelsesform av den foreliggende fremgangsmåte kan derfor i det minste en del av det brukte opp-løsningsmiddel avkjøles, en fase med lavere densitet som inneholder praktisk talt intet oppløsningsmiddel og som dannes ved avkjølingen, en fase med høyere densitet som hovedsakelig inneholder de gassformige forurensninger og bare mindre opp-løsningsmiddel, og en fase med en annen høyere densitet som inneholder oppløsningsmiddel, fjernes separat, og i det minste en fase med høyere, f.eks. midlere/densitet,- utsettes for en ytterligere regenerering. Spesielt kan ifølge denne ut-førelsesform fasen med lavere densitet som er praktisk talt fri for oppløsningsmiddel, utvinnes direkte som produktstrøm. Med produkstrøm skal da en gasstrøm forstås som består f.eks. av CC>2 og/eller H2S og som kan overføres for ytterligere bearbeidelse, eventuelt i et svovelutvinningsanlegg.
Det er gunstig at fasen med den annen høyere densitet
som hovedsakelig består av oppløsningsmiddel, direkte gjen-innføres i vaskeprosessen uten ytterligere regenerering.
På denne måte kan en to-trinns oppløsningsmiddelregenerering utføres ved hjelp av den foreliggende fremgangsmåte, idet en første oppløsningsmiddelstrøm utvinnes som fremdeles oppviser spor av gassformige forurensninger, og en annen oppløs- r; ningsmiddelstrøm utvinnes som er blitt fullstendig regenerert i et ytterligere behandlingstrinn.
Ifølge en ytterligere utførelsesform av den foreliggende fremgangsmåte blir det brukte oppløsningsmiddel utsatt for trykkavspenning før avkjølingen, og den gassformige fraksjon som derved dannes, blir sammen med en del av den flytende fraksjon, som regel 2-10, fortrinnsvis 2-5, vekt%, av-kjølt. Før trykkopphevelsen kan oppløsningsmidlet også oppvarmes noe, hvorved allerede en del av de gassformige forurensninger går over i den gassformige fraksjon. Resten av den flytende fraksjon kan da i dette tilfelle utsettes direkte for en regenerering.
Det er klart at de to utførelsesformer av den foreliggende fremgangsmåte, nemlig forrensningen av en gassblanding og regenereringen av et oppløsningsmiddel, også kan anvendes samtidig, idet fremgangsmåten ikke bare kan anvendes for forrensning, men i det hele tatt for rensebehandling.
Nedenfor er den foreliggende fremgangsmåte nærmere be-skrevet under henvisning til de på fire figurer skjematisk viste utførelseseksempler.
Av figurene viser
Fig. 1 et prosesskjema for "forrensningen",
Fig. 2 fasediagrammet for gasstrømmen som skal behandles i overensstemmelse med Fig. 1, Fig. 3 prosesskjemaet for regenereringen av et oppløs-ning smidde1, og Fig. 4 fasediagrammet for et brukt oppløsningsmiddel som skal behandles i overensstemmelse med Fig. 3.
Ifølge Fig. 1 kommer en rågasstrøm A via en ledning 1 inn med et trykk av 40 bar og en temperatur av 300 K. Gass-strømmen avkjøles i en varmeveksler 2 og i en kjøler 3 til ca. 195 K. Ved denne temperatur finner ifølge Fig. 2 en separering av rågasstrømmen A i tre faser B, C og D sted som har de følgende sammensetninger og densiteten
Disse faser blir på grunn av deres forskjellige densiteter skilt i en separator 4, i en rekke tilfeller avspent til en lavere temperatur og derefter oppvarmet i varmeveksleren 2. Fasene B og C kan om nødvendig videre-behandles i en efterkoblet vaskeprosess. For dette formål blir fasen B via ledningen 5 innført tilnærmet i midten av en vaskesøyle 6 og fasen C via en ledning 7 innført i vaskesøylens 6 nedre del. Via en ledning 8 blir et oppløsnings-middel innført i vaskesøylens 6 øvre område, og oppløsnings-midlet tar mens det strømmer i motstrøm i forhold til den oppadstigende gasstrøm, opp restsporene av sure gasser fra denne. Methan som er fritt for sure gasser, kan således ved toppen fjernes via en ledning 9.
Fra vaskesøylens6 sump blir oppløsningsmidlet som inneholder de sure gasser, fjernet via en ledning 10, oppvarmet 11, avspent 12 og innført i en separator 13. Den utgassende fraksjon som i det vesentlige består av med oppløst methan, kan fjernes fra separatoren 13 via en ledning 14 og utvinnes som produkt. Oppløsningsmidlet som nu bare inneholder den sure gass, blir via en ledning 15 innført i en regenereringskolonne 16 og befridd for de sure gasser ved oppvarming 17. De sure gasser forlater regenereringskolonnen ved toppen via en ledning 18. Det regenererte oppløsningsmiddel blir fjernet fra regenereringskolonnens 16 sump og ved hjelp av en pumpe 19 og en kjøleinnretning 20 tilbakeført til vaskekolonnen 6 via ledningen 8.
Også fasen D kan befris for de sure gasser på den be-skrevne måte. Det er imidlertid også mulig dersom denne fase er blitt anriket med H^S, å tilføre denne direkte via en ledning 21 til en omvandlingsprosess til elementært svovel i en Claus-reaktor. Det er likeledes mulig alt efter de krav som stilles til produktets renhet, å utvinne fasen B direkte som
en produktstrøm.
Ved hjelp av den foreliggende fremgangsmåte blir mengden av oppløsningsmidlet som skal anvendes, betraktelig redusert og likeså energiinnsatsen for tilbakeføringen av det regenererte oppløsningsmiddel og dessuten for regenereringen av dette.
På Fig. 2 er fasediagrammet for tilførselsgassen med
50 mol% CH4, 40 mol% H2S, 10 mol% C02og 0,1 mol% C2<H>g for fremgangsmåten ifølge Fig. 1 vist, og fasediagrammet viser arbeidspunktet for separatoren 4. På fasediagrammet betyr da
v=dampfase, l=flytende fase, sl=fast-H2S-fase, s2=fast-CC>2-fase vl=damp- + flytende fase i likevekt, 11=2 flytende faser i likevekt, lls=2 flytende + en fast fase i likevekt, lsls2= flytende + to faste faser i likevekt, vls=dampfase + flytende fase + fast fase i likevekt, vsls2=damp- + to faste faser i likevekt, vlsls2=dampfase + flytende fase + to faste faser i likevekt.
På Fig. 3 er anvendelsen av den foreliggende fremgangsmåte for regenerering av et brukt oppløsningsmiddel skjematisk vist. Via en ledning 22 blir med et trykk av 60 bar og en temperatur av 240 K en rågasstrøm med 80 mol% methan og 20 mol% C02tilført til en vaskekolonne 23. Til vaskekolonnen 23 blir f.eks. toluen via en ledning 24 tilført til det øvre område, og toluenet vil nedenfor bli nærmere omtalt.
Ved toppen av vaskekolonnen 23 blir en methanrik fraksjon som bare inneholder ca. 1 mol% C02, fjernet via en ledning 25 i form av en produktstrøm.
Toluenet som inneholder C02, forlater vaskekolonnen<23>ved dens sump via en ledning 26 og har en temperatur av 240 K og et innhold av methan av 15 mol% og av C02av likeledes 15 mol%. Toluenet oppvarmes til 370 K i en varmeveksler 27, avspennes 28 til 54 bar og tilføres til en separator 29. Den derved dannede gassformige fraksjon forlater separatoren 29 via 30. I det minste en del av denne gassformige fraksjon blir sammen med en del av flytende fraksjon fra en ledning 31 blandet med f.eks. 3% av den samlede dannede flytende fraksjon og via 32 tilført til en varmeveksler 33 og en kjøleinnretning
34 og i denne avkjølt til ca. 215 K. Derved dannes ifølge
Fig. 4 tre faser B', C og D<1>med de følgende sammensetninger:
Disse faser blir skilt i en separator 35 i overensstemmelse med deres densiteter, i enkelte tilfeller avspent for ytterligere temperatursenkning og derefter oppvarmet i varmeveksleren 33. Temperaturen skal da ikke senkes til under 210 K fordi toluen eller CC>2 kan fryses ut ved denne temperatur.
Fasen B' som inneholder nesten intet toluen, kan via en ledning 36 med en fortykningsinnretning 37 transporteres tilbake til vaskekolonnen 23. Fasene C og D<1>blir via ledninger 38, 39 avspent i en regenereringskolonne 40. I denne blir dessuten hoveddelen av den flytende fraksjon fra separatoren 29 avspent via en ledning 41. Ved hjelp av en sumpoppvarmningsinnretning 42 blir CC>2drevet ut av toluenet og fjernet fra toppen (ledningen 4 3).
Det regenererte toluen som inneholder mindre enn 1 mol% CO2/ forlater regenereringskolonnen ved sumpen og blir ved hjelp av en pumpe 44 bragt opp til et trykk av 60 bar og via ledningen 24 med en kjøleinnretning 45 ført tilbake til vaskekolonnen 23.
I flere tilfeller kan fasen B' fås med en slik renhet at den kan utvinnes i form av en produktstrøm. Likeledes kan fasenD' allerede være så ren, dvs. hovedsakelig be-stående av oppløsningsmidlet, at den blir direkte tilbake-ført til vaskekolonnen. Dessuten er det mulig å tilbakeføre det brukte oppløsningsmiddel direkte fra vaskekolonnens sump til avkjølingen ifølge oppfinnelsen med faseseparering.
På Fig. 4 er fasediagrammet for den ved fremgangsmåten ifølge Fig. 3 anvendte gass-væskeblanding (60 mol% methan,
30 mol% C02f10 mol% toluen) vist, hvor separatorens 35 arbeidspunkt er vist. I den forbindelse betyr: s^= fast-C02-fase, s2= fast-toluen-fase, l^=flytende fase rik på toluen, l2=flytende fase, C02~rik, og l^flytende fase, methanrik.
Som oppløsningsmiddel kan da allé absorpsjonsmidler som er istand til å ta opp C02 og H2S, komme på tale, spesielt toluen, benzen, hexan, cyclohexan eller andre C^-Cg hydrocarboner eller blandinger av de nevnte absorpsjonsmidler. Likeledes kan alkoholer, som methanol, eller ethere, ketoner eller blandinger som inneholder disse som oppløsningsmiddel, anvendes.
Claims (11)
1. Fremgangsmåte ved separering av gass- og/eller væskeblandinger,
karakterisert ved at blandingen avkjøles,
at avkjølingen drives så langt at en flerfaseblanding med forskjellig densitet dannes, og at de enkelte faser separeres i overensstemmelse med deres densitet.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at de enkelte faser utvinnes som produktstrømmer i overensstemmelse med deres sammensetning og/eller tilføres til ytterligere separerings- og/ eller renseprosesser.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2 for absorberende separering av gassblandinger,
karakterisert ved at blandingen avkjøles før den vaskes og at de faser som dannes ved avkjølingen, dels tilbakeføres til vaskeprosessen og dels utvinnes som produkt-strømmer.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 3 for absorberende fjernelse av sure gasser, spesielt CC^ og Hj S, fra gassblandinger som inneholder disse,
karakterisert ved at gassblandingen avkjøles før den vaskes, at en ved avkjølingen dannet fase med lavere densitet og fattig på sure gasser, en med sure gasser sterkt anriket fase med høyere densitet og en fase med en annen høyere densitet som inneholder sure gasser, fjernes separat, og at i det minste en fase med høyere densitet innføres i vaskeprosessen.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved at fasen som er fattig på sure gasser, utvinnes som produktstrøm.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 4 eller 5,
karakterisert ved at fasen som er sterkt anriket med sure gasser, spesielt K^ S, tilføres, for svovel-konvertering.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2 for regenerering av et oppløsningsmiddel som inneholder gassformige forurensninger,
karakterisert ved at i det minste en del av opplø sningsmidlet avkjø les, at en fase med lavere densitet som dannes ved avkjølingen og praktisk talt ikke inneholder oppløsningsmiddel, en fase med høyere densitet som hovedsakelig inneholder de gassformige forurensninger og bare litt oppløsningsmiddel, og en fase med en annen høyere densitet som hovedsakelig inneholder opplø sningsmiddel, fjernes separat, og at i det minste én fase med høyere densitet utsettes for en ytterligere regenerering.
8. Fremgangsmåte ifølge krav 7, karakterisert ved at fasen med lavere densitet utvinnes som produktstrøm.
9. Fremgangsmåte ifølge krav 7 eller 8, karakterisert ved at fasen med en annen høyere densitet uten ytterligere regenerering igjen innføres i vaskeprosessen.
10. Fremgangsmåte ifølge krav 7-9, karakterisert ved at oppløsningsmidlet som inneholder gassformige forurensninger, avspennes før av-kjølingen og at den derved dannede gassformige fraksjon avkjøles sammen med en del av den flytende fraksjon.
11. Fremgangsmåte ifølge krav 10, karakterisert ved at den gassformige fraksjon avkjøles sammen med 2-10, fortrinnsvis. 2-5, vekt% av den flytende fase.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19833340631 DE3340631A1 (de) | 1983-11-10 | 1983-11-10 | Verfahren zum trennen von gas- und/oder fluessigkeitsgemischen |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO844488L true NO844488L (no) | 1985-05-13 |
Family
ID=6213936
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO844488A NO844488L (no) | 1983-11-10 | 1984-11-09 | Fremgangsmaate ved separering av gass- og/eller vaeskeblandinger |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4604107A (no) |
| CA (1) | CA1237065A (no) |
| DE (1) | DE3340631A1 (no) |
| GB (1) | GB2152835B (no) |
| IN (1) | IN163133B (no) |
| NO (1) | NO844488L (no) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE8804620U1 (de) * | 1988-04-08 | 1989-08-10 | Christ, Michael, Dipl.-Ing., 70191 Stuttgart | Einrichtung zum Abscheiden von Schadstoffen aus der Abluft von Anlagen zur Herstellung von Teppichboden |
| US7550033B2 (en) * | 2002-01-21 | 2009-06-23 | Conocophillips Company | Process for removing sulfides |
| TW200642695A (en) * | 2005-03-08 | 2006-12-16 | Genentech Inc | Methods for identifying tumors responsive to treatment with her dimerization inhibitors (HDIs) |
| US10576413B2 (en) * | 2014-12-10 | 2020-03-03 | Ethan J. Novek | Systems and methods for separating gases |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2490454A (en) * | 1946-06-20 | 1949-12-06 | Du Pont | Process for the recovery of hydrogen chloride from off-gas |
| US2863527A (en) * | 1949-09-15 | 1958-12-09 | Metallgesellschaft Ag | Process for the purification of gases |
| US3001373A (en) * | 1958-04-11 | 1961-09-26 | Texaco Inc | Separation of carbon dioxide from gaseous mixtures |
| NL261940A (no) * | 1960-03-09 | 1900-01-01 | ||
| US3116987A (en) * | 1960-10-27 | 1964-01-07 | Black Sivalls & Bryson Inc | Process and apparatus for removal of water from a fluid stream |
| GB918479A (no) * | 1961-01-16 | |||
| US3398544A (en) * | 1966-07-27 | 1968-08-27 | Continental Oil Co | Solidification of acidic components in natural gas |
| US3899312A (en) * | 1969-08-21 | 1975-08-12 | Linde Ag | Extraction of odorizing sulfur compounds from natural gas and reodorization therewith |
| BE759602A (fr) * | 1969-12-05 | 1971-04-30 | Ici Ltd | Condensation des hydrocarbures halogenes |
| NL169415C (nl) * | 1971-02-19 | 1983-01-17 | Shell Int Research | Werkwijze voor het omzetten in elementaire zwavel van zwaveloxyden, aanwezig in zwaveloxyden bevattende gassen. |
| DE2259803C3 (de) * | 1972-12-06 | 1979-09-13 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren und Vorrichtung zur Entfernung von CO2 und H2 S aus ungesättigte Kohlenwasserstoffe enthaltenden Gasen |
| DE2460515B2 (de) * | 1974-12-20 | 1976-10-28 | ^i/vtaimvti ·«* fvnYtMumg -zur IaU- | Verfahren und vorrichtung zur entfernung von gasfoermigen verunreinigungen aus wasserstoff |
| US4001116A (en) * | 1975-03-05 | 1977-01-04 | Chicago Bridge & Iron Company | Gravitational separation of solids from liquefied natural gas |
| US4038332A (en) * | 1975-10-09 | 1977-07-26 | Phillips Petroleum Company | Separation of ethyl fluoride |
| DE2617648A1 (de) * | 1976-04-22 | 1977-11-03 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum behandeln von waschwasser aus der waesche eines heissen rohgases der vergasung von brennstoffen |
| US4272270A (en) * | 1979-04-04 | 1981-06-09 | Petrochem Consultants, Inc. | Cryogenic recovery of liquid hydrocarbons from hydrogen-rich |
| GB2069118B (en) * | 1980-02-13 | 1984-10-03 | Cryoplants Ltd | Method for purifying a gas mixture |
| DE3141772A1 (de) * | 1981-10-21 | 1983-04-28 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren und vorrichtung zum regulieren des nh(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)-gehaltes in der waschfluessigkeit einer gaswaesche |
-
1983
- 1983-11-10 DE DE19833340631 patent/DE3340631A1/de not_active Withdrawn
-
1984
- 1984-10-22 IN IN790/MAS/84A patent/IN163133B/en unknown
- 1984-11-09 CA CA000467525A patent/CA1237065A/en not_active Expired
- 1984-11-09 US US06/669,974 patent/US4604107A/en not_active Expired - Fee Related
- 1984-11-09 NO NO844488A patent/NO844488L/no unknown
- 1984-11-09 GB GB08428331A patent/GB2152835B/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4604107A (en) | 1986-08-05 |
| GB8428331D0 (en) | 1984-12-19 |
| CA1237065A (en) | 1988-05-24 |
| DE3340631A1 (de) | 1985-05-23 |
| GB2152835A (en) | 1985-08-14 |
| IN163133B (no) | 1988-08-13 |
| GB2152835B (en) | 1987-11-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4305733A (en) | Method of treating natural gas to obtain a methane rich fuel gas | |
| US3505784A (en) | Scrubbing process for removing carbon dioxide from low-sulfur fuel gases or synthesis gases | |
| US3435590A (en) | Co2 and h2s removal | |
| US8641802B2 (en) | Method for treating a process gas flow containing CO2 | |
| US3324627A (en) | Process for the purification of gases | |
| NO329963B1 (no) | Fremgangsmate for selektiv fjerning av hydrogensulfid og C02 fra ragass | |
| AU2010355553B2 (en) | Method and apparatus for the purification of carbon dioxide using liquide carbon dioxide | |
| NO153717B (no) | Fremgangsmaate for selektiv separering av hydrogensulfid fra karbondioksydholdige gassformede blandinger | |
| KR20010049513A (ko) | 복합 아민 혼합물에 의해 이산화탄소를 회수하는 방법 | |
| HRP20090322T1 (hr) | Kombinirano korištenje vanjskih i unutarnjih otapala u procesnim plinovima koji sadrže lake, srednje i teške komponente | |
| US3910777A (en) | Absorption system for separate recovery of carbon dioxide and hydrogen sulfide impurities | |
| EP3031511B1 (en) | Method for energy efficient recovery of carbon dioxide from an absorbent | |
| WO2016108731A1 (en) | Method of complex extraction of valuable impurities from helium-rich hydrocarbon natural gas with high nitrogen content | |
| US11724229B2 (en) | Process and plant for removing disruptive components from raw synthesis gas | |
| CN102216217A (zh) | 从包含nh3和酸性气体的混合物中获得nh3的方法和装置 | |
| CN110997879B (zh) | 用溶剂吸收剂分离气体的方法 | |
| NO155444B (no) | Fremgangsmaate til fraskillelse av kondenserbare alifatiske hydrokarboner og sure gasser fra jordgasser. | |
| US3492788A (en) | Process of separating solvent vapor and water vapor from gases in scrubbing processes using a liquid organic absorbent | |
| US2217429A (en) | Separation of acetylene from gaseous mixtures containing it | |
| US20230025621A1 (en) | Regeneration Schemes for a Two-Stage Adsorption Process for Claus Tail Gas Treatment | |
| NL2015921B1 (en) | Process for the purification of a gas | |
| NO851263L (no) | Fremgangsmaate til aa fjerne co2 og/eller h2s fra gasser | |
| BR102012018377A2 (pt) | processo e dispositivo para regeneraÇço de meio de lavagem em lavadores de gÁs | |
| NO844488L (no) | Fremgangsmaate ved separering av gass- og/eller vaeskeblandinger | |
| NO142625B (no) | Analogifremgangsmaate ved fremstilling av terapeutisk aktive, nye piperazinderivater |