NO802612L - PROCEDURE AND DEVICE FOR FEEDING THE GAS CURRENCY IN THE DRAINAGE BRANCH FOR A COMBUSTION ENGINE - Google Patents
PROCEDURE AND DEVICE FOR FEEDING THE GAS CURRENCY IN THE DRAINAGE BRANCH FOR A COMBUSTION ENGINEInfo
- Publication number
- NO802612L NO802612L NO802612A NO802612A NO802612L NO 802612 L NO802612 L NO 802612L NO 802612 A NO802612 A NO 802612A NO 802612 A NO802612 A NO 802612A NO 802612 L NO802612 L NO 802612L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- pipe
- section
- cross
- collector pipe
- gas
- Prior art date
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 title description 6
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims description 7
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims description 7
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 3
- 238000013016 damping Methods 0.000 claims description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 26
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 2
- 238000005381 potential energy Methods 0.000 description 2
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N13/00—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00
- F01N13/08—Other arrangements or adaptations of exhaust conduits
- F01N13/10—Other arrangements or adaptations of exhaust conduits of exhaust manifolds
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B27/00—Use of kinetic or wave energy of charge in induction systems, or of combustion residues in exhaust systems, for improving quantity of charge or for increasing removal of combustion residues
- F02B27/04—Use of kinetic or wave energy of charge in induction systems, or of combustion residues in exhaust systems, for improving quantity of charge or for increasing removal of combustion residues in exhaust systems only, e.g. for sucking-off combustion gases
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
- F02B37/02—Gas passages between engine outlet and pump drive, e.g. reservoirs
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/16—Engines characterised by number of cylinders, e.g. single-cylinder engines
- F02B75/18—Multi-cylinder engines
- F02B75/20—Multi-cylinder engines with cylinders all in one line
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/16—Engines characterised by number of cylinders, e.g. single-cylinder engines
- F02B75/18—Multi-cylinder engines
- F02B2075/1804—Number of cylinders
- F02B2075/184—Number of cylinders ten
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Description
Foreliggende oppfinnelse angår generelt forbedringer ved en fremgangsmåte og ved en anordning til fremføring av gasstrømmen i et avløpsgrenrør eller samlerør for en forbrenningsmotor, som har vært beskrevet i norsk patent (patentans. 780238 av 23.1. 1978). Det vises særlig til kravene 1 - 3. The present invention generally relates to improvements in a method and in a device for advancing the gas flow in a waste manifold or header for an internal combustion engine, which has been described in a Norwegian patent (patent application 780238 of 23.1. 1978). Particular reference is made to requirements 1 - 3.
Fremgangsmåten beskrevet i dette tidligere dokument angår dempning av trykksvingningene i et avløpssamlerør for flere sylindre og fortrinnsvis for fire til ti sylindre i rekke i en forbrenningsmotor f.eks. overladet, med utkastning av gassen ved innløpet av denne i samlerøret, idet den kjente fremgangsmåte består i åpning av eksos.ventilen ned til et punkt i nærheten av nedre dødpunkt for stemplet, i å holde den rester-ende potensielle energi i sylinderens gasser under deres passer-ing til den forbindende rørledning på et maksimum mot endene av ek,SDansjonsslaget og således redusere økningen av gassenes entropi ved struping av gasstrømmen i umiddelbar nærhet av sylinderens utløp, og deretter ved å øke ejektorvirkningen ved å akselerere strømmen av gassene i grenrøret ved å omdanne trykkenergien til hastighetsenergi tildelt gassene som foreligger i grenrøret, ved å redusere strømmens jevne tverrsnitt i gren-røret til en verdi hovedsakelig mindre enn for sylinderboringen for å oppnå den størst mulige gasstrømningshastighet under gjenvinning av den normalt siste potensielle energi i hvert gasspust på et tidspunkt somøker til et maksimum det ekspan-sjonsarbeide som tilføres stemplet respektive reduserer til et minimum det av stemplet leverte eller utførte arbeide. The method described in this earlier document relates to dampening the pressure fluctuations in a waste collector pipe for several cylinders and preferably for four to ten cylinders in a row in an internal combustion engine, e.g. supercharged, with ejection of the gas at its inlet into the collector pipe, the known method consisting in opening the exhaust valve down to a point near bottom dead center for the piston, in keeping the remaining potential energy in the cylinder's gases below their pass-ing to the connecting pipeline at a maximum towards the ends of the ek,SDansion stroke and thus reduce the increase in the entropy of the gases by throttling the gas flow in the immediate vicinity of the cylinder outlet, and then by increasing the ejector action by accelerating the flow of the gases in the branch pipe by converting the pressure energy into velocity energy allocated to the gases present in the branch pipe, by reducing the uniform cross-section of the flow in the branch pipe to a value substantially less than that of the cylinder bore in order to achieve the greatest possible gas flow rate while recovering the normally last potential energy in each gas puff at a time which increases to a maximum the expansion work that is supplied to the piston respectively ve reduces to a minimum the work delivered or performed by the stamp.
Det nevnte tidligere kjente eksempel angår likeledesThe aforementioned previously known example also applies
et avløpssamlerør for utførelse av fremgangsmåten, hvor hvert forbindende rør er-utformet som et munnstykke, hvis tverrsnittsareal ved utløpet (på grenrørsiden) og dets inntak (på sylinder-siden) er i et forhold som ligger mellom 0,3 og 0,8 og for- v trinnsvis mellom 0,4 og 0,5. Det er likeledes i det tidligere kjente eksempel antydet at forholdet mellom den innvendige diameter av grenrøret og sylinderboringen ligger mellom 0,30 og 0,75, hvilket gjør det særlig mulig å fremstille samlerøret eller grenrøret med en diameter som er litt mindre enn den for de vanligvis anvendte samlerør. a drain collecting pipe for carrying out the method, where each connecting pipe is-designed as a nozzle, whose cross-sectional area at the outlet (on the manifold side) and its intake (on the cylinder side) is in a ratio between 0.3 and 0.8 and for- v step by step between 0.4 and 0.5. It is likewise suggested in the previously known example that the ratio between the internal diameter of the branch pipe and the cylinder bore is between 0.30 and 0.75, which makes it particularly possible to manufacture the collecting pipe or the branch pipe with a diameter that is slightly smaller than that of the commonly used manifolds.
Foreliggende oppfinnelse befatter seg hovedsakelig med en annen definisjon av dimensjonene for hvert forbindende rør med samlerøret. Disse nye definisjoner er nå en funksjon av tverrsnittsarealet for stemplet og dets nominelle hastig-het. Oppfinnelsen foreslår således et avløpssamlerør for an-vendelse av fremgangsmåten for dempning av trykksvingningene i et eksosgrenrør med flere og fortrinnsvis fra fire til ti sylindere i hver sylinderrekke for en forbrenningsmotor som f.eks. er overladet, med ejektorvirkning på gassene ved inngan-gen til grenrøret, og slik som definert i det foregående, og kjennetegnet ved at røret for forbindelse mellom hver sylinder og samlerøret utformet med dyseform har et effektivt tverrsnitt eller reelt strømningstverrsnitt for gassen i strålehalsen, hvis areal befinner seg innenfor et område på mellom0,6 og 1,7 ganger det teoretiske effektive tverrsnittsareal for dysen bestemt av den generelle formel: Effektiv _ Stemplets nominell stempelhastighet ( m/ s) tverrsnittsflate tverrsnittsflate 100 (m/s) The present invention is mainly concerned with a different definition of the dimensions for each connecting pipe with the collecting pipe. These new definitions are now a function of the cross-sectional area of the piston and its nominal speed. The invention thus proposes a waste collector pipe for using the method for damping the pressure fluctuations in an exhaust manifold with several and preferably from four to ten cylinders in each cylinder row for an internal combustion engine such as is supercharged, with an ejector effect on the gases at the entrance to the branch pipe, and as defined above, and characterized by the fact that the pipe for connection between each cylinder and the collector pipe designed with a nozzle shape has an effective cross-section or real flow cross-section for the gas in the jet neck, if area is within a range of between 0.6 and 1.7 times the theoretical effective cross-sectional area of the nozzle determined by the general formula: Effective _ Nominal piston speed of the piston (m/s) cross-sectional area cross-sectional area 100 (m/s)
Ifølge et annet karakteristisk trekk ved oppfinnelsen er den effektive strømningstverrsnittsflate for gassen i strålehalsen for dysen fortrinnsvis mellom 0,9 og 1,1 ganger den effektive tverrsnittsflate bestemt av nevnte formel. According to another characteristic feature of the invention, the effective flow cross-sectional area for the gas in the jet neck of the nozzle is preferably between 0.9 and 1.1 times the effective cross-sectional area determined by said formula.
Ifølge et annet karakteristisk trekk ved oppfinnelsen ligger tverrsnittsflaten for avløpssamlerøret i et område på mellom 0,6 og 1,7 ganger den teoretiske tverrsnittsflate for samlerøret bestemt av den generelle formel: Teoretisk stemplets nominell stempelhastighet (m/s) tverrsnittsflate = tverrsnitts- x 31 (m/s) According to another characteristic feature of the invention, the cross-sectional area of the waste collection pipe lies in a range of between 0.6 and 1.7 times the theoretical cross-sectional area of the collection pipe determined by the general formula: Theoretical piston nominal piston speed (m/s) cross-sectional area = cross-sectional x 31 (m/s)
for grenrøret flatefor the manifold flat
Ifølge et annet trekk ved oppfinnelsen er tverrsnittsflaten for samlerøret fortrinnsvis innenfor området fra 0,9 til 1,1 ganger den teoretiske tverrsnittsflate nevnt for samlerøret. According to another feature of the invention, the cross-sectional area of the collector pipe is preferably within the range from 0.9 to 1.1 times the theoretical cross-sectional area mentioned for the collector pipe.
Ifølge et annet trekk ved én foretrukket utførelse av oppfinnelsen er røret til forbindelse av hver sylinder -med sam-lerøret i ett stykke med motorens hode. According to another feature of one preferred embodiment of the invention, the pipe for connecting each cylinder to the collector pipe is in one piece with the engine's head.
Ifølge et annet trekk ved en foretrukket utførelse av oppfinnelsen har samlerøret en modulkonstruksjon dannet av flere mellomliggende identiske seksjoner. According to another feature of a preferred embodiment of the invention, the collecting pipe has a modular construction formed by several intermediate identical sections.
Foreliggende oppfinnelse vil bedre forstås og ytter-ligere formål, karakteristiske trekk, detaljer og fordeler ved denne vil fremgå klarere av følgende beskrivelse under henvisning til tegningene, hvor fig. 1 er et skjematisk lengdesnitt av en del av et samlerør i samsvar med oppfinnelsen og fig. 2 The present invention will be better understood and further purposes, characteristic features, details and advantages thereof will appear more clearly from the following description with reference to the drawings, where fig. 1 is a schematic longitudinal section of part of a collecting pipe in accordance with the invention and fig. 2
er et snitt etter linjen II-II på fig. 1.is a section along the line II-II in fig. 1.
Med henvisning til tegningene og før definisjon av samlerørets konstruksjon ifølge oppfinnelsen er det viktig å bemerke at motortoppen 1 for den angjeldende forbrenningsmotor som f.eks. kan være overladet, og omfattende et avløpssamlerør fra en rekke sylindre, i virkeligheten er delt opp i flere adskilte topper 2, hvis antall svarer til sylindrenes. Hver motortopp omfatter et klassisk parti 2a bestemt for opptak av inn-løpsventiler, avløpsventiler osv., dvs. alle de elementer som hører til styring av. ventilene, og et parti 2b som forlenger partiet 2a og utformet for å danne et stykke av det forbindende rør 3 mellom sylindrene og samlerøret 4. With reference to the drawings and before defining the construction of the header pipe according to the invention, it is important to note that the engine top 1 for the combustion engine in question such as e.g. may be supercharged, and comprising a drain collector pipe from a number of cylinders, is in fact divided into several separate peaks 2, the number of which corresponds to that of the cylinders. Each engine top includes a classic part 2a intended for the reception of inlet valves, drain valves, etc., i.e. all the elements that belong to the control of. the valves, and a part 2b extending the part 2a and designed to form a piece of the connecting pipe 3 between the cylinders and the collector pipe 4.
Avløpssamlerøret 4 har en modulformet konstruksjon og er dannet av flere mellomliggende identiske seksjoner 5. Hver seksjon 5 med hylseform omfatter ved en ende en sirkulær flens 6 og en sirkulær ansats 7 som befinner seg ikke langt fra denne ende. Den annen ende av hylsen har sin utvendige omkretsflate som ender i et kjegleformet parti 8. The waste collection pipe 4 has a modular construction and is formed by several intermediate identical sections 5. Each sleeve-shaped section 5 comprises at one end a circular flange 6 and a circular shoulder 7 which is not far from this end. The other end of the sleeve has its outer peripheral surface which ends in a cone-shaped part 8.
I partiet 2b av den tilhørende motortopp for en motor-sylinder er anordnet to åpninger 9, 10 respektive innløp og av-løp, aksialt på linje og i forbindelse med det indre av motortoppen . In part 2b of the associated engine top for an engine cylinder, two openings 9, 10, respective inlets and outlets, are arranged axially in line and in connection with the interior of the engine top.
En seksjon av samlerøret 5 er med sin frie ende eller ende motsatt den som bærer flensen 6 ført inn i innløpsåpninger 9 i den tilhørende topp, helt til ansatsen 7 på seksjonen 5 kommer til anlegg mot den flate på motortoppen som omgir innløps-åpningen 9. Det indre av motortoppen 2 er i dens parti 2b utformet slik at den sammen med samlerørseksjonen 5 definerer et ringformet rom 11 som har et progressivt avtagende gjennomgangstverrsnitt i retning av gassens utløp for, å sikre en ejektorvirkning på gassen ved dennes innløp i samlerøret. Dette ringformede rom 1 1 begrenset mellom partiet 2b av toppen og seksjonen 5 av samlerøret kommuniserer fritt med rommet 11 i partiet 2a av toppen ved utløpet fra avløpsventilene 13 (fig. 2) og utgjør således det forbindende rørstykke 3 mellom sylinderen og samlerøret. Det ringformede rom 11 ved utgangen fra seksjonen 5 av samlerøret i retning av gasstrømmen danner igjen et sylindrisk rom med en diameter som svarer til den innvendige diameter av seksjonen 5 av samlerøret og som kommuniserer med utløpsåpningen 10 fra motortoppen. For å sikre kontinui-tet i gasstrømmen mellom to seksjoner 5 av samlerøret er der anordnet et forbindelsessystem 15 montert mellom utløpsåpnin-gen 10 fra motortoppen og den nærmestliggende seksjon 5 av samlerøret i retning av gasstrømmen. Dette forbindelsessystem montert utvendig mellom to motortopper 2 og f.eks. dannet av et ringformet stykke 16 delvis innskutt takket være en ansats 17 i utløpsåpningen 10 fra motortoppen mens ved sin annen ende avsluttes den ringformede del 16 av en sirkulær flens 18 bestemt for forbindelse med den sirkulære flens 6 på seksjonen 5 av samlerøret nærmest i retning av gassens strømning, under even-tuell mellomkomst av en ekspansjonsbelg 19 som ved hver ende er forsynt med en sirkulær flens 20. Forbindelsene mellom flensene foretas ved hjelp av i og for seg kjente klemmekraver 21 . A section of the collector pipe 5 is, with its free end or the end opposite to that which carries the flange 6, led into the inlet openings 9 in the associated top, until the shoulder 7 on the section 5 comes into contact with the surface of the motor top which surrounds the inlet opening 9. The interior of the engine top 2 is designed in its part 2b so that, together with the manifold section 5, it defines an annular space 11 which has a progressively decreasing passage cross-section in the direction of the gas outlet to ensure an ejector effect on the gas at its inlet in the manifold. This annular space 1 1 limited between the part 2b of the top and the section 5 of the header communicates freely with the space 11 in the part 2a of the top at the outlet from the drain valves 13 (fig. 2) and thus constitutes the connecting pipe piece 3 between the cylinder and the header. The annular space 11 at the exit from the section 5 of the header in the direction of the gas flow again forms a cylindrical space with a diameter that corresponds to the internal diameter of the section 5 of the header and which communicates with the outlet opening 10 from the engine top. In order to ensure the continuity of the gas flow between two sections 5 of the header pipe, a connection system 15 is fitted between the outlet opening 10 from the top of the engine and the nearest section 5 of the header pipe in the direction of the gas flow. This connection system mounted externally between two engine tops 2 and e.g. formed by an annular piece 16 partially inserted thanks to a shoulder 17 in the outlet opening 10 from the motor top while at its other end the annular part 16 is terminated by a circular flange 18 intended for connection with the circular flange 6 on the section 5 of the collector pipe closest to the direction of the flow of the gas, with the eventual intervention of an expansion bellows 19 which is provided at each end with a circular flange 20. The connections between the flanges are made by means of clamping collars 21 known per se.
Hvert system 15 for forbindelse mellom to på hverandre følgende seksjoner 5 av samlerøret er dekket av en varmeisoler-ende kapsling 22. Hver motortopp 2 er avkjølt av en væske som sirkulerer særlig i rommet 23 av partiet 2b av motortoppen som befinner seg mellom det forbindende rør 3 og den utvendige vegg av motortoppen. Each system 15 for connection between two consecutive sections 5 of the collector pipe is covered by a heat-insulating enclosure 22. Each engine top 2 is cooled by a liquid that circulates in particular in the space 23 of the part 2b of the engine top located between the connecting pipe 3 and the outer wall of the engine top.
I denne utførelse av oppfinnelsen har hvert forbindende rør 3 som er utformet som et munnstykke, et effektivt tverr"snitt eller, reelt strømningstverrsnitt for gassen ved dysehalsen har en overflate som ligger mellom 0,6 og 1,7 ganger det teoretiske effektive tverrsnittsareal for munnstykket bestemt ved den generelle formel: In this embodiment of the invention, each connecting tube 3, which is designed as a nozzle, has an effective cross-section or, real flow cross-section for the gas at the nozzle throat has a surface that is between 0.6 and 1.7 times the theoretical effective cross-sectional area of the nozzle determined by the general formula:
Ifølge en foretrukket utførelse av oppfinnelsen har det effektive tverrsnittsareal av hvert forbindende rør 3 eller munnstykket en verdi som ligger mellom 0,9 og 1,1 ganger den.teoretiske effektive tverrsnittsflate nevnt ovenfor. According to a preferred embodiment of the invention, the effective cross-sectional area of each connecting pipe 3 or nozzle has a value that is between 0.9 and 1.1 times the theoretical effective cross-sectional area mentioned above.
Samlerøret 4 har et tverrsnittsareal som ligger innenfor et område fra 0,6 til 1,7 ganger den teoretiske tverrsnittsflate for samlerøret bestemt ved den generelle formel: The collector pipe 4 has a cross-sectional area that lies within a range from 0.6 to 1.7 times the theoretical cross-sectional area of the collector pipe determined by the general formula:
Ifølge en foretrukket utførelse av oppfinnelsen er tverrsnittsflaten for samlerøret 4 i et område mellom 0,9 og 1,1 ganger den teoretiske tverrsnittsflate for samlerøret. According to a preferred embodiment of the invention, the cross-sectional area of the collector pipe 4 is in a range between 0.9 and 1.1 times the theoretical cross-sectional area of the collector pipe.
Innfallsvinkelen cx for gassen som forlater hvert forbindende rør 3, dvs. den vinkel som danner hovedretningen for gasstrømmen i forhold til samlerørets lengdeakse, må fortrinnsvis forbli liten. The angle of incidence cx for the gas leaving each connecting pipe 3, i.e. the angle which forms the main direction of the gas flow in relation to the longitudinal axis of the collecting pipe, must preferably remain small.
Konstruksjonen av et slikt avløpssamlerør har etThe construction of such a waste collection pipe has a
stort antall fordeler:large number of advantages:
- dets konstruksjon er særlig forenklet med alle forbindelsene som er så kompakte som mulig på grunn av deres utførelse i ett stykke med motortoppen, - its construction is particularly simplified with all the connections as compact as possible due to their execution in one piece with the engine top,
- konstruksjonene av motortoppen 2, av hver seksjon- the constructions of the engine top 2, of each section
5 av samlerøret og av hver forbindende del 15, tillater en montering som kan sikre gasstrømningen like god i den ene som i den annen retning, dvs. at åpningene 9, 10 for henholdsvis innløp og avløp i motortoppen kan være omvendt og betraktes som åpninger for avløp og innløp; denne symmetri er særlig fordelaktig for motorer i V-form, - dødvolumet er minimalt, dvs. at man har maksimalt redusert avstandene for forbindelse mellom sylindrene og sam-lerøret, hvilket har en gunstig innvirkning på funksjonen av systemet MPC (eller modulsystemet for avløp av typen med om-dannelse av trykkenergien som definert i det tidligere kjente eksmpel). - Det er ingen eller små energitap i tillegg for av-løpsgassen i forhold til det samlerør som beskrevet i det tidligere kjente eksempel, dvs. i forhold til klassiske ytre samle-rør på motorhodet og 'følgelig dekket med en varmeisolering som innvirker på avløpsgassen ved å senke dens temperatur og ikke gjøre det mulig å unngå tilstedeværelsen av varme punkter. 5 of the collecting pipe and of each connecting part 15, allows an assembly that can ensure the gas flow as well in one direction as in the other, i.e. that the openings 9, 10 for inlet and outlet respectively in the motor top can be reversed and considered as openings for drains and inlets; this symmetry is particularly advantageous for V-shaped engines, - the dead volume is minimal, i.e. that the distances for connection between the cylinders and the collector pipe have been reduced to the maximum, which has a favorable effect on the functioning of the system MPC (or the module system for drainage of the type with transformation of the pressure energy as defined in the previously known example). - There are no or small additional energy losses for the waste gas in relation to the collecting pipe as described in the previously known example, i.e. in relation to classic external collecting pipes on the engine head and 'consequently covered with a thermal insulation which affects the waste gas by to lower its temperature and not make it possible to avoid the presence of hot spots.
Alt dette gjør til slutt formen av samlerørene kompliserte i motsetning til samlerøret i samsvar med oppfinnelsen, idet hver seksjon av samlerøret innføres i motortoppen og følge-lig ikke krever varmeisolering, og dessuten er kjølesystemet for motortoppen tilstrekkelig langt borte fra den tilhørende seksjon av samlerøret til ikke å påvirke gassens temperatur. All this ultimately makes the shape of the headers complicated in contrast to the header according to the invention, since each section of the header is introduced into the engine top and therefore does not require thermal insulation, and furthermore the cooling system for the engine top is sufficiently far away from the corresponding section of the header to not to affect the temperature of the gas.
- Justeringen av strømningstverrsnittene for gassen- The adjustment of the flow cross-sections for the gas
i dysehalsen ved utløpet av hver rørdel som forbinder eller munnstykket, blir stort sett gjort lettere og kan foretas uten å forandre motortoppen. Det er i virkeligheten tilstrekkelig for eksempel ved enkel maskinbearbeidning å modifisere kjegleformen 8 av endene av samlerørets seksjoner 5 for å modifisere det ringformede strømningstverrsnitt for gassen. - Hvert forbindende rør har et avtagende ringformet tverrsnitt i retning av gasstrømmen, og spiller likeledes rollen som felle for å holde tilbake stykker som skriver seg fra forbrenningskammeret som f.eks. fra ventilene. in the nozzle neck at the outlet of each connecting tube or nozzle is generally made easier and can be done without changing the motor top. It is in fact sufficient, for example, by simple machining to modify the cone shape 8 of the ends of the header sections 5 in order to modify the annular flow cross-section for the gas. - Each connecting pipe has a decreasing annular cross-section in the direction of the gas flow, and also plays the role of a trap to retain pieces that escape from the combustion chamber, such as e.g. from the valves.
Claims (10)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR7922234A FR2464366A2 (en) | 1979-09-05 | 1979-09-05 | Exhaust manifold for supercharged IC engine - has cylinder connection or ports with surface area determined in accordance with given formula |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO802612L true NO802612L (en) | 1981-03-06 |
Family
ID=9229381
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO802612A NO802612L (en) | 1979-09-05 | 1980-09-04 | PROCEDURE AND DEVICE FOR FEEDING THE GAS CURRENCY IN THE DRAINAGE BRANCH FOR A COMBUSTION ENGINE |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5696117A (en) |
| AU (1) | AU6210580A (en) |
| BE (1) | BE885075R (en) |
| BR (1) | BR8005589A (en) |
| DD (1) | DD152968A5 (en) |
| DE (1) | DE3033070A1 (en) |
| DK (1) | DK376980A (en) |
| ES (1) | ES8305088A2 (en) |
| FI (1) | FI802764A (en) |
| FR (1) | FR2464366A2 (en) |
| IT (1) | IT1132582B (en) |
| NL (1) | NL8004806A (en) |
| NO (1) | NO802612L (en) |
| PL (1) | PL226599A3 (en) |
| SE (1) | SE8006170L (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2572458A1 (en) * | 1984-10-31 | 1986-05-02 | Duvant Crepelle Sa | Method for arranging a flow of gases and means for implementing this method |
| FI78768C (en) * | 1987-05-29 | 1989-09-11 | Waertsilae Oy Ab | Procedures and arrangements for improving the efficiency of exhaust emissions e. |
| DE3822199A1 (en) * | 1988-07-01 | 1990-01-04 | Mak Maschinenbau Krupp | MULTI-CYLINDER INTERNAL COMBUSTION ENGINE WITH ONE EXHAUST PIPE |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2899797A (en) * | 1959-08-18 | Turbocharger for internal combustion engines | ||
| US2406656A (en) * | 1939-04-04 | 1946-08-27 | Fed Reserve Bank | Exhaust energy converting means for internal-combustion engines |
| CH375954A (en) * | 1953-06-09 | 1964-03-15 | Laval Steam Turbine Co | Internal combustion engine |
| NL175658C (en) * | 1973-10-09 | 1984-12-03 | Stork Werkspoor Diesel Bv | MULTI-CYLINDER COMBUSTION ENGINE WITH PRESSURE FILLING ACCORDING TO IMPACT SYSTEM. |
| FR2378178A1 (en) * | 1977-01-24 | 1978-08-18 | Semt | METHOD AND DEVICE FOR ADJUSTING THE FLOW OF GAS IN AN EXHAUST MANIFOLD OF AN INTERNAL COMBUSTION ENGINE |
-
1979
- 1979-09-05 FR FR7922234A patent/FR2464366A2/en active Pending
-
1980
- 1980-08-26 NL NL8004806A patent/NL8004806A/en not_active Application Discontinuation
- 1980-08-29 IT IT24361/80A patent/IT1132582B/en active
- 1980-09-02 FI FI802764A patent/FI802764A/en not_active Application Discontinuation
- 1980-09-03 DD DD80223700A patent/DD152968A5/en not_active IP Right Cessation
- 1980-09-03 BR BR8005589A patent/BR8005589A/en unknown
- 1980-09-03 DE DE19803033070 patent/DE3033070A1/en not_active Ceased
- 1980-09-04 BE BE0/201977A patent/BE885075R/en not_active IP Right Cessation
- 1980-09-04 DK DK376980A patent/DK376980A/en unknown
- 1980-09-04 SE SE8006170A patent/SE8006170L/en not_active Application Discontinuation
- 1980-09-04 NO NO802612A patent/NO802612L/en unknown
- 1980-09-05 AU AU62105/80A patent/AU6210580A/en not_active Abandoned
- 1980-09-05 PL PL22659980A patent/PL226599A3/xx unknown
- 1980-09-05 ES ES494811A patent/ES8305088A2/en not_active Expired
- 1980-09-05 JP JP12336780A patent/JPS5696117A/en active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IT8024361A0 (en) | 1980-08-29 |
| SE8006170L (en) | 1981-03-06 |
| NL8004806A (en) | 1981-03-09 |
| ES494811A0 (en) | 1983-01-16 |
| ES8305088A2 (en) | 1983-01-16 |
| PL226599A3 (en) | 1981-09-18 |
| JPS5696117A (en) | 1981-08-04 |
| AU6210580A (en) | 1981-03-19 |
| IT1132582B (en) | 1986-07-02 |
| DE3033070A1 (en) | 1981-04-02 |
| BE885075R (en) | 1980-12-31 |
| FI802764A (en) | 1981-03-06 |
| DD152968A5 (en) | 1981-12-16 |
| FR2464366A2 (en) | 1981-03-06 |
| DK376980A (en) | 1981-03-06 |
| BR8005589A (en) | 1981-03-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2193726C2 (en) | Waste heat-powered steam generator | |
| US7171805B2 (en) | Deflector style exhaust manifold | |
| WO2008109174B1 (en) | Internal combustion engine with auxiliary steam power recovered from waste heat | |
| JPH07189718A (en) | Exhauster for supercharging internal combustion engine | |
| US2140085A (en) | Combustion-products power plant | |
| DK147501B (en) | EQUIPMENT MANIFOLD FOR A PRESSED COMBUSTION ENGINE | |
| NO802612L (en) | PROCEDURE AND DEVICE FOR FEEDING THE GAS CURRENCY IN THE DRAINAGE BRANCH FOR A COMBUSTION ENGINE | |
| US1411226A (en) | Utilizing the energy of the exhaust of engines | |
| EP0191415B1 (en) | Exhaust gas heat recovery boiler | |
| US1664782A (en) | Internal-combustion engine | |
| US2476816A (en) | Internal-combustion engine | |
| US2393342A (en) | Two-cycle internal-combustion engine | |
| US3133528A (en) | Tubular heating element for heating fluids | |
| RU197092U1 (en) | EJECTION DEVICE FOR INCREASING STARTING EFFICIENCY AND OPERATION OF PISTON INTERNAL COMBUSTION ENGINE | |
| RU2239704C1 (en) | Steam power plant with piston steam machine | |
| JPS6228291B2 (en) | ||
| NO742623L (en) | ||
| GB1142692A (en) | Supercharged vapor generator | |
| US2068751A (en) | Locomotive | |
| JPH074601A (en) | Exhaust gas inlet and outlet structure of exhaust gas boiler | |
| US3547086A (en) | Cylinder head for internal combustion engines | |
| RU2715073C1 (en) | Combined cycle gas turbine with cooled diffuser | |
| CN217873161U (en) | Ultrahigh-temperature gas vacuum-pumping system | |
| KR100197741B1 (en) | Method and plant for the generation of steam having a supercritical steam parameter in a continuous-flow steam generator | |
| US2080182A (en) | Charge forming apparatus |