NO793517L - COAT FOR METAL CASTING. - Google Patents
COAT FOR METAL CASTING.Info
- Publication number
- NO793517L NO793517L NO793517A NO793517A NO793517L NO 793517 L NO793517 L NO 793517L NO 793517 A NO793517 A NO 793517A NO 793517 A NO793517 A NO 793517A NO 793517 L NO793517 L NO 793517L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- mold
- casting
- stated
- contact
- forge
- Prior art date
Links
- 238000005058 metal casting Methods 0.000 title description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 33
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 13
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 13
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 7
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 4
- 238000001259 photo etching Methods 0.000 claims description 4
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000005530 etching Methods 0.000 claims description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 8
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 5
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 5
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 5
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 4
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 4
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 3
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 3
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 3
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 2
- 238000010297 mechanical methods and process Methods 0.000 description 2
- 230000005226 mechanical processes and functions Effects 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 241000700196 Galea musteloides Species 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000004035 construction material Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004679 hydroxides Chemical class 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000007373 indentation Methods 0.000 description 1
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000007750 plasma spraying Methods 0.000 description 1
- 238000012805 post-processing Methods 0.000 description 1
- 238000007639 printing Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
- 239000004753 textile Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/0648—Casting surfaces
- B22D11/0654—Casting belts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/0648—Casting surfaces
- B22D11/0657—Caterpillars
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
Description
Kokille for metallstøpingMold for metal casting
Foreliggende oppfinnelse angår en kokille med riflet over-The present invention relates to a mold with a fluted upper
flate for støping av metaller, særlig aluminium og aluminium-legeringer, idet varmeovergangen ved første kontakt med smeiten reguleres slik at smeiten bare kommer i berøring med rifletoppene på kokilleoverflaten, slik at det dannes en luftspalt mellom smeiten og riflebunnene. surface for casting metals, especially aluminum and aluminum alloys, as the heat transfer at first contact with the forge is regulated so that the forge only comes into contact with the ridge tops on the mold surface, so that an air gap is formed between the forge and the ridge bottoms.
Ved strengstøpning med medløpende Kokiller bringes smeitenIn string casting with running molds, the forge is brought
for størkning i umiddelbar kontakt med kokillen. Av kvalitets-grunner er det herunder nødvendig og nøyaktig regulere varmeovergangen ved den første kontakt mellom smelte og kokille. Ved for sterkt varmeuttrekk fra smelten> slik det er tilfelle ved glattfreste kokiller, kan det ofte observeres koldløpdannelse i støpeproduktet, hvilket fører til materialspill. En kraftig varmegjennomgang gjennom kokillen i be-gynnelsen av størkningen innebærer også kraftig temperatur-vekslingspåkjenninger, hvilket lett fører til dannelse av varmesprekker ved kokilleoverflaten. for solidification in immediate contact with the mold. For quality reasons, it is therefore necessary to precisely regulate the heat transition at the first contact between the melt and the mould. If heat extraction from the melt is too strong> as is the case with smooth-milled moulds, cold run formation can often be observed in the cast product, which leads to material waste. A strong passage of heat through the mold at the beginning of the solidification also involves strong temperature change stresses, which easily leads to the formation of heat cracks at the mold surface.
For regulering av varmeovergangen mellom smelte og kokille fremmes i henhold til kjent teknikk; treffes i henhold til kjent teknikk følgende to tiltak: 1. Kokilleoverflaten overtrekkes med et varmeisolerende beskyttelseskikt. For regulation of the heat transition between melt and mold is advanced according to known techniques; the following two measures are taken in accordance with known technology: 1. The mold surface is coated with a heat-insulating protective layer.
2. Kokilleoverflaten rifles ved hjelp av mekaniske midler.2. The mold surface is fluted using mechanical means.
Ved varmeisolerende beskyttelseskikt dreier det seg ofte om belegg som sprøytes på kokillen før støpingens begynnelse. Heat-insulating protective layers are often coatings that are sprayed onto the mold before casting begins.
Det er imidlertid også kjent keramiske skikt, som påføres ved plasmasprøyting. However, ceramic layers are also known, which are applied by plasma spraying.
Erfaringer har imidlertid vist at anvendelse av sådanne beleggHowever, experience has shown that the use of such coatings
er forbundet med forskjellige ulemper.is associated with various disadvantages.
Det påførte belegg må således påføres på nytt etter hver støpeprosess. Herunder er det særlig viktig at kokilleoverflåtene belegges jevnt med det påførte belegg, hvilket natur-ligvis i høy grad avhenger av hvor dyktig den arbeider er som utfører arbeidet. Varierende beleggtykkelse fører nemlig til at vedkommende støpestreng eller støpebånd får områder med innbyrdes forskjellig begynnelsestørkning. Som en følge av dette opptrer det ved de fleste konstruksjonsmaterialer støpefeil, som særlig opptrer i form av overflateporøsitet eller overflatesprekker. Videre må det alltid regnes med skiktavrivning, hvilket for mange produkter (folier) fører til en forurensning av støpeoverflåtene som ikke kan godtas. The applied coating must thus be reapplied after each casting process. Here, it is particularly important that the mold surfaces are evenly coated with the applied coating, which naturally depends to a large extent on how skilled the worker is who performs the work. Varying coating thickness means that the relevant casting string or casting strip has areas with mutually different initial drying. As a result of this, casting defects occur with most construction materials, which in particular appear in the form of surface porosity or surface cracks. Furthermore, layer tearing must always be taken into account, which for many products (foils) leads to contamination of the casting surfaces which cannot be accepted.
Endelig har erfaringer vist at støpning med medløpende kokiller for mange aluminiumslegeringer bare lykkes i de tilfeller den innledende størkning finner sted så hurtig at cellestørrelsen ved støpebåndets overflate ligger mellom 10 til 20 ym. De vanlige beleggskikt gir imidlertid for langsom størkning, Finally, experience has shown that casting with continuous molds for many aluminum alloys is only successful in cases where the initial solidification takes place so quickly that the cell size at the surface of the casting belt is between 10 and 20 um. However, the usual coating layers result in too slow solidification,
hvilket har til følge at det opptrer overflatefeil, særlig overflateporøsitet. which results in the appearance of surface defects, particularly surface porosity.
Permanente keramiske beskyttelseskikt har den ulempe at dePermanent ceramic protective layers have the disadvantage that they
i forhold til de høy påføringsomkostninger bare oppviser en begrenset levetid. Også ved disse påføringsprosesser er det vanskelig å innstille en tilstrekkelig hurtig begynnelsestørk-ning for støping av visse legeringer. in relation to the high application costs only exhibit a limited lifetime. Also with these application processes, it is difficult to set a sufficiently rapid initial drying for casting certain alloys.
Ved en mekanisk riflet kokille reguleres varmeovergangenIn the case of a mechanically fluted mold, the heat transition is regulated
ved at det opprettes en passende overflateruhet. Hvis smeiten f.eks. kommer i kontakt med en kokilleoverflate som er gjort ru eller riflet ved hjelp av blåsing med stålhagl, så vil smeiten, når det metallostatiske trykk ikke er for høyt, utelukkende komme i berøring med ruhetstoppene, mens det mellom smeiten og bunnen av riflene på overflaten vil foreligge et luftskikt. Ved passende dimensjonering oppnås en relativ kontaktflate som er bestemt ved følgende formel: by creating a suitable surface roughness. If the smelting e.g. comes into contact with a mold surface that has been roughened or fluted by blasting with steel shot, the forging, when the metallostatic pressure is not too high, will exclusively come into contact with the roughness peaks, while between the forging and the bottom of the flutes on the surface there is an air layer. With suitable dimensioning, a relative contact surface is obtained which is determined by the following formula:
hvor F^er kontaktflaten for en ruhetstopp, where F^ is the contact surface for a roughness stop,
F er den samlede kokilleoverflate, ogF is the overall mold surface, and
n er antallet ruhetstopper.n is the number of roughness peaks.
Når også rifledybden på den midlere avstand mellom intilligg-ende ruhetstopper er av passende størrelse, vil det være mulig å regulere varmegjennomgangen gjennom kokillen på denne måte. When also the rifling depth at the average distance between adjacent roughness peaks is of a suitable size, it will be possible to regulate the heat passage through the mold in this way.
I henhold til kjent teknikk foreligger det to mekanisk prosesser . for å gjøre støpeflatene på medløpende kokiller ru eller riflet i passende grad: a) ved hjelp av sponavskillende bearbeiding (fresing, høvling) innarbeides rifler i overflaten. Denne prosess er imidlertid forbundet med jforskjellige ulemper. Som følge av de høy krav til jevn varmegjennomgang gjennom kokilloverflaten er kravene til ensartet rifling ytterst høye. Moderne bearbéidings-verktøy er i stand til å oppfylle disse krav, men According to known technology, there are two mechanical processes. in order to make the casting surfaces of accompanying molds rough or fluted to an appropriate degree: a) by means of chip-removing processing (milling, planing), flutes are incorporated into the surface. However, this process is associated with various disadvantages. As a result of the high requirements for uniform heat transfer through the mold surface, the requirements for uniform rifling are extremely high. Modern processing tools are able to fulfill these requirements, however
bare ved rifleavstander opp til 1 mm. Ved finere rifler blir det vanskelig å holde såvel rifledybden som kontaktflaten konstant. Utover dette øker be-arbeidingsomkostningene betraktelig med tiltagende finhet av riflingen, samtidig som den flate som må bearbeides ved vanlige strengstøpeanlegg med medløp-ende kokiller er ganske stor. Et anlegg med medløp-ende larveforlignende kokillebånd har f.eks. ved en støpebredde på 2 m og en støpelengde på 3 m en samlet only at rifle distances up to 1 mm. With finer rifles, it becomes difficult to keep both the rifle depth and the contact surface constant. In addition to this, the processing costs increase considerably with increasing fineness of the knurling, at the same time that the surface that must be machined in normal strand casting plants with continuous molds is quite large. A plant with trailing-end caterpillar-like mold bands has e.g. with a molding width of 2 m and a molding length of 3 m in total
2 2
kokilleoverflate på ca. 30 m .mold surface of approx. 30 m.
Grov rifling, hvilket vil si rifleavstander større enn 0,5 mm, fører imidlertid særlig ved støpning av brede bånd til sprekkdannelser, da en for dyp inntrengning av metallet i riflene i altfor høy grad øker friksjons-kontakten mellom det størknede gods og kokillen, således at en størkningsskrumpning hindres. b) Ved blåsing av kokilleoverflåtene med harde partikler, særlig stålkuler, frembringes fordypninger i overflaten. Denne fremgangsmåte fører til en likeartet hemning av varraeflukten, hvilket ved egnet metallostatisk trykk også tillater støping av høylegerte metaller (f.eks. AlMg 4,5) ved hjelp av medløpende kokiller, særlig når kokillen består av kobber. Praktisk erfaring har imidlertid åpenbart andre ulemper ved denne fremgangsmåte, hvilket vil bli nærmere omtalt i det følgende. Coarse knurling, which means knurl spacing greater than 0.5 mm, however, leads particularly when casting wide bands to crack formations, as a too deep penetration of the metal into the knurls increases the frictional contact between the solidified material and the mold to a much higher degree, thus that solidification shrinkage is prevented. b) When blowing the mold surfaces with hard particles, especially steel balls, indentations are produced in the surface. This method leads to a similar inhibition of the varrae flight, which, with suitable metallostatic pressure, also allows the casting of highly alloyed metals (e.g. AlMg 4.5) by means of running molds, especially when the mold consists of copper. Practical experience, however, obviously has other disadvantages with this method, which will be discussed in more detail below.
Etter lengere tids støpearbeide er det ikke mulig å hindre at det samler seg forurensninger i de fordypninger som er frembragt ved stålkuleblåsingen, og disse forurensninger vil da avgi gass ved oppvarming. Sådanne forurensninger kan utgjøres av organiske substanser, hydroksyder og forskjellige salter som inneholder krystall-vann. Hvis metallet under støpingen treffer på en således forurenset flate, så vil denne avgi gass. Fremfor alt ved høyere støpehastigheter blokkeres denne gass mellom smeiten og kokillen p.g.a. den foreliggende ruhets spesielle karakter. Denne ruhet består nemlig av groper som er innbyrdes adskilt av rygger som i høy grad hindrer gasstrømning parallelt med kokilleoverflaten så snart smeiten kommer i berøring med overflaten. Gass-lommer mellom kokillen og den størknede smelte fører imidlertid til feil på støpebåndet, hvilket vanligvis innebærer materialspill. Videre har det vist seg at en fjerning av de nevnte forurensninger ved forskjellige rengjøringsprosesser ikke fører til vesentlig bedring med den sikkerhet som er nødvendig for rasjonell produksjonsdrift. After a longer period of casting work, it is not possible to prevent contaminants from accumulating in the recesses produced by the steel ball blasting, and these contaminants will then give off gas when heated. Such contaminants can be made up of organic substances, hydroxides and various salts containing crystal water. If the metal during casting hits a surface thus contaminated, this will release gas. Above all, at higher casting speeds, this gas is blocked between the melt and the mold due to the special nature of the present roughness. This roughness consists of pits that are separated from each other by ridges that greatly prevent gas flow parallel to the mold surface as soon as the melt comes into contact with the surface. However, gas pockets between the mold and the solidified melt lead to errors on the casting strip, which usually involves material waste. Furthermore, it has been shown that the removal of the mentioned contaminants by various cleaning processes does not lead to a significant improvement with the safety that is necessary for rational production operations.
Det er derfor et formål for oppfinnelsen å frembringe enIt is therefore an object of the invention to produce one
kokille med sådan riflet overflate for støping av metaller, at overflaten oppviser den nødvendige regelmessighet til å gi nøyaktig innstilt ending av varmestrømmen mellom smelte og kokille samtidig som feil i støpeoverflaten p.g.a. lukkede gasslommer mellom smeiten og kokillen forhindres. mold with such a fluted surface for casting metals, that the surface exhibits the necessary regularity to provide precisely adjusted termination of the heat flow between melt and mold at the same time as defects in the casting surface due to closed gas pockets between the melt and the mold are prevented.
I henhold til oppfinnelsen oppnås dette ved at kokilleover-flatens rifler er innbyrdes forbundet på sådan måte at fri- According to the invention, this is achieved by the grooves of the mold surface being interconnected in such a way that free-
gjorte gasser ved smeltens berøring ved kokillen uhindret kan unnslippe parallelt med kokilleoverflaten, således at enhver hevning av smeiten ut fra støpeflaten p.g.a. for sterk økning formed gases when the melt touches the mold can escape unimpeded parallel to the mold surface, so that any rise of the melt from the casting surface due to too strong an increase
av gasstrykket forhindres. of the gas pressure is prevented.
I henhold til en fordelaktig utførelsesform av oppfinnelse-gjenstanden oppviser kokilleoverflaten et regelmessig ruhets-' mønster av avkortede pyramide- eller kjeglelignende fremspring According to an advantageous embodiment of the object of the invention, the mold surface exhibits a regular roughness pattern of truncated pyramidal or cone-like projections
Når en metallsmelte strømmer mot denne kokilleoverflate, ogWhen a metal melt flows towards this mold surface, and
vil den utelukkende berøre overflaten på og omkring fremspring-enes toppflater f parallelt med kokilleoverflaten. it will exclusively touch the surface on and around the protrusions' top surfaces f parallel to the mold surface.
Som en følge av dette kan varmeovergangen ved begynnelsestørk-ningen fastlegges på grunnlag av forholdet: As a result of this, the heat transfer during initial drying can be determined on the basis of the relationship:
Avstanden d mellom inntilliggende fremspring defineres her som avstanden mellom midtpunktene av de tilsvarende toppflater f. The distance d between adjacent protrusions is defined here as the distance between the midpoints of the corresponding top surfaces f.
I henhold til en særlig fordelaktig utførelse av oppfinnelse-gjenstanden gjelder for denne verdi: According to a particularly advantageous embodiment of the invention object, this value applies:
Avstanden d er herunder 0,05 til 1 mm, fortrinnsvis 0,2 til The distance d is below 0.05 to 1 mm, preferably 0.2 to
5 mm. Det har videre vist seg fordelaktig å' holde fremspring-enes høyde h, hvilket vil si den målte avstand vinkelrett på flaten f mellom denne flate og det tenkte plan gjennom bunnen av riflene, innenfor grensene: 5 mm. It has also proven advantageous to keep the projection's height h, which means the measured distance perpendicular to the surface f between this surface and the imaginary plane through the bottom of the rifles, within the limits:
Omfattende driftsforsøk med forskjellige aluminiumslegeringer Extensive operational trials with different aluminum alloys
i et strengstøpeanlegg med medløpende larvefotlignende kokillebånd har vist at det ved kokilleoverflater som er gjort ru eller oppriflet på denne måte hensiktsmessig kan forhindres at lukkede gasslommer oppstår således at støpebånd av høy kvalitet kan oppnås. Forbedring av støpebåndenes kvalitet ved anvendelse av kokille i henhold til foreliggende oppfinnelse kan således oppnås ved at den gass som dannes ved den første kontakt mellom smeiten og kokilleoverflaten, tillates å unnslippe ved fri strømning gjennom de sammenhengende kanaler mellom fremspringene. in a string casting plant with running caterpillar-like mold belts has shown that with mold surfaces that have been roughened or grooved in this way, closed gas pockets can be prevented from occurring so that high-quality casting belts can be obtained. Improving the quality of the casting strips when using a mold according to the present invention can thus be achieved by allowing the gas that is formed during the first contact between the melt and the mold surface to escape by free flow through the connected channels between the protrusions.
For frembringelse av det ønskede ruhetsmønster anvendes særlig egnede fremgangsmåter, som med utgangspunkt fra en glatt kokilleoverflate ikke innebærer noen mekaniske deformasjoner av flaten. Det foretrekkes herunder at ruhetsmønsteres eller riflemønsteret etses inn i kokilleoverflaten. To produce the desired roughness pattern, particularly suitable methods are used, which starting from a smooth mold surface do not involve any mechanical deformations of the surface. It is also preferred that the roughness pattern or the rifling pattern is etched into the mold surface.
For å oppnå et nøyaktig definert ruhetsmønster har det vistTo achieve a precisely defined roughness pattern it has shown
seg særlig fordelaktig at etsingen foregår ved hjelp av fotokjemiske etseprosesser av den art som ellers anvendes for fremstilling av tekstiltrykkvalser eller trykte kretser for elektronikk-industrien. It is particularly advantageous that the etching takes place with the help of photochemical etching processes of the kind that are otherwise used for the production of textile printing rollers or printed circuits for the electronics industry.
Sammenlignende forsøk med forskjellige aluminiumslegeringerComparative experiments with different aluminum alloys
i et strenstøpeanlegg med medløpende larveforlignende kokillebånd har vist at særlig ved anvendelse av kokiller av kobber er den fotokjemiske etseprosess for frembringelse av det in a strand casting plant with an accompanying caterpillar-like mold band has shown that, especially when using molds made of copper, the photochemical etching process for producing the
definerte ruhetsmønster i høy grad å foretrekke fremfor mekaniske prosesser. Mekanisk frembragte ru kobberoverflater oppviser imidlertid alltid en viss overflatedeformering. defined roughness pattern to a high degree preferable to mechanical processes. Mechanically produced rough copper surfaces, however, always show some surface deformation.
Disse deformasjoner er erfaringsmessig lett utsatt for korro-Experience has shown that these deformations are easily exposed to corro-
sjon samt hydrogen- og oksygensprøhet. Videre kan det ved mekanisk frembragte ru overflater observeres krypeprosesser, tion as well as hydrogen and oxygen embrittlement. Furthermore, with mechanically produced rough surfaces, creep processes can be observed,
som på ugunstig måte kan påvirke geometrien av de medløpende kokiller. Ingen av disse ugunstige forhold kan observeres ved overflater som er gjort ru eller riflet på absolutt deforma- which can adversely affect the geometry of the accompanying moulds. None of these unfavorable conditions can be observed on surfaces that have been roughened or grooved on absolute deforma-
fri måte ved fotokjemiske etseprosesser.free way by photochemical etching processes.
Videre har forsøk vist at kokilleoverflater som er gjort ruExperiments have also shown that mold surfaces that have been roughened
eller riflet ved fotokjemiske prosesser, av lignende grunner som ved støpning ved medløpende kokiller, også ved formstøping og ved strengstøping med glidekokiller fører til en vesentlig forbedret støpeoverflate, hvilket medfører en nedsettelse av etterbearbeidingsomkostningene. or grooved by photochemical processes, for similar reasons as in casting with continuous molds, also in mold casting and in string casting with sliding molds leads to a significantly improved casting surface, which entails a reduction in post-processing costs.
I det følgende vil oppfinnelsen bli nærmere anskueliggjort ved hjelp av de vedføyde skjematiske tegninger, hvorpå: In what follows, the invention will be illustrated in more detail with the help of the attached schematic drawings, after which:
Fig. 1 viser et tverrsnitt gjennom en del av en kokilleover-Fig. 1 shows a cross-section through part of a mold upper
flate som f.eks. er gjort ru ved blåsing med stålhagl,surface such as is roughened by blasting with steel shot,
Fig. 2 viser i perspektiv et utsnitt av overflaten på en kokille i henhold til oppfinnelsen. Fig. 2 shows in perspective a section of the surface of a mold according to the invention.
I fig. 1 befinner smeiten 2 seg i kontakt med en kokilleoverflate 1 som f.eks. er gjort ru ved blåsing med stålhagl, og berører herunder utelukkende områdene omkring ruhetstoppene 3, mens det ligger luftlommer 5 mellom smeiten 2 og ruhets-gropene 4. In fig. 1, the forge 2 is in contact with a mold surface 1 such as, e.g. has been roughened by blasting with steel shot, and thereby exclusively touches the areas around the roughness peaks 3, while there are air pockets 5 between the forge 2 and the roughness pits 4.
Ved hensiktsmessig dimensjonering av den relative kontaktflate, hvilket her betyr forholdet mellom summen av flatene F^til F^With appropriate dimensioning of the relative contact surface, which here means the ratio between the sum of the surfaces F^ to F^
og den tilsvarende samlede overflate Fq, såvel som ruhets-and the corresponding overall surface Fq, as well as roughness
dybden t og den midlere avstand a mellom inntilliggende ruhets-spisser, kan det oppnås hensiktsmessig regulering av varmeovergangen mellom smelte og kokille. Det vist utsnitt av overflaten av en kokille i henhold til oppfinnelsen oppviser et regelmessig mønster av avkortede pyramidelignende fremspring 6. Disse fremspring har en høyde h samt en toppflate f som for-løper parallelt med den totale kokilleoverflate. Innbyrdes inntilliggende fremspring har en innbyrdes avstand d. depth t and the average distance a between adjacent roughness tips, appropriate regulation of the heat transfer between melt and mold can be achieved. The section of the surface of a mold according to the invention shown shows a regular pattern of truncated pyramid-like protrusions 6. These protrusions have a height h and a top surface f which runs parallel to the total mold surface. Mutually adjacent protrusions have a mutual distance d.
Av fig. 2 vil det uten videre klart fremgå at et sådant regelmessig ruhetsmønster muliggjør en nøyaktig og reproduserbar regulering av varmeovergangen mellom smelte og kokille, samtidig som det sammenhengende kanalsystem mellom de enkelte fremspring sikrer uhindret utløp av de dannede gasser. From fig. 2, it will be clear without further ado that such a regular roughness pattern enables an accurate and reproducible regulation of the heat transition between melt and mold, while at the same time the connected channel system between the individual protrusions ensures an unhindered outlet of the gases formed.
Claims (9)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CH1132878A CH633206A5 (en) | 1978-11-03 | 1978-11-03 | CHOCOLATE WITH Roughened Surface For Casting Metals. |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO793517L true NO793517L (en) | 1980-05-06 |
Family
ID=4372443
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO793517A NO793517L (en) | 1978-11-03 | 1979-11-01 | COAT FOR METAL CASTING. |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5564950A (en) |
| AU (1) | AU527675B2 (en) |
| BE (1) | BE879721A (en) |
| CA (1) | CA1143922A (en) |
| CH (1) | CH633206A5 (en) |
| DE (1) | DE2856472C2 (en) |
| ES (1) | ES485112A1 (en) |
| FR (1) | FR2440236A1 (en) |
| GB (1) | GB2034217B (en) |
| IN (1) | IN151740B (en) |
| IS (1) | IS1102B6 (en) |
| IT (1) | IT1125524B (en) |
| NL (1) | NL7907798A (en) |
| NO (1) | NO793517L (en) |
| SE (1) | SE441420B (en) |
| ZA (1) | ZA795516B (en) |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2100154B (en) * | 1981-04-27 | 1985-11-06 | Sumitomo Metal Ind | Molds for continuously casting steel |
| EP0111728A3 (en) * | 1982-11-12 | 1985-04-03 | Concast Standard Ag | Method of and device for producing products in the shape of strips or foils |
| EP0158898B1 (en) * | 1984-04-13 | 1990-06-06 | Hans Horst | Equipment for continuous casting, and method for its manufacture |
| JPS63256251A (en) * | 1987-04-13 | 1988-10-24 | Toyota Motor Corp | Method for preventing casting defect in die casting |
| JPH02108442A (en) * | 1988-10-19 | 1990-04-20 | Nkk Corp | Block type shifting mold |
| DE3902452A1 (en) * | 1989-01-27 | 1990-08-02 | Heliotronic Gmbh | SUBSTRATE WITH A STRUCTURED SURFACE FOR THE GROWING-ON OF MATERIAL LAYERS FROM MELT, IN PARTICULAR OF SEMICONDUCTOR MATERIAL |
| US6024162A (en) * | 1994-12-28 | 2000-02-15 | Nippon Steel Corporation | Continuous casting method for billet |
| DE102005023745B4 (en) | 2005-03-10 | 2022-02-10 | Sms Group Gmbh | Process for producing a continuous casting mold and continuous casting mold |
| DE102005062854A1 (en) * | 2005-12-23 | 2007-07-05 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Method and device for producing metallic hot strips, in particular made of lightweight steel |
| KR100779574B1 (en) * | 2006-08-02 | 2007-11-29 | 주식회사 포스코 | Casting roll for twin roll strip caster |
| KR100779600B1 (en) * | 2006-08-02 | 2007-11-26 | 주식회사 포스코 | Methode for forming continuous channel of the surface of casting roll for the twin roll strip casting process |
| JP4564479B2 (en) * | 2006-11-17 | 2010-10-20 | 本田技研工業株式会社 | Mold surface treatment apparatus and mold manufacturing method using the surface treatment apparatus |
| JP5255461B2 (en) | 2009-01-09 | 2013-08-07 | 三菱日立製鉄機械株式会社 | Twin roll type continuous casting machine |
| DE102014221852A1 (en) * | 2014-10-27 | 2016-04-28 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Casting tool with at least one cavity for producing at least one casting |
| DE102017105570A1 (en) | 2017-03-15 | 2018-09-20 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Horizontal strip caster with optimized casting belt |
| CN117916037A (en) * | 2021-09-07 | 2024-04-19 | 诺维尔里斯公司 | System and method for producing textured casting molds for continuous belt casters |
| CN114378267A (en) * | 2021-12-15 | 2022-04-22 | 山东理工大学 | Side sealing plate applied to double-roller casting and rolling |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE630095A (en) * | ||||
| AT113359B (en) * | 1927-06-08 | 1929-05-25 | Int De Lavaud Mfg Corp Ltd | Steel mold and method of making it. |
| DE649492C (en) * | 1934-03-07 | 1937-08-25 | August Thyssen Huette Akt Ges | Mold for the production of steel mill blocks, in particular centrifugally cast steel blocks |
| FR1085512A (en) * | 1952-10-28 | 1955-02-03 | Mannesmann Ag | Process for increasing the casting efficiency in bead casting installations |
| FR75298E (en) * | 1959-03-10 | 1961-06-05 | Mannesmann Ag | Process for increasing the casting efficiency in bead casting installations |
| AT254415B (en) * | 1964-09-28 | 1967-05-26 | Boehler & Co Ag Geb | Continuous casting mold |
| US3345738A (en) * | 1964-11-10 | 1967-10-10 | Jones & Laughlin Steel Corp | Method of producing steel strip of uniform thickness by direct casting |
| US3642055A (en) * | 1969-12-29 | 1972-02-15 | Reynolds Metals Co | Method of and apparatus for continuously casting molten metal |
| JPS5232817A (en) * | 1975-09-08 | 1977-03-12 | Nippon Steel Corp | Molten substance solidifying mold or vessel having notch in molten substance contact surface |
-
1978
- 1978-11-03 CH CH1132878A patent/CH633206A5/en not_active IP Right Cessation
- 1978-12-28 DE DE2856472A patent/DE2856472C2/en not_active Expired
-
1979
- 1979-02-16 ZA ZA00795516A patent/ZA795516B/en unknown
- 1979-10-17 ES ES485112A patent/ES485112A1/en not_active Expired
- 1979-10-18 IS IS2517A patent/IS1102B6/en unknown
- 1979-10-19 IT IT26655/79A patent/IT1125524B/en active
- 1979-10-23 NL NL7907798A patent/NL7907798A/en not_active Application Discontinuation
- 1979-10-24 AU AU52121/79A patent/AU527675B2/en not_active Ceased
- 1979-10-25 IN IN1106/CAL/79A patent/IN151740B/en unknown
- 1979-10-25 FR FR7926547A patent/FR2440236A1/en active Granted
- 1979-10-29 JP JP13973479A patent/JPS5564950A/en active Granted
- 1979-10-30 BE BE0/197886A patent/BE879721A/en unknown
- 1979-11-01 NO NO793517A patent/NO793517L/en unknown
- 1979-11-01 GB GB7937893A patent/GB2034217B/en not_active Expired
- 1979-11-01 SE SE7909073A patent/SE441420B/en not_active IP Right Cessation
- 1979-11-02 CA CA000339006A patent/CA1143922A/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE2856472C2 (en) | 1984-05-17 |
| IT1125524B (en) | 1986-05-14 |
| IS1102B6 (en) | 1982-11-18 |
| IT7926655A0 (en) | 1979-10-19 |
| IS2517A7 (en) | 1979-11-30 |
| FR2440236A1 (en) | 1980-05-30 |
| FR2440236B1 (en) | 1983-12-16 |
| ZA795516B (en) | 1980-11-26 |
| IN151740B (en) | 1983-07-16 |
| SE441420B (en) | 1985-10-07 |
| ES485112A1 (en) | 1980-05-16 |
| CA1143922A (en) | 1983-04-05 |
| CH633206A5 (en) | 1982-11-30 |
| NL7907798A (en) | 1980-05-07 |
| AU5212179A (en) | 1980-05-15 |
| DE2856472A1 (en) | 1980-05-14 |
| BE879721A (en) | 1980-02-15 |
| GB2034217B (en) | 1983-07-20 |
| JPS5564950A (en) | 1980-05-16 |
| JPS641227B2 (en) | 1989-01-10 |
| AU527675B2 (en) | 1983-03-17 |
| SE7909073L (en) | 1980-05-04 |
| GB2034217A (en) | 1980-06-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO793517L (en) | COAT FOR METAL CASTING. | |
| US4250950A (en) | Mould with roughened surface for casting metals | |
| US4705095A (en) | Textured substrate and method for the direct, continuous casting of metal sheet exhibiting improved uniformity | |
| FR2399487A1 (en) | METHOD FOR MAKING A METAL COATING RESISTANT TO CORROSION AT HIGH TEMPERATURE | |
| AU2008100847A4 (en) | Method of forming textured casting rolls with diamond engraving | |
| US4865117A (en) | Direct strip casting on grooved wheels | |
| CN103978170A (en) | Semi-continuous casting crystallizer for aluminum alloy near net shape cast ingot | |
| JP2015013299A (en) | Method for manufacturing semi-continuous casting/continuous casting mold of aluminum or aluminum alloy, and method for manufacturing cast product | |
| US20140374052A1 (en) | Double-jet cooling device for semicontinuous vertical casting mould | |
| US3141756A (en) | Glass forming element and method of manufacture | |
| JP2632824B2 (en) | Method of casting metal sheet directly from melt | |
| RU2710484C1 (en) | Production method of seamless high-pressure cylinder from stainless steel | |
| CN203917841U (en) | The nearly end form ingot casting of aluminium alloy Semi-continuous casting crystallizer | |
| KR20000052460A (en) | Release coating for glass molds | |
| US3099869A (en) | Process of bonding metals | |
| NO149618B (en) | DEVICE FOR CONTINUOUS MOLDING OF MOLDED METAL | |
| KR20010032003A (en) | Surface of a cooling roll for continuous casting machines | |
| US20160311014A1 (en) | Casting Mould for Casting Steel Melt | |
| US1241867A (en) | Manufacture of rolls, &c. | |
| KR100910459B1 (en) | Mold for Continuous Casting Steel | |
| KR810000251B1 (en) | A method of forming the walls of continuous casting and chill moulds | |
| SU1683934A1 (en) | Blank for heating | |
| SU997821A1 (en) | Hydraulic cyclone | |
| JP2024515132A (en) | Nose tip design for high performance continuous casting | |
| JPS6241287B2 (en) |