NO750808L

NO750808L -

Info

Publication number: NO750808L
Application number: NO750808A
Authority: NO
Inventors: W A Baker; E A Wootton; S R King; L W Collins; G E Macey
Original assignee: Alcan Res & Dev
Priority date: 1975-03-11
Filing date: 1975-03-11
Publication date: 1976-09-14

Description

Oppfinnelsen vedrorer kontinuerlig stoping av metaller i formThe invention relates to the continuous stopping of metals in form

av bånd. Særlig vedrorer oppfinnelsen fremgangsmåter og appa-ratur for å stope slike metaller som aluminium, heri inkludert aluminiumlegeringer, sink, messing, kobber og andre metaller som smelter ved omtrent samme eller lav temperatur, mellom et par bevegende flater, av hvilke i det minste den ene utgjores av et boyelig, varmeledende belte. of tape. In particular, the invention relates to methods and apparatus for stopping such metals as aluminium, including aluminum alloys, zinc, brass, copper and other metals which melt at approximately the same or low temperature, between a pair of moving surfaces, of which at least one consists of a flexible, heat-conducting belt.

Det har lenge vært innlysende at gunstig okonomi kan oppnåsIt has long been obvious that favorable economics can be achieved

ved produksjon av aluminiumbånd' og -plater, hvis brede, tynne valseemner for varmvalsing eller brede, tykke bånd for koldval-sing kunne stopes med hoye hastigheter og med hoy kvalitet for overflaten og de underliggende områder, hvilket er beting-elser for å tilveiebringe et valset produkt av hoy kvalitet når det stopte metallbånd valses uten overflatebehandling for å fjerne stopedefekter. in the production of aluminum strips and plates, if wide, thin rolled blanks for hot rolling or wide, thick strips for cold rolling could be stopped at high speeds and with high quality for the surface and the underlying areas, which are conditions for providing a rolled product of high quality when the stopped metal strip is rolled without surface treatment to remove stop defects.

Selv om nu forekommende stopeapparater som anvender et par på avstand fra hverandre anordnede, boyelige metallbelter for å tilveiebringe en stopesone eller et formmellomrom, kan arbeide således at de får hoy produksjonshastighet, er det stopte bånd tilboyelig til å få ujevn tykkelse og å ha lite tilfredsstillende overflate på grunn av overflateutfelling av materialer Although current stopping devices which employ a pair of spaced apart flexible metal belts to provide a stopping zone or mold gap can operate to achieve high production rates, the stopped strip is prone to non-uniform thickness and unsatisfactory surface due to surface deposition of materials

som avviker i komposisjon fra gjennomsnittskomposisjonen for det stopte bånd. Dette ledsages av overflatevariasjoner i den metallurgiske struktur, som likeledes er en kilde til variasjon av egenskapene. Slike overflateutfellinger og defekter i det underliggende område skyldes lokale variasjoner av storknings-hastigheten på overflaten av stopestykket eller stopebåndet. Slike variasjoner antas å skrive seg fra utvikling av spalter Imellom partier av overflaten av stopestykket og nærbeliggende which deviates in composition from the average composition of the stopped band. This is accompanied by surface variations in the metallurgical structure, which is also a source of variation in the properties. Such surface deposits and defects in the underlying area are due to local variations in the rate of solidification on the surface of the stop piece or stop tape. Such variations are believed to result from the development of gaps between parts of the surface of the stop piece and those nearby

bevegelige belteoverflate. Inn i disse spalter kan flytende materiale med lavt smeltepunkt unnvike og danne de nevnte over-j flateutfellinger. moving belt surface. Into these gaps, liquid material with a low melting point can escape and form the above-mentioned surface deposits.

Det er en hovedhensikt med oppfinnelsen å tilveiebringe et apparat for kontinuerlig stoping av metall, slik som aluminium, hvor et belte utgjor den ene flate av formrommet og beveger seg efter en noyaktig kontrollert bane. Dette er anordnet slik at metallet som stopes i formmellomrommet, forblir i tett anlegg med beltet under stopeoperasjonen. Som folge av dette kan varme fjernes gjennom beltet på en ensartet måte, og ingen spalter utvikles mellom beltet og det størknende bånd med en slik størrelse at det kan ha noen uheldig innvirkning på dettes overflate eller dets underliggende partier. It is a main purpose of the invention to provide an apparatus for continuous stopping of metal, such as aluminium, where a belt forms one surface of the mold space and moves along a precisely controlled path. This is arranged so that the metal that is stopped in the mold gap remains in tight contact with the belt during the stopping operation. As a result, heat can be removed through the belt in a uniform manner, and no gaps develop between the belt and the solidifying band of such a size as to have any adverse effect on its surface or its underlying parts.

Mange konstruksjoner av slike apparater har vært foreslått, hvor et par bevegelige, vannavkj61te, parallelle belter anvendes for det oyeméd å avgrense et formhulrom, idet sidekantene av dette lukkes av kantdemninger eller -tetninger. Many constructions of such devices have been proposed, where a pair of movable, water-cooled, parallel belts are used for the purpose of delimiting a mold cavity, the side edges of which are closed by edge dams or seals.

Ved kjente anordninger er understøttelsene for beltene anbragt med forholdsvis stor avstand, slik at selv når beltene er i kontakt med understøttelsene er avbøyningene i beitearealene mellom understøttelsene store nok til under beltets belastning å få en ugunstig virkning på stopestykket. I de fleste tidlig-ere kjente anordninger har det heller ikke vært noen midler (bortsett fra trykket utovet av det smeltede metalls metallostatiske trykkhoyde) til å holde beltene mot deres understøt-telser ved innlopsenden av formhulrommet, hvor midten av båndet eller stopestykket fremdeles er i smeltet tilstand. Praktiske erfaringer har vist at den metallostatiske trykkhoyde er helt utilstrekkelig for det tilfelle at formhulrommet anordnes stort sett forløpende horisontalt eller under en liten vinkel med horisontalen, slik at i de kjente beltestopemaskiner er der i virkeligheten ingen noyaktig styring av stopebeltenes bevegelsesbane i formhulrommet. De kjente stopeanordninger foranlediger derfor den vanskelighet at bevegelsesbanen for et stopebelte er utilstrekkelig styrt i forhold til dets under-støttelser til å kunne sikre at stillingen av understøttelsene virkelig bestemmer den onskede form av formhulrommet mellom j beltene. Den relativt brede avstand mellom understøttelsene gir ytterligere mulighet for avboyninger av partier av beltene ' mellom understøttelsene i en slik utstrekning at spalter kan oppstå mellom beltet og metalloverflaten. With known devices, the supports for the belts are arranged at a relatively large distance, so that even when the belts are in contact with the supports, the deflections in the grazing areas between the supports are large enough to have an unfavorable effect on the stop piece under the belt's load. In most earlier known devices, there has also been no means (apart from the pressure beyond the metallostatic head of the molten metal) to hold the belts against their supports at the inlet end of the mold cavity, where the center of the belt or stop piece is still in molten state. Practical experience has shown that the metallostatic pressure level is completely insufficient for the case that the mold cavity is arranged largely continuously horizontally or at a small angle to the horizontal, so that in the known belt stop machines there is in reality no precise control of the movement path of the stop belts in the mold cavity. The known stop devices therefore cause the difficulty that the path of movement of a stop belt is insufficiently controlled in relation to its supports to be able to ensure that the position of the supports really determines the desired shape of the mold cavity between the j belts. The relatively wide distance between the supports gives further opportunity for deflections of parts of the belts between the supports to such an extent that gaps can occur between the belt and the metal surface.

I stopeapparatet ifolge oppfinnelsen er derfor de individuelle In the stop device according to the invention, they are therefore individual

understøttelser for beltet anordnet tett ved hverandre, og beitel holdes bestemt mot disse ved magnetisk kraft. Storrelsen av den r netiske kraft samt den innbyrdes avstand mellom understøttelsene står i forhold til tykkelsen og andre karakteristika for beltet på en slik måte at det sikres at dette forblir i anlegg mot understøttelsene og at de ikke-understottede partier av beltet mellom nærbeliggende understøttelser virker som et stivt element som ikke avboyes mere enn 0,05 mm under de belastninger som forekommer under støpingen. Med en slik anordning er det mulig å sikre at bevegelsesbanen for beltet er i overensstemmelse med en profil som bestemmes av stillingen av understøt-telsene. Det er folgelig mulig å sikre at den ønskede kontur av f ormhulrommet svarer til den- på forhånd valgte kontur, som igjen er valgt for å oppnå optimale stopeforhold. supports for the belt arranged close to each other, and the chisel is firmly held against these by magnetic force. The size of the netic force as well as the mutual distance between the supports is in relation to the thickness and other characteristics of the belt in such a way that it is ensured that it remains in contact with the supports and that the unsupported parts of the belt between nearby supports act as a rigid element that does not deflect more than 0.05 mm under the loads that occur during casting. With such a device, it is possible to ensure that the path of movement of the belt is in accordance with a profile determined by the position of the supports. It is therefore possible to ensure that the desired contour of the mold cavity corresponds to the pre-selected contour, which in turn has been chosen to achieve optimal stopping conditions.

Prinsippene ifolge oppfinnelsen er anvendelige for stopeanordninger for produksjon av tynne plater eller bånd, hvor den ene eller begge de brede overflater av formhulrommet er begrenset av et boyelig belte. I en foretrukket konstruksjon vil der være to belter, men i enkelte tilfeller kan den ene overflate av formhulrommet være tilveiebragt av en stiv trommel og den andre, flate av et belte, som styres i overensstemmelse med oppfinnelsens prinsipper. The principles according to the invention are applicable to stop devices for the production of thin plates or strips, where one or both of the wide surfaces of the mold cavity are limited by a flexible belt. In a preferred construction there will be two belts, but in some cases one surface of the mold cavity can be provided by a rigid drum and the other, flat, by a belt, which is controlled in accordance with the principles of the invention.

Den magnetiske kraft på det ferromagnetiske belte kan frem-bringes ved magnetisk tiltrekning mellom dette og en rekke tett ved hverandre anbragte magnetiserte polsko, som også omfatter understøttelsene for angivelse av formhulrommets kontur. The magnetic force on the ferromagnetic belt can be produced by magnetic attraction between it and a series of closely spaced magnetized pole shoes, which also include the supports for specifying the contour of the mold cavity.

For at beltet skal bli effektivt og ensartet avkjølt, foretrek-kes et strålekjolesystem, hvilket skal beskrives i det efterfolgende, idet ved hjelp av disse midler kan særlig hurtig og ensartet bortføring av varme fra beltet oppnås, og temperatur-variasjoner langs dettes lengde samt tvers over dets bredde blir redusert til et minimum. Folgelig vil risiko for varmedistor- In order for the belt to be effectively and uniformly cooled, a radiation skirt system is preferred, which will be described in the following, as with the help of these means particularly rapid and uniform removal of heat from the belt can be achieved, and temperature variations along its length as well as across across its width is reduced to a minimum. Consequently, the risk of heat distor-

I IN

sjon av beltet også reduseres til et minimum. Selv med ensartet varmebortfbring tvers over beltets bredde,frembringer tempera-turgradienten gjennom beltet og forandring i den gjennomsnitt-lige temperatur langs og tvers på beltet varmespenninger som er tilbøyelige til å bukle eller b6ye beltet. Med det meget effek-tive kjølesystem ifolge oppfinnelsen kan imidlertid slike spen-ninger holdes på et lavt nivå, og buklings- og boyningstendenser kan lett motvirkes ved en forholdsvis liten magnetisk kraft. tion of the belt is also reduced to a minimum. Even with uniform heat removal across the width of the belt, the temperature gradient across the belt and change in the average temperature along and across the belt produce thermal stresses that tend to buckle or bend the belt. However, with the highly effective cooling system according to the invention, such stresses can be kept at a low level, and buckling and bowing tendencies can easily be counteracted by a relatively small magnetic force.

Da de legeringer som er onskelige for kontinuerlig stoping ifolge oppfinnelsen, trekker seg sammen med flere prosent under størkningen, er det meget onskelig å tilveiebringe midler for å redusere progressivt avstanden mellom de to motstående flater av formhulrommet for å holde disse flater og overflatene av båndet stort sett i effektiv varmeutvekslende kontakt mens metallet passerer gjennom den sone i hvilken størkning finner sted. Bruken av tett ved hverandre anordnede belteunderstbt-telser, mot hvilke beltet holdes ved magnetisk tiltrekning av faste magnetiske polsko i direkte kontakt med beltet, tillater at enhver onsket kontur kan gis formhulrommet på en meget enkel måte. Ved utformning av anordningen, hvor belteunderstottelsene utgjor en del, kan formhulrommet anordnes slik at det smalner progressivt i den sone i hvilken storkning av metallet finner sted. Graden av formflåtenes progressive tilnærmelse mot hverandre vil variere med tykkelsen av båndet, og i tilfelle det dreier seg om de tynneste bånd, kan denne grad være helt ned til noen få tiendedels mm. Det er mulig å tilveiebringe roterbare, understøttende elementer som bestemmer konturen av et bevegelig belte til denne størrel-sesorden av nøyaktighet, og slike anordninger ligger innenfor oppfinnelsens ramme, men det er å foretrekke å anordne apparater hvor beltet bringes til å gli over egnede maskinerte, stasjonære belteunderstottelser. Since the alloys desirable for continuous stopping according to the invention contract by several percent during solidification, it is highly desirable to provide means to progressively reduce the distance between the two opposing surfaces of the mold cavity to keep these surfaces and the surfaces of the strip large. placed in effective heat exchanging contact as the metal passes through the zone in which solidification takes place. The use of closely spaced belt supports, against which the belt is held by magnetic attraction of fixed magnetic pole shoes in direct contact with the belt, allows any desired contour to be given to the mold cavity in a very simple manner. When designing the device, where the belt supports form a part, the mold cavity can be arranged so that it narrows progressively in the zone in which solidification of the metal takes place. The degree of the progressive approximation of the form rafts to each other will vary with the thickness of the strip, and in the case of the thinnest strips, this degree can be as low as a few tenths of a mm. It is possible to provide rotatable supporting members which determine the contour of a moving belt to this order of magnitude of accuracy, and such devices are within the scope of the invention, but it is preferable to provide apparatus where the belt is caused to slide over suitable machined, stationary belt supports.

Varmeoverfbringen fra stopestykket eller -båndet til kjblevannet via det innskutte metallbelte medfbrer et meget stort temperaturfall ved flaten mellom metall og belte, et middels temperaturfall gjennom beltet, og et lignende middels temperaturfall i overgangen mellom belte og vann. Det er onskelig å redusere mest mulig variasjonene i beltetemperaturstigningen langs leng- 1 I den og tvers over bredden av dette på grunn av at derved reduseres varmespenningene mest mulig, hvilke ellers ville kunne bevirke at beltet buklet seg og derved kom ut av den tilstrebede bevegelsesbane, som er noyaktig definert av beltets understottel-ser. Okning av varmeoverforingskoeffisienten mellom belte og vann senker beltets midlere temperatur for en gitt hastighet av varmeoverfbring gjennom flaten mellom metall og belte. Også når beltet ikke er forsynt med et isolerende belegg på overflaten nær det smeltede aluminium, har det vist seg mulig å oppnå belte/vannvarmeoverforingskoeffisienter tilstrekkelig til å holde den midlere beltetemperaturstigning på nivåer som hindrer varmebukling. De fysiske dimensjoner for strålekjole-systemet er forenlige med tilstedeværelsen åv tett ved hverandre anbragte belteunderstottelser på grunn av at med metallbelter av de tykkelser som er forenlige med kravet til boyelig-het, er man i stand til å begrense beltene til glidekontakt med understøttelser anbragt med en innbyrdes avstand som ligger i størrelsesordenen 30 - 50 ganger beltetykkelsen. Denne be-grensning, i forbindelse med de 'tett ved hverandre anbragte understøttelser, gjor de boyelige belter usedvanlig motstands-dyktige mot bukling. The heat transfer from the stop piece or belt to the cooling water via the cut-in metal belt results in a very large temperature drop at the surface between metal and belt, a medium temperature drop through the belt, and a similar medium temperature drop in the transition between belt and water. It is desirable to reduce as much as possible the variations in the belt temperature rise along the length and across the width of this, due to the fact that thereby the thermal stresses are reduced as much as possible, which could otherwise cause the belt to buckle and thereby come out of the intended path of movement, which is precisely defined by the belt supports. Increasing the heat transfer coefficient between belt and water lowers the average temperature of the belt for a given rate of heat transfer through the surface between metal and belt. Even when the belt is not provided with an insulating coating on the surface near the molten aluminum, it has been found possible to achieve belt/water heat transfer coefficients sufficient to keep the average belt temperature rise at levels that prevent heat buckling. The physical dimensions of the beam skirt system are compatible with the presence of closely spaced belt supports due to the fact that with metal belts of the thicknesses that are compatible with the requirement for flexibility, one is able to limit the belts to sliding contact with supports placed with a mutual distance that is in the order of magnitude 30 - 50 times the belt thickness. This limitation, in connection with the closely spaced supports, makes the bendable belts exceptionally resistant to buckling.

Hvert belte utgjor en varmeutvekslende flate, gjennom hvilken varme fra det storknende metall overfores til vannet på den mot-satte side av beltet. Den hastighet med hvilken båndet eller stopestykket kan stopes, er avhengig av den hastighet med hvilke varme kan overfores gjennom beltet til kjolevannet. Each belt forms a heat exchanging surface, through which heat from the solidifying metal is transferred to the water on the opposite side of the belt. The speed at which the belt or the stop piece can be stopped depends on the speed at which heat can be transferred through the belt to the dressing water.

For å oppnå hoyere varmeoverfbring er det nbdvendig å oke tur-bulensen i grensesjiktet mellom belte og vann, og det har vist seg at det foretrukne strålekjblingssystem hvor vannstråler rettes mot baksiden av beltet under en stor vinkel (fortrinnsvis 90°), er særlig effektivtfor okning av slik turbulens. Det har vist seg at anordning av en tilstrekkelig stor mengde vann i form av stråler rettet under en stor vinkel mot overflaten gjennom en rekke tett ved hverandre anordnede munnstykker, fjerner varme omtrent tre ganger hurtigere fra beltet enn til-fellet er for et konvensjonelt system, hvor en turbulent vann-strbm ledes langs beltets overflate. In order to achieve higher heat transfer, it is necessary to increase the turbulence in the boundary layer between the belt and water, and it has been shown that the preferred jet coupling system, where water jets are directed towards the back of the belt at a large angle (preferably 90°), is particularly effective for increasing of such turbulence. It has been shown that the arrangement of a sufficiently large amount of water in the form of jets directed at a large angle towards the surface through a series of closely spaced nozzles, removes heat approximately three times faster from the belt than is the case for a conventional system, where a turbulent stream of water is directed along the surface of the belt.

I IN

Da volumet av det tilforte vann er meget stort, må midler være anordnet for å samle opp vannet anvendt for hvert belte. Stopesonen for apparatet er fortrinnsvis forsynt med et beltekjole-system omfattende et omsluttende hus som holdes i stort sett tettende stilling i forhold til baksiden av beltet i stopesonen. Dette hus har meget tett ved hverandre anbragte belteunderstottelser, som holdes i glide- eller rullekontakt med beltets overflate, og som danner en mindre del av området for beltets stope-flate. Vanninnlopet skjer fortrinnsvis til et forste kammer, hvorfra vannet rettes mot beltet gjennom åpninger i en vegg som vender mot beltets bakside. Et utlopskammer er anordnet utenfor innlopskammeret og er slik anordnet at det samler opp vann fra rommet mellom beltet og veggen ved hjelp av drenerings-ror med stor diameter forlopende gjennom innlopskammeret. Slike ror tjener til å avstive enheten. Belteunderstottelsene for huset er fortrinnsvis anordnet slik at alle arealer av beltet beliggende direkte motsatt det stopte metall, er i direkte kontakt med vannet under mesteparten av den tid som medgår til passasje gjennom stopesonen. Belteunderstottelsene er fortrinnsvis utformet som smale stenger forlopende på tvers av huset, og stråleåpningene er anordnet i én eller flere tversgående rekker mellom disse stenger. Stengene kan imidlertid også erstattes av knaster anbragt tett ved hverandre i overensstemmelse med de prinsipper som allerede er omtalt. Noen eller alle understottelsesstenger eller -knaster er magnetiske polsko for å tilfore beltet magnetisk kraft. Stråleåpningene i de forskjellige rekker er fortrinnsvis forskjovet sideveis i forhold til hverandre. Mellomrommet mellom stråleåpningene i samme siderekke overskrider fortrinnsvis ikke 25 mm, og storrelsen og fordelingen av åpningene er slik at når en liten trykkforskjell, f.eks. 0,3 kg/cm , holdes mellom innlopskammeret og utlopskammeret, tilfores vann til overflaten av beltet med en hastighet av 40-120 liter/cm 2/time. As the volume of water added is very large, means must be provided to collect the water used for each belt. The stopping zone of the apparatus is preferably provided with a belt skirt system comprising an enclosing housing which is held in a largely sealing position relative to the rear of the belt in the stopping zone. This housing has very closely spaced belt supports, which are held in sliding or rolling contact with the belt's surface, and which form a smaller part of the area for the belt's stop surface. The water inlet preferably takes place to a first chamber, from which the water is directed towards the belt through openings in a wall facing the rear of the belt. An outlet chamber is arranged outside the inlet chamber and is arranged in such a way that it collects water from the space between the belt and the wall by means of drainage pipes with a large diameter extending through the inlet chamber. Such rudders serve to stiffen the unit. The belt supports for the housing are preferably arranged so that all areas of the belt located directly opposite the stopped metal are in direct contact with the water during most of the time allowed for passage through the stop period. The belt supports are preferably designed as narrow rods extending across the house, and the beam openings are arranged in one or more transverse rows between these rods. However, the rods can also be replaced by knobs placed close to each other in accordance with the principles already discussed. Some or all of the support rods or lugs are magnetic pole shoes to impart magnetic force to the belt. The beam openings in the different rows are preferably offset laterally in relation to each other. The space between the jet openings in the same side row preferably does not exceed 25 mm, and the size and distribution of the openings is such that when a small pressure difference, e.g. 0.3 kg/cm , held between the inlet chamber and the outlet chamber, water is supplied to the surface of the belt at a rate of 40-120 litres/cm 2 /hour.

Det skal nu vises til tegningene.It must now be shown to the drawings.

Fig. 1 viser skjematisk et sideriss av en form for stopeapparatet ifolge oppfinnelsen. Fig. 1 schematically shows a side view of a form of the stop device according to the invention.

jFig. 2 er et planriss av en form for understottelse av beltet jFig. 2 is a plan view of a form of support for the belt

og anvendelse av kjolemiddel.and application of dressing agent.

Fig. 3 er et planriss av det i fig. 2 innsirklede parti i storre målestokk. Fig. 3 is a plan view of that in fig. 2 circled lots on a larger scale.

Fig. 4 er et snitt efter linjen 4-4 i fig. 2.Fig. 4 is a section along the line 4-4 in fig. 2.

Fig. 5 er et snitt efter linjen 5-5 i fig. 2.Fig. 5 is a section along the line 5-5 in fig. 2.

Fig..6 er en del av et oppriss av apparatets tapperenne.Fig..6 is part of an elevation of the device's drain chute.

Fig. 7 er et sideriss av tapperennen i virksom stilling.Fig. 7 is a side view of the chute in active position.

Fig. 8 er et planriss av en magnetisk belteunderstottelse sett nedenifra. Fig. 8 is a plan view of a magnetic belt support seen from below.

Fig. 9 er et snitt efter linjen 9-9 i fig. 8, ogFig. 9 is a section along the line 9-9 in fig. 8, and

Fig. 10 er et snitt efter linjen 10-10 i fig. 8 hvor stopebeltet er tatt med. Fig. 10 is a section along the line 10-10 in fig. 8 where the stop belt is included.

Det apparat som er vist i fig. 1, omfatter en understøttende ramme 1, på hvilken er montert ovre og nedre drivhjul 2 for stopebeltene. En motor 3 med variabel hastighet driver en aksel 4 over en kjede 5 og kjedehjul 6. Drivkraft tas fra akselen 4 The apparatus shown in fig. 1, comprises a supporting frame 1, on which the upper and lower drive wheels 2 for the stop belts are mounted. A motor 3 with variable speed drives a shaft 4 over a chain 5 and sprocket 6. Drive power is taken from the shaft 4

til ,det nedre stopebeltets drivhjul 2 via kjedehjul 7 og 8to the lower stop belt's drive wheel 2 via sprockets 7 and 8

og drivkjede 9. Drivkraft tas videre fra det nedre drivhjul 2 til det ovre drivhjul 2 ved hjelp av kjedet 11 som ligger and drive chain 9. Drive power is taken from the lower drive wheel 2 to the upper drive wheel 2 by means of the chain 11 which is

rundt ovre og nedre kjedehjul 12 og mellomhjul 14, et av hvilke around upper and lower sprockets 12 and intermediate sprocket 14, one of which

bæres av en dreibar arm 14' for å stramme kjedet 11. Stope-Ibeltene 15 ligger rundt tilhorende drivhjul 2 og strammehjul 16, is carried by a rotatable arm 14' to tighten the chain 11. The Stope-Ibelts 15 lie around the associated drive wheel 2 and tension wheel 16,

som er dreibart montert i sleider 17, styrt i sleidrammer 18, which is rotatably mounted in slides 17, guided in slide frames 18,

I som er dreibart forbundet ved hjelp av tapper 19 til hovedrammen 1,og til hvilke sleidrammer en på forhånd bestemt stramningskraf for stopebeltet kan tilfores ved hjelp av pneumatiske sylindre 20. Sleidene 17 er bevegelige i rammene 18 ved hjelp av juster-ingsskruer 21 for innstilling av stopebeltene. I which is rotatably connected by means of pins 19 to the main frame 1, and to which slide frames a predetermined tightening force for the stop belt can be supplied by means of pneumatic cylinders 20. The slides 17 are movable in the frames 18 by means of adjustment screws 21 for setting of the stop belts.

Det ovre belte 15 bærer et par kanttetninger eller -demninger 22, som har. form av belter av elastisk varmemotstandsdyktig The upper belt 15 carries a pair of edge seals or dams 22, which have. form of belts of elastic heat resistant

I i og varmeisolerende materiale. Slike kantdemninger er svakt komprimerbare slik at der tilveiebringes en tilfredsstillende tetning i stopesonen når denne er anordnet avsmalnende i lengderetningen som foran forklart. En form for materiale som er egnet for slike kantdemninger, er en "hvit metall- eller gummi-kjerne som er omhyllet av vevet asbestduk og som ellers anvendes som damppakninger. Anordningen av kantdemningene 2 2 i forhold til tapperennen 23 er vist i fig. 6 og 7 og skal beskrives mere detaljert i det efterfolgende. In i and heat-insulating material. Such edge dams are slightly compressible so that a satisfactory seal is provided in the stop zone when this is arranged to taper in the longitudinal direction as explained above. A form of material which is suitable for such edge dams is a "white metal or rubber core which is enveloped in woven asbestos cloth and which is otherwise used as vapor seals. The arrangement of the edge dams 2 2 in relation to the drain chute 23 is shown in Fig. 6 and 7 and shall be described in more detail below.

Én av enhetene for understøttelse og kjoling av stopebeltene 15 i stopesonen er nærmere vist i fig. 2-5. Beltene 15 kjoles av vann som tilfores dem ved hjelp av et kjolehus 26, som skal beskrives nedenfor. Vann fores inn i huset 26 gjennom tilfor-selskanaler 27 ved hj.elp av sugepumper (ikke vist) koblet til utlopskanalene 29 for å opprettholde redusert trykk på vannsiden av beltene. One of the units for supporting and dressing the stop belts 15 in the stop zone is shown in more detail in fig. 2-5. The belts 15 are dressed by water which is supplied to them by means of a dressing housing 26, which will be described below. Water is fed into the housing 26 through supply channels 27 with the help of suction pumps (not shown) connected to the outlet channels 29 to maintain reduced pressure on the water side of the belts.

Huset 26 er utformet som en stiv, lukket konstruksjon med en åpning eller et vindu 30 i oversiden,(idet man betrakter huset som understøttelse for det nedre belte i fig. 1). Huset har en horisontal skillevegg 31, som avdeler innlopskammeret 32 fra utlopskammeret 33. Vann tilfores kammeret 32 gjennom kanalen 27 og suges ut av utlopskammeret 33 gjennom kanalen 29 ved hjelp av sugepumpen. The housing 26 is designed as a rigid, closed structure with an opening or a window 30 in the upper side (considering the housing as support for the lower belt in fig. 1). The housing has a horizontal dividing wall 31, which separates the inlet chamber 32 from the outlet chamber 33. Water is supplied to the chamber 32 through the channel 27 and sucked out of the outlet chamber 33 through the channel 29 by means of the suction pump.

Innlopskammeret 32 begrenses av en tykk, ovre skillevegg 34, hvis utside er noe tilbaketrukket i forhold til den overflate 35 av huset som ligger rundt vinduet 30. Den skraverte del av flaten 35 (fig. 2) er belagt med antifriksjonsmateriale. Smale belteunderstottende stenger 36 av hvilke noen eller alle er magneter eller magnetiske polsko, går tvers over hele bredden av vinduet 30, og oversiden av disse stenger er slipt, slik at de ligger på nivå med nærbeliggende areal av overflaten 35. j The inlet chamber 32 is limited by a thick, upper dividing wall 34, the outside of which is somewhat set back in relation to the surface 35 of the housing which lies around the window 30. The shaded part of the surface 35 (fig. 2) is coated with anti-friction material. Narrow belt support rods 36, some or all of which are magnets or magnetic pole shoes, extend across the entire width of window 30, and the top of these rods are ground so that they are flush with the adjacent area of surface 35. j

Grunne vannkanaler 37 strekker seg mellom de understøttende stenger 36 og utsiden av skilleveggen 34 og det overliggende belte 15. Tett ved hverandre anordnede stråleåpninger forer fra innlopskammeret 3 2 inn i bunnen av kanalene 37 og er anordnet for å rette vannstråler stort sett perpendikulært mot Shallow water channels 37 extend between the supporting rods 36 and the outside of the partition wall 34 and the overlying belt 15. Closely arranged jet openings lead from the inlet chamber 3 2 into the bottom of the channels 37 and are arranged to direct water jets largely perpendicular to

i i in i

beltets 15 overflate. Relativt dype vannsamlekanaler 39 strekker seg på tvers av kanalenes 37 lengde og er ved "hjelp av ror 40 forbundet med utlopskammeret 33. the belt's 15 surface. Relatively deep water collection channels 39 extend across the length of the channels 37 and are connected to the outlet chamber 33 by means of rudders 40.

Som det vil sees er der to rekker av i forhold til hverandre side-forskjovne stråleåpninger 38 mellom hvert par av belte-unders tottende stenger 36.Lengdeavstanden mellom stengene 36 er omkring 20 mm, og det vil sees at avstanden mellom nærbeliggende åpninger 38 i samme rekke er den samme. Diameteren av de individuelle åpninger 38 er omkring 5 mm. As will be seen, there are two rows of side-displaced beam openings 38 between each pair of belt-under twelve rods 36. The longitudinal distance between the rods 36 is about 20 mm, and it will be seen that the distance between adjacent openings 38 in the same row is the same. The diameter of the individual openings 38 is about 5 mm.

Når en trykkforskjell i størrelsesorden 0,3 kg/cm 2 opprettholdes i kamrene 32 og 33, har det vist seg at vann tilfores baksiden av beltet med en hastighet på omkring 45 liter/cm /time, og ved stoping av aluminiumbånd e.l., forer dette til en varmeoverfbring på omkring 24 kalorier/cm 2/sek. Selv når avstanden mellom strålene minskes og hastigheten av kjølevannet som tilfores, blir vesentlig bket, blir hastigheten for varmebortfbring bare bket med omkring 10-20%. When a pressure difference of the order of 0.3 kg/cm 2 is maintained in the chambers 32 and 33, it has been shown that water is supplied to the rear of the belt at a rate of about 45 litres/cm/hour, and when stopping aluminum bands etc., this to a heat transfer of around 24 calories/cm 2/sec. Even when the distance between the jets is reduced and the rate of cooling water supplied is significantly reduced, the rate of heat removal is only reduced by about 10-20%.

Apparatet er således anordnet at selv med trykkreduksjonsfor-hold på baksiden av beltet, skal der forekomme stort sett ingen siging av beltene mellom nærbeliggende understøttelser. For å oppnå dette forhold er avstanden mellom de understottende stenger 36 fortrinnsvis begrenset til ikke mere enn femti ganger, fortrinnsvis tyve til femti ganger, tykkelsen av stål-beltet 15, som selv har en tykkelse på 0,5-1,5 mm. The apparatus is arranged in such a way that even with pressure reduction conditions on the back of the belt, there should be virtually no sagging of the belts between nearby supports. To achieve this ratio, the distance between the supporting rods 36 is preferably limited to no more than fifty times, preferably twenty to fifty times, the thickness of the steel belt 15, which itself has a thickness of 0.5-1.5 mm.

Det ovenfor beskrevne kjblesystem er effektivt for å opprettholde et varmefall gjennom beltet på omkring 30° C. I dette tilfelle regnes det med at en kraft på omkring 0,15 kg/cm 2 er nbdvendig for å holde det ovre belte 15 i kontakt med stengene 36 over hele beltets bredde. The above-described cable system is effective in maintaining a heat drop through the belt of about 30° C. In this case, it is estimated that a force of about 0.15 kg/cm 2 is required to keep the upper belt 15 in contact with the rods 36 across the entire width of the belt.

I fig. 1 er avstanden mellom beltene 15 ved inngangen til stopesonen grovt justert ved hjelp av en pakning anbragt som avstands stykker ved husets understbttelse og ytterligere finjustert ved hjelp av reguleringsskruer som virker på strekkstag 41 for å anordne rammen slik at justeringsplater 42 kan heves resp. senkes. Det ovre hus 26 er montert på tapper 43, slik at form- In fig. 1, the distance between the belts 15 at the entrance to the stop zone is roughly adjusted by means of a gasket placed as spacers at the housing support and further fine-tuned by means of adjustment screws that act on tension rods 41 to arrange the frame so that adjustment plates 42 can be raised or lowered. The upper housing 26 is mounted on studs 43, so that the

I I I I

hulrommets avsmalnende form mellom beltene 15 kan varieres ved vinkelbevegelse av det ovre "hus 26 om tapplagringene 43 ved hjelp av en arm 44, som presses nedover ved hjelp av en pneu-matisk sylinder 45 for å bringe en stoppeplate 46 i kontakt med et justerbart anlegg 47. Et ovre anlegg 48 er anordnet som en sikkerhetsstopper. En av fordelene ved denne anordning er at hvis anlegget 47 innstilles for å gi sterk avsmalning av formhulrommet, vil det storknede metall ved formhulrommets utgående ende vippe huset 26 oppover mot fjærbelastningen av sylinderen 45. Anlegget 47 kan da gjeninnstilles for å tilveiebringe optimale overflateegenskaper for båndet som kommer ut fra formhulrommet. the tapered shape of the cavity between the belts 15 can be varied by angular movement of the upper housing 26 about the journal bearings 43 by means of an arm 44, which is pressed downwards by means of a pneumatic cylinder 45 to bring a stop plate 46 into contact with an adjustable device 47. An upper device 48 is provided as a safety stop. One of the advantages of this device is that if the device 47 is adjusted to give a sharp taper of the mold cavity, the solidified metal at the outlet end of the mold cavity will tilt the housing 26 upwards against the spring load of the cylinder 45. The facility 47 can then be reset to provide optimal surface properties for the strip emerging from the mold cavity.

Tapperennen 23 (fig. 6) er anordnet med et neseparti 50, somThe tap channel 23 (fig. 6) is arranged with a nose part 50, which

i virksom stilling strekker seg inn i rommet mellom beltene. Sidedamfbringer 51 er festet til sidene av tapperennen 23 og har en svak elastisitet for å presse de innkommende sidedem-ninger mot siden av tapperennens neseparti 50, hvorved dannes en tetning ved inngangen til stopesonen, slik at en passende matningshbyde eller en dam av metall kan opprettholdes.inne i tapperennen 23 under stbpeoperasjonen. in active position extends into the space between the belts. Side steam carriers 51 are attached to the sides of the chute 23 and have a slight elasticity to press the incoming side dams against the side of the chute nose 50, whereby a seal is formed at the entrance to the stop zone, so that a suitable feed trough or metal dam can be maintained .inside the tap chute 23 during the tapping operation.

I fig. 8-10 vises et apparat som kan være erstatning for det som er illustrert i figurene 2 - 5 i den hensikt å understbtté og å avkjble beltene. I stopesonen som begrenses av formhulrommet, er beltets 15 bane styrt av en rekke 116 magnetiske polsko anordnet sammen med en rekke 117 av laminerte magneter. Beltene 15 kjoles av vann, som kan inneholde et vannopplbselig smbremiddel, sirkulert gjennom kanaler i rekken av polsko 116, slik at baksiden av beltene i stopesonen er i direkte kontakt med kjblevannet. Når kjblevannet inneholder smbremiddel, blir det resirkulert gjennom en tilhbrende varmeutveksler (ikke vist). Alternativt når det ikke brukes smbremiddel, kan kjblevannet efter bruk kasseres. In fig. 8-10 shows a device which can be a substitute for that illustrated in figures 2 - 5 for the purpose of supporting and disconnecting the belts. In the stop zone limited by the mold cavity, the path of the belt 15 is controlled by an array 116 of magnetic pole shoes arranged together with an array 117 of laminated magnets. The belts 15 are coated with water, which may contain a water-soluble lubricant, circulated through channels in the row of pole shoes 116, so that the rear of the belts in the stop zone is in direct contact with the coating water. When the cooling water contains lubricant, it is recycled through an associated heat exchanger (not shown). Alternatively, when no lubricant is used, the boiling water can be discarded after use.

Magnetenheten 117 kan være en konvensjonell magnetisk sammen-stilling, bygget opp av strimmellignende permanent-mag ne te r, adskilt av messingmellomlegg. The magnet unit 117 can be a conventional magnetic assembly, built up of strip-like permanent magnets, separated by brass spacers.

Rekken 116 av polsko er på lignende måte bygget opp av stålpla-| The row 116 of Polish shoes is similarly constructed from steel plate

I IN

ter 121, adskilt av aluminium-mellomlegg 122. De fremspring-ende ender eller kanter av platene 121 er avskrådd som vist i fig. 10, og der fås således en rekke kanaler 123 for passasje av kjolemiddel i kontakt med baksiden av beltet 15. Platene 121, 122 er fortrinnsvis 6 mm tykke, idet platene 121 smalner til 3 mm ved kantene. Kanalene 123 er anordnet med en dybde på omkring 25 mm. ter 121, separated by aluminum spacers 122. The projecting ends or edges of the plates 121 are chamfered as shown in fig. 10, and a number of channels 123 are thus obtained for the passage of dressing agent in contact with the back of the belt 15. The plates 121, 122 are preferably 6 mm thick, the plates 121 narrowing to 3 mm at the edges. The channels 123 are arranged with a depth of about 25 mm.

På hver side av rekken 116 er det anordnet sideplater 124,On each side of the row 116 there are arranged side plates 124,

som smalner i lengderetningen, som vist i fig. 8, slik at pol-skoplatene 121 blir liggende under en svak helningsvinkel i forhold til retningen av beltet 15 for å utligne for slitasje på baksiden av beltet eftersom dette beveger seg over polskoene. which tapers in the longitudinal direction, as shown in fig. 8, so that the pole shoe plates 121 lie at a slight angle of inclination in relation to the direction of the belt 15 to compensate for wear on the back of the belt as it moves over the pole shoes.

Kjolevann, som anvendes i motstrom av beltets bevegelsesretning/går inn i en boks 126 gjennom et kammer 125 samt går ut gjennom et kammer 127 i en kasse 128. Dressing water, which is used in countercurrent to the belt's direction of movement/enters a box 126 through a chamber 125 and exits through a chamber 127 into a box 128.

Ved vanninnlopsenden har polskoene 116 en buet ytre profil,At the water inlet end, the pole shoes 116 have a curved outer profile,

og vannpassasjen som forer fra kammeret 125 har en tilsvarende utformet innvendig profil, slik at kjolevann rettes mot inn-siden av beltet. Polskoene og vannpassasjen ved utlopsenden har en lignende ytre og indre profil, bortsett fra at mellom-leggene 122 er anordnet slik at beltet blir vannavkjolt over en del av den krumme profil ved beltets (og det smeltede metalls) inngangsende. Dette sikrer at beltet blir helt av-kjolt umiddelbart for kontakt med det smeltede metall og derved hindres belteforvridninger, hvilket ellers kunne forekomme om smeltet metall kom i kontakt med beltet for tilforing av kjblevannet. and the water passage that leads from the chamber 125 has a correspondingly designed internal profile, so that water is directed towards the inside of the belt. The pole shoes and the water passage at the outlet end have a similar outer and inner profile, except that the intermediate legs 122 are arranged so that the belt is water-cooled over part of the curved profile at the belt (and the molten metal) inlet end. This ensures that the belt is completely cooled immediately before contact with the molten metal and thereby prevents belt distortions, which could otherwise occur if molten metal came into contact with the belt for the supply of the cooling water.

I én anordning var magnetenheten 117 en kommersiell magnet-sammenbygning, som ga en gjennomsnittlig flukstetthet på In one arrangement, the magnet assembly 117 was a commercial magnet assembly, which provided an average flux density of

120 gauss ved kontakten for hver plate 121 med beltet 15.120 gauss at the contact of each plate 121 with the belt 15.

Det har vist seg at med denne anordning kan et trykk på omkring 0,2 kg/cm 2 holdes bak beltet uten vesentlig lekkasje. Med et trykkfall på o 0,2 kg/cm 2 har det vist seg mulig å o opprettholde Jvannstrbmmen langs kanalene 123 med en tilstrekkelig hastighet It has been shown that with this device a pressure of around 0.2 kg/cm 2 can be maintained behind the belt without significant leakage. With a pressure drop of o 0.2 kg/cm 2 it has proven possible to o maintain the water flow along the channels 123 at a sufficient speed

I I I I

til å holde temperaturstigningen for beltet innenfor omkring 80° C over temperaturen for kjblevannet. For å utligne temperaturen tvers over beltet og således redusere distorsjon til et minimum, blir varmt vann fortrinnsvis tilfort kanalene 123, motsatt det kolde, ytre bånd av beltet, dvs. utover fra kantdemningene 22. Temperaturen av vannet anordnes slik at den er lik temperaturen for beltet i kontakt med metallet og vil van-ligvis være i området 70 - 90° C. Således vil de arealer av beltet som ikke er oppvarmet ved kontakt med stbpebåndet, istedenfor bli oppvarmet av det sirkulerende varme vann. Egnet utformning av innlbps- og utlbpskamrene muliggjbr at antall koldtvannskanaler kan varieres for å tilpasses de forskjellige bredder av stbpebåndet. Lengden av stopesonen mellom beltene i den viste konstruksjon er omkring 22,5 cm, og dette vil mu-liggjbre fremstilling av et stbpebånd med hastigheter på omkring 9 meter/minutt for 2,5 mm tykkelse og 3 meter/minutt for 7.5 mm tykkelse. Ved disse hastigheter vil storkning finne sted innenfor omkring de fbrste 15 cm av stopesonen. to keep the temperature rise for the belt within about 80° C above the temperature of the cooling water. In order to equalize the temperature across the belt and thus reduce distortion to a minimum, warm water is preferably supplied to the channels 123, opposite the cold, outer band of the belt, i.e. outwards from the edge dams 22. The temperature of the water is arranged so that it is equal to the temperature of the belt in contact with the metal and will usually be in the range of 70 - 90° C. Thus, the areas of the belt that are not heated by contact with the base band will instead be heated by the circulating hot water. Suitable design of the inlet and outlet chambers enables the number of cold water channels to be varied to adapt to the different widths of the strip. The length of the stop zone between the belts in the construction shown is about 22.5 cm, and this will enable the production of a stop belt with speeds of about 9 meters/minute for 2.5 mm thickness and 3 meters/minute for 7.5 mm thickness. At these speeds, solidification will take place within about the first 15 cm of the stopping period.

Med denne anordning har det vist seg mulig å trekke beltet over overflaten av polskoene med en trekkraft på omkring 2 kg/cm bredde av rekken av polsko 116, og dette kan reduseres ved å bruke et egnet smbremiddel dispergert eller opplost i kjblevannet. Smbremiddel som fores over på overflaten av beltet bidrar til å smbre og redusere friksjonen når dette trekkes over de buede, ytre overflater av kammerboksene 126 og 128 ved stbpesonens ender. With this device, it has proven possible to pull the belt over the surface of the pole shoes with a pulling force of about 2 kg/cm width of the row of pole shoes 116, and this can be reduced by using a suitable spreading agent dispersed or dissolved in the water. Lubricant applied to the surface of the belt helps to lubricate and reduce friction when it is drawn over the curved outer surfaces of the chamber boxes 126 and 128 at the ends of the stbpeson.

Det vil forstås at denne tilfbrsél av kjblemiddel og understbt-telsessysternet kan modifiseres på mange måter. De magnetiske polsko og vannkanalene kan således anordnes på tvers istedenfor i lengderetningen av beltet. It will be understood that this supply of coolant and the support system can be modified in many ways. The magnetic pole shoe and water channels can thus be arranged transversely instead of in the longitudinal direction of the belt.

I enkelte tilfeller hvor bnsket hastighet for varmefjerningen er liten, er stålplatene 121 ikke gjort avsmalnende, og kantene av aluminiumplatene 122 ligger på nivå med kantene av platene 121. Varme kan da fjernes ved anordning av vannkanaler inne i sammen-bygningen, idet slike kanaler dannes ved hjelp av spor i side-flatene av platene 121 og 122. Kantpartiene av aluminiumplatene I virker således som ledere for overforing av varme fra beltet ti|l kjolemiddelet som passerer i de innvendige avgrensede passasjer. In some cases where the desired speed for heat removal is small, the steel plates 121 are not tapered, and the edges of the aluminum plates 122 lie at the same level as the edges of the plates 121. Heat can then be removed by arranging water channels inside the joint building, as such channels are formed by means of grooves in the side surfaces of the plates 121 and 122. The edge portions of the aluminum plates I thus act as conductors for the transfer of heat from the belt to the dressing medium which passes in the internal delimited passages.

Det vil forstås at relativ helling av ovre og nedre magneten-heter 117 og polskorekkene 116 kan varieres på samme måte som angitt i fig. 1 ved hjelp av en luftsylinder 45 med tilhorende stoppere og bevegelsesarmer. It will be understood that the relative inclination of the upper and lower magnet units 117 and the pole rows 116 can be varied in the same way as indicated in fig. 1 by means of an air cylinder 45 with associated stoppers and movement arms.

De understottende elementer (hva enten disse utgjores av stenger eller adskilte knaster) kan maskineres slik at de ligger i et felles plan og derved tilveiebringer en plan profil mot beltet i stopesonen. Alternativt kan det være onskelig å ha en meget svak krumning i lengderetningen (f.eks. med en radius på 50 meter) eller en mere komplisert form. The supporting elements (whether these are made of rods or separate lugs) can be machined so that they lie in a common plane and thereby provide a flat profile against the belt in the stop zone. Alternatively, it may be desirable to have a very slight curvature in the longitudinal direction (eg with a radius of 50 metres) or a more complicated shape.

Det som foran er anfort er anvendelig hvor to stort sett parallelle belter anvendes. I et apparat hvor én av flatene i stopesonen utgjores av en vannavkjolt trommel, må belteunderstottelsene være maskinert slik at de definerer en flate som progressivt nærmer seg overflaten av trommelen for å tilveiebringe et avsmalnende, men buet, formhulrom. What is stated above is applicable where two largely parallel belts are used. In an apparatus where one of the surfaces of the stop zone is formed by a water-cooled drum, the belt supports must be machined to define a surface which progressively approaches the surface of the drum to provide a tapered, but curved, mold cavity.

Det er imidlertid mere å foretrekke å anvende to belter. However, it is more preferable to use two belts.

Claims

1. Apparatus for continuous stopping of metal strips, where molten metal is introduced into a mold cavity between a pair of opposing, movable surfaces, at least one of which is made up of a flexible, heat-conducting steel belt provided in the stopping zone with a number of separate belt supports in contact with the back of the belt, and means for supplying a dressing agent to the belt, characterized in that the belt is held firmly against the supports by a magnetic force to move in a predetermined path, and that the distance between the belt supports is arranged in such a way depending on this that a -supported area of the belt located between two neighboring supports acts as a rigid element. IN

2. Apparatus as specified in claim 1, characterized in that the mutual distance between the belt supports is less than fifty times the thickness of the belt.

3. Apparatus as specified in claim 2, characterized in that the belt has a thickness in the range from 0.5-1.5 mm and the distance between the belt supports is twenty to fifty times the thickness of the belt.

4. Apparatus as set forth in claim 1, 2 or 3, characterized in that the belt supports are located inside a closed housing in contact with the back of the belt, with several closely spaced jet openings arranged to direct jets of dressing agent towards the belt at a large angle in relation to its surface, which beam openings are located inside the housing, and that means are arranged to supply coating agent to said beam openings in order to direct beams towards the back of the belt and means to remove coating agent from said housing.

5. Apparatus as stated in claim '4, characterized by that said belt supports have the form of transverse bars.

6. Apparatus as specified in claim 4 or 5, characterized in that said housing is made up of a box-like frame, which includes a first horizontal dividing wall arranged at a certain distance from the belt's path of movement and from another horizontal dividing wall that delimits a dressing medium inlet chamber, a number of openings formed in said first horizontal partition for supplying dressing agent to the rear of the belt, and a number of drain pipes connecting and passing through said first and second partitions for the passage of water to a water outlet.

7. Apparatus as specified in claim 6, characterized in that the box-like frame comprises a rigid housing with a belt installation surface on the outside, an opening in the housing located inside and surrounded by this belt installation surface, the belt supports being arranged inside said opening and supported by said front dividing wall at the level of the surrounding belt installation surface.

8. Apparatus as set forth in any of the preceding claims, wherein the mold cavity is defined between a pair of movable belts, [ characterized by means for varying the in-J is burdened by the inclination of the belts in the mold cavity for variation of the longitudinal taper of the mold cavity.

9. Apparatus as set forth in claim 8, characterized in that the belt supports in contact with one of the belts are mounted on a common frame, which is rotatably mounted against the inlet end of the mold cavity to allow the inclination of the belt's path of movement to be varied in accordance with the path of movement of the other of said belts.

10. Apparatus as stated in claim 9, characterized in that said frame is spring-loaded against a fixed stop to allow an increase in the space between the belts at the outlet end of the mold cavity in accordance with an unusually large thickness of solidified metal band in the mold cavity at the outlet end thereof.

11. Apparatus as set forth in any of the preceding claims, characterized by a pair of elastic side seals or dams that are provided with one of said belts, each of which dams consists of an endless band of elastic, compressible, heat-insulating, heat-resistant material for compensation of slight mutual inclination of said belts.