NO780506L - PROCEDURE FOR COOLING AND CARRYING A CIRCULATING COOKING TAPE ON A CONTINUOUS CONTINUOUS STRAPPING DEVICE - Google Patents
PROCEDURE FOR COOLING AND CARRYING A CIRCULATING COOKING TAPE ON A CONTINUOUS CONTINUOUS STRAPPING DEVICEInfo
- Publication number
- NO780506L NO780506L NO780506A NO780506A NO780506L NO 780506 L NO780506 L NO 780506L NO 780506 A NO780506 A NO 780506A NO 780506 A NO780506 A NO 780506A NO 780506 L NO780506 L NO 780506L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- mold
- chamber
- dress
- band
- pressure
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 24
- 238000010411 cooking Methods 0.000 title 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 72
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 41
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 claims description 27
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 claims description 24
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 20
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 14
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 claims description 13
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 13
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 11
- 239000000110 cooling liquid Substances 0.000 claims description 9
- 239000003302 ferromagnetic material Substances 0.000 claims description 7
- 230000010358 mechanical oscillation Effects 0.000 claims description 5
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 3
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 claims 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 11
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 7
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 6
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 6
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 6
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 5
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 2
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 235000001674 Agaricus brunnescens Nutrition 0.000 description 1
- 229910001374 Invar Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 1
- 239000003292 glue Substances 0.000 description 1
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 1
- 230000008642 heat stress Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 239000011133 lead Substances 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 description 1
- 239000011135 tin Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 239000002569 water oil cream Substances 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0605—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two belts, e.g. Hazelett-process
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Basic Packing Technique (AREA)
- Auxiliary Devices For And Details Of Packaging Control (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
Fremgangsmåte til å kjøle og føre et omløpende kokillebånd på en innretning for kontinuerlig strengstøping. Method of cooling and feeding a revolving mold belt on a device for continuous strand casting.
Det omlopende kokillebånd på en strengstOpe-innretning blir ved hjelp av en kjolevæske ikke bare avkjSlt, men samtidig også fort og holdt stabilt i liten avstand fra en foringsplate ved hjelp av de hydrostatiske krefter som denne væsken ut6ver. Til dette formål fores vaesken inn i et antall små lommer i foringsplatens overflate, i hvilket det danner seg hydrostatiske trykk i avhengighet av avstanden mellom kokillebånd og lommerand. På utsiden av lommene virker et understrykk på kokillebåndet. I tillegg kan dette trekkes mot foringsplaten ved hjelp av magnet-krefter. The surrounding mold belt on a continuous casting device is not only cooled by means of a cooling liquid, but at the same time also quickly and held stably at a small distance from a lining plate by means of the hydrostatic forces exerted by this liquid. For this purpose, the liquid is fed into a number of small pockets in the lining plate's surface, in which hydrostatic pressure builds up depending on the distance between the mold band and pocket edge. On the outside of the pockets, there is an understress on the mold tape. In addition, this can be pulled against the lining plate by means of magnetic forces.
Det hydrostatisk forte kokillebåndet kan settes i mekaniske svingninger loddrett til sitt eget plan ved hjelp av pulserende væsketilførsel eller elektro-magnetisk, for,om 6ns'ket, i det minste på enkelte, steder å redusere varmeovergangen fra stopegods til koiillebåndet. The hydrostatically strengthened mold belt can be set into mechanical oscillations perpendicular to its own plane by means of pulsating fluid supply or electromagnetically, if desired, at least in some places, to reduce the heat transfer from stop material to the mold belt.
Det finnes forskjellige stope innretninger som tjener til kontinuerlig stopning av bånd - i det folgende kalt "streng" - av lett- eller tungmetaller. There are various stopping devices that serve to continuously stop strips - hereinafter called "string" - of light or heavy metals.
I en type av disse kjente stopeinnretninger dannes stopekairaneret av to fleksible, endelose og omlopende metallbånd, i det folgende kalt "kokillebånd", mellom hvilke det kontinuerlig tilforte In one type of these known stop devices, the stop mechanism is formed by two flexible, endless and circling metal bands, hereinafter called "mold band", between which the continuous
smeltede metall stivner, og som avkjoles ved hjelpmolten metal solidifies, and which is cooled using
av en kjolevæske på stopekammerets eller stope-of a dressing liquid on the stop chamber or stop-
sidens motsatte side, i det folgende kalt "baksiden", for å lede vekk varmen fra det stivnende stopegodset. Med stopeinnretninger av denne art kan strenger i the opposite side of the page, hereafter called "the back", to conduct away the heat from the solidifying stoping material. With stop devices of this kind, strings can i
alle onskelige bredder og vanligvis med en tykkelse fra 10 til 100 mm stopes kontinuerlig. all desirable widths and usually with a thickness from 10 to 100 mm are stopped continuously.
Kjolevæsken fores her ved hjelp av spesielle dyser og ledeapparater med hoy hastighet på kokillebåndenes bakside. En stopeinnretning av denne typen beskrives f.eks. i U.S. Patent Nr. 2 904 860. Here, the dressing liquid is fed using special nozzles and guiding devices at high speed on the back of the mold belts. A stop device of this type is described, e.g. in the U.S. Patent No. 2,904,860.
Stopekammeret begrenses i lengderetningen på begge sider ved hjelp av sideskjold som er anbragt mellom kokillebåndene oj hvis hoyde tilsvarer avstanden mellom kokillebåndene, og som dermed bestemmer tykkelsen av strenggodset. Fortrinnsvis anvendes medlopende sideskjold, som legges over et av kokillebåndene og settes i omlop med dette ved adhesjon. Skjoldene består av små blokker av metall eller kera-mikk, som danner et endelost, lukket belte, hvis av-viklede lengde er noe storre enn kokillebåndets. En sideforing i stopekammerområdet sorger for den onskede distansering av de to skjoldene. Bredden av strengen er gitt gjennom denne distansen. Strenger av forskjellig bredde fremstilles ved å forstille disse sideforingene. The stopping chamber is limited in the longitudinal direction on both sides by means of side shields which are placed between the mold bands oj whose height corresponds to the distance between the mold bands, and which thus determines the thickness of the string material. Preferably, a running side shield is used, which is placed over one of the mold bands and placed in circulation with this by adhesion. The shields consist of small blocks of metal or ceramic, which form an endless, closed belt, whose unwound length is somewhat greater than that of the mold belt. A side liner in the stope chamber area ensures the desired spacing of the two shields. The width of the string is given through this distance. Strands of different widths are produced by presetting these side liners.
Alt etter material og tykkelse av den stopte strengen kan man arbeide med stopehastigheter fra 1 Depending on the material and thickness of the stopped string, you can work with stopping speeds from 1
til 10 m/min.to 10 m/min.
Tykkelsen av kokillebåndet utgjor i de kjente innretninger 0,5 til 2 mm. Alt etter stopegodsets temperatur og den onskede kjolevirkning kan kokillebåndene forsynes med et varmeiscajerende belegg på The thickness of the mold band in the known devices is 0.5 to 2 mm. Depending on the temperature of the stoping material and the desired dressing effect, the mold belts can be provided with a heat-dissipating coating on
den siden som er i beroring med stopegodset, for derved å forebvgge en termisk overbelastning av kokillebåndet eller for å forhindre en for rask avkjoling av strengen. the side that is in contact with the stop material, thereby preventing a thermal overload of the mold belt or to prevent too rapid cooling of the strand.
Hvert av kokillebåndene fores over en eller flere styreruller, hvorav en er montert foran og en bak stopekammeret og minst en av rullene er drevet, for å sette kokillebåndene i omlop tilsvarende stopehastigheten. En av rullene kan forstilles ved hjelp av kjente innretninger og tillater å spenne kokillebåndet eller avspenne det for utveksling. Videre tjener en av rullene til sidelengs foring av kokille-båndefog er utstyrt med en dertil egnet styring av kjent art. Each of the mold bands is fed over one or more guide rollers, one of which is mounted in front and one behind the stop chamber and at least one of the rollers is driven, to set the mold bands in orbit corresponding to the stop speed. One of the rollers can be adjusted by means of known devices and allows the mold belt to be tensioned or untensioned for exchange. Furthermore, one of the rollers serves for the lateral lining of the mold band joint is equipped with a suitable control of a known kind.
I stopekammerområdet stottes kokillebåndeneThe mold bands are supported in the stope chamber area
på baksiden av et antall smale, roterende skiver som er slik profilert at de yter minst mulig motstand mot kjolevæsken som strommer over kokillebåndene. Skivene har som oppgave å oppta vekten fra stopegodset og eventuellt metallostatisk trykk, og dessuten de nodvendige krefter til forhindring av bolgeformet forkastning av kokillebåndene. on the back of a number of narrow, rotating disks which are profiled in such a way that they offer the least possible resistance to the dressing liquid flowing over the mold bands. The discs have the task of absorbing the weight of the stoping material and any metallostatic pressure, and also the necessary forces to prevent wave-shaped failure of the mold bands.
Stopeinnretningen monteres på et spesielt konstruert stativ, som tillater den nSdvendige inn-stilling av tykkelse og bredde av strengen som skal stopes. På en av sidene tillater formen av stativet fri tilgang til stopeinnretningen, slik at kokillebåndene kan byttes ut raskt og uten spesielle for-holdsregler. The stopping device is mounted on a specially constructed stand, which allows the necessary adjustment of the thickness and width of the string to be stopped. On one side, the shape of the stand allows free access to the stop device, so that the mold bands can be replaced quickly and without special precautions.
På stopeinnretningens utlopsside er det an-orndet drevne valser, som i drift fatter den stopte strengen og tilforer den de folgende operasjoner On the outlet side of the stopping device, driven rollers are arranged, which in operation grasp the stopped string and feed it for the following operations
i samsvar med stopehastigheten.in accordance with the stopping speed.
Et kjoleanlegg med de nodvendige bestanddeler, som kjolemiddeltank, ledningssystem, pumper, varme-veksler, filter, regulerings- og sikkerhetsapparatur er nodvendig for at kjolevæsken kan oppfylle de kjemiske og fysikalske driftsbetingelser og sirku-lere gjennom stopeinnretningen i den nodvendige mengde for å kjole kokillebåndene. Alt etter de stedlige forhold kan åpne eller lukkede kretslop anvendes. Som kjolevaeske anvendes vanligvis vann eller en vann-olje-emulsjon. A dressing plant with the necessary components, such as dressing agent tank, piping system, pumps, heat exchanger, filter, regulation and safety equipment is necessary so that the dressing liquid can meet the chemical and physical operating conditions and circulate through the stop device in the required quantity to dress the mold bands . Depending on the local conditions, open or closed circuit runs can be used. Water or a water-oil emulsion is usually used as the dressing liquid.
Erfaringen viser at det er forbundet med store problemer å forhindre forkastninger av kokillebåndet og dermed en jevn avkjoling av stopegodset. Experience shows that it is associated with major problems to prevent failures of the mold band and thus an even cooling of the stope.
Da et kokillebånd riktignok kan spennes i om-fangsretningen, men ikke på tvers, oppviser dette i stopekammerområdet alltid en tendens til å forkaste seg bolgeformet på grunn av varmespenninger. Folgen er at kokillebåndet hever seg fra stopegodset på enkelte steder og dermed forårsaker en uensartet avkjoling av strengens sider og overflate. Erfarings-messig oppstår derved kvalitets feil i strengen, som alt etter legering og stopegodstype opptrer i form av overflatekrympning, porositet, grovkornethet, riss og tykkelsesvariasjoner osv. As a mold band can indeed be tensioned in the circumferential direction, but not transversely, this always shows a tendency in the stop chamber area to warp in a wave shape due to thermal stresses. The consequence is that the mold strip rises from the stope in some places and thus causes a non-uniform cooling of the sides and surface of the string. In terms of experience, this results in quality defects in the strand, which, depending on the alloy and type of stope, appear in the form of surface shrinkage, porosity, coarseness, cracks and thickness variations, etc.
De nevnte defekter kan unngås, hvis avkjSlingen av stopegodset skjer tilstrekkelig ensartet på begge sider og over hele bredden. The aforementioned defects can be avoided if the cooling of the stock is sufficiently uniform on both sides and over the entire width.
Erfaringen tilsier at denne betingelse bare kan overholdes hvis bolgevariasjonene eller ujevnheten av kokillebåndet utgjor mindre enn 0,05 mm i lopet av stopestrekningen. Experience shows that this condition can only be met if the wave variations or the unevenness of the mold band amounts to less than 0.05 mm in the course of the stop stretch.
Selv ved anvendelse av materiale med ytterst lav varmeutvidelseskoeffisient for kokillebåndet - f.eks. hoylegert materiale med Ni eller andre elementer, kjent under betegnelsen INVAR - lar pro-blemene seg ikke lose tilfredsstillende, da kokillebåndet ved stopeinnretninger av bekjent art ved siden av de termiske også utsettes for andre påkjenninger, som omtales senere. Even when using material with an extremely low thermal expansion coefficient for the mold belt - e.g. high-alloyed material with Ni or other elements, known under the term INVAR - the problems cannot be resolved satisfactorily, as the mold belt with stop devices of a known type, next to the thermal ones, is also exposed to other stresses, which will be discussed later.
Det er også kjent å anvende stive, belteformede kokilleblokker som er hengslet til hverandre i stedet for de fleksible kokillebåndene. Disse beveger seg i et lukket foringssystem sammen med stopegodset i stopestrekningens lengderetning, hvilket oppnås ved hjelp av en egnet anordning. Avkjolingen skjer i et rom som står under atmosfærisk undertrykk, idet kokillen spyles med en kjolevaeske. Kjolevaesken treffer kokillen gjennom et stort antall regelmessig fordelte dyser og forer.dermed den varmemengde vekk Som opptas i kontakt med stopegodset. (sveitsisk patent Nr. 456 056) . It is also known to use rigid, belt-shaped mold blocks that are hinged to each other instead of the flexible mold bands. These move in a closed lining system together with the stop goods in the longitudinal direction of the stop stretch, which is achieved with the help of a suitable device. The cooling takes place in a room that is under atmospheric pressure, as the mold is flushed with a cooling liquid. The dressing liquid hits the mold through a large number of regularly distributed nozzles and liners, thereby removing the amount of heat that is taken up in contact with the stopping material. (Swiss Patent No. 456,056) .
Prinsippet å spyle kjolevæsken i et rom under atmosfærisk undertrykk anvendes nå også for avkjoling av fleksible kokillebånd (engelsk patent nr. 1 387 992). Istedetfor de nevnte, dreibare stotteskiver, benyttes ogsa faste stottestenger som monteres på tvers over kokillebåndene. På grunn av undertrykket som ved denne fremgangsmåten utoves på kokillebåndenes kjoleflater, blir disse sugd mot avstotningen. Denne forholdsregel skal motvirke kokillebåndenes tendens til bolgeformet forkastning og samtidig forbedre kjole-virkningen. The principle of flushing the mold liquid in a room under atmospheric pressure is now also used for stripping flexible mold bands (English patent no. 1 387 992). Instead of the aforementioned rotatable support discs, fixed support rods are also used which are mounted across the mold belts. Due to the negative pressure exerted by this method on the dress surfaces of the mold bands, these are sucked against the rejection. This precaution is intended to counteract the tendency of the mold bands to warp in the form of a wave and at the same time improve the skirting effect.
Erfaringen viser at det er en fordel for stopegodsets kvalitet, om stoperetningen skråner nedover. Experience shows that it is an advantage for the quality of the stope material if the direction of the stope slopes downwards.
For å imotekomme alle krav som stilles ved kontinuerlig strengstopning av de forskjellige aktuelle materialer, In order to meet all the demands made by continuous string stuffing of the various relevant materials,
er det nodvendig at stopeinnretningen kan tilpasses de individuelle betingelser, dvs. at den må kunne funk-sjonere med enhver helning av stopekammeret fra hori-sontal til vertikal retning. is it necessary that the stop device can be adapted to the individual conditions, i.e. that it must be able to function with any inclination of the stop chamber from horizontal to vertical direction.
Da anlegg med hoy ytelse krever stopekammereSince plants with high performance require stope chambers
med lengder opptil 2 m og mer, med tilsvarende dybde i stopegodset, oppstår med tiltagende helning et forholdsvis hoyt trykk på ko^killebåndene og deres av-stotninger p.g.a. det metallostatiske trykk. with lengths of up to 2 m and more, with a corresponding depth in the stope, with increasing slope a relatively high pressure occurs on the co^killer bands and their offsets due to the metallostatic pressure.
Under forutsetning av konstant stopegodsdybde, forholder dette trykket seg naturligvis proporsjonalt til stopegodsets spesifikke vekt. Under the assumption of a constant stope depth, this pressure is naturally proportional to the stope's specific weight.
Ved stoping av tungmetaller,som f.eks. kobber,When stopping heavy metals, such as e.g. copper,
zink, tinn, bly, stål osv., er det derfor ytterst problematisk å stope med bratt helling nedover, og fremfor alt når det hersker undertrykk på hele kokillebåndenes kjoleflater, da dette forer til en vesentlig okning av de på forhånd hoye belastningene fra stopegodset. zinc, tin, lead, steel, etc., it is therefore extremely problematic to stop with a steep downward slope, and above all when there is a negative pressure on the entire dress surfaces of the mold belts, as this leads to a significant increase in the previously high loads from the stop material.
Den vertikale stoperetning blir fra det stope-tekniske synspunkt spesielt foretrukket, da man derved oppnår den beste formfylling, et hoyt metallostatisk trykk på bunnen av stopekammeret og en symmetrisk av-kjøling i forhold til lengdeaksen. Dette er faktorer som av kjente grunner har en positiv virkning på stopegodsets kvalitet. The vertical stopping direction is particularly preferred from the stopping technical point of view, as this achieves the best mold filling, a high metallostatic pressure on the bottom of the stopping chamber and a symmetrical cooling in relation to the longitudinal axis. These are factors which, for known reasons, have a positive effect on the quality of the stop goods.
Ved -anvendelse av roterende stotteskiver, opp-When -using rotating support discs, up-
står mellom disse og kokillebåndet meget hfiye spesi-stands between these and the mold band very hfiye speci-
fikke trykk på grunn av de nodvendigvis ytterst små kontaktflatene. Allerede etter kortvarig drift kan dette fore til skader på kokillebåndets bakside, hvor- received pressure due to the necessarily extremely small contact surfaces. Even after a short period of operation, this can lead to damage to the back of the mold belt, where
ved dets standtid reduseres betydelig.at its service life is significantly reduced.
Stasjonaere båndforingselementer forårsakerStationary belt lining elements cause
på den annen side, selvom de er utstyrt med glide-belegg, en betrakteleg friksjon med tilsvarende slitasje på støtteelementer og kokillebånd, som likeledes forer til forhoyede driftskostnader. on the other hand, even if they are equipped with a sliding coating, considerable friction with corresponding wear on support elements and mold bands, which likewise leads to increased operating costs.
Ved forholdsvis lav gl/dehastighet oppstår dessutenAt relatively low gl/de speeds also occur
fare for "stick-slip" - effekt på støtteelementenes glideflater, hvilket kan fore til overflateriss og andre defekter i stopegodset. danger of "stick-slip" - effect on the sliding surfaces of the support elements, which can lead to surface scratches and other defects in the stop goods.
Alle kjente båndforinger er dessuten beheftetAll known belt liners are also affected
med den ulempe at kokillebåndet kan boye seg bakover over den tillatte grense mellom støtteelementene under innflytelse av vekten og/eller det metallostatiske trykk i stopegodset og/eller eventuelt herskende undertrykk i kjolerommet forbundet med mulige andre innvirkninger. with the disadvantage that the mold band can bend backwards over the permitted limit between the support elements under the influence of the weight and/or the metallostatic pressure in the stoping material and/or possibly prevailing negative pressure in the dressing space associated with possible other influences.
Formålet med foreliggende oppfinnelse er en fremgangsmåte som tillater å kjole og fore et kokillebånd i stopestrekningens lengderetning slik at forkastninger er utelukket, hvorved en ensartet avkjøling over hele strengens bredde oppnås og de ovenfor beskrevne ulemper ved de kjente fremgangsmåter og innretninger elimineres. Videre beskrives også en anordning til gjennomføring av fremgangsmåten, hvormed metallstrenger kan stopes i enhver praktisk ønskelig bredde mellom to fleksible, omlopende, endeløse kokillebånd. The purpose of the present invention is a method which allows a mold belt to be dressed and lined in the longitudinal direction of the stop section so that faults are excluded, whereby a uniform cooling over the entire width of the string is achieved and the above-described disadvantages of the known methods and devices are eliminated. Furthermore, a device for carrying out the method is also described, with which metal strings can be stopped in any practically desirable width between two flexible, wraparound, endless die bands.
Oppfinnelsen vedrorer en fremgangsmåte til kjoling og foring av et omlopende kokillebånd og en innretning til kontinuerlig støping av metallstrenger, hvorved kjolevæske tilfores under trykk fra flere tillopsåpninger til kokillebåndets bakside, som vender vekk fra kjolekammeret, og avledes ved lavere trykk,karakterisert vedat kjolevæsken innfores på kokillebåndets bakside i et antall adskilte lommer med kanter som vender mot kokillebåndet, slik at den fyller lommene og rommet mellom disse og kokillebåndet fullstendig og trer ut av enhver lomme mellom dennes rand og kokillebåndets, hvoretter den avledes under lavere trykk. Avlopstverrsnittet fra hver lomme bestemmes av avstanden mellom kokillebåndet og lommeranden, slik at det i avhengighet av denne avstanden danner seg et hydrostatisk trykkfelt som virker på kokillebåndet i hver av lommene, som sammen med det lavere trykk som hersker utenfor lommene holder det lopende kokille- The invention relates to a method for dressing and lining a revolving mold band and a device for continuous casting of metal strands, whereby dressing liquid is supplied under pressure from several inlet openings to the back of the mold band, which faces away from the dressing chamber, and is diverted at lower pressure, characterized in that the dressing liquid is introduced on the back of the die band into a number of separate pockets with edges facing the die band, so that it completely fills the pockets and the space between these and the die band and emerges from any pocket between its edge and that of the die band, after which it is diverted under lower pressure. The drainage cross-section from each pocket is determined by the distance between the mold belt and the pocket edge, so that depending on this distance, a hydrostatic pressure field is formed that acts on the mold belt in each of the pockets, which together with the lower pressure that prevails outside the pockets keeps the running mold
tcU£,tcU£,
båndet selvstendig i en praktisk konstant avstand fra kanten av lommene, hvorved kokillebåndet holdes for-kastningsfritt i stopekammerområdet og samtidig fores hydrostatisk. the strip independently at a practically constant distance from the edge of the pockets, whereby the mold strip is kept warp-free in the stope chamber area and at the same time lined hydrostatically.
Fra dé hittil kjente metoder for kjoling og foring (avstotting) av et kokillebånd i området rundt stopekammeret ,i skiller fremgangsmåten ifolge foreliggende oppfinnelse seg prinsipielt derved at kokillebåndet i stopekammerområdet ikke stottes og fores av mekaniske elementer, som roterende stotteskiver eller faste under-lag, men at man ved hjelp av kjolevæsken frembringer hydrostatiske krefter som forhindrer forkastning av kokillebådet samt holder og forer dette i den onskede stilling. Kjolevaesken fores fortrinnsvis under turbulens inn i lommene, slik at kjolingen av kokillebåndet intensiveres. From the hitherto known methods for dressing and lining (supporting) a mold band in the area around the stop chamber, the method according to the present invention differs in principle in that the mold band in the stop chamber area is not supported and lined by mechanical elements, such as rotating support discs or fixed substrates, but that, with the help of the mold fluid, hydrostatic forces are produced which prevent the mold boat from warping and hold and guide it in the desired position. The dressing bag is preferably fed under turbulence into the pockets, so that the dressing of the die strip is intensified.
Til gjennomføring av den oppfinnelsesmessige fremgangsmåte kan en oppfinnelsesmessig innretning anvendes, som oppviser en foringsplate montert i stopekammerområdet bak kokillebåndet, med tillopsåpninger tilsluttet et k jolevæske-trykkammer og avlopsåpninger tilsluttet et undertrykkainmer, kjennetegnet ved at foringsplaten på forsiden, som vender mot kokillebåndet, er oppdelt i et antall adskilte ):jolekammere, som hver for seg oppviser en lomme med en kant som vender mot kokillebåndet, og at minst en av tillopsåpningene munner ut i hver av lommene, mens avlopsåpningene og foringsplatens forside munner utenfor lommene, To carry out the method according to the invention, an inventive device can be used, which exhibits a lining plate mounted in the stop chamber area behind the mold belt, with inlet openings connected to a coolant pressure chamber and drain openings connected to a negative pressure arm, characterized by the fact that the lining plate on the front, which faces the mold belt, is divided in a number of separate ):jole chambers, each of which has a pocket with an edge facing the mold band, and that at least one of the inlet openings opens into each of the pockets, while the outlet openings and the front of the lining plate open outside the pockets,
slik at utlopstverrsnittet fra hver lomme bestemmes av distansen mellom kokillebåndet og kanten av lommen, slik at den under trykk tilforte kjolevæske fyller lommene og bygger opp et hydrostatisk virkende trykkfelt mot kokillebåndet i hver av lommene, hvis storrelse avhenaer av nevnte distanse og dermed, so that the outlet cross-section from each pocket is determined by the distance between the mold belt and the edge of the pocket, so that the mold fluid added under pressure fills the pockets and builds up a hydrostatically acting pressure field against the mold belt in each pocket, the size of which depends on said distance and thus,
sammen med det lavere trykk som hersker utenfor lommene, holder kokillebåndet selvstendig i en praktiskTconstant avstand fra randen av hver lomme. together with the lower pressure that prevails outside the pockets, the die band independently maintains a practically constant distance from the edge of each pocket.
Den folgende beskrivelse av foretrukkede utf5rel-sesformer av oppfinnelsen vedrorer et enkelt kokillebånd. Ved stopeinnretninger med flere kokillebånd kan oppfinnelsen naturligvis anvendes ved samtlige bånd. The following description of preferred embodiments of the invention relates to a single mold belt. In the case of stop devices with several mold belts, the invention can of course be used for all belts.
Den i liten avstand bak kokillebåndet anornede foringsplate, hvis lengde og bredde er noe storre enn de tilsvarende dimensjoner for stoperommet, oppviser fortrinnsvis en tykkelse i størrelsesorden fra 20 til 50 mm, og kan være sammensatt av flere deler, hvis dette er fordelaktig for fremstillingen eller'andre grunner. Det er også mulig å anordne foringsplaten bare over en del av stopekammeret oa kjole og fore kokillebåndet over den andre delen av stopekammeret på annen måte. Foringsplaten oppviser nå tillops- og avlopsåpninger i relativ liten innbyrdes avstand, for-delt over flatene som vender mot kokillebåndet. J<*>Tillopsåpningene er forbundet med et kammer, her kalt "trykkammer", som kjolevæsken blir tilfort under trykk. The lining plate, located a short distance behind the mold band, whose length and width are somewhat larger than the corresponding dimensions for the stop space, preferably has a thickness of the order of 20 to 50 mm, and can be composed of several parts, if this is advantageous for the production or 'other reasons. It is also possible to arrange the lining plate only over a part of the stop chamber or dress and line the mold belt over the other part of the stop chamber in another way. The lining plate now has inlet and outlet openings at a relatively small distance from each other, distributed over the surfaces facing the mold band. J<*>The supply openings are connected to a chamber, here called "pressure chamber", into which the dressing liquid is supplied under pressure.
Avlopsåpningene munner derimot i et kammer med lavere trykk (vanligvis omgivelsestrykk) her kalt "lavtrykkammer", Fra lavtrykkammeret fores kjolevæsken kontinuerlig vekk. The drain openings, on the other hand, open into a chamber with lower pressure (usually ambient pressure) here called "low-pressure chamber". From the low-pressure chamber, the cooling liquid is continuously fed away.
På grunn av det store antall fortrinnsvis i regelmessige avstander anordnede tillops- og avlopsåpninger, er det hensiktsmessig å dele opp foringsplatens overflate som vender mot kokillebåndet over stopekammerområdet i kongruente felt, slik at hver av disse felt oppviser minst en tillops- og en avlopsåpning. Ved en fullstendig oppdeling av flaten har kjolekammerne ifolge geometriske lover form av en mangekant, nærmere bestemt tre-, fire- eller sekskanter. Det kan her brukes regulære tre-, fire-eller sekskanter, men det er også mulig å anvende rektangulære kjolekammere, i form av striper som strekker over hele bredden, en del av bredden eller lengderetningen av kokillebåndet. Due to the large number of inlet and outlet openings preferably arranged at regular intervals, it is expedient to divide the lining plate's surface facing the mold band above the stop chamber area into congruent fields, so that each of these fields has at least one inlet and one outlet opening. In the case of a complete division of the surface, the dress chambers have, according to geometrical laws, the shape of a polygon, more precisely three, four or six sides. Regular three-, four- or hexagons can be used here, but it is also possible to use rectangular dress chambers, in the form of strips that extend over the entire width, part of the width or the longitudinal direction of the mold band.
Som beskrevet i det folgende, formes disse kjolekammere slik at kiolevaesken som strommer fra trykk-kammeret til lavtrykkammeret, strommer på baksiden av kokillebåndet og kjoler dette intenst og fullstendig over hele kjolekarnmerf laten, og at det dannes et positivt og et negativt hydrostatisk trykkfelt i forhold til omgivelsestrykket i hvert kjolekammer. Fra disse trykkfelt virker en resulterende kraft på kokillebåndet i en bestemt avhenighet av avstanden mellom foringsplaten og kokillebåndet, slik at kokillebåndet automatisk.inntar en bestemt avstand fra foringsplaten i området til hvert kjolekammer, og dermed fores og holdes stabilt over hele stopekammerflaten, slik at en uonsket deformasjon av denne flaten er utelukket. As described in the following, these dress chambers are shaped so that the kioleva box that flows from the pressure chamber to the low pressure chamber flows on the back of the mold belt and dresses this intensely and completely over the entire dress core surface, and that a positive and a negative hydrostatic pressure field are formed in relation to to the ambient pressure in each dress chamber. From these pressure fields, a resulting force acts on the mold belt in a specific dependence on the distance between the lining plate and the mold belt, so that the mold belt automatically occupies a specific distance from the lining plate in the area of each shell chamber, and is thus lined and held stably over the entire stope chamber surface, so that a unwanted deformation of this surface is excluded.
For at kjolevaesken som strommer ut av tillopsåpningene kan spre seer ensartet og uten stor stromnings-motstand mellom foringsplaten og kokillebåndet, anbringes en fordypning - her kalt "lomme" -i hvert kjolekammer rundt tillopsåpningen eller tillopsåpningene. Dybden av lommene kan utgjore fra noen få tiendedels millimeter til flere millimeter. Finten av lommen' utfores fortrinnsvis så stor som mulig, slik at denne skilles fra en avlopsåpning bare ved en smal kant på mindre enn 0,5 mm bredde. In order for the dressing liquid that flows out of the inlet openings to spread uniformly and without great flow resistance between the lining plate and the mold band, a recess - here called a "pocket" - is placed in each dress chamber around the inlet opening or openings. The depth of the pockets can range from a few tenths of a millimeter to several millimeters. The edge of the pocket' is preferably made as large as possible, so that it is separated from a drain opening only by a narrow edge of less than 0.5 mm width.
Da lommene under drift stadig er fylt med kjolevæske, forårsakes en kraftig turbulens i disse av den tilstrommende vaeske, hvorved det oppnås en intens kjoling av kokillebåndet i området til hver lomme. As the pockets are constantly filled with cooling liquid during operation, a strong turbulence is caused in them by the flowing liquid, whereby an intense cooling of the mold strip in the area of each pocket is achieved.
Over .randen av lommen oppnås likeledes en tilstrekkelig kjolevirkning, da den vekkstrommende kjolevæsken strommer med relativ hoy hastighet mellom den smale kanten og kokillebåndet inn i avlopsåpningen. Above the edge of the pocket, a sufficient dressing effect is likewise achieved, as the flowing away dressing liquid flows at a relatively high speed between the narrow edge and the mold band into the drain opening.
Kjoleforholdene over avlopsåpningene omtales senere. The dressing conditions above the drain openings are discussed later.
Hver tillopsåpning i lommene i kjolekammerne. tilsluttes fortrinnsvis med et individuelt ror til trykkammeret. Da kjolevæsken fortrinnsvis strommer med hoy hastighet på kokillebåndet for å oppnå en god kjolevirkning, er det hensiktsmessia med en dyseformet innsnevring av tillopsåpningene i kjolekammernes lommer. Each access opening in the pockets in the dress chambers. is preferably connected with an individual rudder to the pressure chamber. As the dressing liquid preferably flows at a high speed on the mold belt to achieve a good dressing effect, it is appropriate to have a nozzle-shaped narrowing of the inlet openings in the pockets of the dressing chambers.
Avlopsåpningene fra kjolekammerne på foringsplatens overside utformes fortrinnsvis som spalter, The drainage openings from the dress chambers on the upper side of the lining plate are preferably designed as slits,
som omgir lommene. Derved strommer kjolevæsken mellom foringsplaten og kokillebåndet i hvert kjolekammer fra tillopsåpnihgen, som med fordel anbringes i sentrum av kjolekammeret, i alle retninger til denne spalten, which surrounds the pockets. Thereby, the dressing liquid between the lining plate and the mold band in each dressing chamber flows from the additional opening, which is advantageously placed in the center of the dressing chamber, in all directions to this gap,
som omgir lommen og samtidig danner grensen for kjolekammeret. which surrounds the pocket and at the same time forms the border of the dress chamber.
Bortsett fra randen av foringsplaten, strommer derved kjolevaesken alltid fra to tilstotende lommer til den felles mellomliggende spalten. Apart from the edge of the lining plate, the garment liquid thereby always flows from two adjacent pockets to the common intermediate slot.
Spaltene oppviser en dybde på fortrinnsvis 8The slits have a depth of preferably 8
til 12 mm og er, som tidligere bemerket, direkte forbundet med lavtrykkammeretgjennom hull i foringsplaten. to 12 mm and, as previously noted, is directly connected to the low-pressure chamber through holes in the lining plate.
Av de i det folgende anforte grunner innstiller avstanden mellom foringsplaten og kokillebåndet seg automatisk i forhold til de krefter som virker på sist-nevnte over hvert kjolekammer, oa kokillebåndet holder seg i stabil likevekt på det nivå som innstiller seg. For the reasons stated below, the distance between the lining plate and the mold band adjusts automatically in relation to the forces acting on the latter above each dress chamber, and the mold band stays in stable equilibrium at the level that is set.
På grunn av stromningsmotstanden i tillopsrorene ;og den dyseformede innsnevring av tverrsnittet ved innlopet til kjolekammernes lommer, er det hydrostatiske trykk i hver lomme ifolge stromningslaerens lover avhengig av utlopets tverrsnittsflate. Due to the flow resistance in the inlet tubes and the nozzle-shaped narrowing of the cross-section at the inlet to the pockets of the dress chambers, the hydrostatic pressure in each pocket according to the laws of the flow layer depends on the cross-sectional area of the outlet.
Hvis kokillebåndet hviler på foringsplaten,If the die strip rests on the lining plate,
så er utlopet fra lommen stengt. I dette tilfellet kan ingen stromnxngog dermed heller intet trykkfall opprettholdes i vedkommende tillopsror. Dermed blir det hydrostatiske trykk i lommen det samme som i trykkammeret. Fjerner kokillebåndet seg, så begynner kjolevaesken å flyte, med tilsvarende trykkfall i tillopsroret. Hvis den frie tverrsnittsflaten, dvs. produktet av lommeomfang og avstanden mellom kokillebånd og foringsplate, blir så stor at den minst tilsvarer tverrsnittsflaten av avlopsåpningen i lavtrykk-kammeret, kan lommen betegnes som helt åpen. Den oppviser da tilnaermelsesvis samme trykk som ved inn- then the outlet from the pocket is closed. In this case, no current flow and therefore no pressure drop can be maintained in the respective inlet valve. Thus, the hydrostatic pressure in the pocket is the same as in the pressure chamber. If the mold band is removed, the dressing liquid begins to flow, with a corresponding drop in pressure in the inlet tube. If the free cross-sectional area, i.e. the product of the pocket circumference and the distance between the mold band and the lining plate, becomes so large that it at least corresponds to the cross-sectional area of the drain opening in the low-pressure chamber, the pocket can be described as completely open. It then exhibits approximately the same pressure as when entering
lopet til avlopsåpningene som står i forbindelse med lavtrykkammeret. Trykkdifferansen mellom trykkammeret og kjolekammerets lomme dannes derved ifolge trykk-fallet i dysen og stromningsmotstanden i kjolekammerets tillopsror. Dermed er det hydrostatiske trykk for en lukket og en helt åpen lomme for en bestående foringsplate prinsipielt bestemt ved gitt trykk i trykk- og lavtrykkammeret. Folgelig må dermed enhver mellomliggende distanse være tilordnet et bestemt trykk i lommen. flowed to the drain openings which are connected to the low pressure chamber. The pressure difference between the pressure chamber and the dress chamber's pocket is thereby formed as a result of the pressure drop in the nozzle and the flow resistance in the dress chamber's inlet valve. Thus, the hydrostatic pressure for a closed and a completely open pocket for an existing lining plate is in principle determined by a given pressure in the pressure and low pressure chambers. Consequently, any intermediate distance must be assigned a specific pressure in the pocket.
Kjolekammernes dimensjoner med til- og. avlopsåpninger og trykkene i trykk- og lavtrykkskammerne blir nå valgt slik at distansen mellom kokillebånd og foringsplate, henholdsvis lommeranden, i driftstilstand ligger mellom ovennevnte ytterpunkter. Dermed bygger det seg opp to trykkfelt i hvert kjolekammer, som virker på baksiden av kokillebåndet. Det ene, frem- bragt av det på baksiden av kokillebåndet virkende stromningstrykk og det hydrostatiske trykk i lommen, trykker kokillebåndet vekk fra foringsplaten og betegnes som positivt. Det andre, som oppviser et undertrykk i forhold til omgivelsestrykket, fordi det ligger over avlopsåpningene som er forbundet med lavtrykkammeret, betegnes som negativt, da det utover en resulterende kraft på kokillebåndet, som er rettet mot foringsplaten. The dimensions of the dress chambers with and. drain openings and the pressures in the pressure and low-pressure chambers are now chosen so that the distance between the mold band and the lining plate, respectively the pocket edge, in operating conditions lies between the above-mentioned extremes. In this way, two pressure fields build up in each dress chamber, which act on the back of the mold band. One, produced by the flow pressure acting on the back of the die band and the hydrostatic pressure in the pocket, pushes the die band away from the lining plate and is termed positive. The other, which exhibits a negative pressure in relation to the ambient pressure, because it lies above the drain openings connected to the low pressure chamber, is designated as negative, as it exceeds a resultant force on the die band, which is directed towards the lining plate.
Allerede ved den minste reduksjon av avstanden på et eller annet sted i kjoleflaten, det vaere seg på grunn av okende trykkrefter i stopekammeret eller som folge av lokale deformasjoner av kokillebåndet, bygger det positive trykkfelt seg omgående opp med okningen av det hydrostatiske trykket i lommene til de tilhorende kjolekammere, da avlopet fra disse lommer innsnevres når kokillebåndet kommer nærmere. Even at the slightest reduction of the distance somewhere in the dress surface, be it due to increasing pressure forces in the stop chamber or as a result of local deformations of the mold band, the positive pressure field immediately builds up with the increase of the hydrostatic pressure in the pockets of the associated dress chambers, as the drainage from these pockets narrows as the mold belt gets closer.
I disse kjolekammerejoppstår derved en forhoyet kraft, som motvirker at kokillebåndet nærmer seg foringsplaten . In these dress chambers, an increased force thereby arises, which counteracts the mold band approaching the lining plate.
Den omvendte virkning inntrer når kokillebåndet fjerner seg fra foringsplaten. På grunn av den dermed forbundne okning av avlopstverrsnittet fra lommene til de kjolekammere som befinner seg på dette sted, avtar kraften fra trykkfeltene i disse lommer, hvorved en oket, mot foringsplaten rettet kraft resulterer, som motvirker at kokillebåndet fjerner seq. The reverse effect occurs when the die band separates from the lining plate. Due to the associated increase in the drain cross-section from the pockets of the dress chambers located at this location, the force from the pressure fields in these pockets decreases, whereby a yoked force directed against the lining plate results, which counteracts the mold band removing seq.
Hvert kjolekammer bevirker dermed på grunn av det beskrevne prinsipps stabiliserende virkning en noyaktig regulering i sitt område, dvs., en konstant distanse mellom kokillebånd og foringsplate. Denne distanse innstiller seg automatisk i forhold til de herskende trykk i trykk- og lavtrykkammeret^ k jSle-kammerets dimensjoner, til- og avlopsåpningenes dimensjoner og de krefter som virker på kokillebåndet fra stopekammeret. Due to the stabilizing effect of the principle described, each dress chamber thus causes a precise regulation in its area, i.e. a constant distance between the mold band and the lining plate. This distance adjusts itself automatically in relation to the prevailing pressures in the pressure and low-pressure chambers, the dimensions of the chamber, the dimensions of the inlet and outlet openings and the forces acting on the mold belt from the stope chamber.
Kjolekammernes flate kan deles inn i to soner, nemlig i den over lommen, som utover en stabiliserende virkning på avstanden mellom kokillebåndet og foringsplaten, og den over avlopsåpningen, hvor det hersker praktisk talt indifferente forhold på grunn av det der herskende undertrykk, som ikke er saerlig avhengig av kokillebåndets stilling. The surface of the dress chambers can be divided into two zones, namely the one above the pocket, which has a stabilizing effect on the distance between the mold belt and the lining plate, and the one above the drain opening, where conditions are practically indifferent due to the negative pressure prevailing there, which is not especially depending on the position of the mold belt.
På grunn av kraftfeltene som virker på kokillebåndet i kjolekammerområdene, kan det oppstå en uonsket boying av kokillebåndet. Due to the force fields acting on the mold band in the dress chamber areas, an unwanted bowing of the mold band can occur.
Dette problem kan loses uten å påvirke den intense avkjolingen av kokillebåndet hvis kjolekammernes dimensjoner, dvs. deres lengde og/eller bredde, velges tilstrekkelig liten. Ved kjolekammere i form av regulære tre-, fire- eller sekskanter, bor kjSle-kammerflåtene ikke utgjore mer enn 10 cm^fortr<in>ns-vis 1 til 6 cm , og den stabiliserende .sone bor utgjore minst 50 %, fortrinnsvis over 70 % av kjolekammerets totale flate. Tverrsnittsflaten av tillopsåpningen eller -åpningene i et kjolekammer skal ligge mellom 0,5 til 3,5 %fog i hvert kjolekammer skal flaten av avlopsåpningene fortrinnsvis være to til ti ganger så stor som flaten av tillopsåpningene. This problem can be solved without affecting the intense cooling of the mold belt if the dimensions of the clothing chambers, i.e. their length and/or width, are chosen sufficiently small. In the case of dress chambers in the form of regular triangles, quadrilaterals or hexagons, the dress chamber rafts should not make up more than 10 cm, preferably 1 to 6 cm, and the stabilizing zone should make up at least 50%, preferably over 70% of the dress chamber's total area. The cross-sectional area of the inlet opening or openings in a dress chamber must lie between 0.5 to 3.5% joint in each dress chamber, the area of the drain openings should preferably be two to ten times as large as the area of the inlet openings.
Trykkene i trykk- og lavtrykkammeret kan tilpasses forholdene og utgjor fortrinnsvis, alt etter spesifikk vekt og temperatur i stopegodset og st6pe-kammerets helning, mellom 2 og 5 bar abs. i trykk-kammeret og fra 0,5 til 0,9 bar abs. i lavtrykkammeret. De ovre verdier anvendes ved hoy stopetemperatur og/ eller hoy spesifikk vekt av stopegodset og/eller ved sterk helning av stopekammeret. The pressures in the pressure and low-pressure chambers can be adapted to the conditions and preferably amount, depending on the specific weight and temperature of the stope material and the slope of the stope chamber, to between 2 and 5 bar abs. in the pressure chamber and from 0.5 to 0.9 bar abs. in the low pressure chamber. The above values are used at high stope temperature and/or high specific weight of the stope material and/or with a strong slope of the stope chamber.
Under de beskrevne forhold vil en distanse fra 0,02 til 1 mm innstille seg under drift mellom foringsplaten og kokillebåndet, Over hele kjolekammerområdet holdes kokillebåndets avstand fra foringsplaten i så snevre grenser at de lokale forboyninger på grunn av mekanisk og termisk påkjenning er så små at den tidligere fastsatte betingelse for dette forhold uten videre kan overholdes og dermed ingen skadelige påvirkninger av strengens kvalitet kan oppstå. Under the described conditions, a distance of 0.02 to 1 mm will set up during operation between the lining plate and the mold belt. Over the entire dress chamber area, the distance of the mold belt from the lining plate is kept within such narrow limits that the local deflections due to mechanical and thermal stress are so small that the previously established condition for this relationship can be complied with without further ado and thus no harmful effects on the quality of the string can occur.
Den angitte avstand kan varieres vilkårlig vedThe specified distance can be varied arbitrarily by
å forandre avlopstverrsnittet over stopekammerets lengderetning. to change the drainage cross-section over the stop chamber's longitudinal direction.
Den lavere verdi kommer fortrinnsvis til anvendelse ved begynnelsen av stopekammeret, dvs. på The lower value is preferably used at the beginning of the stop chamber, i.e. on
den strekningen hvor stopegodset bare har en blftt eller spro skorpe, mens den hoyere verdi gjelder for utlopssiden. the stretch where the stope material only has a blufft or sprue crust, while the higher value applies to the outlet side.
,Da kjolekammernes avlopsåpninger kan utfores som paralelle spalter som omgir lommene, og da avlopstverrsnittet bare utgjor det dobbelte til det tidobbelte av tillopsåpningens tverrsnitt, må spaltene på grunn av kjolekammernes storrelse utfores forholdsvis smale. ,Since the drain openings of the dress chambers can be designed as parallel slots that surround the pockets, and since the drain cross-section is only twice to ten times the cross-section of the inlet opening, the slots must be made relatively narrow due to the size of the dress chambers.
Da kjolevaesken fra to tilstotende kjolekammere strommer fra motsatt retning og treffer hverandre over spaltåpningen, oppstår også på dette sted en sterk turbulens i kjolevæsken, som bevirker at den nodvendige avkjoling av kokillebåndet oppnås også utenfor lommene, og dermed fullstendig over hele kjolekammerflaten, og i sin tur også'stopekammeret. As the dressing fluid from two adjacent dressing chambers flows from the opposite direction and collides with each other over the slit opening, a strong turbulence in the dressing fluid also occurs at this location, which causes the necessary stripping of the mold band to be achieved outside the pockets, and thus completely over the entire dressing chamber surface, and in its trip also'stope chamber.
Lavtrykkammeret anordnes fortrinnsvis umiddelbart bak foringsplaten og trykkammeret direkte bak lavtrykkammeret, adskilt ved en skillevegg, og kammerne . strekker eeg over hele foringsplatens flate. Dermed er det mulig å forbinde kjolekammerne direkte med lavtrykkammeret ved hjelp av gjennomgående hull i foringsplaten. Dette er en stor fordel da stromningsmotstanden for retur-kjolevaesken på denne måte blir minimal. Dette har til folge at undertrykket i lavtrykkammeret ikke behover å være vesentlig hoyere enn det som kreves i kjolekammernes avlopsåpninger. The low-pressure chamber is preferably arranged immediately behind the lining plate and the pressure chamber directly behind the low-pressure chamber, separated by a partition, and the chambers. extends eeg over the entire surface of the lining plate. Thus, it is possible to connect the dress chambers directly with the low-pressure chamber by means of through holes in the lining plate. This is a major advantage as the flow resistance for the return liquid is minimal in this way. This means that the negative pressure in the low-pressure chamber does not need to be significantly higher than that required in the drain openings of the dress chambers.
Tillopsrorene for tilforsel av kjolevæskeThe inlet valves for the supply of dressing liquid
fra trykkammeret til kjolekammerne forer dermed gjennom lavtrykkammeret.I dette hemmes derfor gjennomstromningen av kjolevæske. For å holde trykktapet her innen rimelige grenser, er det nodvendig at avstanden mellom foringsplaten og den motstående veggen i lavtrykkammeret er tilstrekkelig stor. Alt etter tillo<p>srorenes diameter og innbyrdes avstand, velges ovennevnte avstand fortrinnsvis med 5 til 25 % av kvadratroten av foringsplatens kjoleflate. from the pressure chamber to the dressing chambers thus passes through the low-pressure chamber. In this, the flow of dressing fluid is therefore inhibited. In order to keep the pressure loss here within reasonable limits, it is necessary that the distance between the lining plate and the opposite wall in the low-pressure chamber is sufficiently large. Depending on the allowable<p>srore's diameter and mutual distance, the above-mentioned distance is preferably chosen with 5 to 25% of the square root of the lining plate's wear surface.
I den hittil beskrevne innretning må det som nevnt vanligvis, alt etter forholdene, opprettholdes et mer eller mindre hoyt undertrykk i lavtrykkammeret i forhold til omgivelsestrykket. Ved et for hoyt undertrykk kan det imidlertid lett oppstå kavitasjon i den kjolevaesken som suges vekk, spesielt fordi denne kjolevaesken er oppvarmet. Hvis kokillebåndet består av ferromagnetisk materiale, kan dette forhindres ved å anlegge magnetfelt på kokillebåndets bakside, som trekker kokillebåndet mot foringsplaten. Disse magnetfelter understotter da virkningen av undertrykket, med hvilket kjolevæsken suges vekk, slik at dette undertrykk Jean være mindre, uten at virkningen forringes. Magnetfeltene frembringes hensiktsmessig ved hjelp av elektromagneter, da disse kan frakobles hvis f.eks. kokillebåndet må utveksles. Magnetene, fortrinnsvis elektromagneter, kan festes hensiktsmessig i eller på foringsplaten. In the device described so far, as mentioned usually, depending on the conditions, a more or less high negative pressure must be maintained in the low pressure chamber in relation to the ambient pressure. However, if the negative pressure is too high, cavitation can easily occur in the liquid that is sucked away, especially because this liquid is heated. If the mold strip consists of ferromagnetic material, this can be prevented by applying a magnetic field to the back of the mold strip, which pulls the mold strip towards the lining plate. These magnetic fields then support the effect of the negative pressure, with which the dressing liquid is sucked away, so that this negative pressure Jean is smaller, without the effect being impaired. The magnetic fields are suitably produced using electromagnets, as these can be switched off if, for example, the mold belt must be replaced. The magnets, preferably electromagnets, can be suitably fixed in or on the lining plate.
Den totale mengde kjolevæske som må str5mme gjennom kjolekammerne for å frembringe de nodvendige hydrostatiske trykkfelt i disse og å holde og fore kokillebåndet i den onskede avstand fra foringsplaten, er forholdsvis stor. Foråt hele denne kjolevæske-mengde skal stromme fra trykkammeret gjennom kjolekammerne til lavtrykkammeret, er det nodvendig med tilsvarende store dimensjoner for pumper, ledninger, filtere og andre armaturer i kjøleanlegget, som kjole vaesken strommer gjennom fra lavtrykkammeret og til-bake til trykkammeret. Vaeskemengden som strommer gjennom kjolesysternet kan reduseres idet det anordnes en strålepumpe i det minste i noen av forbindelsene mellom tillopsåpningene og kjolevaesketrykkammeret, hvis sugeside er tilsluttet avlopsåpningene for å overfore kjolevaeske direkte fra avlopsåpningene til tillopsåpningen. Med denne forholdsregelen er det mulig å redusere kjolevaeskemengden som sirkulerer i kjolesystemet til mindre enn 50 & aV den mengde som strommer gjennom kjolekammerne. Mer enn 50 % av vaeskemengden fra avlo<p>såpningene kan altså tilfores tillopsåpningene uten omveien om lavtrykkammer, kjøle-anlegg og trykkammer. Dette forer til betydelig lavere investeringskostnader for kjøleanlegget. På grunn av den relativt lave tem<p>eraturforhoyelsen av kjolevaesken i kjolekammerne, er den foreslåtte losning med henblikk på varmetransporten, dvs. bortledning av varme fra baksiden av kokillebåndet, uten videre mulig. For drift av strålepumpen er det vanligvis tilstrekkelig om man forhøyer trykket i trykkammeret til ca. 4 til 12 bar abs. istedetfor som tidligere fore-slått 2 til 5 bar abs., alt etter stopetemperatur og/ eller stopegodsets spesifikke vekt og/eller stopegodsets helning, idet pumpekarakteristikken tilpasses tilsvarende. The total amount of mold liquid that must flow through the mold chambers in order to produce the necessary hydrostatic pressure fields in them and to hold and guide the mold belt at the desired distance from the lining plate is relatively large. In order for this entire amount of dressing fluid to flow from the pressure chamber through the dressing chambers to the low-pressure chamber, it is necessary to have correspondingly large dimensions for pumps, lines, filters and other fittings in the cooling system, through which the dressing fluid flows from the low-pressure chamber and back to the pressure chamber. The amount of liquid flowing through the dress system can be reduced by arranging a jet pump in at least some of the connections between the inlet openings and the dress liquid pressure chamber, the suction side of which is connected to the drain openings to transfer dress liquid directly from the drain openings to the inlet opening. With this precaution, it is possible to reduce the amount of dressing liquid circulating in the dressing system to less than 50% of the amount flowing through the dressing chambers. More than 50% of the liquid quantity from the discharge openings can therefore be supplied to the inlet openings without detouring through the low-pressure chamber, cooling system and pressure chamber. This leads to significantly lower investment costs for the cooling system. Due to the relatively low temperature rise of the mold liquid in the mold chambers, the proposed solution with regard to the heat transport, i.e. the removal of heat from the back of the mold belt, is easily possible. For operation of the jet pump, it is usually sufficient to increase the pressure in the pressure chamber to approx. 4 to 12 bar abs. instead, as previously suggested, 2 to 5 bar abs., depending on the stop temperature and/or the specific weight of the stop material and/or the slope of the stop material, as the pump characteristics are adapted accordingly.
Med den beskrevede måte å kjole og fore et kokillebånd i stopekammerområdet, behover man ikke den hoye forspenning av kokillebåndet i omfangs-retninqen som ellers er nodvendia for å holde dette så flatt som muliq over stopestrekningen. Dessuten be-hoves det bare ytterst små krefter for å holde kokillebåndet i omlop, da det kun hersker vaeskefriksjon mellom kokillebåndet og foringsplaten. Begge disse forhold tillater at kokillebåndet kan settes i drift uten nevneverdig forspenning. En minimal forspenning er kun betinget av drivemekanismen. Dermed utsettes kokillebåndet i området for stopestrekningen praktisk talt bare for de termiske spenninger, hvilket resulterer i en betydelig lengre levetid. Av de nevnte grunner kan man gi avkall på styrerullene som ved andre stopeinnretninger med kokillebånd befinner seg foran oq bak stopekammeret. Istedetfor disse, kan kokillebåndet ledes over flere foringsruller med relativ liten diameter, som anordnes over kokillebåndets bredde og langs en bue om den onskede vinkel. With the described method of dressing and lining a mold band in the stop chamber area, one does not need the high pretension of the mold band in the scope direction which is otherwise required to keep this as flat as possible over the stop stretch. Furthermore, only extremely small forces are required to keep the mold belt in circulation, as only liquid friction prevails between the mold belt and the lining plate. Both of these conditions allow the mold belt to be put into operation without significant pre-tensioning. A minimal bias is only conditioned by the drive mechanism. Thus, the die strip in the area of the stop stretch is practically only exposed to the thermal stresses, which results in a significantly longer service life. For the aforementioned reasons, the guide rollers can be dispensed with, which in other stop devices with mold bands are located in front of and behind the stop chamber. Instead of these, the mold belt can be guided over several lining rolls of relatively small diameter, which are arranged across the width of the mold belt and along an arc about the desired angle.
Denne byggemåte byr på den vesentlige fordelThis construction method offers the essential advantage
at dysen som tjener til å tilfore det smeltede metall til stopekammeret, kan være betydelig kortere og dermed stabilere og enklere, samt at strengen som stopes that the nozzle which serves to supply the molten metal to the stopping chamber can be significantly shorter and thus more stable and simpler, and that the string that is stopped
i stopeinnretningen, kan fattes og fores av de; såkalte fremdriftsvalser i korteste avstand etter stopekammeret. Dette forer ved siden av plassinnsparing også til en oket driftssikkerhet for stopeinnretningen. in the stopping device, can be grasped and lined by them; so-called advance rollers in the shortest distance after the stop chamber. In addition to saving space, this also leads to increased operational reliability for the stop device.
Da friksjonen mellom strengen som stopes og kokillebåndet av tidligere nevnte grunner er storre enn friksjonen mellom kokillebånd og den stasjonære delen av stopeinnretningen (vaeskefriksjon i stopekammerområdet) , kan kokillebåndet slepes med av den bevegende strengen med samme hastighet og dermed settes i omlop når den stivnende del av strengen kan oppta den for dette nodvendige trekkraft, hvilket er avhengig av egenskapene hos materialet som stopes. Under disse om-stendigheter kan man gi avkall på en spesiell drifts-innretning og de tilhorende hastighetsreguleringer for kokillebåndene, hvorved stopeinnretningen blir betydelig enklere. As the friction between the string that is stopped and the mold band is, for previously mentioned reasons, greater than the friction between the mold band and the stationary part of the stop device (liquid friction in the stop chamber area), the mold band can be dragged along by the moving string at the same speed and thus put into circulation when the solidifying part of the string can absorb the necessary traction, which depends on the properties of the material being stopped. Under these circumstances, a special operating device and the associated speed controls for the mold bands can be dispensed with, whereby the stop device becomes significantly simpler.
En annen fordel ved den beskrevede hydrostatiske foring av kokillebåndene består i at det, om onsket, Another advantage of the described hydrostatic lining of the mold belts is that, if desired,
er mulig å frembringe mekaniske svingninger i kokillebåndet loddrett til dette i det området hvor det er i beroring med stopegodset. Med slike svingninger kan it is possible to produce mechanical oscillations in the mold band perpendicular to it in the area where it is in contact with the stop material. With such fluctuations can
il ill
varmeledningen fra stopegods til kokillebånd inn-skrenkes. Dette kan eventuelt vaere onskelig for å forhindre en termisk overbelastning av kokillebåndet og/eller for å forhindre en for brå avkjoling av stopegodset. the heating line from stope material to mold belt is reduced. This may possibly be desirable in order to prevent a thermal overload of the mold belt and/or to prevent too rapid cooling of the stop material.
For å redusere varmeovergangen fra stopegodset til et kokillebånd er det i og for seg kjent å utstyre den side av kokillebåndet som står i beroring med stopegodset med et varmeisolerende skikt. Denne losning er imidlertid 'bundet med en rekke problemer. For det forste er det relativt omstendelig å anbringe et belegg som fester godt nok, for det andre er det meget vanskelig å oppnå et belegg med tilstrekkelig ensartet varmeisolering over hele kokillebåndets flate, og for det tredje utsettes belegget for slitasje, som forer til at de losnede partikler fra belegget blir hengene som fremmedlegemer på strengens overflate og dermed kan påvirke ferdigprodukte kvalitet. In order to reduce the heat transfer from the stop material to a mold band, it is known per se to equip the side of the mold band that is in contact with the stop material with a heat-insulating layer. This solution is, however, 'bound with a number of problems. Firstly, it is relatively difficult to apply a coating that adheres well enough, secondly, it is very difficult to achieve a coating with sufficiently uniform thermal insulation over the entire surface of the mold strip, and thirdly, the coating is exposed to wear, which leads to the loose particles from the coating become suspended as foreign bodies on the surface of the string and can thus affect the quality of the finished product.
Dieee ulemper unngås med foreliggende oppfinnelse gjennom reduksjon av varmeovergangen ved mekaniske svingninger. En videre fordel består i at disse svingningene kan frembringes etter valg i bare en del av kokillebåndområdet som er i beroring med stopegodset, for å redusere varmeovergangen bare i denne del, spesielt i innlopsområdet i stopestrekningen, hvor den termiske belastning, og dermed faren for forkastninger av kokillebåndet, er storst. Selvfolgelig kan man også fremkalle svingninger hvis amplitude langsomt avtar langs stopekammerets lengderetning. These disadvantages are avoided with the present invention through reduction of the heat transfer due to mechanical fluctuations. A further advantage consists in the fact that these oscillations can be produced by choice in only a part of the mold belt area that is in contact with the stop material, in order to reduce the heat transfer only in this part, especially in the inlet area of the stop stretch, where the thermal load, and thus the risk of failures of the mold band, is largest. Naturally, one can also induce oscillations whose amplitude slowly decreases along the longitudinal direction of the stop chamber.
Kort sagt, er til enhver tid en vilkårlig stedlig eller tidsmessig styring av varmeovergangen mulig. In short, an arbitrary spatial or temporal control of the heat transition is possible at any time.
Svingningene kan fremstilles sinusformetThe oscillations can be made sinusoidal
eller også i andre former. For å oppnå den onskede effekt optimalt, er det hensiktsmessig om svingningenes frekvens ligger mellom ca. 20 og 500 sec ^ og sving--5 -4 ningsamplituden mellom ca. 2-10 og 2-10 meter. or also in other forms. In order to achieve the desired effect optimally, it is appropriate if the frequency of the oscillations is between approx. 20 and 500 sec ^ and the swing--5 -4 ning amplitude between approx. 2-10 and 2-10 meters.
Ved sinusformet svingning er fallet i varmeovergangenIn the case of sinusoidal oscillation, the drop is in the heat transfer
2 2
spesielt sterk når forholdet h*f > 0,5 er oppfylt, hvor h er amplituden i meter og f frekvensen i sec ^. Ved andre svingnings f ormer kan produktet h-f 2 være noe mindre. particularly strong when the ratio h*f > 0.5 is fulfilled, where h is the amplitude in meters and f the frequency in sec ^. For other forms of oscillation, the product h-f 2 may be somewhat smaller.
Hvis kokillebåndet består av ferromagnetisk materiale, kan man f.eks fremkalle svingningene ved hjelp av magnetiske vekselfelt. If the mold band consists of ferromagnetic material, the oscillations can be induced, for example, by means of alternating magnetic fields.
Men svingningene av kokillebåndet kan også, uavhengig av dets materiale,fremkalles ved at kjolevæsken tilfores kokillebåndets bakside pulserende, But the oscillations of the mold band can also, regardless of its material, be induced by the pulsating supply of the dressing liquid to the back of the mold band,
i det minste på noen steder. Hvis tillopsåpningene er forbundet med adskilte tillopsror, kan en pulserende stromning av kjolevaesken i tillopsrorene fremkalles idet rorenes tverrsnitts flate forandres periodisk. Dette kan oppnås på enkleste måte ved hjelp av en svingende ventil i kjolevæskens tillopsledning. Ethvert tillopsror kan ha en egen ventil med tilsvarende storrelser. Som ventiler kan slike anvendes hvor ventillegemet settes i svingninger av den gjennomstrømmende kjolevæske, slik at stromnings-tverrsnittet forandrer seg periodisk, men bedre er det med elektrisk styring. at least in some places. If the inlet openings are connected by separate inlet pipes, a pulsating flow of the dressing liquid in the inlet pipes can be induced as the cross-sectional surface of the pipes is changed periodically. This can be achieved in the simplest way with the help of a swinging valve in the liquid supply line. Each inlet rudder can have its own valve with corresponding sizes. As valves, such can be used where the valve body is set in oscillations by the flowing cooling liquid, so that the flow cross-section changes periodically, but it is better with electric control.
På grunnlag av tegningen skal i de folgende ut f orelseseksempler oppfinnelsen beskrives nærmere. On the basis of the drawing, the invention will be described in more detail in the following examples.
På tegningen viser:The drawing shows:
Fig. 1 en stopeinnretning med vertikalt anordnet stopekammer samt foring og kjoling av kokillebåndene ifolge oppfinnelsen. Til venstre på fiq. 1 Fig. 2 viser innretningen med blikkretning mot kokillebåndet og anskueliggjor en losning for opp-hengning av innretningen og et fundament som hviler på et stativ med fri tilgang fra hoyre for å kunne veksle ut kokillebåndene. Fig. 3 til 11 anskueliggjør i storre målestokk snitt og oppriss for forskjellige utfSrelsesfoirmer for foringsplaten med kjdlekammere, til fSrselsror, avlopshull, lavtrykkammer og kokillebånd. I alle de fremstilte tilfeller består foringsplaten av grunnplate med påsattekjolekammerelementer. Her viser: fig. 3 og 4 i snitt respektive oppriss an-ordningen ved sekskantete kjolekammere og likeledes sekskantete lommer, uten sidetillop mellom de soppformede kjolekammerelementene, Fig. 1 a stop device with a vertically arranged stop chamber as well as lining and dressing the mold bands according to the invention. To the left on fig. 1 Fig. 2 shows the device with the gaze directed towards the mold band and makes visible a release for hanging the device and a foundation that rests on a stand with free access from the right to be able to exchange the mold bands. Fig. 3 to 11 illustrate on a larger scale sections and elevations for different design forms for the lining plate with coil chambers, for feed pipes, drain holes, low pressure chambers and mold belts. In all the cases produced, the lining plate consists of a base plate with attached skirt chamber elements. Here shows: fig. 3 and 4 in cross-section, the respective elevation arrangement for hexagonal dress chambers and likewise hexagonal pockets, without side seams between the mushroom-shaped dress chamber elements,
fig. 5 og 6 igjen i snitt respektive oppriss en oppbygning av foringsplaten med kvadratiske kjolekammere og med runde, soppformede kjolekammerelementer og med et sidetillop i hvert hjorne av kj51e-kammerne, fig. 5 and 6 again in section and elevation, respectively, a structure of the lining plate with square skirting chambers and with round, mushroom-shaped skirting chamber elements and with a side flap in each corner of the kj51e chambers,
fig. 7 og 8 likeledes i snitt respektive oppriss en oppbygning av foringsplaten med sekskantete kjolekammere og med runde, soppformede kjolekammerelementer og med et sidetillop i hvert hjorne av kjolekammerne, fig. 7 and 8 likewise in section and elevation, respectively, a structure of the lining plate with hexagonal dress chambers and with round, mushroom-shaped dress chamber elements and with a side tillop in each corner of the dress chambers,
fig. 9 i et lignende snitt som fig. 3 en variant hvor kjolekammerelementene forst er utstyrt med strålepumper og så med magnetviklinger, fig. 9 in a similar section as fig. 3 a variant where the dress chamber elements are first equipped with jet pumps and then with magnetic windings,
fig. 10 i snitt en selvsvingende ventil i tillopsroret til et kjolekammerelement og fig. 10 in section a self-oscillating valve in the inlet pipe of a dress chamber element and
fig. 11 i et lignende snitt som fig. 10 en elektrisk styrt ventil. fig. 11 in a similar section as fig. 10 an electrically controlled valve.
I stopeinnretningen ifolge fig. 1 og 2 er et hSytrykkammer 11 anbragt i et hus 10 vist i snitt In the stop device according to fig. 1 and 2, a high-pressure chamber 11 is arranged in a housing 10, shown in section
i fig. 1, som mates med kjolevaeske under trykk frain fig. 1, which is fed with dressing liquid under pressure from
en åpning 12. Denne strommer i tillopsror 14 gjennom et lavtrykkammer 15 og gjennom en foringsplate 13, an opening 12. This flows into inlet rudder 14 through a low-pressure chamber 15 and through a lining plate 13,
som er anordnet i liten avstand bak et omlopende, endelost kokillebånd 20 i området for et stopekammer 26. which is arranged at a small distance behind a circling, endless mold belt 20 in the area of a stop chamber 26.
Som fremgår av fig.l, loper det endelose kokillebånd 20 over en drevet rulle 23, når så en styredel 24, som er utstyrt med bueformet anordnede fore-ruller 25, og loper så over foringsplaten 13, som er anordnet bak stopekammeret 26. Ved utlopet av stopekammeret loper kokillebåndet 20 videre over en forings-rulle 28, anordnet på en nedre styredel 27, til driverullen 23. Foringsrullene 25 og 28 oppviser fortrinnsvis en diameter på 20 til 25 mm. Det er fordelaktig å anordne flere smale ruller med mellomliggende stotte-lag^-re over bredden av kokillebåndet 20. Rullenes omdreiningsakser kan også forskyves innbyrdes, slik at man oppnår en trinnvis anordning av rullene. Gjennom en tett, trinnvis anordning av rullene er det mulig å oppnå en foring og stotting kokillebåndet som imøte-kommer alle krav. As can be seen from fig.l, the endless mold belt 20 runs over a driven roller 23, then reaches a guide part 24, which is equipped with arc-shaped pre-rolls 25, and then runs over the liner plate 13, which is arranged behind the stop chamber 26. outlet of the stop chamber, the mold belt 20 runs further over a lining roll 28, arranged on a lower guide part 27, to the driver roll 23. The lining rolls 25 and 28 preferably have a diameter of 20 to 25 mm. It is advantageous to arrange several narrow rolls with intermediate support bearings across the width of the mold belt 20. The axes of rotation of the rolls can also be shifted relative to each other, so that a stepwise arrangement of the rolls is achieved. Through a tight, step-by-step arrangement of the rolls, it is possible to achieve a lining and support for the mold belt that meets all requirements.
Driverullen 23 er opphengt i festene 29 ved hjelp av spennesylind-^re 30 på begge sider og kan forskyves i horisontalplanet, slik at kokillebåndet lett lar seg spenne pnevmatisk eller hydraulisk eller, om nodvendig, avspennes fullstendig for å kunne utveksles . The driver roller 23 is suspended in the fasteners 29 by means of tension cylinders 30 on both sides and can be displaced in the horizontal plane, so that the mold band can easily be tensioned pneumatically or hydraulically or, if necessary, completely relaxed in order to be exchanged.
Ved hjelp av en sylinder 31 ved den bakre del av rullen 23, kan denne svinges i vertikalplanet, By means of a cylinder 31 at the rear part of the roller 23, this can be swung in the vertical plane,
slik at en sidelengs avlopning av kokillebåndet kan forhindres ved hjelp av en styring av kjent art. so that a lateral discharge of the mold belt can be prevented by means of a control of a known kind.
Stopekammeret 26 med den inntegnede streng 32 avgrenses på begge sider av de såkalte sideskjold. Disse består av en endelos kjede blokker 33 av metall eller keramisk materiale, innbyrdes forbundet med ledd eller boyelig, og hviler på et av kokillebåndene, slik at de beveger seg med dette i om-lopsretningen. The stopping chamber 26 with the drawn string 32 is delimited on both sides by the so-called side shields. These consist of an endless chain of blocks 33 of metal or ceramic material, interconnected by joints or flexibly, and resting on one of the mold bands, so that they move with this in the rotational direction.
Ved hjelp av ikke inntegnede, stillbare side-foringer, kan avstanden mellom sideskjoldene og dermed bredden av strengen'som skal stopes tilpasses etter onske. With the help of non-engaged, adjustable side liners, the distance between the side shields and thus the width of the string to be stopped can be adjusted as desired.
Det smeltede metall ledes fra ovnen gjennom en beholder 34 og deretter til en stopedyse 36 gjennom et antall ror 35 av keramisk materiale, anordnet loddrett ved siden av hverandre i stopeplanet. Den gjennomstrommende mengde smeltet metall styres av nivåreguleringer av kjent art. The molten metal is led from the furnace through a container 34 and then to a stop nozzle 36 through a number of rudders 35 of ceramic material, arranged vertically next to each other in the stop plane. The amount of molten metal flowing through is controlled by level controls of a known nature.
Fra stopedysen 36 strommer metallet jevnt for-delt over bredden av strengen som skal stopes, inn i stopekammeret 26, hvor det volum som frigjores idet strengen beveger seg kontinuerlig nedover, stadig etterfylles med smeltet metall. From the stop nozzle 36, the metal flows evenly distributed over the width of the string to be stopped, into the stop chamber 26, where the volume released as the string moves continuously downwards is constantly replenished with molten metal.
På de avkjolte kokillebåndene stivner forst en skorpe 37, hvis tykkelse vokser med tiltagende avkjoling, slik at en kjerne av flytende metall opprettholdes helt til strengens tverrsnitt er fullstendig stivnet. For strengen forlater kjolekammeret, folger deretter en videre avkjoling på ca. 20 % av storknings-temperaturen, hvorved materialet oppnår den nodvendige fasthet for videre bearbeidelse. On the cooled mold strips, a crust 37 first solidifies, the thickness of which increases with increasing cooling, so that a core of liquid metal is maintained until the strand's cross-section is completely solidified. Because the string leaves the dress chamber, a further undressing of approx. 20% of the solidification temperature, whereby the material achieves the necessary firmness for further processing.
Under stopeinnretningen fattes strengen mellom to fremdriftsvalser 39, som drives synkront med stopehastigheten og sorger for en jevn senkning av strengen. Under the stop device, the string is caught between two advancing rollers 39, which are driven synchronously with the stop speed and ensure a uniform lowering of the string.
De to halvdelene av stopeinnretningen, som befinner seg på begge sider av strengen, er festet på hver sin bevegelige sokkel 42, utstyrt med ruller 41 som loper på skinner 40. Ved hjelp av sylind/re 4 3 kan begge enheter kjores noen desimeter fra hverandre, hvilket er nodvendig for å kunne veksle kokillebåndene. Et ikke inntegnet, stillbart anslag sorger for den riktige distansering av begge enheter når de kjores sammen i driftsstilling. The two halves of the stop device, located on both sides of the string, are each fixed on a movable base 42, equipped with rollers 41 that run on rails 40. By means of cylinders 4 3, both units can be driven a few decimeters apart , which is necessary to be able to change the mold bands. An unmarked, adjustable stop ensures the correct spacing of both units when they are driven together in operating position.
Fig. 2 anskueliggjør en mulig losning for å stille opp stopeinnretningen på et stativ 44, hvor det er sorget for tilgang fra hoyre for utveksl ing.av kokillebåndene. Stativet er forankret med kraftige skruer 4 5 på et fundament 46. Mens rullene 41 bærer vekten av innretningen, overtar rullene 47 og 48 horisontalkreftene som oppstår på grunn av den en-sidige opphengningen av innretningen. Dermed blir det tilsvarende moment kompensert. Fig. 2 illustrates a possible solution for setting up the stop device on a stand 44, where access from the right is provided for exchanging the mold bands. The stand is anchored with powerful screws 4 5 to a foundation 46. While the rollers 41 carry the weight of the device, the rollers 47 and 48 take over the horizontal forces arising due to the one-sided suspension of the device. Thus, the corresponding torque is compensated.
Driften av rullen 23 skjer over leddaksler 49 og driften av fremdrifts valsen 39 over leddaksler 50 ved hjelp av et ikke inntegnet drev. The operation of the roller 23 takes place over joint shafts 49 and the operation of the drive roller 39 over joint shafts 50 by means of a non-registered drive.
Kjolevaesken sirkulerer fra og til kjolevann-anlegget gjennom to rortapper 51 og 52, idet kjolevæsken strommer inn i innretningen gjennom rortappen 51, som er festet til tilkoblingen 12 og forlater innretningen gjennom rortappen 52, som befinner seg på tilkoblingen 22. Begge rortappene er forbundet med k jolevæskeberederen ved hjelp av fleksible ledninger. For enkelhets skyld er begge disse elementer ikke inntegnet. For det tilfelle at materialet som skal stopes ikke fordrer noen spesiell drift av kokillebåndet, er leddakslene 49 The dressing liquid circulates from and to the dressing water system through two rudder spigots 51 and 52, as the dressing liquid flows into the device through the rudder spigot 51, which is attached to the connection 12 and leaves the device through the rudder spigot 52, which is located on the connection 22. Both rudder spigots are connected by k the coolant heater using flexible lines. For the sake of simplicity, both of these elements are not drawn. In the event that the material to be stopped does not require any special operation of the mold belt, the articulated shafts 49
og dermed de tilsvarende drev og driftskomponenter overflødige. and thus the corresponding drives and operational components redundant.
I det folgende beskrives nå utforelseseksempler for foringsplaten 13, med hvis hjelp kokillebåndet 20 stottes hydrostatisk av kjolevaesken. In the following, embodiment examples are now described for the lining plate 13, with the help of which the mold band 20 is hydrostatically supported by the dressing liquid.
Foringsplaten 13 er i fig. 3 og 4 bygget opp av en grunnflate 16 og separate små blokker 60, i det folgende kalt "kjolekammerelementer" eller "elementer", som tjener til å danne kjolekammere og er festet til grunnflaten. Kjolekammerelementene 60 oppviser hver en lomme 56, som allerede beskrevet, med hver sin tillopsåpning 57, tilsluttet et tillopsror 14. Sammenføyningen kan skje ved hjelp av kjente metoder, som f.eks. med skruer eller lim. The lining plate 13 is in fig. 3 and 4 built up from a base surface 16 and separate small blocks 60, hereinafter called "dress chamber elements" or "elements", which serve to form dress chambers and are attached to the base surface. The dress chamber elements 60 each have a pocket 56, as already described, each with its own inlet opening 57, connected to an inlet valve 14. The joining can take place using known methods, such as e.g. with screws or glue.
Med foringsplatens overflate forstås nå den flate som ligger over kjolekammerelementene 60. The surface of the lining plate is now understood to mean the surface that lies above the dress chamber elements 60.
Ved fastlagt, storrelse og form av kjolekammerne, respektive distansering av kjolekammerelementene 60 Once determined, the size and shape of the dress chambers, respective spacing of the dress chamber elements 60
på grunnplaten 16, blir kjolekammerelementene fremstilt så store at det oppstår spalter 58 mellom dem, som tjener som avlopsåpninger. Hoyden av elementene 60 utgjor her fortrinnsvis 8 til 20 mm, og bredden av spaltene 58 på overflaten av foringsplaten 13 dimen-sjoneres i overensstemmelse med de tidligere angivelser slik at det a.vlopstverrsnitt som tilfaller et kjolekammer utgjor det dobbelte til det tidobbelte av tverr-snittsf laten for tillopsåpningene 57. on the base plate 16, the dress chamber elements are made so large that gaps 58 occur between them, which serve as drain openings. The height of the elements 60 is here preferably 8 to 20 mm, and the width of the slits 58 on the surface of the lining plate 13 is dimensioned in accordance with the previous indications so that the overall cross-section that accrues to a dress chamber is twice to ten times the cross- the cross-sectional area of the access openings 57.
For avlopet av kjolevaesken er grunnplaten 16 utstyrt med de nodvendige hull 21, som korresponderer med spaltene. For the drainage of the dressing liquid, the base plate 16 is equipped with the necessary holes 21, which correspond to the slots.
I lommene 56 brer kjolevaesken, som strommer gjennom den dyseformede åpningen 57 i tillopsroret 14, seg utover kokillebåndet 20 og flyter deretter inn i spaltene 58 og derfra gjennom utldpsåpningene 21 inn i lavtrykkskammeret 15 og videre (fig. 1) gjennom utlopet 2 2 til en ikke inntegnet k jolevaesketank. In the pockets 56, the mold liquid, which flows through the nozzle-shaped opening 57 in the inlet tube 14, spreads beyond the mold band 20 and then flows into the slits 58 and from there through the outlet openings 21 into the low-pressure chamber 15 and further (fig. 1) through the outlet 2 2 to a not registered k jole water tank.
Sel om kjolekammerne har form av en tre-, fire- eller sekskant, kan man også anvende runde kjolekammerelementer, som er enklere å fremstille. Even if the dress chambers have the shape of a triangle, square or hexagon, you can also use round dress chamber elements, which are easier to produce.
Runde kjolekammerelementer 60' mit lommer 56' er fremstilt i forskjellige anordninger i fig. 5 og 6, respektive i fig. 7 og 8, nemlig i kvadratiske kjolekammere i fig. 5 og 6 og i sekskantede i fig. 7 og 8. Round dress chamber elements 60' with pockets 56' are produced in different arrangements in fig. 5 and 6, respectively in fig. 7 and 8, namely in square dress chambers in fig. 5 and 6 and in hexagonal in fig. 7 and 8.
Som folge av de geometriske forhold, ville det imidlertid oppstå utilstrekkelig avkjolte om-råder på kokillebåndet 20 i hjornet'av kjolekammerne på grunn av manglende sirkulasjon av kjolevaesken utenfor lommene 56. For allikevel å oppnå en tilstrekkelig og fullstendig avkjoling av kokillebåndet 20 over hele flaten til stopekammeret 26, anbringes ytterligere en tillopsåpning 61 - i det folgende kalt "sidetillop" - i hvert hjorne av kjolekammeret. Gjennom denne strommer kjolevaesken fra trykkammeret 11 med tilstrekkelig hoy hastighet på kokillebåndet 20. Med denne forholdsregel utvikles en kraftig turbulens i den væske som befinner seg mellom elementene 60<*>i kammeret 58' respektive 58", slik at man også utenfor kjolekammerelementene 60' oppnår en intens avkjoling av kokillebåndet 20. Det er likeledes fordelaktig å forbinde hvert sidetillop 61 med en egen tillopsledning med trykkammeret 11. As a result of the geometrical conditions, however, there would be insufficiently stripped areas on the mold band 20 in the corner of the dress chambers due to a lack of circulation of the dress liquid outside the pockets 56. In order to still achieve a sufficient and complete stripping of the mold band 20 over the entire surface to the stope chamber 26, a further inlet opening 61 - hereinafter called "side inlet" - is placed in each corner of the dress chamber. Through this, the mold liquid flows from the pressure chamber 11 at a sufficiently high speed onto the mold belt 20. With this precaution, a strong turbulence develops in the liquid which is located between the elements 60<*> in the chamber 58' and 58", respectively, so that also outside the mold chamber elements 60' achieves an intense cooling of the mold belt 20. It is likewise advantageous to connect each side inlet 61 with a separate inlet line to the pressure chamber 11.
I det foreliggende tilfelle anvendes soppformede kjolekammerelementer 60', som er slik festet til grunnplaten 16 at soppens hatt er rettet mot kokillebåndet 20. Stilkens tverrsnitts flate utgjor fortrinnsvis ca. 40 % av kjolekammerets flate. Hattens minimale flate bor fortrinnsvis utgjore minst 50 % av kjolekammerets totale flate, for å kunne oppfylle den tidliaere nevnte betingelse med henblikk på størrelsen av kjolekammerts stabiliserende sone. In the present case, mushroom-shaped dress chamber elements 60' are used, which are attached to the base plate 16 in such a way that the hat of the mushroom is directed towards the mold band 20. The cross-sectional area of the stem preferably comprises approx. 40% of the dress chamber surface. The hat's minimal surface should preferably make up at least 50% of the dress chamber's total surface, in order to fulfill the previously mentioned condition with regard to the size of the dress chamber's stabilizing zone.
Den storste diameter bor imidlertid ikke utgjore merHowever, the largest diameter should not amount to more
enn 98 % av avstanden mellom midtpunktene av to til-støtende elementer, slik at kjolevaesken kan stromme uhindret ut av lommen.56<*>. than 98% of the distance between the midpoints of two adjacent elements, so that the liquid can flow unhindered out of the pocket.56<*>.
Den soppformede fasong av elementet 60' bevirker at det er tilstrekkelig plass på grunnplaten 16 for anordning av sidetilldpsåpningene og avlopsåpningene 21. The mushroom-shaped shape of the element 60' ensures that there is sufficient space on the base plate 16 for arranging the side supply openings and the drain openings 21.
I motsetning til kjolekammerne med mangekantede kjolekammerelementer, vedrorer den nevnte betingelse for tverrsnittet av avlopsåpningene med runde elementer 60' ikke flaten 58', som ligger mellom elementene 60', men derimot avlopsåpningene 21 i grunnplaten 16. In contrast to the dress chambers with polygonal dress chamber elements, the aforementioned condition for the cross-section of the drain openings with round elements 60' does not relate to the surface 58', which lies between the elements 60', but instead to the drain openings 21 in the base plate 16.
Under visse forutsetninger kan et kokillebåndUnder certain conditions, a mold belt can
ha en tilbøyelighet til å settes i svingninger av kjolevaeskestrommen, noe som kan ha ugunstige fSlgcr. Det- er imidlertid mulig å forhindre disse svingninger, idet lengden av sideor%ede tillopsror 14 varieres ed noen få centimeter. Dette oppnås, idet de enkelte ror 14 rager mer eller mindre langt inn i trykkammeret 11. Dermed kan egenfrekvensen av svingningene i kjolevæsken i rorene 14 varieres tilstrekkelig til å forhindre gjensidige resonans frekvenser, og dermed forhindre en uønsket vibrasjon av kokillebåndet 20. have a tendency to be set in oscillations of the liquid liquid stream, which can have unfavorable fSlgcr. It is, however, possible to prevent these oscillations, as the length of the side-mounted inlet rudder 14 is varied by a few centimetres. This is achieved, as the individual rudders 14 project more or less far into the pressure chamber 11. Thus, the natural frequency of the oscillations in the cooling liquid in the rudders 14 can be varied sufficiently to prevent mutual resonance frequencies, and thus prevent an unwanted vibration of the mold band 20.
For å forhindre at kokillebåndet boyer segTo prevent the mold band from bending
mellom støtteelementene under belastning, må det anvendes kokillebånd med en tykkelse på 0,5 til 2 mm, vanligvis 1 til 1,5 mm ved stopeinnretninger av kjent konstruksjon, da avstanden mellom de enkelte støtteelementer som en folge av konstruksjonen er relativt stor. between the support elements under load, mold tape with a thickness of 0.5 to 2 mm must be used, usually 1 to 1.5 mm for stop devices of known construction, as the distance between the individual support elements as a consequence of the construction is relatively large.
Den her beskrevne fremgangsmåte for kjolingThe dressing procedure described here
og foring av kokillebånd tillater derimot å anvende kokillebånd med en tykkelse fra 0,1 til 0,4 mm. and lining of mold tape, on the other hand, allows to use mold tape with a thickness of 0.1 to 0.4 mm.
Dette muliggjores av det store antall av forholdsvis små kjolekammere samt den hoye andel av stabiliserende og stottende soner i kjolekammernes flate. En betydelig fordel ved tynne kokillebånd i forhold til tykke, er at de krefter som oppstår i kokillebåndene iftilge varmespenningene, er vesentlig mindre, ifolge fasthetslajerens grunnprinsipper, hvilket har til folge at de krefter som må anbringes på kokillebåndet for å forhindre forkastninger, er tilsvarende mindre. This is made possible by the large number of relatively small dress chambers as well as the high proportion of stabilizing and supporting zones in the dress chambers' surface. A significant advantage of thin mold belts compared to thick ones is that the forces that arise in the mold belts due to the thermal stresses are significantly smaller, according to the basic principles of the strength layer, which means that the forces that must be applied to the mold belt to prevent failures are correspondingly smaller .
Den folgende del av beskrivelsen vedrorer spesielt stopeinnretninger^<V>slopekammer dannes av to motstående kokillebånd 20 og mellom disse anordnede sideskjold, som vist i fig. 1 og 2. The following part of the description relates in particular to stop devices^<V>slope chamber is formed by two opposite mold bands 20 and between these arranged side shields, as shown in fig. 1 and 2.
Ved sterkt hellende, eller som i fig. 1 og 2,vertikal stoperetning, er det fordelaktig at forholdet mellom tverrsnitts flåtene av avlopsåpningene 58 resp. 21 til tverrsnitts flåtene av tillopsåpningene 57 i foringsplaten 13 etterhvert innsnevres mot utlopet av stopekammeret 26. Ifolge det forholdsvis mindre avl5pstverrsnittet, oppnås derved at det bygger seg opp et trykk i kjolevaesken, som tiltar nedover i de vedrorende kjolekammere mellom foringsplaten 13 og kokillebåndet 20. Dermed motvirkes det metallostatiske trykk i stopekammeret og samtidig forhindres krympe-spalter mellom de to kokillebånd 20, som danner stopekammeret 26, og det stivnende stopegodset 32. In the event of a strong slope, or as in fig. 1 and 2, vertical stop direction, it is advantageous that the ratio between the cross-sectional rafts of the drain openings 58 resp. 21 to cross-section the rafts of the inlet openings 57 in the lining plate 13 gradually narrow towards the outlet of the stop chamber 26. Due to the relatively smaller outlet cross-section, it is thereby achieved that a pressure builds up in the dressing liquid, which increases downwards in the adjacent dressing chambers between the lining plate 13 and the mold belt 20. In this way, the metallostatic pressure in the stopping chamber is counteracted and at the same time shrinkage gaps between the two mold bands 20, which form the stopping chamber 26, and the solidifying stoping material 32 are prevented.
Den samme virkning kan også oppnås med suksessivt storre innlopsåpninger 57, denne losningen krever imidlertid en storre mengde kjolevæske. The same effect can also be achieved with successively larger inlet openings 57, this discharge, however, requires a larger amount of dressing liquid.
Etter at stopegodset 32 er stivnet fullstendig, kan tverrsnittet til avlopsåpningene 58 resp. 21 for-minskes inntil forholdet 2 : 1 i forhold til tverrsnittet av tillopsåpningene 57, og etter de trykk som er innstilt i trykk- og lavtrykkammerne 11 resp. 15. Derved stiger det statiske trykk i den indifferente trykksonen i kjolekammerne, og dermed avstanden mellom foringsplaten 13 og kokillebåndene 20, slik at kokillebåndene hviler mykt på strengen 32 over hele lengden av stopekammeret 26. Dermed oppnås en jevn avkjoling på begge sider og over hele bredden av strengen 32, slik at varmespenninger reduseres til- After the stoping material 32 has solidified completely, the cross-section of the drain openings 58 or 21 is reduced to a ratio of 2:1 in relation to the cross-section of the inlet openings 57, and according to the pressures set in the pressure and low-pressure chambers 11 resp. 15. Thereby the static pressure in the indifferent pressure zone in the skirting chambers rises, and thus the distance between the lining plate 13 and the mold belts 20, so that the mold belts rest softly on the string 32 over the entire length of the stope chamber 26. Thus, uniform cooling is achieved on both sides and over the entire the width of the string 32, so that heat stresses are reduced to
et minimum. På grunn av den dermed forbundne, intense varmeovergang, oppnås dessuten en tilsvarende hoyere stopeytelse for anlegget. a minimum. Due to the associated, intense heat transfer, a correspondingly higher stopping performance is also achieved for the plant.
En videre losning består i å dele lavtrykk-kammeret 15 i flere adskilte enheter over lengden av stopekammeret, hvor hver enhet oppviser et separat utlop. Dermed kan væsketrykket innstilles i hver enhet og dermed i den tilsvarende delen av foringsplaten 13 ved hjelp av egnede reguleringsorganer, A further solution consists in dividing the low-pressure chamber 15 into several separate units over the length of the stop chamber, where each unit has a separate outlet. Thus, the liquid pressure can be set in each unit and thus in the corresponding part of the lining plate 13 by means of suitable regulating means,
slik at de onskede forutsetninger vedrorende trykk-forholdene i kjolekammerne kan realiseres, som er nodvendige for å kunne oke avstanden mellom foringsplaten 13 og kokillebåndet 20 og dermed oppnå gunstigste avkjolingsforhold. so that the desired conditions regarding the pressure conditions in the dressing chambers can be realized, which are necessary to be able to increase the distance between the lining plate 13 and the mold belt 20 and thus achieve the most favorable stripping conditions.
Dessuten kan man forhindre at det danner segMoreover, it can be prevented from forming
en krympespaltcmellom strengen 32 og kokillebåndene 20, idet foringsplatene 13 innstilles konvergent i forhold til hverandre i stoperetningen, tilsvarende den ventede krympning. a shrinkage gap between the string 32 and the mold bands 20, the lining plates 13 being set convergently in relation to each other in the stop direction, corresponding to the expected shrinkage.
Da krympeeffekten er betydelig storre når stopegodset stivner enn under den etterfolgende avkjolingen av den stivnende strengen, er det ved strenger med en tykkelse på over 30 mm en fordel om de to motstående foringsplatene 13 utfores med en konvekshvelvning mot stopekammeret 26 over dettes lengderetning, avpasset de lokale forhold, slik at stopekammerets smaleste sted befinner seg ved utlopet. Den nodvendige krumning kan virkeliggjøres på en enkel måte med fortsatt flat grunnplate 16, idet hoyden av kjolekammerelementene 60 resp. 60' forandres tilsvarende i lengderetningen av stopekammeret 26. As the shrinking effect is significantly greater when the stopping material solidifies than during the subsequent cooling of the solidifying string, it is an advantage for strings with a thickness of more than 30 mm if the two opposite lining plates 13 are lined with a convex arch towards the stopping chamber 26 over its longitudinal direction, they local conditions, so that the narrowest point of the stop chamber is at the outlet. The necessary curvature can be realized in a simple way with a still flat base plate 16, as the height of the dress chamber elements 60 or 60' is changed correspondingly in the longitudinal direction of the stop chamber 26.
Nar de to kokillebånd 20 av hensyn til krymningen av stopegodset 32 over lengderetningen av stopekammeret 26 ikke loper paralellt, anvendes fortrinnsvis elastisk tettende sideskjold av temperaturbe-standig materiale istedetfor blokkene 33, f.eks. av fibrefrax, som kan tilpasse seg den konvergerende formen av stopekammeret 26. When the two mold bands 20 do not run parallel due to the curvature of the stop material 32 over the longitudinal direction of the stop chamber 26, elastic sealing side shields of temperature-resistant material are preferably used instead of the blocks 33, e.g. of fibrefrax, which can adapt to the converging shape of the stopping chamber 26.
For fremstillingen av en 25 mm tykk streng av aluminium ved hjelp av en stopeinnretning med to symmetrisk anordnede kokillebånd 20 og med en lengde av stopekammeret 26 på 1 m, viser de folgende rela-sjoner seg å være gunstige: For the production of a 25 mm thick strand of aluminum by means of a stopping device with two symmetrically arranged mold belts 20 and with a length of the stopping chamber 26 of 1 m, the following relations prove to be favorable:
I visse tilfelle, f.eks. hvis stopekammeret ikke er anordnet vertikalt, kan det være nodvendig med et vesentlig lavere trykk i lavtrykkammeret 15 In certain cases, e.g. if the stop chamber is not arranged vertically, a significantly lower pressure in the low-pressure chamber 15 may be necessary
for å holde kokillebåndet i den onskede korte avstand fra foringsplaten. For å unngå altfor lave trykk, to keep the die band at the desired short distance from the lining plate. To avoid excessively low pressures,
som kan fore til kavitasjon i kjolevaesken, kan man, om kokillebåndet består av ferromagnetisk materiale, anbringe magnetfelt på dets bakside , som ytterligere trekker kokillebåndet mot foringsplaten. Til dette formål er det gunstig å konstruere i det minste enkelte av foringsplatens kjolekammerelementer som magneter, fortrinnsvis elektromagneter. Fig. 9 viser i et lignende snitt som fig. 3 en foringsplate 13" med kjolekammerelementer 60" festet til grunnplaten 16, which can lead to cavitation in the dressing liquid, if the mold band consists of ferromagnetic material, a magnetic field can be placed on its back side, which further pulls the mold band towards the lining plate. For this purpose, it is advantageous to construct at least some of the lining plate's jacket chamber elements as magnets, preferably electromagnets. Fig. 9 shows in a similar section as fig. 3 a lining plate 13" with dress chamber elements 60" attached to the base plate 16,
som er lengre enn elementene 60 i fig. 3 og hvorav minst enkelte er utstyrt med en magnetvikling 160 : og består av ferromagnetisk materiale. Idet man tilforer magnetviklingene eller enkelte av dem like-strom, kan man frembringe magnetfelt som trekker kokillebåndet 20 mot foringsplaten og dermed understotter which is longer than the elements 60 in fig. 3 and at least some of which are equipped with a magnetic winding 160 : and consist of ferromagnetic material. By feeding the magnetic windings or some of them with direct current, a magnetic field can be produced which pulls the mold strip 20 towards the lining plate and thus supports
virkningen av de negative trykkfelt som oppstår idet kjolevaesken suges gjennom spaltene 58. the effect of the negative pressure fields that occur as the dressing liquid is sucked through the slits 58.
De magnetiserbare kjolekammerelementene 60", utstyrt med magnetviklinger 160, kan i det minste på en del av foringsplateflaten også tjene et annet formål, nemlig å sette kokillebåndet 20 i mekaniske svingninger loddrett til kokillebåndet over i det minste ovennevnte del av foringsplatens flate. Med slike svingninger kan varmeovergangen fra stopegodset. til kokillebåndet reduseres, hvilket i mange tilfelle kan være onsket for å redusere den termiske belastning av kokillebåndet eller for å forhindre en for rask avkjoling av stopegodset, i det minste på visse steder i stopekammeret, spesielt ved inngangen. The magnetizable dress chamber elements 60", equipped with magnet windings 160, at least on a part of the lining plate surface can also serve another purpose, namely to set the mold belt 20 in mechanical oscillations perpendicular to the mold belt over at least the above-mentioned part of the lining plate surface. With such oscillations the heat transfer from the stop material to the mold belt can be reduced, which in many cases may be desired to reduce the thermal load of the mold belt or to prevent too rapid cooling of the stop material, at least in certain places in the stop chamber, especially at the entrance.
Til dette formål kobles magnetviklingene 160 (eller noen av disse) elektrisk slik at kokillebåndet 20 ved hjelp av periodiske forandringer i stromstyrken settes i tvungne mekaniske svingninger med bestemt frekvens og amplitude. Man kan tilfore magnetviklingene 160 vekselstrøm, hvis styrke avtar i stopestrekningens lengderetning fra inngangen av, for å fremkalle svingninger i kokillebåndet 20 med tilsvarende avtagende amplituder. Vekselstrømmene kan tilfores alle magnetviklingene med samme fase, det kan imidlertid også være fordelaktig å mate magnetviklingene i tilstotende rekker av kjolekammerelementene 60 med forskjellige faser, f.eks. med motfase i avvekslende rekker, slik at de fremkalte svingninger loper bølgeformet over kokillebåndet (fortrinnsvis på langs, dvs. i dettes bevegelsesretning, men eventuelt også på tvers eller på skrå). Magnetviklingene kan tilfores ren veksel-strøm, men man kan også i tillegg eller i stedet tilfore enkelte magnetviklinger likestrøm, for som beskrevet totalt å oppnå en tiltrekning av kokillebåndet 20 mot foringsplaten 13". For this purpose, the magnetic windings 160 (or some of these) are electrically connected so that the mold band 20 is set into forced mechanical oscillations with a specific frequency and amplitude by means of periodic changes in the current strength. One can supply the magnetic windings 160 with alternating current, the strength of which decreases in the longitudinal direction of the stop line from the entrance, in order to induce oscillations in the mold band 20 with correspondingly decreasing amplitudes. The alternating currents can be fed to all the magnetic windings with the same phase, however, it can also be advantageous to feed the magnetic windings in adjacent rows of the dress chamber elements 60 with different phases, e.g. with counter-phase in alternating rows, so that the induced oscillations run in a wave-like fashion over the mold band (preferably lengthwise, i.e. in its direction of movement, but possibly also transversely or obliquely). The magnetic windings can be supplied with pure alternating current, but one can also additionally or instead supply direct current to individual magnetic windings, in order to achieve, as described, an overall attraction of the mold band 20 towards the lining plate 13".
Uavhengig av materialet i kokillebåndet 20,Regardless of the material in the mold band 20,
kan man også fremkalle de beskrevne svingninger,can one also induce the described oscillations,
idet man tilforer kjolevæsken pulserende til iwhile adding the dressing liquid pulsatingly to i
det minste noen av kjolekammerelementene 60. Til dette formål er det hensiktsmessig å anordne en egen svingende ventil i hvert tillopsror 14, som vist i fig. 10 og 11. at least some of the skirt chamber elements 60. For this purpose, it is appropriate to arrange a separate swinging valve in each inlet rudder 14, as shown in fig. 10 and 11.
Fig. 10 viser en enkel, selvsvingende ventilFig. 10 shows a simple, self-oscillating valve
med hus 114, hvor et bevegelig ventillegeme 115with housing 114, where a movable valve body 115
trykkes mot et ventilsete 117 av en fjær 116.is pressed against a valve seat 117 by a spring 116.
Fjæren 116 er slik dimensjonert at trykket av den tilforte kjolevæske lofter ventillegemet 115 fra . The spring 116 is dimensioned such that the pressure of the supplied cooling liquid lifts the valve body 115 from .
sete 117 når trykket i tillopsroret 14 er sunket under en bestemt verdi. Dermed stiger igjen trykket i tillopsroret og ventilen lukkes. Med slike ven- seat 117 when the pressure in the inlet pipe 14 has dropped below a certain value. The pressure in the inlet pipe rises again and the valve closes. With such friends-
tiler er det imidlertid meget vanskelig å oppnå en noyaktig styring av svinge frekvensen i de forskjellige kjolekammerelementene og en styring av svingefasene er overhodet ikke mulig. until, however, it is very difficult to achieve a precise control of the oscillation frequency in the various dress chamber elements and control of the oscillation phases is not possible at all.
Vilkårlig styrbar er derimot en elektriskArbitrarily steerable, on the other hand, is an electric one
styrt ventil ifolge fig. 11. I denne består ventillegemet 115' av ferromagnetisk materiale og beveges av magnetfeltet som utoves av en magnetvikling 118. Magnetviklingene 118 i de forskjellige kjolekammerelementer kan tilfores forskjellige vekselstrømmer på samme måte som i magnetviklingene 160 i fig. 9. controlled valve according to fig. 11. In this, the valve body 115' consists of ferromagnetic material and is moved by the magnetic field which is extended by a magnetic winding 118. The magnetic windings 118 in the different skirt chamber elements can be supplied with different alternating currents in the same way as in the magnetic windings 160 in fig. 9.
I varianten ifolge fig. 9 er det anordnet strålepumper i forbindelsene til tillopsåpningene 57" In the variant according to fig. 9, jet pumps are arranged in the connections to the inlet openings 57"
i lommene 56 med kjolevæske-trykkammeret, hvis suge-sider er tilkoblet avspaltene 58, slik at kjolevæske fra avlopsspaltene overfores direkte i tillopsåpningene. Tillopsåpningen 57<*>i hver lomme 56 dannes av utgangs-åpningen av en boring 157 i elementet 60". Foran inngangsåpningen til boring 157 er anbragt en koaksial dyse 214, som befinner seg ved enden av tillttpsroret 14 som er tilsluttet trykkammeret. in the pockets 56 with the dressing fluid pressure chamber, whose suction sides are connected to the discharge slits 58, so that dressing fluid from the discharge slits is transferred directly into the inlet openings. The inlet opening 57<*> in each pocket 56 is formed by the exit opening of a bore 157 in the element 60". In front of the entrance opening to bore 157 is placed a coaxial nozzle 214, which is located at the end of the inlet pipe 14 which is connected to the pressure chamber.
Kjolevaesken som kommer ut av spaltene 58, strommer delvis gjennom hullene 21 inn i lavtrykkammeret. Den ovrige mengde kjolevæske strommer gjennom radiale hull 260, som er anbragt i stammen av kjolekammerelementene 60" på hoyde med utlopsåpningen fra dyse 214. Denne væske suges opp av strålepumpevirkningen fra væskestrålen som kommet fra dyse 214 og befordres med denne inn i boring 157. The clothing liquid that comes out of the slits 58 partially flows through the holes 21 into the low-pressure chamber. The remaining amount of dressing liquid flows through radial holes 260, which are placed in the stem of the dressing chamber elements 60" at the same level as the outlet opening from nozzle 214. This liquid is sucked up by the jet pump action from the jet of liquid that came from nozzle 214 and is conveyed with this into bore 157.
I boring 157 folger en delvis omvandling av den kinetiske energi i strålen fra dyse 214 til trykkenergi, hvilket forer til en tilsvarende trykkokning i stromningsretningen. Under de gitte trykkforhold i lommene 56 i kjolekammerelementene 60", resulterer derved et absolutt trykk ved utgangen av dyse 214 som er mindre enn trykket i området mellom kjolekammerelementene, slik at, som allerede nevnt, væske suges fra dette området gjennom de radiale huller 260. In bore 157, a partial conversion of the kinetic energy in the jet from nozzle 214 into pressure energy follows, which leads to a corresponding increase in pressure in the direction of flow. Under the given pressure conditions in the pockets 56 in the dress chamber elements 60", an absolute pressure at the outlet of nozzle 214 results that is less than the pressure in the area between the dress chamber elements, so that, as already mentioned, liquid is sucked from this area through the radial holes 260.
Den totale tversnittsflate av hullene 260 i kjolekammerelementene bor fortrinnsvis være minst fire gangen så stor som tverrsnittet av boringen 157. Tverrsnittet av boringen 157 bor ved utgangen 57 fortrinnsvis utgjore 1 til 3,5 % av kjolekammerflaten, The total cross-sectional area of the holes 260 in the dress chamber elements should preferably be at least four times as large as the cross-section of the bore 157. The cross-section of the bore 157 should at the exit 57 preferably make up 1 to 3.5% of the dress chamber surface,
og lengden av boringen 157 fortrinnsvis 5 til 10 ganger dens diameter. Utgangstverrsnittet av dysen 214 utgjor fortrinnsvis 25 til 50 % av inngangstverrsnittet til boringen 157. Boringen 157 kan utfores sylindrisk eller svakt divergerende i stromningsretningen . and the length of the bore 157 preferably 5 to 10 times its diameter. The exit cross-section of the nozzle 214 preferably constitutes 25 to 50% of the entrance cross-section of the bore 157. The bore 157 can be made cylindrical or slightly divergent in the direction of flow.
Claims (43)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19772709540 DE2709540A1 (en) | 1977-03-04 | 1977-03-04 | Continuous casting metal plate - in machine using two cooled casting belts which are vibrated to reduce heat transfer |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO780506L true NO780506L (en) | 1978-09-05 |
Family
ID=6002806
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO780506A NO780506L (en) | 1977-03-04 | 1978-02-14 | PROCEDURE FOR COOLING AND CARRYING A CIRCULATING COOKING TAPE ON A CONTINUOUS CONTINUOUS STRAPPING DEVICE |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
BE (1) | BE864035A (en) |
DE (1) | DE2709540A1 (en) |
NO (1) | NO780506L (en) |
Families Citing this family (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0081117A1 (en) * | 1981-12-04 | 1983-06-15 | Allied Corporation | Apparatus for cooling a moving chill substrate |
JPS59199151A (en) * | 1983-04-28 | 1984-11-12 | Kawasaki Steel Corp | Continuous casting device for thin billet |
DE4344954C1 (en) * | 1993-12-27 | 1995-06-14 | Mannesmann Ag | Conveyor belt of a continuous strip caster for casting strips of metal |
US5725046A (en) * | 1994-09-20 | 1998-03-10 | Aluminum Company Of America | Vertical bar caster |
US5640868A (en) * | 1995-12-28 | 1997-06-24 | Larex A.G. | Apparatus and method for work hardening an endless belt for use in a belt caster |
US5687789A (en) * | 1995-12-28 | 1997-11-18 | Larex A.G. | Caster with improved coil changing system |
US5787968A (en) * | 1995-12-28 | 1998-08-04 | Larex A.G. | Movably mounted side dam and an associated method of sealing the side dam against the nozzle of a belt caster |
US5613547A (en) * | 1996-01-11 | 1997-03-25 | Larex A.G. | Nozzle with a baffle for a caster and an associated method of casting molten metal |
US5671801A (en) * | 1996-01-11 | 1997-09-30 | Larex A.G. | Cooling system for a belt caster and associated methods |
US5778967A (en) * | 1996-01-11 | 1998-07-14 | Larex A.G. | Side dam for a caster having improved contact with solidifying metal |
US5711367A (en) * | 1996-01-11 | 1998-01-27 | Larex A.G. | Apparatus for delivering molten metal to a caster including wear strips |
US5728036A (en) * | 1996-07-10 | 1998-03-17 | Hazelett Strip-Casting Corporation | Elongated finned backup rollers having multiple magnetized fins for guiding and stabilizing an endless, flexible, heat-conducting casting belt |
US5967223A (en) * | 1996-07-10 | 1999-10-19 | Hazelett Strip-Casting Corporation | Permanent-magnetic hydrodynamic methods and apparatus for stabilizing a casting belt in a continuous metal-casting machine |
DE102010046292A1 (en) * | 2009-12-29 | 2011-06-30 | SMS Siemag AG, 40237 | Continuous casting plant and process for continuous casting |
DE102011078370A1 (en) | 2011-06-29 | 2013-01-03 | Sms Siemag Ag | Method for continuous casting of a cast strand and continuous casting plant |
-
1977
- 1977-03-04 DE DE19772709540 patent/DE2709540A1/en active Pending
-
1978
- 1978-02-14 NO NO780506A patent/NO780506L/en unknown
- 1978-02-16 BE BE6046353A patent/BE864035A/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2709540A1 (en) | 1978-09-07 |
BE864035A (en) | 1978-06-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO780506L (en) | PROCEDURE FOR COOLING AND CARRYING A CIRCULATING COOKING TAPE ON A CONTINUOUS CONTINUOUS STRAPPING DEVICE | |
ES2363349T3 (en) | METHOD OF FEEDING LUBRICATING OIL WITHIN THE FRAMEWORK OF COLD LAMINATION. | |
US3426836A (en) | Machine for the continuous casting of slabs between bands | |
NO160857B (en) | Perfume-containing carrier material and its use in particulate detergent mixtures. | |
NO150797B (en) | Emulsion explosives | |
ES2904783T3 (en) | Shape Control Apparatus and System for Dynamic Mold for Direct Cold Casting | |
US4061178A (en) | Continuous casting of metal strip between moving belts | |
BRPI0620971A2 (en) | process and device for continuous casting | |
US11338339B2 (en) | Cooling a roll of a roll stand | |
US3328997A (en) | Stabilizing system for strip work | |
NO121009B (en) | ||
US2067514A (en) | Method of and apparatus for cold rolling strip material | |
NO129133B (en) | ||
US4190103A (en) | Continuous casting of metal strip between moving belts | |
CN107000001B (en) | Device and method for cooling a roller | |
AU749137B2 (en) | Continuous casting installation and method for continuous casting of a thin strip | |
DK144724B (en) | APPARATUS FOR CONTINUOUS CASTING METAL IN TAPE FORM | |
US3142873A (en) | Continuous metal casting apparatus | |
IT202000010909A1 (en) | SECONDARY COOLING APPARATUS IN A CONTINUOUS CASTING MACHINE FOR METALLIC PRODUCTS | |
JPH0445256B2 (en) | ||
CN102198451A (en) | Sheet continuous casting and rolling forming machine | |
EP1040877A1 (en) | Differential cooling system for control of thermal profile of work rolls in cold reversing mill | |
JPH04231147A (en) | Casting device for bandlike object and its device | |
KR100314994B1 (en) | Method and apparatus for inducing billets in continuous casting equipment | |
SE405990B (en) | DEVICE FOR REGULATING THE RELEASE MOVEMENT OF THE WARPING WHEELS WHILE MAINTAINING THE WARPING TENSION TENSION IN WOVING MACHINES |