NO741780L - - Google Patents
Info
- Publication number
- NO741780L NO741780L NO741780A NO741780A NO741780L NO 741780 L NO741780 L NO 741780L NO 741780 A NO741780 A NO 741780A NO 741780 A NO741780 A NO 741780A NO 741780 L NO741780 L NO 741780L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- sulfuric acid
- waste sulfuric
- weight
- concentration
- oxygen
- Prior art date
Links
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 108
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims description 41
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 23
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 22
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 19
- 230000004992 fission Effects 0.000 claims description 14
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 claims description 11
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 10
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 10
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 7
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 7
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 claims description 4
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 claims description 3
- 230000007017 scission Effects 0.000 claims description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N pyrite Chemical compound [Fe+2].[S-][S-] NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052683 pyrite Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011028 pyrite Substances 0.000 description 5
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 4
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 4
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 238000004094 preconcentration Methods 0.000 description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 4
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 4
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 3
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 description 2
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 2
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 2
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 2
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 2
- 239000011232 storage material Substances 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N Sulfurous acid Chemical class OS(O)=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 1
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 1
- 239000003653 coastal water Substances 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 1
- YDZQQRWRVYGNER-UHFFFAOYSA-N iron;titanium;trihydrate Chemical compound O.O.O.[Ti].[Fe] YDZQQRWRVYGNER-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 239000004408 titanium dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/48—Sulfur dioxide; Sulfurous acid
- C01B17/50—Preparation of sulfur dioxide
- C01B17/58—Recovery of sulfur dioxide from acid tar or the like or from any waste sulfuric acid
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
Description
Fremgangsmåte til oppberedning av vandig avfallsvovelsyre.
Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte til opparbeidelse av vandig avfallsvovelsyre hvis innhold maksimalt utgjør 40 vekt-% i^SO^og hvis forurensninger i det vesentlige er av uorganisk natur aaed inndampning med de varme spaltgasser i direkte varmeutveksling og etterfølgende spaltning under tilsetning av brennstoff ved 800 - 1100°C.
Ved mange kjemiske prosesser, eksempelvis målmlutning og metallbeising, fremkommer avfallsvovelsyre hvis konsentrasjon er for-holdsvis liten.og hvis forurensninger i det vesentlige er av uorganisk natur, spesielt metallsulfater. På grunn av miljøbeskyttelse og økonomien kan disse av- fallsyrer ikke bortføres i elver eller kystvann, men må opparbeides på egnet måte.
Det for opparbeidelsen mest betydelige fremgangsmåte-prihs<ipp>er aen termiske spaltning ved temperaturer fra ca. 250 til 11Q0°C. Derved oppstår svoveldioksyd, vann og - i avhengighet av for-urensningenes beskaffenhet - ytterligere spaltprodukter. Det vanligvis mest verdifulle spaltprodukt nemlig svoveldioksyd blir vanligvis etter en etterbehandling tørket, renset og forarbeidet på svovelsyre. I andre tilfeller omsettes det fremstilte svoveldioksyd også flytende-gjort resp. på annen måte til sulfitter o.s.v.
De kjente forslag til opparbeidelse av svovelsyre befatter seg vesentlig med spesielt utformede fremgangsmåteføringer som eksempelvis overholdelse av et bestemt oksygenoverskudd og eventuelt bestemte oppholdstider i røste-, forbrennings- eller spalteovner (DAS 1467 005, tysk patent 1 199 243 og 1 206 404), blanding av avfallsyren med brennstoff og spaltning i en sone av høy turbulens ved oppholdstider på mindre enn 1 time og temperaturer på 650 - 1000°C (tysk patent 1 258846) og anvendelse av et bestemt eller bestemt utformet spalteovn (DAS 1191 344 og 1 571 664).
Med det formål å holde brennstoffbehovet lavest mulig, er det videre blitt foreslått ved svovelsyre med 30 - 60 vekt-% H2S04
i første rekke å anvende en forkonsentrering med de 900 1100°C varme spaltgasser og å spalte den således til 60 - 75 vekt-% konsen-trert svovelsyre ved 900 - 1200°C.
Med denne fremgangsmåte lar riktignok det tilsammen nød-vendige energibehov seg redusere. En ulempe ved denne fremgangsmåten
er imidlertid at ved en oppkonsentrering til 75 vekt-% H2SO^ oppstår det allerede syretåke som enten i tillegg nødvendiggjør utskyllings-innretninger eller kommer med de SC^-holdige gasser i videre for-arbeidelsesahlegg og der kan gi grunn til betraktelige forstyrrelser. En ytterligere ulempe er at varmeinnholdet som er inneholdt i spalt-"gassen vanligvis ikke kan nyttiggjøres fullstendig for oppkonsentrering av den fortynnede avfallsvovelsyre. For dekning av varmetap må dessuten det til det av forkonsentrering og spaltning bestående opp-beredningssystem tilføres mer energi enn det som i og for seg ville være nødvendig.
Oppfinnelsens oppgave er å fjerne de kjente spesielt tid-ligere nevnte ulemper og å tilveiebringe en fremgangsmåte som i høy grad arbeider økonomisk, idet det må tilføres så meget energi som det er uunngåelig for prosessen og som gir en gass til viderefor-arbeidelse som er .fri for svovelsyretåke.
Denne oppgave løses idet fremgangsmåten til opparbeidelse av vandig avfallssvovelsyre hvis innhold maksimalt utgjør 40 vekt-% H2S04, og hvis forurensninger i det vesentlige er av uorganisk
natur ved inndampning med de varme spaltgasser i direkte varmeutveksling og etterfølgende spaltning under tilsetning av brenstoff ved 800 til 1100°C ifølge oppfinnelsen og utformes således at spaltningen foretas i en virvelskiktovn og oksygeninnholdet av den for spaltning tilførte luft styrkes således at spaltgassene under inndampning av avfallsyovelsyren til en sluttkonsentrasjon på maksimalt 65 vekt-% H2S04 overføres kvantitativt i damp ved en temperatur fra 80 til 100°C.
Med oppstyrkning av den for spaltning nødvendige luft
med oksygen tilveiebringes nettopp en så stor spaltgassmengde som kan oppnås av konsentreringstrinnet under oppkonsentrering av avfallsvovelsyren til maksimalt 65 vekt-% H2S04og under dannelse av damper av en temperatur fra 80 til 100°C.
Oppkonsentrering med oksygen må ta hensyn til spalttempera-turen, spesielt imidlertid avfalisvovelsyrens begynnelseskonsentra-sjon. Eksempelvis er å foreta en mindre oppstyrkning når en ca. 20%-ig avfallsvovelsyre står til disposisjon, enn når det skal opparbeides
en ca. 35%-ig , da i førstnevnte tilfelle det er å påføre en større fordampningsytelse og ved samme spaltgasstemperatur er det da nødven-dig med en større gassmengde.
Av innvirkning av graden av oppstyrkning er dessuten det for spaltprosessen anvendte brennstoff. Hertil egner det seg ved
siden av fyringsolje og -gass også andre C-holdige brennstoffer som avfallskoks, spesielt imidlertid svovelbærere som pyritt eller elementærsvovelsyre selv.
Står det f.eks. til disposisjon en avfallsvovelsyre med
21 vekt-% fri svovelsyre og 10,7 vekt-% tungmetallsulfater så kan
det ved forbrenning av fIotasjonspyritt med 48% svovel ved en spalt-temperatur på 9 50°C ved oppstyrkning av forbrenningsluften til et oksygeninnhold på 30 volum-% ved en damptemperatur i konsentreringstrinnet på 95°C oppkonsentreres avfallsvovelsyren til 65 vekt-% ved
et fIotasjonspyrittforbruk på 0,52 tonn pr. tonn avfallsvovelsyre.
Skulle forbrenningen av fIotasjonspyritten foretas med atmosfærisk luft, ville den resulterende svdvelsyrekonsentrasjon utgjøre 86,1 vekt-%.
Ved forbrenning av elementærsvove1 ville det fremkomme en svovelsyrekonsentrasjon i konsentreringstrinnet på 79 vekt-% når spaltningen skulle ha blitt foretatt ved 950°C og forbrenningen av
elementærsvovel med luft. Derimot oppnår svovelsyrekonsentrasjonen bare 61 vekt-% når forbrenningsluften for svovelet er oppstyrket
til et oksygeninnhold på 30 volum-%. Den nødvendige svovelmengde
for spaltning og oppkonsentrasjon av 1 tonn avfallsvovelsyre utgjør 0,3 tonn.
Vanligvis vil det for spalteprosessen være nødvendig med
en oppstyrking til ca. 25 til 40 volum-% samlet oksygen.
Til oppstyrkingen anvendes hensiktsmessig oksygenet av
ca. 45%-ig renhet som er relativ billig å fremstille.
Som spaltovner tjener de i og for seg kjente virvelskikt-reaktorer. Lagringsmaterialene ex hensiktsmessige oksydene som svarer til de forurensende sulfater av avfalisvovelsyren, som jernoksyd.
Det til oppstyrkning tjenende oksygen kan innføres sammen med fluid-iseringsgassene i virvelskiktreaktoreh, deres tilsetning kan imidlertid også foregå som sekundærgass-strøm, eksempelvis over risten. Innføringen av den oppkonsentrerte avfallsvovelsyre foregår mest hensiktsmessig med vannavkjølte korrosjonsbestandige lanser direkte i virvelskiktet.
Avfalisvovelsyrens oppkonsentrering foregår på i og for seg kjente fordampningsinnretninger. Spesielt egnet er forstøvnings-fordampere hvori avfallsvovelsyren hensiktsmessig innføres under anvendelse av rotasjonsforstøvere.
I en foretrukket utførelsésform av oppfinnelsen foretas oppkonsentreringen i to etterhverandre koplede forstøvningsfordampere. Fordelen ved denne arbeidsmåte er en spesiell gunstig varmeutnyttelse.
Dessuten virker den gass-sidig andre forstøvningsfordamper som drives med fortynnet avfallsvovelsyre i tillegg som en vasker og tilveie-bringer spesielt rene gasser.
'. ' Når det anvendes to med rotasjonsforstøvere utrastede for-støvningsfordampere til avfalisvovelsyrens oppkonsentrering er å an-befale for å skåne den gass-sidig første forstøvningsdampers rotasjons-forstøver å avkjøle den allerede forkonsentrerte avfallsvovelsyre.
Avfallsvovélsyrene som skal opparbeides ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan være av vilkårlig opprinnelse.
■Eksempler på de viktigste kilder er ilmenittlutning, metallbeising
og elektrolyttisk metallforedling.
Oppfinnelsen skal forklares eksempelvis nærmere under henvisning til tegningen og ved hjelp av utførelseseksempler.
På tegningsfiguren vises et arbeidsskjerna ifølge oppfinnelsen. .,. Opparbeidelsesanlegget består i det vesentlige av en virvelskiktovn 1, en varmesyklon 2 og et oppkonsentreringstrinn med to forstøvningsfordampere 3 og 4.
Avfallsvovelsyren føres over ledning 5 til den gass-sidig siste forstøvningsfordamper 3 og inndyses ovenifra ved hjelp av en rotasjonsforstøver. I motstrøm til den nedenifra over ledning 6 til-førté gass kommer den forkonsentrerte avfallsvovelsyre endelig over ledning 7 inn i et pumpeforlag 8 og herifra over ledning 9 i en annen forstøvningsfordamper 4. Her føres avfallsvovelsyren i likestrøm med spaltgassen som gjennom ledning 10 føres fra varmesyklon 2 og
innføres endelig over ledning 11 i et annet pumpeforlag 12. Over ledning 13 innmates den maksimalt 65 vekt-% H2SO^ oppkonsentrérte avfallsvovelsyre ved hjelp av innføringslanser direkte i virvelskiktet av virvelskiktreaktor 1.
pen méd oksygen oppstyrkede forbrenningsluft innføres
over ledning 14 og brénstoff over lanse 15. De fra virvelskiktreaktor 1 uttredende spaltgasser befris i en varmsyklon 2 for støv og kommer
deretter inn i forstøvningsfordamper 4. I virvelskiktreaktor 1 i overskudd til nødvendig lagrings-material dannede faste spaltprodukter tilføres med et i varmesyklon 2 utskilte støv i en ledning 16 ■gil én ikke vist kjøler.
De ved oppkonsentrering av avfallsvovelsyren dannede 80 - 100°C varme damper bortføres fra forstøvningsfordamper 3 over ledning 17 til ytterligere opparbeidelse. Utførelsesekseitiplene ble gjennomført i ovennevnte anlegg.
Utførelseseksempel 1.
Det skulle opparbeides en avfallsvovelsyre fra produksjon fra titandioksyd med følgende sammensetning:
Pr. 1 tonn svovelsyre ble spaltprosessen drevet med 0,52 tonn flotasjonspyritt med 48% svovel som brennstoff, 470 Nm<3>luft
3
og 280 Nm oksygen med 45% renhet. Ved tilsetning av oksygenet fore-gikk en oppstyrkning av luften til 30 volum-%.
Som virvelskiktmaterial tjente den ved spaltningen av avfallsvovelsyren dannede og til metallsulfatene svarende oksydbland-ing.
Spaltningen ble drevet ved 950°C. Splatgassen som ble bort-ført med denne temperatur fra virvelskiktreaktoren ble avkjølt i den gass-sidig første forstøvningsfordamper til 190°C. I annen forstøv-ningsfordamper kunne den samlede spaltgasstemperaturen avbygges til 95°C.
Avfallsvovelsyren ble i forkonsentreringstririnet bragt til en konsentrasjon tilsvarénde 29 vekt-% H^ SO^ og i annen konsen-trasjonstrinn 63 vekt-%.
De i den samlede prosess dannede damper var helt fri for svovelsyretåker.
Utførelseseksempel 2.
Avfallsvovelsyren med analysen ifølge utførelseseksempel 1 ble spaltet med elementærsvovel som brenstoff.
I spaltprosessen bruktes pr. tonn avfallsvovelsyre 0,303
3 3
tonn elementærsvovel, 380 Nm luft og 230 Nm oksygen med 45%ig renhet. Det fremkom også her en oppstyrking av luften til 30 volum-% oksygen.
I forkonsentreringen: ble det oppnådd en konsentrasjon av avf allsvovelsyren inntil 28 vekt-%H2S04i oppkonsentageringstrinnet tilsammen til 60,9 vekt-% H2S04.
Temperaturen av spaltgassen mellom forstøvningsfordamperne utgjorde 180°C, slutt-temperaturen (damptemperaturen) 95°C.
Også her var dampene fri for svovelsyretåke.
Utførelseseksempel 3.
Tii opparbeidelse forelå en avfallsvovelsyre av følgende sammensetning:
Som et sammenlikningsforsøk ble spaltningen foretatt med 69 kg fyringsolje ved 1000°C under anvendelse av utelukkende luft
i mengder på 634 Nm . Fremgangsmåten lot seg riktignok føre således at damptémperaturene ikke oversteg 95°C. På grunn av oppkonsentrering av avfallsvovelsyren til 68,7 vekt-% H2S04, inneholdt imidlertid den betraktelig mengder svovelsyretåke. Deretter ble arbeidsmåten endret således at spaltningen ble foretatt ved riktignok samme temperatur, men méd 67,9 kg fyringsolje, 270 Nm 3 luft og 165 Nm 3 oksygen 45%ig renhet (svarende til en oppstyrking til 30.volum-% samlet oksygen).
Det ble oppnådd en oppkonsentrering av avfallsvovelsyren til 58,2 vekt-% ved en damptemperåtur på 95°C. Disse damper var fri for svovelsyretaker. Mellom forstøvningsfordamperne utgjorde konsen-trasjonen av avfallsvovelsyre 30 vekt-% H2S04og spaltegasstempera-turen 180°C.
Claims (5)
1. Fremgangsmåte til opparbeidelse av vandig avfallsvovelsyre hvis innhold maksimalt utgjør 40 vekt-% H2 S04 og hvis forurensninger i det vesentlige er av uorganisk natur ved inndampning med de varme
spaltgasser i direkte varmeutveksling pg etterfølgende spaltning under tilsetning av brennstoff ved 800 - 1100°C, k a r a k t e ri
sert ved at spaltningen foretas i en virvelskiktovn og oksygeninnholdet av den for spaltning tilførte luft oppstyrkes således at spaltgassene under inndampning av avfallsvovelsyren overføres inntil én sluttkonsentrasjon på maksimalt 65 vekt-% H2 S04 kvantitativt i dampene av en temperatur på 80 til 100°C.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at spaltningen foretas ved 900 til 1000°C.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved attfor oppstyrking av oksygeninnholdet i luften til-settes oksygen av 45% renhet.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1, 2 eller 3, karakterisert ved at svovelsyreens inndampning foretas i to trinn.
5. Fremgangsmåte ifølge ett eller flere av.kravene 1-4> karakterisert ved at svovelsyrens inndampning foretas: i en eller to forstøvningsfordampere.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19732339859 DE2339859A1 (de) | 1973-08-07 | 1973-08-07 | Verfahren zur aufarbeitung waessriger abfallschwefelsaeure |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO741780L true NO741780L (no) | 1975-03-03 |
Family
ID=5889065
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO741780A NO741780L (no) | 1973-08-07 | 1974-05-15 |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
BE (1) | BE818560A (no) |
DE (1) | DE2339859A1 (no) |
ES (1) | ES427151A1 (no) |
FI (1) | FI201274A (no) |
FR (1) | FR2240182A1 (no) |
GB (1) | GB1443878A (no) |
IT (1) | IT1017857B (no) |
NL (1) | NL7407475A (no) |
NO (1) | NO741780L (no) |
RO (1) | RO65627A (no) |
ZA (1) | ZA744248B (no) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2710978A1 (de) * | 1977-03-12 | 1978-09-21 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur thermischen spaltung von ueberwiegend eisensulfat enthaltenden salzen |
CH677933A5 (no) * | 1989-04-07 | 1991-07-15 | Escher Wyss Ag | |
DE4403840C2 (de) * | 1994-02-08 | 1997-12-04 | Bayer Ag | Verfahren zur Rückgewinnung von Schwefelsäure aus metallsulfathaltigen Gebrauchtsäuren |
AU709404B2 (en) * | 1995-07-24 | 1999-08-26 | Kerr-Mcgee Pigments Gmbh & Co. Kg | Process for the recovery of sulphuric acid from spent acids containing metal sulphates |
FI103517B (fi) * | 1997-12-09 | 1999-07-15 | Outokumpu Oy | Menetelmä pesuhapon termiseksi hajottamiseksi |
DE10055343A1 (de) * | 2000-11-08 | 2002-05-29 | Messer Griesheim Gmbh | Verfahren zum Herstellen von SO2 aus H2S-haltigem Gas |
DE10155811C1 (de) * | 2001-11-13 | 2002-11-21 | Messer Griesheim Gmbh | Verfahren zur Leistungssteigerung bei der exothermen Verbrennung von Abfallstoff |
-
1973
- 1973-08-07 DE DE19732339859 patent/DE2339859A1/de active Pending
-
1974
- 1974-05-15 NO NO741780A patent/NO741780L/no unknown
- 1974-05-27 FR FR7418251A patent/FR2240182A1/fr not_active Withdrawn
- 1974-06-04 NL NL7407475A patent/NL7407475A/xx not_active Application Discontinuation
- 1974-06-10 ES ES427151A patent/ES427151A1/es not_active Expired
- 1974-07-01 FI FI2012/74A patent/FI201274A/fi unknown
- 1974-07-02 ZA ZA00744248A patent/ZA744248B/xx unknown
- 1974-07-05 GB GB3003574A patent/GB1443878A/en not_active Expired
- 1974-08-01 RO RO7479639A patent/RO65627A/ro unknown
- 1974-08-02 IT IT25921/74A patent/IT1017857B/it active
- 1974-08-06 BE BE6044709A patent/BE818560A/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2339859A1 (de) | 1975-02-27 |
ES427151A1 (es) | 1976-07-16 |
RO65627A (ro) | 1980-06-15 |
ZA744248B (en) | 1975-06-25 |
AU7137174A (en) | 1976-01-22 |
FR2240182A1 (no) | 1975-03-07 |
BE818560A (fr) | 1975-02-06 |
GB1443878A (en) | 1976-07-28 |
NL7407475A (nl) | 1975-02-11 |
FI201274A (no) | 1975-02-08 |
IT1017857B (it) | 1977-08-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO741780L (no) | ||
US3825657A (en) | Process for the cracking of sulfuric acid | |
CN102050430B (zh) | 低浓度硫酸裂解制取高浓度硫酸的方法 | |
US2406930A (en) | Sulphuric acid regeneration | |
US3761575A (en) | Process for the cracking of ammonium sulfate | |
US2993753A (en) | Sodium sulphite liquor recovery | |
US3906039A (en) | Recovery of sulfur dioxide from sulfuric acid containing ferrous sulfate | |
EP0439742B1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Oleum und Schwefelsäure | |
US1045723A (en) | Process of treating waste ferrous sulfate liquors. | |
US2452517A (en) | Waste iron sulfate solution recovery | |
US4853206A (en) | Treatment of waste material | |
US5730950A (en) | Sulfuric acid waste recycling by regenerative process | |
JPS5943402B2 (ja) | 硫酸の製造方法 | |
US2789035A (en) | Process for the production of sulfur dioxide from petroleum acid sludge | |
US5229087A (en) | Process for the preparation of titanium dioxide | |
US2643938A (en) | Purification of spent sulfuric acid | |
CN101260458B (zh) | 一种综合利用高砷硫铁矿的方法 | |
JPS5826011A (ja) | 二酸化硫黄の製法 | |
ITMI950357A1 (it) | Processo di abbattimento di so2 dai gas che la contengono con produzione diretta di zolfo elementare | |
US3812242A (en) | Process for the simultaneous production of sulphur dioxide and concentrated aqueous sulphuric acid | |
US1929675A (en) | Method of disposing of refinery wastes | |
CN108328583B (zh) | 一种精制硫酸试剂的生产工艺 | |
EP0009730B1 (de) | Verfahren zur Aufarbeitung von Abfallsäuren | |
US3059995A (en) | Production of sulfur dioxide | |
FR2216224A1 (en) | Utilization of sulphuric acid wastes - from paraffin refining, by spray-burning and neutralising to form sulphites |