NO339002B1 - Fremgangsmåte og anlegg for oppnåelse av et karbonprodukt fra et karbonforløpermateriale - Google Patents
Fremgangsmåte og anlegg for oppnåelse av et karbonprodukt fra et karbonforløpermateriale Download PDFInfo
- Publication number
- NO339002B1 NO339002B1 NO20041017A NO20041017A NO339002B1 NO 339002 B1 NO339002 B1 NO 339002B1 NO 20041017 A NO20041017 A NO 20041017A NO 20041017 A NO20041017 A NO 20041017A NO 339002 B1 NO339002 B1 NO 339002B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- furnace
- temperature
- stage
- carbon
- gaseous effluent
- Prior art date
Links
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 30
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 29
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 25
- 239000007833 carbon precursor Substances 0.000 title claims abstract description 25
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 16
- 230000008569 process Effects 0.000 title description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 42
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 claims abstract description 3
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 claims abstract description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 32
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 23
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 21
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 20
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 16
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 15
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 15
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 15
- 239000002243 precursor Substances 0.000 claims description 15
- 229920002239 polyacrylonitrile Polymers 0.000 claims description 14
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 11
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 claims description 10
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 claims description 10
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 claims description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 8
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 8
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 claims description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 claims description 7
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 7
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 6
- 238000002161 passivation Methods 0.000 claims description 6
- 230000006378 damage Effects 0.000 claims description 5
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 5
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 5
- 238000007689 inspection Methods 0.000 claims description 5
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 4
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 claims description 4
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 claims description 4
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 4
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 claims description 3
- 238000011109 contamination Methods 0.000 claims description 3
- 238000011049 filling Methods 0.000 claims description 3
- 210000003127 knee Anatomy 0.000 claims description 3
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 claims description 3
- 230000036571 hydration Effects 0.000 claims description 2
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 claims description 2
- 239000011734 sodium Substances 0.000 abstract description 20
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 abstract description 15
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 abstract description 15
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 25
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 12
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 9
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 description 8
- 150000002825 nitriles Chemical class 0.000 description 7
- 238000000859 sublimation Methods 0.000 description 7
- 230000008022 sublimation Effects 0.000 description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000008859 change Effects 0.000 description 4
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 3
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 3
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 3
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 3
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 239000004753 textile Substances 0.000 description 2
- KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 2-methoxy-6-methylphenol Chemical compound [CH]OC1=CC=CC([CH])=C1O KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XFXPMWWXUTWYJX-UHFFFAOYSA-N Cyanide Chemical compound N#[C-] XFXPMWWXUTWYJX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920000297 Rayon Polymers 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000009730 filament winding Methods 0.000 description 1
- 230000004992 fission Effects 0.000 description 1
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 229920001568 phenolic resin Polymers 0.000 description 1
- 239000005011 phenolic resin Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 1
- 239000002964 rayon Substances 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 229910000029 sodium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000003388 sodium compounds Chemical class 0.000 description 1
- KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N sodium oxide Chemical compound [O-2].[Na+].[Na+] KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001948 sodium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
- C04B35/52—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on carbon, e.g. graphite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/71—Ceramic products containing macroscopic reinforcing agents
- C04B35/78—Ceramic products containing macroscopic reinforcing agents containing non-metallic materials
- C04B35/80—Fibres, filaments, whiskers, platelets, or the like
- C04B35/83—Carbon fibres in a carbon matrix
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
- C04B2235/50—Constituents or additives of the starting mixture chosen for their shape or used because of their shape or their physical appearance
- C04B2235/52—Constituents or additives characterised by their shapes
- C04B2235/5208—Fibers
- C04B2235/5268—Orientation of the fibers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
- C04B2235/72—Products characterised by the absence or the low content of specific components, e.g. alkali metal free alumina ceramics
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Composite Materials (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Inorganic Fibers (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Muffle Furnaces And Rotary Kilns (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Description
Bakgrunn for oppfinnelsen
Oppfinnelsen vedrører fremstilling av karbonprodukter fra karbonforløper-materialprodukter.
Et spesielt anvendelsesområde for oppfinnelsen er fremstilling av teksturer eller forformer av karbonfibere særlig bestemt til å utgjøre termostrukturelle komposittmaterialgjenstander som f.eks. karbon/karbon (C/C) kompositter eller kompositter med keramisk matriks og som er karbonforsterket. Slike fibrøse forformer med karbonfibere oppnås vanlig fra teksturer av karbonforløperfibere som er mer egnet for å bli underkastet tekstile operasjoner nødvendige for å formgi slike teksturer.
Blant karbonforløpere, spesielt forløpere i form av fibere, anvendes oftest foroksidert polyakrylnitril (PAN). I det minste for visse anvendelser er det nødvendig ikke bare å omdanne foroksiderte fibrøse teksturer av PAN til karbon, men også å fjerne metaller eller metallforurensninger som skriver seg fra forløperen, i første rekke natrium. Dette er grunnen til at fremstillingen av karbonprodukter fra foroksidert PAN forløper vanlig omfatter to påfølgende trinn: - et første trinn med den egentlige karbonisasjon ved kjemisk omdannelse av karbonforløperen, idet denne gjennomføres i industriell målestokk i en ovn ved gradvis økning av ovnens oppvarming til omtrent 900 °C, og - et andre trinn med termisk behandling ved høy temperatur, idet denne likeledes gjennomføres i en ovn, under gradvis forhøyelse av temperaturen til mer enn 1000 °C, vanlig mellom 1400 °C og 1650 °C, slik at natrium fjernes ved sublimasjon, og endog ved meget høy temperatur, opptil 2000 °C eller 2200 °C, endog 2500 °C, slik at det til karbonfibrene gis spesielle egenskaper og eventuelle andre metalliske forurensninger fjernes.
Under det første trinn, vanlig gjennomført stort sett ved atmosfæretrykk og under spyling med inert gass, som nitrogen, oppnås omdannelsen av forløperen for å komme frem til et karboninnhold på mer enn 95 % og for å kunne nå 99 % eller mer. Massetapet er stort, omtrent 50 %, og følges av produksjon av et stort volum av gassformig effluent som særlig inneholder nitriler, spesielt cyanider, og som bør behandles.
Det andre trinn gjennomføres under redusert trykk, likeledes under spyling med inert gass som nitrogen eller argon. Mengdene av spylegass og gasseffluent er mye mindre enn ved det første trinn.
De to trinn gjennomføres i forskjellig tilpassede anlegg. I industrielt stadium varer hvert av dem noen dager. Trinnprosessen for oppnåelse av karbonprodukter uten natrium fra foroksidert PAN forløper er da lang og kostbar.
De samme problemer møtes med andre forløperfibere enn foroksidert PAN og som likeledes inneholder natrium eller andre metaller som magnesium eller kalsium som skal fjernes, og når man skal fjerne metaller eller metalliske forurensninger som f.eks. jern, nikkel eller krom, som krever en termisk behandling ved høy temperatur, typisk opptil 2000 °C og mer for å bli fjernet ved sublimasjon.
Formål og angivelse av oppfinnelsen
Oppfinnelsen har til formål å foreslå en fremgangsmåte og et anlegg som tillater oppnåelse av karbonprodukter med en meget god omkostningslønnsomhet og behandlingsvarighet.
Dette formål oppnås takket være en fremgangsmåte av den type som omfatter: - et første trinn med omdannelse av karbonforløpermateriale til karbon ved oppvarming, med kontinuerlig ekstraksjon av det gassformige effluentprodukt, og - et andre trinn med termisk behandling ved høy temperatur under redusert trykk med kontinuerlig ekstraksjon av detgassformige effluentproduktet, hvori det første trinn og det andre gjennomføres ett etter det andre i den samme ovnen idet det etter avslutning av det første trinn gjennomføres: - en omstilling av utløpet for den gassformige effluent fra ovnen for å avbryte en forbindelse mellom en første ekstraksjonsanordning anvendt ved det første trinn og å etablere en forbindelse mellom en andre ekstraksjonsanordning anvendt i det andre trinn, - en regulering av det indre trykk i ovnen til den reduserte trykkverdi som kreves for det andre trinn; og - en regulering av oppvarmingstemperaturen i ovnen fra verdien oppnådd ved slutten av det første trinn.
Ifølge en spesiell utførelsesform av fremgangsmåten, gjennomfører man etter avslutningen av det første trinn en omstilling av oppvarmingstemperaturen i ovnen ved hjelp av minst en første temperaturføler til minst en andre temperaturføler som er forskjellig fra den første. Den eller hver første temperaturføler kan være en temperaturføler av termoelementtypen som er plassert i ovnen i nærheten av en vegg av denne og som ofres under innvirkning av varmen i det andre trinn. Anvendelse i det første trinn av en temperaturføler av termoelementtypen kan faktisk bli nødvendig på grunn av stor avgivelse av gassformig effluent som hindrer anvendelse av en temperaturføler som et optisk inspeksjonspyrometer som kan anvendes i det andre trinn.
Denne omstilling av en temperaturgrad til en annen kan også følges av en endring av konfigurasjonen av oppvarmingssonene i det indre av ovnen.
Fordelaktig er omstillingen mellom første og andre ekstraksjonsanordning for gassformige effluenter så vel som mellom den eller de første og den eller de andre temperaturfølere automatisert.
Det andre trinn gjennomføres under redusert trykk, det er nyttig å gjennom-føre en tetthetstest av ovnen for å unngå en penetrasjon av luft som skyldes en lekkasje og kan frembringe en korrosjon ved oksidasjon av karbonproduktet i det andre trinn av prosedyren. Ved en ytterligere utførelsesform av prosedyren gjennomføres en tetthetstest for ovnen før det første trinn. Tetthetstesten kan særlig omfatte en spyling av det indre volum av ovnen med en inert gass som f.eks. nitrogen og måling av mengden av gassformig oksygen i spylegassen for ovnen etter fylling av ovnen.
Under det første trinn gjennomføres oppvarmingen for å oppnå en tilstrekkelig temperatur for å gjennomføre en fullstendig eller halvfullstendig karbonisasjon av forløperen, men lavere enn sublimasjonsterskelen for et eller flere metaller eller metalliske forurensninger inneholdt i forløperen, og likeledes lavere enn destruksjonsterskelen for temperaturfølerne anbrakt i ovnen. Denne temperatur er foretrukket mellom 750 °C og 1100 °C, typisk nær 900 °C.
I det andre trinn gjennomføres oppvarmingen ved en temperatur tilstrekkelig til å sublimere et eller flere metaller eller metalliske forurensninger som skal fjernes og/eller for eventuelt å gi spesielle egenskaper til de oppnådde karbonprodukter. I tilfellet med natrium som skal fjernes er denne temperatur over 1000 °C, generelt mellom 1400 °C og 1650 °C og typisk nær 1600 °. I tilfellet med andre metaller som jern, nikkel eller krom som skal fjernes kan denne temperatur nå 2000 °C eller 2200 °C, endog 2500 °C. Den maksimale temperatur kan være begrenset til under en terskel hvorfra det oppnådde karbonprodukt utsettes for en omdannelse som vil kunne påvirke dets egenskaper, f.eks. en endring av mekaniske og termiske egenskaper i tilfellet med fibere eller i motsetning til dette valgt over denne terskel for å modifisere dets egenskaper. Det andre trinn gjennomføres under redusert trykk, fordelaktig lavere enn 50 kPa, f.eks. mellom 0,1 kPa, og 50 kPa, og foretrukket lavere enn 5 kPa.
Ved en ytterligere utførelsesform av prosedyren når den gassformige effluent som trekkes ut fra ovnen under det andre trinn inneholder minst et alkalimetall, f.eks. Na, gjennomføres en nøytralisering av dette alkali ved injeksjon av et nøytraliserende middel i en tømmekanal for effluentene. Denne nøytralisering kan gjennomføres ved passivering ved injeksjon av karbondioksid (CO2) i den gassformige effluent, ved hydratisering ved injeksjon av vanndamp, (H2O), eller også ved injeksjon av en blanding CO2+H2O.
Fordelaktig gjennomføres denne nøytralisering kontinuerlig ved injeksjon av det nøytraliserende middel i strømmen av effluent/gasser som gjennom-strømmer tømmekanalen.
Fremgangsmåten i samsvar med oppfinnelsen er særlig fordelaktig på grunn av reduksjonen av behandlingstiden og følgelig omkostningene som tillater en sammenligning med den tidligere kjente teknikk gjennomført i to separate trinn i to ovner, med mellomliggende avkjøling, og dette til tross for: - en ikke-optimal fylling a ovnen i det andre trinn som skyldes den store minsking av volumet av produktet etter karbonisasjonen, og - den eventuelle ofring av en eller flere temperaturfølere anvendt under det første trinn.
Oppfinnelsen har også til formål å tilveiebringe et industrielt anlegg som tillater gjennomføring av prosessen.
Dette formål oppnås takket være et anlegg av den type som omfatter en ovn, midler for oppvarming av ovnen, minst en føler for måling av
oppvarmingstemperaturen av ovnen, en styrekrets forbundet til føleren for måling av temperaturen og til oppvarmingsmidlene for å styre oppvarmingstemperaturen i ovnen, og minst ett innløp for gass for spyling av det indre volum av ovnen, minst ett utløp for gassformig effluent fra ovnen, og minst én ekstraksjonsanordning for gass forbundet til utløpet for gassformig effluent, idet anlegget i samsvar med oppfinnelsen omfatter:
- en første ekstraksjonsanordning for gassformig effluent bestemt til å motta en gassformig effluent fremstilt under omdannelsen av karbonforløpermaterialet til karbon ved oppvarming i ovnen - en andre ekstraksjonsanordning for gassformig effluent bestemt til å motta en gassformig effluent produsert ved termisk behandling ved høy temperatur i ovnen etter omdannelse av forløpermaterialet, og - omstillingsmidler som tillater selektivt å forbinde ovnen til den første eller den andre ekstraksjonsanordning.
Ifølge et spesielt trekk ved anlegget omfatter dette:
- minst en første temperaturføler anbrakt i ovnen og bestemt til å gi en informasjon som er representativ for oppvarmingstemperaturen ved omdannelsen av karbonforløpermaterialet, og - minst en andre temperaturføler bestemt til å gi en informasjon representativ for oppvarmingstemperaturen ved den termiske behandling ved høy temperatur etter omdannelsen av forløperen.
Den eller hver første temperaturføler er foretrukket en tøler med termoelement anordnet i en beholder, f.eks. i form av et rør, plassert i nærheten av en ovnsvegg og tildannet av et ildfast materiale, som f.eks. grafitt. Røret sikrer en innesluttende funksjon som tillater unngåelse av svingninger i graden av temperatur og i siste instans en forurensning av atmosfæren i ovnen ved hjelp av produkter som resulterer fra destruksjonen av den eller de varmemålere med termoelement ved behandlingen ved høy temperatur. Den eller hver andre temperaturføler er foretrukket et optisk inspeksjonspyrometer.
Ifølge et ytterligere spesielt trekk ved anlegget omfatter den andre ekstraksjonsanordning en tømmekanal for effluent forbundet til et utløp fra ovnen og midler for i tømmekanalen i nærheten av ovnsutløpet å injisere minst et nøytraliserende middel for et eller flere produkter, særlig metall eller metalliske produkter inneholdt i effluenten.
Ifølge ennå et ytterligere spesielt trekk ved anlegget omfatter dette en første og en andre tilførselskrets for ovnen av inert spylegass og omstillingsmidler som tillater selektivt å forbinde ovnen til første eller andre tilførselskrets.
Fordelaktig er det også anordnet et måleapparat forbundet til det indre volum i ovnen og egnet til å måle mengden av oksygen inneholdt i den inerte spylegass for ovnen, som f.eks. nitrogen.
Kort beskrivelse av tegningene
Oppfinnelsen vil bli bedre forstått ved å lese den følgende beskrivelse som illustrerende men ikke begrensende formål med henvisning til de vedføyde tegninger hvori: - fig. 1 er et meget skjematisk generelt riss av et anlegg ifølge en utførelsesform for oppfinnelsen: - fig. 2 er et ytterligere detaljert riss som viser en del av en ekstraksjonsanordning for gassformig effluent fra ovnen i anlegget i fig. 1; - fig. 3 er et detaljert riss som viser temperaturfølerne anordnet i ovnen i anlegget ifølge fig. 1; og - fig. 4 viser en kurve som illustrerer variasjon med tiden av oppvarmingstemperaturen i ovnen i anlegget ifølge fig. 1.
Detaljert beskrivelse av en utførelsesform
Fig. 1 viser meget skjematisk en ovn 10 omfattende en mottaker (susceptor) 12 med sylindrisk form og vertikal akse som i sideretningen avgrenser et volum eller kammer 11 for innføring av produkter (ikke vist) av et karbon-forløpermateriale, f.eks. fibrøse teksturer av foroksidert PAN. Mottakeren er påmontert deksel 14.
Mottakeren 12, f.eks. av grafitt, oppvarmes ved induktiv kopling med en induktor 16 som omgir mottakeren med mellomlegg av et termisk isoleringsmiddel 18. Induktoren tilføres med en krets 20 som tilfører en strøm med funksjon å besørge oppvarmingen av ovnen.
Induktoren kan være oppdelt i flere seksjoner over høyden av ovnen. Hver seksjon tilføres separat elektrisk strøm for å avgrense oppvarmingen av de fire forskjellige soner hvori temperaturen kan reguleres uavhengig.
Bunnen av ovnen utgjøres av et termisk isolasjonsmiddel 22 dekket av en ovnsbunn 24, f.eks. av grafitt, hvorpå mottakeren 12 hviler.
Sammenstillingen er anbrakt i en f.eks. metallisk beholder 26 lukket på tett måte ved hjelp av et avtagbart deksel 28.
En ledning 30 utstyrt med en ventil 31 er forbundet til en kilde (ikke vist) for nøytral gass, f.eks. argon eller i dette eksempel, nitrogen N2. Ledningen 30 er forbundet til to tilførselskretser 32 og 34 for ovnen 10 for nøytral spylegass anordnet henholdsvis for en tilførsel i liten mengde og en tilførsel i stor mengde. Hver krets 32, 34 er dannet av en ledning utstyrt med en ventil for leverings- mengden, henholdsvis 33, 35. Kretsene 32, 34 munner ut i det indre av ovnen 10 i den øvre del av denne. Kretsen 32, likeledes eventuelt også kretsen 34 kan være forbundet til flere innløp som munner ut i forskjellige punkter omkring beholderen 26 for ovnen.
To ekstraksjonsanordninger 40, 60 er forbundet til utløpskanaler 42, 62 for ovnen og som passerer gjennom bunnen av beholderen.
Anordningen 40 er bestemt til å ekstrahere gassformig effluent produsert under omdannelsen av karbonforløperen til karbon. Den er forbundet til utløpet 42 med et rørsystem 44 utstyrt med en ventil 45. Ledningene 48a, 48b hvorpå de respektive ventilatorer 50a, 50b er montert, er forgrenet i parallell mellom rørsystemet 44 og et kar 58 bestemt til å motta nitriler, i første rekke de tunge nitriler inneholdt i de gassformige effluenter og kondensert i flytende form. Ventilene 52a, 52b og 54a, 54b er montert på ledningene 48a, 48b foran og etter ventilatorene 50a, 50b for selektivt å kunne bringe dem inn i kretsen eller isolere dem. Selv om bare en enkelt ventilator kan anvendes foretrekkes nærvær av to ventilatorer, som selektivt kan bringes i virksomhet, av hensyn til reservemulighet og/eller for om nødvendig å kunne øke ekstraksjonsmengden. For ekstra sikkerhet kan det være montert en automatisk ventil parallelt til ventilatorene for å kunne åpne seg når trykket i rørsystemet 44 stiger over atmosfæretrykket og som lukkes når trykket i rørsystemet 44 igjen blir likt eller lavere enn atmosfæretrykket, for å unngå inngang av luft i ovnen.
Ledningen 56 som felles forbinder ledningene 48a, 48b til karet 58 kan være anordnet litt på skrå. Karet 58 er forsynt med en rensekrets (ikke vist) som tillater en vasking av karet i sluttet krets.
Anordningen 60 er bestemt til å ekstrahere gassformig effluent produsert ved en termisk behandling gjennomført ved forhøyet temperatur etter karbonisasjon av karbonforløperproduktene. En slik behandling tar særlig sikte på å fjerne metaller og spesielt gjenværende natrium som initialt inneholdes i forløperen. Anordningen omfatter essensielt en vertikal mast med sjalusiplater 70 og et sugeanlegg 80.
Anordningen 60 er forbundet til utløpet 62 ved hjelp av et rørsystem 64 utstyrt med et innløp 66 for injeksjon av karbondioksid CO2. Som vist detaljert i fig.
2 danner rørsystemet 64 et kne 64a ved sin ende forbundet med en flens 65 til utløpsledningen 62 fra ovnen og som passerer gjennom bunnen av denne. Injeksjonsinnløpet 66 er tilknyttet en ledning 68 som er forbundet til en kilde (ikke vist) for CO2gass og er spesielt utstyrt med en ventil 69. Ledningen 68 er forlenget med et munnstykke 68a som penetrerer rørsystemet 64 for å injisere CO2gass i rørsystemet mot enden foran kneet 64a og unngå en tilfeldig injeksjon av CO2gass i det indre av ovnen gjennom utløpsledningen 62.
Anordningen 70 er bestemt til å innfange faste elementer inneholdt i den gassformige effluent som fremføres av rørsystemet 64. Det omfatter to kolonner 72, 74 utstyrt med plater 73, 75 som gir gassen en kroket bane og er innsatt i serie mellom rørsystemet 64 og en ledning 76 utstyrt med en ventil 77.
Sugeanordningen 80 omfatter pumper 78a, 78b montert på de respektive ledninger 80a, 80b innført i parallell mellom ledningen 76 og en brenner 86. Ventilene 82a, 82b og 84a, 84b er montert på ledningene 80a, 80b foran og bak pumpene 78a, 78b for selektivt å kunne koble dem inn i kretsen eller isolere dem. Pumpene 78a, 78b tillater å etablere det nedsatte trykknivå som ønskes i ovnen. Selv om bare en eneste pumpe kan anvendes foretrekkes nærværet av to pumper av hensyn til reservekapasiteten.
Brenneren 86 hvis inngang også er forbundet til utløpet fra karet for nitriller 58 mater en skorstein 88.
Ovnen 10 er utstyrt med temperaturfølere forbundet til styrekretsen 20 for å kunne regulere oppvarmingstemperaturen til den ønskede verdi.
En første serie av følere, anvendt ved omdannelsen av karbonforløperen, utgjøres av flere følere med termoelement, f.eks. fire målere 90a, 90b, 90c, 90d anordnet i forskjellige nivåer nær den indre vegg av mottakeren 12. Anvendelse av flere målere er ikke noen nødvendighet, men foretrekkes for å kunne definere flere oppvarmingssoner i ovnen. Temperaturen i hver sone reguleres da uavhengig ved styring av strømmen i den tilsvarende induktorsone ut fra temperaturinformasjonen levert av måleren assosiert med denne oppvarmingssone, idet induktoren da er inndelt i fire seksjoner. En eller flere ytterligere temperaturfølere med termoelement kan være anordnet av hensyn til reservekapasiteten. Man bemerker at temperaturfølerne 90a, 90b, 90c, 90d gir en informasjon representativ for oppvarmingstemperaturen, dvs. temperaturen i veggen av mottakeren 12, og ikke temperaturen av produktene under forløpet av karbonisasjonen.
Temperaturfølerne 90a, 90b, 90c, 90d er anbrakt i det indre av et ildfast rør 92 (figurene 1 og 3) hvor det indre volum er isolert fra det indre volum i ovnen. Røret 92 kan være tildannet av flere segmenter eller moduler montert mot hverandre ved hjelp av skruegjenger og henge ned fra dekselet 14 på mottakeren. Ledere som forbinder temperaturfølerne 90a, 90b, 90c og 90d med det ytre og kretsen 20 strekker seg langs det indre volum av røret 92.
Røret 92 tilveiebringer en inneslutning av temperaturfølerne. På denne måte forstyrres ikke målingen av temperaturene, særlig ved forekomst av sterke gasstrømmer i ovnen. Videre, som angitt nedenfor, tillater dette oppsamling av produktene fra destruksjonen av temperaturfølerne når temperaturen til slutt økes utover den grense som de kan tåle. Røret bør bestå av et lite porøst ildfast materiale, motstandsdyktig mot spaltningsgassene fra karbonforløperproduktene og mot produkter fra smelting av termoelement, og som er lette å anvende. Man anvender f.eks. en grafitt med fine korn med en veggtykkelse på f.eks. omtrent 10 til 15 mm. Etableringen av røret i moduler letter dets montering og demontering så vel som ombytting av defekte deler. I sin øvre ende passerer røret 92 gjennom dekselet 54 og hviler på dette med en utkraging 92a som tillater en lett og nøyaktige posisjonering av røret.
Andre temperaturfølere, f.eks. to temperaturfølere 94a, 94b som utgjøres av optiske inspeksjonspyrometere, er anbrakt på dekselet 28 i forbindelse med åpninger 28a, 28b etablert deri og åpninger 14a, 14b etablert i dekselet 14 av mottakeren. Anvendelse av flere pyrometriske temperaturfølere er ikke en nødvendighet, men tillater å gjennomføre målinger i forskjellige nivåer og ved sammenligning å fjerne eventuelle avvikende målinger. Man anvender foretrukket pyrometre av bikromatisk type som frembringer et kontinuerlig signal som hele tiden kan utnyttes.
Det bemerkes til slutt at et ekstra utløp 96 utstyrt med en ventil 97 er anordnet på siden av veggen av ovnen for tilførsel til en oksygenanalysator 98. Som variant kan analysatoren være forgrenet til en annen utløpsledning fra ovnen, f.eks. rørsystemet 44.
Anlegget beskrevet i det foregående tillater uten mellomliggende avkjøling å sammenknytte: - et første trinn med omdannelse av fibrøse teksturer av foroksidert PAN til preformer av karbonfibere, idet omdannelsen av foroksidert PAN gjennomføres under spyling med N2, ved et trykk nær atmosfæretrykket, og ved å følge en forutbestemt profil av forhøyelse av oppvarmingstemperaturen til en temperatur beliggende mellom 750 °C og 1100 °C, typisk omtrent 900 °C, og - et andre trinn gjennomført under spyling med N2under redusert trykk på mellom 0,5 kPa og 10 kPa, typisk omtrent 1 til 5 kPa, og ved å følge en forutbestemt profil for forhøyelse av temperaturen inntil en temperatur over 1000 °C, på mellom 1400 °C og 1650 °C, typisk omtrent 1600 °C, for å fjerne natrium inneholdt i forformene av karbonfibere, og som kan nå 2000 °C eller 2200 °C, endog 2500 °C for også å sikre fjernelse av andre metalliske forurensninger ved sublimasjon og/eller å modifisere egenskapene av de karbonfibere som utgjør forformene.
Den maksimale temperatur under det første trinn velges tilstrekkelig høy til å sikre fullstendig eller kvasifullstendig karbonisasjon av det foroksiderte PAN. Den er lavere enn den terskel hvorfra metallene eller metalliske forurensning, særlig Na, sublimeres ved det trykk hvorunder det første trinn gjennomføres og lavere enn den terskel hvorfra temperaturfølerne med termoelement risikerer å ødelegges. Den maksimale temperatur under det andre trinn velges tilstrekkelig høy til under redusert trykk å sikre sublimasjonen av metallene eller metalliske forurensninger som skal fjernes, spesielt Na. I visse tilfeller overstiger foretrukket ikke en terskel hvorfra de mekaniske egenskaper av karbonfibrene risikerer å bli påvirket. I tilfellet med karbonfibere fra foroksidert fra en karbonforløper er en slik terskel omtrent 1650 °C eller litt over dette. I andre tilfeller blir denne terskel overskredet nettopp for å modifisere egenskapene av karbonfibrene.
På grunn av gjennomføring av det andre trinn under redusert trykk er det ønskelig å teste den gode tetthet av fylt og lukket ovn. Dette kunne kanskje gjennomføres ved hjelp av klassiske midler ved slutten av det første trinn men hvor det da hersker en forhøyet temperatur i ovnen.
Tettheten testes følgelig ved begynnelsen av prosessen, før temperaturen i det første trinn bringes til å stige. Da det foroksiderte PAN imidlertid er hydrofilt gjør nærværet av en stor mengde vann i forformene det umulig med en klassisk tetthetstest ved måling av lekkasjegraden på grunn av kontinuerlig frigivelse av vanndamp.
Man går derfor fordelaktig frem som følger.
Tettheten i tom og rengjort ovn testes ved måling av stigning av det indre trykk etter lukking av ovnen og etter at denne er brakt under vakuum ved pumping gjennom utløpet 62. Tettheten betraktes som god hvis hastigheten for trykkstigningen, uttrykt som lekkasjegraden av den tomme ovn er lavere enn en gitt terskel, f.eks. 0,1 kPa/h.
Ovnen åpnes deretter for innføring av forformene. Etter lukking nedsettes trykket ved pumping gjennom utløpet 62 til noen kPa og en passende tilstramning av lukkeorganene på dekselet 28 gjennomføres.
Nitrogen injiseres deretter i ovnen gjennom ledningen 32 eller 34 for å bringe trykket til å stige til en verdi nær det ytre atmosfæretrykk men lavere enn dette, og en spyling av ovnen under nitrogen gjennomføres med uttrekning gjennom utløpet 42, idet utløpet 62 ikke er i drift.
Innholdet av gassformig oksygen O2inneholdt i nitrogenet som spyler ovnen måles ved hjelp av analysatoren 98. Som analysator kan det anvendes apparatet foreslått under betegnelsen "Xentra 4100" fra det britiske selskap Servomex.
Tettheten er ansett som god når innholdet av oksygen O2blir lavere enn en gitt terskel, f.eks. noen titalls ppm, etter en forutbestemt tidsperiode, f.eks. mindre 1 h. Ventilen 97 blir deretter lukket og karbonisasjonen av forformene kan igangsettes.
Nitrogenet injiseres i ovnen gjennom ledningene 34, idet ventilene 31 og 35 er åpne og ventilen 33 lukket. Utløpet 42 gjøres operativt ved åpning av ventilen 45 og drift av minst en av ventilatorene 50a, 50b med åpning av de ventiler som hører til. Utløpet 62 er ikke operativt.
Oppvarmingen av ovnen igangsettes ved tilførsel til induktoren. Temperaturen målt i nivå med den indre vegg av mottakeren av temperaturfølerne 90a, 90b, 90c, 90d overføres til styrekretsen 20 for tilførsel til induktoren for å utvikle denne temperatur etter en forut etablert profil for temperaturstigningen.
En slik profil er vist i fig. 4. På kjent måte omfatter denne inntil en temperatur på omtrent 900 °C er oppnådd en progressiv stigning av temperaturen med stadier (ikke vist) for å kontrollere den kjemiske omdannelse av forløperen til de temperaturn i våer hvor denne omdannelse blir eksoterm og det blir fare for sammensintring.
Den kjemiske reaksjon med omdannelse av forløperen skaper et stort volum av gassformige effluenter. Disse gjør en måling av oppvarmingstemperaturen i ovnen ved hjelp av pyrometrisk måling meget vanskelig, nærmest praktisk umulig på grunn av at man anvender temperaturfølere anbrakt i ovnen.
Spylingen av det indre av beholderen 26 med N2tillater å unngå dannelse av uvedkommende avleiringer på induktoren anbrakt i beholderen, avleiringer som kan medføre en skade på induktoren. Spylingen er følgelig foretrukket forholdsvis kraftig og gjennomføres for å gjennomstrømme hele ovnen.
Ved at temperaturfølerne er isolert fra strømmer av gassformig effluent ved deres inneslutning i røret 92 er det mulig med måling av temperaturen. Oppdelingen av ovnen i forskjellige oppvarmingssoner hvori temperaturen kan reguleres uavhengig tillater blant annet at den ønskede temperatur kan herske i alle nivåer av ovnen.
Den gassformige effluent trukket ut gjennom utløpet 42 og som inneholder nitriler, spesielt cyanider, blir i det minste delvis kondensert ved passering gjennom karet 58 før den sendes til brenneren 86, idet forbrenningsgassene og den gjenværende gassformige effluent deretter sendes ut gjennom skorsteinen 88.
Ved slutten av det første prosesstrinn hvor omdannelsen av karbonfor-løperen er avsluttet, er innholdet av de fibrøse teksturer av karbon på mer enn 95 % og kan nå omtrent 99 % eller mer.
Overgangen mellom det første og det andre trinn omfatter åpning av ventilene 33 og 77, stans av ventilatoren eller ventilatorene 50a, 50b og lukking av de tilhørende ventiler, lukking av ventilene 35 og 45, og å sette i det minste en av pumpene 78a, 78b i drift med åpning av de ventiler som hører til, idet utløpet 42 er inoperativt.
Det ønskede reduserte trykk i ovnen etableres med spyling av små mengder N2, måling av temperaturen forandres fra temperaturfølerne 90a, 90b, 90c, 90d til temperaturfølerne 94a, 94b og oppvarmingen av ovnen følges til den temperatur som oppnås ved slutten av det første trinn. Man bemerker at overgangen fra det første til det andre trinn også kan følges av en endring av konfigurasjonene av oppvarmingssonene i ovnen. Temperaturfølerne 94a, 94b kan virke til å gi informasjoner om temperaturen i to forskjellige nivåer i ovnen, som tillater å avgrense to oppvarmingssoner som hver er assosiert f.eks. til to seksjoner av induktoren.
Man bemerker at de samlede overgangsoperasjoner mellom det første og det andre trinn kan være automatisert.
Temperaturen målt av målerne 94a, 94b overføres til styrekretsen 20 for tilførsel til induktoren for å utvikle denne temperatur etter en forutetablert profil for temperaturstigningen.
En slik profil er også vist i fig. 4. Den omfatter inntil den ønskede temperatur er oppnådd (f.eks. omtrent 1600 °C) en gradvis stigning av temperaturen med eventuelle stadier. Den lille mengde dannede gassformige effluenter forstyrrer ikke temperaturmålingen ved hjelp av den pyrometriske inspeksjon.
Fra en temperatur omtrent 1200 °C frigis natrium inneholdt i de fibrøse teksturer og evakueres sammen med de gassformige effluenter. CO2injiseres i rørsystemet 64 ved åpning av ventilen 69 for å gjennomføre en passivering av Na før dets utløp fra ovnen. Dette tillater å unngå en mulig farlig avsetning av Na på veggene av rørsystemet 64. Injeksjon av CO2tillater også å gjennomføre passivasjonen av natriumforbindelser som kan være inneholdt i den gassformige effluent i sublimert form og som også kan danne en mulig farlig avsetning, særlig natriumoksid Na02.
Det bemerkes at begrunnet med sikkerheten kan injeksjon av CO2igangsettes før begynnelsen av det andre trinn. Denne injeksjon fortsettes foretrukket helt til avslutningen av prosessen. Det produserte natriumkarbonat utvinnes i anordningen 70 hvor det lett kan fjernes i et endelig stadium ved vasking med vann in situ eller ved demontering av plateanordningen 70 og rensing med vann i et vaskebelte (ikke vist). Den gassformige effluent renset for natrium sendes deretter til brenneren 86.
Temperaturfølerne 90a, 90b, 90c, 90d med termoelement klarer ikke å tåle de oppnådde høye temperaturer og ødelegges av varmen. Spaltningsproduktene forblir innesluttet i røret 92 og forurenser ikke den indre atmosfære i ovnen. Røret 52 kan til slutt gjenvinnes for fornyet anvendelse. Når det andre trinn er avsluttet avbrytes oppvarmingen og man lar de fibrøse teksturer avkjøles under statisk N2atmosfære. Injeksjonen av CO2kan fortsettes under begynnelsen av avkjølingsfasen.
Det bemerkes at nøytraliseringen av natrium (eller forbindelse av natrium som NaCh) inneholdt i den gassformige effluent kan gjennomføres ved injeksjon av vanndamp i rørsystemet 64, i stedet for CO2. Den samtidige injeksjon av CO2og vanndamp gjennom det samme injeksjonsmunnstykke eller gjennom to forskjellige munnstykker er også tatt i betraktning.
Det bemerkes også at passivasjonen av natrium med CO2fører til en kraftig nedsettelse av innholdet av cyanidioner (CN-) i avsetningen mottatt i platekolonnene 72, 74 i forhold til den som iakttas i fravær av passivering, noe som øker sikkerheten medført ved fravær av natriumavsetning.
Den stiplede kurve i fig. 4 viser profilen av den temperatur som kunne være fulgt med en fremgangsmåte ifølge den tidligere kjente teknikk, dvs. med avkjøling av de fibrøse teksturer ved slutten av det første trinn og innføring av teksturene i en annen ovn for å gjennomføre det andre behandlingstrinn. Tidsbesparelsen medført ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er betraktelig, idet hvert trinn går over flere dager, endog opp til et titalls dager, ved gjennomføring i industriell målestokk.
Fremgangsmåte og anlegget som er beskrevet passer særlig for fremstilling av karbonprodukter fra foroksidert PAN karbonforløper, særlig for fremstilling av fibrøse karbonforformer bestemt for fremstilling av gjenstander av termostrukturelt komposittmateriale.
Forformene oppnås ved karbonisasjon av teksturerer fremstilt fra fibere i karbon-forløpertilstand og som er mer egnet for å underkastes tekstile operasjoner enn karbonfibrene. Disse teksturer kan være endimensjonale som tråder eller kabler, eller todimensjonale, som vev eller duk dannet av parallelle tråder eller kabler, eller også tredimensjonale, som f.eks. forformer oppnådd ved filamentspoling, eller ved opplegging, opprulling eller drapering av vev eller duk i lag som er lagt oppå hverandre og eventuelt forbundet innbyrdes ved f.eks. nåling eller søm.
Oppfinnelsen er imidlertid ikke begrenset til denne anvendelse. Den kan anvendes for andre produkter av karbonforløpermateriale enn foroksidert PAN, særlig produkter inneholdende et eller flere metaller eller metalliske forurensninger som skal fjernes. Eksempler på slike forløpere er bek eller fenolharpiksmaterialer eller rayon.
I tillegg til natrium kan kalsium og/eller magnesium fjernes ved sublimasjon.
I dette tilfellet kan særlig karbonprodukter komme til å fremby en høy renhetsgrad, idet metaller som Fe, Ni og Cr også kan være blitt eliminert. Det er følgelig nødvendig å gjennomføre det andre trinn i prosessen til en temperatur tilstrekkelig høy til å sikre sublimasjonen av disse metaller, f.eks. en temperatur som når 2000 °C til 2200 °C, endog 2500 °C.
Claims (21)
1. Industriell fremgangsmåte for oppnåelse av et karbonprodukt fra et produkt av et karbonforløpermateriale, omfattende: - et første trinn med omdannelse av karbonforløpermaterialet til karbon ved oppvarming, med kontinuerlig ekstraksjon av det gassformige effluentprodukt, og - et andre trinn med termisk behandling ved høy temperatur under redusert trykk med kontinuerlig ekstraksjon av det gassformige effluentproduktet,karakterisert vedat: det første og det andre trinn gjennomføres ett etter det andre i den samme ovnen ved å fortsette etter avslutning av det første trinn, med følgende trinn: - en omstilling av utløpet for gassformig effluent fra ovnen for å avbryte en forbindelse mellom en første ekstraksjonsanordning anvendt ved det første trinn og å etablere en forbindelse med en andre ekstraksjonsanordning anvendt i det andre trinn, - en regulering av det indre trykk i ovnen til den reduserte trykkverdi som er nødvendig for det andre trinn, og - en regulering av oppvarmingstemperaturen i ovnen fra verdien oppnådd ved slutten av det første trinn.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, som omfatter måling av oppvarmingstemperaturen ved hjelp av følere i det første og det andre trinn,karakterisert vedat
etter avslutningen av det første trinnet, gjennomføres en omstilling av temperaturmålingen fra minst én første føler til minst én andre føler som er forskjellig fra den første.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 2,
karakterisert vedat
den eller hver første føler er en føler av termoelementtype som er anbrakt i ovnen nær en vegg av denne og som ofres under det andre trinn.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 3,
karakterisert vedat
den eller hver første føler er plassert i et innesluttet rom for å unngå en forurensning av den indre atmosfæren i ovnen ved følerens ødeleggelse.
5. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1 til 4
karakterisert vedat
overgangene mellom første og det andre trinn er automatisert.
6. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 1 til 5,karakterisert vedat
man gjennomfører en tetthetstest for ovnen før det første trinn.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 6,
karakterisert vedat
tetthetstesten omfatter spyling av det indre volum i ovnen med nøytral gass og måling av mengden av oksygen i gassform inneholdt i gassutløpet av ovnen, etter fylling av ovnen.
8. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1 til 7
karakterisert vedat
under det andre trinn gjennomføres en nøytralisering av alkalimetallet inneholdt i den gassformige effluenten som er trukket utfra ovnen.
9. Fremgangsmåte ifølge krav 8,
karakterisert vedat
nøytraliseringen gjennomføres i det minste delvis ved passivering ved injeksjon av karbondioksid i den gassformige effluent som er ekstrahert fra ovnen.
10. Fremgangsmåte ifølge krav 8 eller krav 9
karakterisert vedat
nøytraliseringen gjennomføres i det minste delvis ved hydratisering ved injeksjon av vanndamp.
11. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 1 til 10, for oppnåelse av produkter av karbonfibere fra foroksiderte polyakrylnitrilfiber-produkter.
12. Industrielt anlegg for oppnåelse av karbonprodukter fra produkter av karbonforløpermateriale omfattende en ovn (10), midler (12, 14) for oppvarming av ovnen, minst en føler for måling av oppvarmingstemperaturen av ovnen, en styrekrets (20) forbundet til føleren for måling av temperaturen og til oppvarmingsmidlene for å styre oppvarmingstemperaturen i ovnen, minst ett innløp for gass for spyling av det indre volum av ovnen, minst ett utløp for gassformig effluent fra ovnen, og minst én ekstraksjonsanordning forbundet til utløpet for gassformig effluent,
karakterisert vedat
det omfatter: - en første ekstraksjonsanordning (40) for gassformig effluent bestemt til å motta en gassformig effluent fremstilt under omdannelsen av karbonforløper-materialet ved oppvarming i ovnen, - en andre ekstraksjonsanordning (60) for gassformig effluent bestemt til å motta en gassformig effluent produsert ved termisk behandling ved høy temperatur i ovnen etter omdannelse av forløpermaterialet, og - omstillingsmidler, (45, 77) som tillater selektivt å forbinde ovnen til den første eller andre ekstraksjonsanordning.
13. Anlegg ifølge krav 12,
karakterisert vedat
det omfatter: - minst én første temperaturføler (90a, 90b, 90c, 90d) anbrakt i ovnen (10) og bestemt til å gi en representativ informasjon om oppvarmingstemperaturen ved omdannelsen av karbonforløpermaterialet til karbon, og - minst én andre temperaturføler (94a, 94b) bestemt til å gi en representativ informasjon om oppvarmingstemperaturen ved den termiske behandling ved høy temperatur etter omdannelse av forløperen.
14. Anlegg ifølge krav 13,
karakterisert vedat
den eller hver første føler (90a, 90b, 90c, 90d) er en føler med termoelement som befinner seg i en lukket inneslutning (92) av ildfast materiale.
15. Anlegg ifølge krav 14,
karakterisert vedat
den lukkede inneslutning har form av et rør (92) anbrakt nær en vegg av ovnen.
16. Anlegg ifølge hvilket som helst av kravene 14 og 15,karakterisert vedat
inneslutningen (92) er av grafitt.
17. Anlegg ifølge hvilket som helst av kravene 13 til 16,karakterisert vedat
den eller hver av andre føler (94a, 94b) er et optisk inspeksjonspyrometer.
18. Anlegg ifølge hvilket som helst av kravene 12 til 17,karakterisert vedat
den andre ekstraksjonsanordning omfatter en tømmekanal (64) for effluent forbundet til utløpet fra ovnen og midler for i tømmekanalen i nærheten av utløpet fra ovnen å injisere minst et nøytraliserende middel for å nøytralisere metall inneholdt i effluenten.
19. Anlegg ifølge krav 18,
karakterisert vedat
injeksjonsmidlene for nøytraliseringen omfatter et munnstykke (68a) som penetrerer inn i et kne (64a) i tømmekanalen (64).
20. Anlegg ifølge hvilket som helst av kravene 12 til 19,karakterisert vedat
det omfatter en første tilførselskrets (32) og en andre tilførselskrets (34) for mating av ovnen med inert gass for spyling, og omstillingsmidler (33, 35) som tillates selektivt å forbinde ovnen til den første eller den andre tilførselskrets.
21. Anlegg ifølge hvilket som helst av kravene 12 til 20,karakterisert vedat
det omfatter et måleapparat (98) forbundet til det indre volum av ovnen (10) og egnet til å tilveiebringe et mål på mengden av oksygen inneholdt i en gass som kommer ut fra ovnen.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR0208821A FR2842192B1 (fr) | 2002-07-12 | 2002-07-12 | Procede et installation pour l'obtention de produits en carbone a partir de produits en precurseur de carbone |
PCT/FR2003/002205 WO2004007402A1 (fr) | 2002-07-12 | 2003-07-11 | Procede et installation pour l'obtention de produits en carbone a partir de produits en precurseur de carbone |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20041017L NO20041017L (no) | 2004-03-10 |
NO339002B1 true NO339002B1 (no) | 2016-11-07 |
Family
ID=29763806
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20041017A NO339002B1 (no) | 2002-07-12 | 2004-03-10 | Fremgangsmåte og anlegg for oppnåelse av et karbonprodukt fra et karbonforløpermateriale |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7410630B2 (no) |
EP (1) | EP1521731B1 (no) |
JP (1) | JP4422614B2 (no) |
CN (1) | CN100344582C (no) |
AT (1) | ATE359246T1 (no) |
AU (1) | AU2003267518A1 (no) |
CA (1) | CA2460502C (no) |
DE (1) | DE60313177T2 (no) |
FR (1) | FR2842192B1 (no) |
NO (1) | NO339002B1 (no) |
RU (1) | RU2319679C2 (no) |
UA (1) | UA80685C2 (no) |
WO (1) | WO2004007402A1 (no) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
USRE39482E1 (en) * | 1998-10-09 | 2007-02-06 | Jfe Steel Corporation | Method of making grain-oriented magnetic steel sheet having low iron loss |
US6309473B1 (en) | 1998-10-09 | 2001-10-30 | Kawasaki Steel Corporation | Method of making grain-oriented magnetic steel sheet having low iron loss |
KR100905702B1 (ko) * | 2008-08-11 | 2009-07-01 | 강선주 | 무전극 조명 장치 |
US8771623B2 (en) | 2009-10-30 | 2014-07-08 | Goodrich Corporation | Methods and apparatus for residual material management |
US20110104041A1 (en) * | 2009-10-30 | 2011-05-05 | Goodrich Corporation | Methods and systems for hcn removal |
CN101724922B (zh) * | 2009-11-26 | 2012-09-05 | 中复神鹰碳纤维有限责任公司 | 一种碳纤维用高强聚丙烯腈基原丝的制备方法 |
FR2953826B1 (fr) * | 2009-12-16 | 2019-10-11 | Safran Landing Systems | Procede de fabrication d'une piece de friction a base de materiau composite c/c |
CN103512711B (zh) * | 2012-06-20 | 2016-01-20 | 五冶集团上海有限公司 | 常化退火炉气密性试验方法 |
KR101408834B1 (ko) * | 2014-01-06 | 2014-06-20 | 한국지역난방공사 | 배기가스 정량 공급이 가능한 산업설비용 추기장치 |
RU2607401C1 (ru) * | 2015-09-25 | 2017-01-10 | Олег Викторович Барзинский | Способ получения углерод-углеродого композиционного материала |
US11131503B2 (en) * | 2018-03-26 | 2021-09-28 | Goodrich Corporation | Carbon fiber, carbon composite and furnace purification by hydrogen reduction followed by thermal heat treatment |
CN108572191A (zh) * | 2018-03-30 | 2018-09-25 | 攀钢集团攀枝花钢钒有限公司 | 生石灰消化速率快速检测装置 |
CN114717689B (zh) * | 2022-04-20 | 2023-06-02 | 宁波益铸智能科技有限公司 | 一种活性炭纤维低温预氧设备 |
CN115677371B (zh) * | 2022-11-18 | 2024-02-20 | 浙江超探碳素新材料有限公司 | 一种碳碳马弗及其制造方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2148866A (en) * | 1983-10-13 | 1985-06-05 | Hitco | Method and system for producing carbon fibers |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5133211B2 (no) * | 1974-02-04 | 1976-09-18 | ||
JPS5848643B2 (ja) * | 1977-04-05 | 1983-10-29 | 東レ株式会社 | 高純度アクリル系炭素繊維 |
US4238244A (en) * | 1978-10-10 | 1980-12-09 | Halliburton Company | Method of removing deposits from surfaces with a gas agitated cleaning liquid |
US5154776A (en) * | 1989-05-18 | 1992-10-13 | Bloch Christopher J | Method for decontamination of vessels and other equipment polluted with metallic sodium and other reactive metals |
EP0554024B1 (en) * | 1992-01-24 | 1997-07-02 | NIPPON OIL Co. Ltd. | Process for preparing carbon/carbon composite preform and carbon/carbon composite |
FR2770233B1 (fr) * | 1997-10-27 | 2000-01-14 | Messier Bugatti | Procede de fabrication de preformes en fibres de carbone |
JPH11209115A (ja) * | 1998-01-23 | 1999-08-03 | Toyo Tanso Kk | 高純度c/cコンポジットおよびその製造方法 |
US20010051127A1 (en) * | 2000-06-12 | 2001-12-13 | Showa Denko K.K. | Carbon fiber, method for producing the same and apparatus therefor |
ATE482915T1 (de) * | 2000-07-26 | 2010-10-15 | Ballard Power Systems | Kohlenstoffmatrix- verbundwerkstoffzusammensetzungen und darauf bezogene verfahren |
FR2842193B1 (fr) * | 2002-07-12 | 2004-10-01 | Messier Bugatti | Procede et installation pour le traitement thermique a haute temperature et la densification par infiltration chimique en phase vapeur de textures en carbone |
-
2002
- 2002-07-12 FR FR0208821A patent/FR2842192B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 2002-09-26 US US10/256,223 patent/US7410630B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2003
- 2003-07-11 CN CNB038010410A patent/CN100344582C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2003-07-11 JP JP2004520776A patent/JP4422614B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2003-07-11 WO PCT/FR2003/002205 patent/WO2004007402A1/fr active IP Right Grant
- 2003-07-11 CA CA2460502A patent/CA2460502C/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-07-11 AT AT03748209T patent/ATE359246T1/de active
- 2003-07-11 EP EP03748209A patent/EP1521731B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 2003-07-11 DE DE60313177T patent/DE60313177T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-07-11 AU AU2003267518A patent/AU2003267518A1/en not_active Abandoned
- 2003-07-11 RU RU2004106596/03A patent/RU2319679C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2003-11-07 UA UA2004031805A patent/UA80685C2/uk unknown
-
2004
- 2004-03-10 NO NO20041017A patent/NO339002B1/no not_active IP Right Cessation
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2148866A (en) * | 1983-10-13 | 1985-06-05 | Hitco | Method and system for producing carbon fibers |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2842192B1 (fr) | 2004-10-01 |
FR2842192A1 (fr) | 2004-01-16 |
US20040008750A1 (en) | 2004-01-15 |
AU2003267518A1 (en) | 2004-02-02 |
RU2319679C2 (ru) | 2008-03-20 |
WO2004007402A1 (fr) | 2004-01-22 |
CN1556780A (zh) | 2004-12-22 |
CA2460502C (en) | 2011-04-19 |
CN100344582C (zh) | 2007-10-24 |
ATE359246T1 (de) | 2007-05-15 |
DE60313177D1 (de) | 2007-05-24 |
NO20041017L (no) | 2004-03-10 |
EP1521731A1 (fr) | 2005-04-13 |
DE60313177T2 (de) | 2007-12-27 |
JP2005532975A (ja) | 2005-11-04 |
EP1521731B1 (fr) | 2007-04-11 |
UA80685C2 (uk) | 2007-10-25 |
JP4422614B2 (ja) | 2010-02-24 |
US7410630B2 (en) | 2008-08-12 |
RU2004106596A (ru) | 2005-07-10 |
CA2460502A1 (en) | 2004-01-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO339002B1 (no) | Fremgangsmåte og anlegg for oppnåelse av et karbonprodukt fra et karbonforløpermateriale | |
JP6655587B2 (ja) | 高純度マグネシウムの真空蒸留方法及び装置 | |
JP4268133B2 (ja) | カーボン織物を高温熱処理と化学蒸気浸透法による高密度化とに附するための方法及び装置 | |
CA2595498C (en) | A chemical vapor infiltration method for densifying porous substrates with pyrolytic carbon | |
US7351390B2 (en) | Method and installation for heat treating carbon bodies containing sodium | |
EP2319946B1 (en) | Dezincing apparatus and dezincing method | |
JP2007015870A (ja) | 活性炭製造装置 | |
KR102631590B1 (ko) | 수소연료전지의 전극 촉매 지지체용 아세틸렌 블랙 제조시스템 | |
KR102631544B1 (ko) | 압력 조절로 물성을 제어하는 아세틸렌 블랙 제조시스템 | |
CN106637513A (zh) | 一种用于碳纤维生产的低温碳化装置 | |
Lipunov et al. | Cleaning the inclined flues in coke batteries with bottom heating-gas supply | |
JP2003082356A (ja) | 炉頂空間部への水吹き込み装置及び方法 | |
KR20190065704A (ko) | 가스 처리 장치 및 방법 | |
JPH0798691B2 (ja) | セラミックスの焼結方法 | |
EP0052113A1 (en) | Method of heating, hilding or heat treatment of metal material | |
KR20040054084A (ko) | 화학적 기상 증착 장치의 연동 밸브 시스템 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
CHAD | Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften) |
Owner name: HERAKLES, FR |
|
CHAD | Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften) |
Owner name: AIRBUS SAFRAN LAUNCHERS SAS, FR |
|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |