NO334613B1 - Verktøyskjøt med to skuldre - Google Patents

Verktøyskjøt med to skuldre Download PDF

Info

Publication number
NO334613B1
NO334613B1 NO20064958A NO20064958A NO334613B1 NO 334613 B1 NO334613 B1 NO 334613B1 NO 20064958 A NO20064958 A NO 20064958A NO 20064958 A NO20064958 A NO 20064958A NO 334613 B1 NO334613 B1 NO 334613B1
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
pin
peripheral surface
capsule
nut
nose
Prior art date
Application number
NO20064958A
Other languages
English (en)
Other versions
NO20064958L (no
Inventor
Jun Matsushima
Koji Sakura
Takeshi Kuwano
Original Assignee
Nkktubes
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nkktubes filed Critical Nkktubes
Publication of NO20064958L publication Critical patent/NO20064958L/no
Publication of NO334613B1 publication Critical patent/NO334613B1/no

Links

Classifications

    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E21—EARTH DRILLING; MINING
    • E21B—EARTH DRILLING, e.g. DEEP DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
    • E21B17/00—Drilling rods or pipes; Flexible drill strings; Kellies; Drill collars; Sucker rods; Cables; Casings; Tubings
    • E21B17/02—Couplings; joints
    • E21B17/04—Couplings; joints between rod or the like and bit or between rod and rod or the like
    • E21B17/042—Threaded
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L15/00—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints
    • F16L15/04—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints with additional sealings

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mining & Mineral Resources (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Non-Disconnectible Joints And Screw-Threaded Joints (AREA)
  • Earth Drilling (AREA)
  • Drilling Tools (AREA)

Abstract

Verktøyskjøt (1) for borerør brukt ved boring av olje- eller gassbrønner. Tappen 3 er forsynt med en utvendig skulder (35), en tappbunn (34) med en utvendig perifer overflate parallelt med røraksen 50, en hanngjenget del (33) med en bestemt avskråning i forhold til røraksen (50), og en tappnese (32) med utvendig perifer overflate parallelt med røraksen (50). Kapselmutteren (2) er forsynt med en kapselmutteraksesshylse (22) med en innvendig perifer overflate parallelt med røraksen (50), en hunngjenget del (23) som er i inngrep med den hanngjengede del (33), en kapselendehylse (24) med en innvendig perifer overflate tilsvarende den utvendige perifere overflate av tappnesen (32) og en innvendig skulder (25). Ved å øke den totale tilpasningsflate mellom den utvendige skulder (35) og en kapselaksesshylses endedel (21) og en tilpasningsflate mellom den innvendige skulder (25) og tappnesens endedel (31), blir et høyere dreiemoment realisert uten åredusere bruksevnen.

Description

Oppfinnelsen angår en verktøyskjøt med dobbel skulder for borerør for boring av en olje- eller gassbrønn og især en verktøyskjøt med dobbel skulder for borerør som kan oppnå høyere momentegenskaper uten å miste operasjonseffektiviteten
Vanligvis blir borerør for boring av forlengede brønner og horisontale brønner koplet sammen ved hjelp av en verktøyskjøt. Detaljene av verktøyskjøten er tilveiebrakt i standardene API (American Petroleum Institute), Spee. 7.1 denne standard blir den utvendige diameteren av verktøyskjøten anordnet større enn den utvendigediameter av rørlegemet og en innvendig diameter rørskjøt er formet mindre enn den innvendige diameteren av rørlegemet, for å overføre det høye moment som kreves for boring i brønner. Videre anbefales at momentegenskapene av verktøyskjøten blir mer enn 80 % av rørlegemets verktøyegenskaper.
Når rørlegemet har høy styrke, skjer det ofte at forholdene i denne standarden ikke kan oppfylles. I denne konvensjonelle verktøyskjøt for borerør finnes det ulemper ved at boreeffektiviteten reduseres på grunn av begrensningene i boreforholdene og ved at gjengene blir lagt.
For å løse ovennevnte problemer er det foreslått i det japanske patentskrift 3057857 (fig. 1) en verktøyskjøt med dobbel skulder for borerør med høye momentegenskaper. I dokumentet US 4548431 A beskrives også en verktøyskjøt med dobbel skulder.
Fig. 1 viser tverrsnittet av verktøyskjøten med dobbel skulder for borerøret i det japanske patentskrift 3057857. Fig. 2 viser et forstørret snitt av den konvensjonelle verktøyskjøt med dobbel skulder for borerør.
En verktøyskjøt 101 omfatter en kapselmutter 102 med en hunngj enget del 123 og en tapp 103 med en hanngjenget del 133. Kapselen 102 omfatter en kapselhylse 122 med en bestemt skrå ende, en hunngjenget del 123 med samme bestemte avskråning som kapselmutrene 122 og en kapselendehylse 124 med samme bestemte skråning som den hunngj engede del 123, en innvendig skulder 124 som strekker seg fra en ende av kapselendehylsen 124, vinkelrett på en rørakse 150, en innvendig rørperifer del 141 for å tilveiebringe et rom langs røraksen 150 og en ytre kapselperifer del 126 som danner en utvendig periferiflate av kapselmutteren 102. Den utvendige kapselperifere del 126 er konstruert slik at dens diameter øker gradvis langs røraksen 150 fra den ytre rørperifere del 140 via en avskrånet skulder ved kapselsiden 127.
Tappen 103 omfatter en tappnese 132 med en bestemt skråning i en ende, en hanngjenget del 133 med samme bestemte skråning som tappnesen 132, en tappbunn 134 med samme bestemte avskråning som den hanngjengede del 133, en utvendig skulder 135 som strekker seg fra en bunnendedel til tappbunnen 134, vinkelrett på rørakselen 150 og en ytre tapperifere del 136 som utgjør en utvendig perifer flate av tappene 103. Den utvendige tapperifere del 136 er konstruert slik at dens diameter gradvis øker langs røraksen 150 fra den utvendige perifere del av røret 140 via en skrå skulder langs tappsiden 137. På fig. 1 og 2 er gjengene av hann- og hunndelen 133, 123 forenklet for å vise avskråningen.
En tappneselengde 132a er anordnet for å være kort, dvs. rundt 10 mm og kan passe til gjengene ifølge API-standarden. I tillegg er en tappbaseklaring 139 anordnet av en ytre, perifer flate av tappbasebrønnen 134 og en innvendig periferiflate av kapselaksesshylsen 122 anordnet med bredde på 2,1 mm til 2,5 mm som passer til gjengene ifølge API-standarden. En tappneseklaring 138 dannet av den ytre, perifere flate av tappnesen 132 og en innvendig perifer flate av kapselendehyIsen 124 er anordnet med en bredde på 2,1 mm til 2,5 mm.
Kapselmutteren 102 og tappen 103 er forsynt med avskråninger 121a og 135a anordnet ved endedel 121 av en kapselakselhylse og en utvendig perifer flate av en utvendig skulder 135. Her er avskråningen av handgjengedelen 133 og hunngjengedelen 123 2/12.
Kapselmutteren 102 og tappen 103 av den konvensjonelle verktøyskjøt 101 ifølge ovennevnte konstruksjon er koplet til hverandre som fortalt nedenfor. En første kapselmutter 102 og tappen 103 er satt mot hverandre og endedelen av tappen 103 blir satt inn i en boring av kapselen 102. Begge eller hver av kapslene 102 og tappen 103 blir dreid og manuelt klemt til den utvendige skulder 135 som passer til kapselaksesshylsens endedel 121. Ved manuell klemming blir en klaring mellom den innvendige skulder 125 og tappneseendedelen 131 anordnet med en bredde på 0-0,5 mm. Deretter blir tappen 103 og kapselen 102 klemt med en bestemt klemstyrke ved hjelp av et klemverktøy.
Ifølge den konvensjonelle verktøyskjøt 101, og siden den utvendige skulderen 135 og den innvendige skulder 125 er anordnet, kan plankontakten av den utvendige skulder 135 og den innvendige skulder 125 til tilsvarende flater av kapselakselhylsens endedel 121 og tappnesens endedel 131, reduseres. Siden klaringen mellom den innvendige skulder 125 og tappnesens endedel 131 videre er anordnet med en bredde på 0-0,5 mm ved manuell sammenklemming, kan en høy momentverdi oppnås og strekkbelastningen i hanngjengedelen 133 og hunngjengedelen 123 kan minskes.
Imidlertid er egenskapene av den konvensjonelle verktøyskjøt med dobbel skulder ikke alltid tilstrekkelig til å oppfylle kravet til høyere momentegenskaper. Siden tappneselengden 132a er kort når tappnesen 132 blir trykket sammen i samsvar med gjengeklemmingen, vil komprimeringsspenningen av tappnesen 132 overskride en elastisk grense derav selv i en lav klemvinkel for derved å frembringe en lokal plastisk deformering av tappnesen 132. Som resultat kan ikke en tilstrekkelig klemvinkel tilveiebringes slik at strukturen har den konvensjonelle verktøyskjøt med dobbelt skulder ikke alltid blir strekkelig til å fylle av og til høyere momentegenskaper.
I senere år blir ofte boring av en forlenget brønn eller en horisontal brønn med lengde opp til 10 km utført. I den konvensjonelle verktøyskjøt med dobbelskulder kreves følgende trekk: 1) høyere momentegenskaper mot den vesentlige høyere friksjon til brønnens boringsvegg, 2) en større innvendig diameter for å hindre minskning i borefluidets trykk under boringen og 3) en utsidediameter som eventuelt er lik den utvendige diameter av den ytre, perifere del av rørlegemet for å forbedre gjenvinningseffektiviteten av borekaks. For å realisere de høye momentegenskaper kan tilpasningsflaten mellom tappen 103 og kapselmutteren 102 økes ved å øke den utvendige diameter og minske den innvendige diameter.
Som beskrevet ovenfor, og hvis den innvendige diameter minskes, vil imidlertid økning i borefluidtrykk i boringen bli overdrevet. Hvis den utvendige diameter blir økt, vil videre gjenvinningseffektiviteten av borekaks avta. Hvis avskråningen av hanngjengedelen 133 og hunngjengedelen 123 blir minsket for å øke tilpasningsarealet mellom tappen 103 og akselen 102, vil drifteffektiviteten avta siden verktøyskjøtens skrueoperasjoner av denne type trenger en lengre tidsperiode.
Følgelig er det et formål med oppfinnelsen å tilveiebringe en verktøyskjøt med dobbel skulder hvor de høyere momentegenskaper sammenliknet med den konvensjonelle anordning kan bli tilveiebrakt uten å minske operasjonseffektiviteten.
For å oppnå ovennevnte formål ifølge et trekk ved oppfinnelsen, omfatter en verktøyskjøt med dobbel skulder, som angitt i kravl, en tapp med en ytre perifer del av en bestemt utvendig diameter, et rørs innvendig perifere deler med en bestemt innvendig diameter, en utvendig skulder med den tilpassede overflate vinkelrett på en rørakse, en tappbunn med en utvendig perifer overflate parallelt med røraksen, en hanngjenget del med en bestemt skråflate i forhold til røraksen og en tappnese med en utvendig perifer overdel parallelt med røraksen og en tilpasset overflate vinkelrett på røraksen og en kapselmutter med en utvendig perifer del med en bestemt utvendig diameter, et rørs innvendige perifere del med en bestemt innvendig del, en kapselaksesshylse med en tilpasset overflate som passer til tilpasningsoverflaten av den utvendige skulder og en innvendig perifer overflate som tilsvarer den utvendige perifere overflate av tappbunnen og anordnet parallelt på røraksen, en hunngj enget del som gripes av en gjenge til den hanngjengede del, en kapselendehylse med en innvendig perifer overflate som tilsvarer den utvendige perifere overflate av tappnesen og anordnet parallelt med røraksen og en innvendig skulder med en tilpasset overflate som passer til overflaten av tappnesen og anordnet vinkelrett på røraksen.
I oppfinnelsen har fortrinnsvis en klaring mellom den utvendige perifere overflate av tappnesen og de perifere overflater av kapselendehylsen en bredde på 0,5 mm til 1,6 mm, når kapselens utvendige perifere del eller tappens utvendige perifere del har en utvendig diameter på 114,3 mm til 190,5 mm og rørets innvendige perifere del av kapselen eller tappen har en innvendig diameter på 50,0 mm til 114,3 mm.
I oppfinnelsen har fortrinnsvis en klaring den utvendige perifere overflate av tappbunnen og den innvendige perifere overflate av kapselaksesshylsen en bredde på 0,5 mm til 1,6 mm når kapselmutterens utvendige perifere del eller tappens utvendige perifere del har en utvendig diameter på 114,3 mm til 190,5 mm og rørets innvendige perifere del av kapselmutteren eller tappen har en innvendig diameter på 50,0 mm til 114,3 mm.
I oppfinnelsen er lengden av tappnesen 12,7 mm til 38,1 mm når kapselens utvendige perifere del eller tappens utvendige perifere del har en utvendig diameter på 114,3 mm til 190,5 mm og rørets innvendige periferidel av kapselen eller tappen har en innvendig diameter på 50,0 mm til 114,3 mm.
Ifølge et annet trekk ved oppfinnelsen omfatter en verktøyskjøt med dobbel skulder en tapp med en tapps utvendige perifere del mellom en bestemt utvendig diameter, et rørs innvendige perifere del med en bestemt innvendig diameter, en utvendig skulder med en tilpasset overflate vinkelrett på en rørakse, en tappbunn med en utvendig, perifer overflate, en hanngjenget del med en bestemt skråflate mot røraksen og en tappnese med en utvendig perifer overflate med en avskråning som er mindre enn avskråningen av den hanngjengede del og en tilpasset overflate vinkelrett på røraksen og en kapselmutter med en kapselmutters utvendige perifere del med en bestemt utvendig diameter, et rørs innvendige perifere del med en bestemt innvendig diameter, en kapselaksesshylse med tilpasset overflate som passe til den tilpassede overflate av den utvendige skulder og en innvendig perifer overflate tilsvarende den utvendige perifere overflate av tappbunnen, en hunngj enget del som gripes av den hanngjengede del, en kapselendehylse med en innvendig perifer overflate tilsvarende den utvendige perifere overflate av tappnesen og anordnet parallelt med røraksen, og en innvendig skulder med en tilpasset overflate tilpasset til den tilpassede overflate av tappnesen og anordnet vinkelrett på røraksen.
Ifølge verktøyskjøten med dobbel skulder ifølge oppfinnelsen, er den utvendige perifere overflate av tappbunnen og den innvendige perifere overflate av kapselaksesshylsen anordnet parallelt med røraksen og den innvendige perifere overflate av tappnesen og den utvendige perifere overflate av kapselendehylsen anordnet parallelt med røraksen, slik at den tilpassede overflate mellom kapselmutterens aksehylseendedel og den utvendige skulder av tappen samt en tilsvarende overflate mellom tappneseendedelen og den innvendige skulder av kapselmutteren blir økt sammenliknet med den konvensjonelle verktøyskjøt med dobbel skulder for derved å spre belastningen konsentrert på den utvendige skulder og den innvendige skulder. Følgelig kan momentmotstandsytelsen av verktøyskjøten forbedres og boreeffektiviteten kan forbedres. Her omfatter begrensningsbetydningen "parallelt" tilstanden vesentlig parallelt, dvs. at skråflaten er liten.
Ifølge verktøyskjøten med dobbel skulder ifølge oppfinnelsen, er klaringen mellom den utvendige perifere overflate av tappnesen og den innvendige perifere overflate av kapselendehylsen anordnet med bredde på mellom 0,5 mm og 1,6 mm, slik at bruksevnen blir forbedret og den tilpassede overflate mellom tappnese endedelen og den innvendige skulder kan økes.
Ifølge verktøyskjøten med dobbel skulder ifølge oppfinnelsen, er klaringen mellom den utvendige perifere overflate av tappbunnen og den innvendige, perifere overflate av kapselaksehylsen anordnet med en bredde på 0,5 mm og 1,6 mm, slik at bruksevnen kan forbedres og den tilpassede overflate mellom kapselaksesshylsens endedel og den utvendige skulder kan økes.
Ifølge verktøyskjøten med dobbel skulder ifølge oppfinnelsen, og når den utvendige perifere del av kapselmutterne kan tappene ha en utvendig diameter på 114,3 mm til 190,5 mm og den innvendige, perifere del av kapselmutterne av tappene har en innvendig diameter på 50 mm til 114,3 mm, er tappnesen anordnet med en lengde på 12,7 mm til 38,1 mm, slik at økningen av den elastiske grense av torsjonen mot tappnesen i forbindelse med skruingen, kan bli forventet, idet momentmotstanden kan forbedres og anordningens levetid forlenges.
Oppfinnelsen skal beskrives nærmere i det følgende, der
fig. 1 er et riss i snitt langs en rørakse av en konvensjonell verktøyskjøt med dobbel skulder,
fig. 2 er et forstørret tverrsnitt av den konvensjonelle verktøyskjøt med dobbel skulder,
fig. 3 er et skjema som viser hele strukturen av verktøyskjøten med dobbel skulder i en foretrukket utførelse av oppfinnelsen,
fig. 4 er et riss i snitt av verktøyskjøten med dobbel skulder i foretrukket utførelse av oppfinnelsen langs røraksen 23,
fig. 5 er et forstørret riss i snitt av verktøyskjøten med dobbel skulder i den foretrukne utførelse av oppfinnelsen,
fig. 6A er et snitt langs linjen A-A på fig. 4 og viser den tilpassede overflaten mellom den utvendige skulder og endedelen av kapselmutterens aksesshylse av verktøyskjøten med dobbel skulder i enda en foretrukket utførelse,
fig. 6B er et snitt langs linjen A'-A' på fig. 1 og viser den tilpassede overflaten mellom den utvendige skulder og kapselmutterens aksesshylseendedel av den konvensjonelle verktøyskjøt med dobbel skulder,
fig. 7A er et snitt langs linjen B-B på fig. 4 og viser den tilpassede overflate, den innvendige skulder og tappnesens endedel av verktøyskjøten med dobbel skulder i den foretrukne utførelse,
fig. 7B er et snitt langs linjen B'-B' på fig. 1 og viser den tilpassede overflate mellom den innvendige skulder og tappnesens endedel av den konvensjonelle verktøyskjøt med dobbel skulder,
fig. 8 er en graf som viser bruddstyrken av eksemplene 1, 2 og et sammen-liknbart eksempel i en klemprøve,
fig. 9A er et skjema som viser en belastningsfordeling tilveiebrakt av Finite Element Method (FEM)-analyse i en hoveddel av verktøyskjøten med dobbel skulder i den foretrukne utførelse av oppfinnelsen, og
fig. 9B er et skjema som viser belastningsfordelingen tilveiebrakt av FEM-analysen i en hoveddel av verktøyskjøten med dobbel skulder i det sammenliknbare eksempel.
Fig. 3 viser hele oppbygningen av verktøyskjøten med doble skuldre i en foretrukket utførelse av oppfinnelsen. Verktøyskjøten 1 med dobbel skulder er et rørskjøtverktøy for å gripe en tapp 3 med en kapselmutter 2 med gjengede deler hvor kapselmutteren 2 er anordnet i den ene ende av et borerør 4 og er forsynt med en hunngj enget del 23 og en tapp 3 er anordnet i en ende av et annet borerør 4 og er forsynt med en hanngjenget del 33. Borerøret 4 konfigurert for sekvensielt å koples til andre borerør 4 ved hjelp av verktøyskjøten 1 omfattende kapselmutteren 2 og tappen 3. Fig. 4 er et snitt langs en rørakse på fig. 3 som viser rørskjøten med dobbel skulder i en foretrukket utførelse av oppfinnelsen. Fig. 5 er et forstørret riss som viser den detaljerte oppbygning av verktøyskjøten med dobbel skulder i den foretrukne utførelse av oppfinnelsen.
Verktøyskjøten 1 består av kapselmutteren 2 med den hunngjengede del 23 og tappen 3 med den hanngjengede del 33.
Kapselmutteren 2 omfatter en kapselmutteraksesshylse 22 med en innvendig perifer overflate som er parallelt med en rørakse 50, en hunngjenget del 23 anordnet nær kapselmutterens aksesshylse 22 og med en skråning på 2/12, en kapselmutter-endehylse 24 med en innvendig perifer overflate som er parallell med røraksen 50, idet en innvendig skulder 25 er anordnet vinkelrett på røraksen 50, et rørs innvendige perifere del 41 for å tilveiebringe et hulrom langs røraksen 50 og en kapselmutters utvendige perifere del 26 som består av en utvendig perifer overflate av kapselmutteren 2. Kapselmutterens utvendige perifere del 26 er anordnet slik at dens diameter gradvis øker fra et rørs utvendige diameter 40 via en kapselmutters sideavskrånede skuldre 27. På figurene 4 og 5 er gjengene av hann- og hunngjengedelen 33, 23 forenklet for å vise den avskrånede del.
Fortrinnsvis kan kapselmutterens aksesshylse 22 og kapselmutterens endehylse 24 ha den indre perifere overflate parallelt med røraksen 50, men oppfinnelsen er ikke begrenset til dette. Kapselmutterens aksesshylse 22 og kapselmutterens endehylse 24 kan ha den innvendige perifere overflate med en avskårning som er mindre enn en avskråning av den hunngjengede del 23 eller den hanngjengede del 33. Især er avskråningen av den indre perifere overflate av kapselmutterens aksesshylse 22 og kapselmutterens endehylse 24 i forhold til røraksen 50 fortrinnsvis ikke større enn 1/12.
I oppfinnelsen er det bare uttrykket "parallelt" tilstanden vesentlig parallelt dvs. at avskråningen er mindre. Likeledes innebærer betydningen av "vinkelrett på røraksen" en tilstand vesentlig vinkelrett på røraksen.
Tappen 3 omfatter en tappnese 32 med en utvendig perifer overflate anordnet parallelt med røraksen 50, en hanngjenget del 33 anordnet nærliggende tappnesen 32 og som har en avskråning på 2/12, en tappbunn 34 med en utvendig perifer overflate som strekker seg fra en tapps utvendige perifere del 36 og som er anordnet parallelt med røraksen 50, en utvendig skulder 35 anordnet vinkelrett på røraksen 50 og tappens utvendige perifere del 36 som utgjør en utvendige perifer overlate av tappen 3. Tappens utvendige perifere del 36 er anordnet slik at diameteren derav gradvis øker fra rørs utvendige perifere del 40 via en tapps sideavskrånede skulder 37.
Fortrinnsvis kan tappnesen 32 og tappbunnen 34 ha utvendige, perifere overflater anordnet parallelt med røraksen 50, men oppfinnelsen er ikke begrenset dertil. Tappnesen 32 og tappbunnen 34 kan ha utvendige perifere overflater med en avskårning som er mindre enn en avskråning av den hunngjengede del 23 eller den hanngjengede del 33. Især er avskråningen av de utvendige, perifere overflater av tappnesen 32 og tappbunnen 34 i forhold til røraksen 50, fortrinnsvis ikke større enn 1/12.
I oppfinnelsen innebærer uttrykket "parallelt" en tilstand vesentlig parallelt, det vil si at avskråningen er liten. Likeledes innebærer uttrykket "vinkelrett på røraksen" tilstanden vesentlig vinkelrett på røraksen.
I oppfinnelsen er det viktig å anordne den utvendige, perifere overflate av tappnesen 32 og den innvendige perifere overflate av kapselendehylsen 24 parallelt med røraksen 50. Ut fra den enkel og lette fremstilling, kan den utvendige perifere overflate av tappbunnen 34 og den innvendige perifere del av kapselaksesshylsen 22 ikke være parallelle med røraksen 50 og kan anordnes med en avskråning som for den konvensjonelle anordning.
Når den utvendige diameter av kapselmutteren eller tappen er 114,3 mm til 190,5 mm og den innvendige diameter av kapselmutteren eller tappen 50 mm til 114,3 mm, er fortrinnsvis en lende 32a av tappnesen 32 fortrinnsvis mellom 11 mm og 49 mm. Mer foretrukket kan tappneselenden 32a være fra 12,7 mm til 38,1 mm for å oppnå lett håndtering og fremstilling.
En klaring 38 mellom den utvendige perifere overflate av nesen 32 og den innvendige perifere overflate av kapselendehylsen 24, (en tappneseklaring 38) er konstruert med en bredde på 0,5 mm og en 1,6 mm. Dette på grunn av at bruksevnen svekkes når tappneseklaringen 38 har en bredde som er mindre enn 0,5 mm og at tilpasningsoverflaten mellom tappneseendedelen 31 og den innvendige skulder 25 av kapselmutteren 2 ikke kan økes når tappneseklaringen 38 har en bredde som er større enn 1,6 mm.
En klaring 39 mellom den utvendige perifere overflate av tappbunnen 34 og den innvendige perifere overflate av kapselaksesshylsen 22 (en tappbunnklaring 39) er konstruert med en bredde på 0,5 mm og 6 mm. Dette på grunn av at bruksevnen svekkes når tappbunnklaringen 39 har en bredde som er mindre enn 0,5 mm og at tilpasningsflaten mellom kapselmutterens aksesshylse 21 og den utvendige skulder 35 av tappen 3 ikke kan økes når tappbunnklaringen 39 har en bredde som er større enn 1,6 mm.
Materialene av kapselmutteren 2 og tappen 3 er ikke spesifikt begrenset hvis de har en tilstrekkelig styrke som oppfyller standarden ifølge API Spee. 7.
Tilkoplingen av borerørene ved å bruke verktøyskjøten 1 i den foretrukne utførelse av oppfinnelsen vil utføres som følger. Først blir kapselmutteren 2 og tappen 3 vendt mot hverandre og en endedel av tappen 3 settes inn i en boring i kapselmutteren 2. Begge eller hver av kapselmutteren 2 og tappen 3 blir dreiet for å klemmes til en utvendig skulder 35 og kapselmutterens aksesshylsedel 21 passer til hverandre, og videre passer den innvendige skulder 25 og tappnesens endedel 31 til hverandre.
Ifølge den foretrukne utførelse av oppfinnelsen er den innvendige, perifere overflate av kapselmutterens aksesshylse 22 og den utvendige perifere overflate av tappbunnen 34 anordnet parallelt med røraksen 50 og den innvendige, perifere overflate av kapselmutterens endehylse 24 og den utvendige, perifere overflate av tappnesen 32 er anordnet parallelt med røraksen 50, slik at det blir mulig å øke tykkelsen av tappnesen 32 og kapselmutterens aksesshylse 22 sammenliknet med den konvensjonelle verktøyskjøt. Følgelig kan tilpasningsflaten mellom kapselmutterens aksesshylseendedel 21 og den utvendige skulder 35 og tilpasningsflaten mellom tappnesens endedel og innvendige skulder 35 økes sammenliknet med den konvensjonelle verktøyskjøt hvor den innvendige, perifere overflate av kapselmutterens aksesshylse og den utvendige flate av tappbunnen og den innvendige, perifere overflate av kapselmutterens endehylse og den utvendige perifere flate av tappnesen har samme avskråning som hann- eller hunngjengedelene. Ifølge denne struktur kan momentmotstanden forbedres og levetiden av verktøyskjøten kan forlenges.
Ved å øke tappneselengden 32a, ble det videre mulig å redusere en torsjon på grunn av forflytningen av tappnesen i forbindelse med skruingen sammenliknet med en kort tapp (10 mm lengde) i den konvensjonelle verktøyskjøt for derved å realisere ytterligere skruing. Ifølge denne struktur kan momentmotstanden forbedres og levetiden av verktøyskjøten kan forlenges.
Hvis tappneselengden 32a er større eller lik 50 mm, vil tappnesens 32 stivhet svekkes og en større klemvinkel vil være nødvendig og slitasjen av hunn- og hanngjengedelene 23, 33 og den innvendige skulder 25 vil økes. Som resultat vil levetiden av anordningen bli forkortet.
Fig. 6A er et snitt langs linjen A-A på fig. 4 og viser tilpasningsflaten mellom den utvendige skulder og kapselmutterens aksesshylsedel og verktøyskjøten med dobbel skulder i den foretrukne utførelse av oppfinnelsen og fig. 6B er et snitt langs linjen A'-A' på fig. 1 og viser tilpasningsflaten mellom den utvendige skulder og kapselmutterens aksesshylseendedel av den konvensjonelle verktøyskjøt med dobbel skulder.
På fig. 6A indikerer "a" en bredde av tilpasningsflaten hvor den utvendige skulder 35 passer til kapselmutterens aksesshylseendedel 121.
På en annen side indikerer "b" på fig. 6B en bredde av tilpasningsflaten hvor den utvendige skulder 135 er passet til akselhylsens aksesshylseendedel 121.
Som tydelig vist på fig. 6A og 6B, blir et forhold a>b etablert, dvs. at bredden i en foretrukket utførelse er større enn bredden b i den konvensjonelle verktøyskjøt. Siden kapselmutterens aksesshylse 22 med andre anordnes for å strekke seg fra en kapselmutters aksesshylsesideende av hunngjengedelene 23 og parallelt med aksen 50, er bredden av tilpasningsflaten ifølge oppfinnelsen forskjellig fra den konvensjonelle verktøyskjøt hvor kapselhylsens aksesshylseendedel 121 har samme avskråning som hunngjengedelen 23 som passer til den utvendige skulder 135.
Som resultat blir tilpasningsflaten mellom den utvendige skulder og kapselmutterens aksesshylseendedel ifølge oppfinnelsen større enn ved den konvensjonelle verktøyskjøt.
Fig. 7A er et snitt langs linjen B-B på fig. 4 som viser tilpasningsflaten mellom den innvendige skulder og tappneseendedelen av verktøyskjøten med dobbel skulder i den foretrukne utførelse av oppfinnelsen og fig. 7B er et snitt langs linjen B'-B' på fig. 1 og viser tilpasningsflaten mellom den innvendige skulder og tappneseendedelen av den konvensjonelle verktøyskjøt med dobbel skulder.
På fig. 7A indikerer "a" en bredde av tilpasningsflaten hvor den innvendige skulder 25 passer til tappneseendedelen 31. På den annen side indikerer "b"' på fig. 7B en bredde av tilpasningsflaten på den innvendige skulder 125 passet til tappneseenden 131.
Som tydeligvis på fig. 7A og 7B, blir et forhold a'>b' etablert, dvs. at bredden a' ifølge oppfinnelsen er større enn bredden b' i den konvensjonelle verktøyskjøt. Siden tappnesen 32 med andre ord er anordnet for strekke seg fra en tappnesesideende av hanngj engedelen 33 og parallelt med røraksen 50, er bredden av tilpasningsflaten ifølge oppfinnelsen mer forskjellig enn for en konvensjonell verktøyskjøt hvor tappneseendedelen 131 har samme avskråning som hanngjengedelen 133 som passer til den innvendige skulder 125.
Som resultat blir tilpasningsflaten mellom den innvendige skulder og tappnesens endedel ifølge oppfinnelsen større enn for den konvensjonelle verktøyskjøt.
(Eksempel 1)
Eksempel 1 ifølge oppfinnelsen vil bli forklart nedenfor. I eksempel 1 er tappen og kapselmutteren fremstilt av et SEA 4137H-basert materiale (stålmateriale med sikret hardhet) ifølge AISI (American Iron and Steel Institute) standarden. Representative komponenter SAE 4137H-basert materiale er C:0,37 % wt, Si: 0,2 % wt, Mn: 1,0 % wt., Cr: 1,0 % wt og Mo: 0,2 % wt. Materialets styrke bestemmes i samsvar med API Spee. 7. Tappen og kapselmutteren har en utvendig diameter på 177,8 mm og en innvendig diameter på 108,0 mm. Tappen og kapselmutteren skrues sammen og klemmes manuelt. Denne manuelle klemmingsvinkel bestemmes som en manuell klemposisjon for en referanse. Deretter blir en klemvinkel og et moment når tappen og kapselmutteren blir klemt sammen ved hjelp av klemverktøy med et bestemt moment, blottet for å oppnå en torsjonsbruddstyrke. På dette tidspunkt fremspringer tappenesen fra en ende av gj engedelen parallelt med røraksen og tappnesen er ikke avskrånet. Tappneselengden er 21 mm.
Resultatet av prøven er vist på fig. 8 og i tabell 1. Fra dette resultat vil det fremgå at torsjonsflytegrensen for verktøyskjøten i eksempel 1 begynner ved 108 480 N-m (ved en klemvinkel på 43°).
(Eksempel 2)
Eksempel 2 ifølge oppfinnelsen vil bli forklart nedenfor.
Eksempel 2 er konstruert likt eksempel 1 med unntakelse av at tappneselengden er 11 mm for å oppnå en torsjonsbruddstyrke.
Resultatet av testen er vist på fig. 8 og tabell 1. Fra dette resultat vil det fremgå at torsjonsflytegrensen av verktøyskjøten i eksempel 2 begynner ved 101 700 N m (ved en klemvinkel på 29°).
(Sammenliknende eksempel)
Et sammenliknende eksempel for sammenlikning med eksempel 1 og 2 ifølge oppfinnelsen er konstruert likt eksempel 1 med unntakelse av at avskråningen av tappnesen er 2/12 og tappneselengden er 11 mm for å oppnå en torsjonsbruddstyrke.
Resultatet av prøven er vist på fig. 8 og i tabell 1. Fra dette resultat vil det fremgå at torsjonsflytegrensen av verktøyskjøten i det sammenliknende eksempel begynner ved 82 716 N m (ved en klemvinkel på 24°).
I eksempel 1 og 2 blir det bekreftet at summen av tilpasningsflaten mot den utvendige skulder og kapselmutteren hylseendedel og tilpasningsflaten mellom den innvendige skulder og tappnesens endedel blir økt med omtrent 10 % enn i det sammenliknende eksempel vist på tabell 1.
Torsjonsbruddstyrken av verktøyskjøten i eksempel 1 blir økt med omkring 31 % i forhold til torsjonsbruddstyrken i den sammenliknende eksempel som vist på fig. 8 og i tabell 1, slik at det blir bekreftet at momentmotstanden blir forbedret. Fra dette resultat vil det fremgå at verktøyskjøten i eksempel 1 får høyere momentegenskaper ved å øke den totale tilpasningsflate mellom den utvendige skulder og kapselmutterens aksesshylseendedel og tilpasningsflaten mellom den innvendige skulder og tappneseendedelen og ved å øke tappneselengden.
I tillegg er torsjonsbruddstyrken av verktøyskjøten i eksempel 1 87,6 % av torsjonsbruddstyrken av et rørlegeme (123 800 N m). Denne verdi er høyere enn 80 % av torsjonsbruddstyrken av et rørlegeme som er en anbefalt verdi i API-standard.
Her er avskråningene av hanngj engedelen og hunngj engedelen i eksempel 1 2/12 og de samme som i det sammenliknende eksempel. Følgelig er bruksevnen ved skruing i eksempel 1 den samme som i det sammenliknende eksempel.
Videre blir torsjonsbruddstyrken av verktøyskjøten i eksempel 2 økt med omtrent 23 % i forhold til torsjonsbruddstyrken i det sammenliknende eksempel som vist på fig. 8 og i tabell 1, slik at det blir bekreftet at momentmotstanden blir forbedret. Ut fra dette resultatet vil det fremgå at verktøyskjøten i eksempel 2 får høyere momentegenskaper ved å øke den totale tilpasningsoverflate mellom den utvendige skulder og hylsemutterens aksesshylseendedel og tilpasningsflaten mellom den innvendige skulder og tappnesens endedel.
I tillegg er torsjonsbruddstyrken for verktøyskjøten i eksempel 2 82,1 % av torsjonsbruddstyrken av rørlegemet (123 800 N m). Denne verdi er høyere enn 80 % av torsjonsbruddstyrken av rørlegemet, som en anbefalt verdi i API-standarden.
Her er avskråningen av hanngj engedelen og hunngj engedelen i eksempel 2 2/12 og de samme som i det sammenliknende eksempel. Følgelig er bruksevnen ved skruing i eksempel 2 den samme som i det sammenliknende eksempel.
Fig. 9A er et skjema som viser en belastningsfordeling tilveiebrakt av Finite Element Method (FEM)-analyse i en hoveddel av verktøyskjøten med dobbel skulder i den foretrukne utførelse av oppfinnelsen og fig. 9B er et skjema som viser en belastningsfordeling tilveiebrakt ved FEM-analyse i en hoveddel av verktøyskjøten med dobbel skulder i det sammenliknende eksempel. Forskjellen i belastnings-fordelinger i eksempel 1 ifølge oppfinnelsen og det sammenliknende eksempel vil bli forklart nedenfor ved å sammenlikne de største belastningsområder (flettede områder) derav, hvor en belastning på 91,8 kgf/mm til 133 kgf/mm blir generert. Her er bruddbelastningen av pinne 3, 103 og bruddbelastningen av kapselmutteren 2, 102 er 91,4 kgf/mm<2>.
På fig. 9B er belastningsfordelingstappen 103 i det sammenliknende eksempel, vist. En sammentrekkende belastning ved den ene skulder 125 er gjensidig kombinert med en diameterreduksjonsbelastning generert ved den innvendige skuldersideende av gripeflatene mellom hanngj engedelen 133 av tappen 103 og hunngj engdelen 123. Et snitt av tappnesen 132 viser at belastningen er større enn bruddbelastningen som genereres over hele området av tappnesen 132. Videre er belastningen større enn bruddbelastningen generert i dette området som strekker seg fra kapselmutterens aksesshylse 122 til en utvendig skuldersideende av gripeflatene av hanngjengedelene 133 og hunngj engedelene 123.
På fig. 9A er det på den annen side belastningsfordelingen av tappen 3 med en tappneselengde 32a på 21 mm i eksempel 1, vist. Selv om samme moment som i det sammenliknende eksempel brukes, vil en sammentrykket belastning generert ved den innvendige skulder 25 som passer til tappneseendedelen 31, ikke forstyrre en diameterreduksjonsbelastning generert ved en innvendig skuldersideende av gripeflatene av hanngj engedelen 33 av tappen 3 og hunngj engedelen 23. Et snitt av tappnesen 32 viser at belastningen forårsaket av flytegrensen ikke genereres over hele området av tappnesen 32, idet belastningen som forårsaker flytegrensen delvis blir undertrykket. Videre blir belastningen som forårsaker flytegrensen ikke generert og hele området som strekker seg fra kapselmutterens aksesshylse 22 til en utvendig skuldersideende av gripeflaten av hanngj engedelen 33 og hunngj engedelen 23, dvs. at belastningen som forårsaker flytegrensen blir delvis undertrykket.
For referanse blir et område hvor belastningen på 82,6 kgf/mm til 91,8 kgf/mm generert og et areal hvor en belastning på 73,4 kgf/mm til 82,6 kgf/mm blir generert, er vist på fig. 9A og 9B. På en annen side er fordelingen av belastningen generert i andre områder, for eksempel ved hunngj engedelen 23, 123 eller hanngj engedelen 33, 133 utelatt fra illustrasjonen.
Som beskrevet ovenfor kan verktøyskjøten i eksempel 1 være forsynt med en større rotasjonsvinkel og et høyere moment kan knyttes til denne sammenliknet med et sammenliknende eksempel.
Verktøyskjøten med dobbel skulder ifølge oppfinnelsen egner seg som en verktøyskjøt for et borerør for boring av en olje- og gassbrønn og egner seg især for boring av en utvidet brønn eller en horisontal brønn som strekker seg til 10 km.

Claims (8)

1. Verktøyskjøt (1) med dobbel skulderkarakterisert ved: en tapp (3) omfattende: en tapps utvendige perifere del (36) med en bestemt, utvendig diameter, et rørs innvendige perifere del (41) med en bestemt, innvendig diameter, en utvendig skulder (35) med en tilpasset flate vinkelrett på en rørakse, en tappbunn (34) med en utvendig perifer overflate hovedsakelig parallell med røraksen, en hanngj engedel (33) med en bestemt avskråning til røraksen, og en tappnese (32) med en utvendig perifer overflate parallell med røraksen langs hele lenden av tappnesen (32) med en spiss del og en tilpasset overflate vinkelrett på røraksen, og en kapselmutter (2) omfattende: en kapselmutters utvendige perifere del med en bestemt, utvendig diameter, et rørs innvendige perifere del (41)med en bestemt, innvendig diameter, en kapselmutters aksesshylse med en tilpasningsflate som passer til tilpasningsflaten av den utvendige skulder, og en innvendig perifer overflate tilsvarende den utvendige perifere flate av tappbunnen, anordnet parallelt med røraksen, en hunngjengedel (23) i inngrep med gjengene til den hanngjengede del, en kapselmutters endehylse ved den innvendige perifere overflate tilsvarende den utvendige perifere overflate av tappnesen (32), og anordnet hovedsakelig parallelt med røraksen, og en innvendig skulder med en tilpasset overflate som passer til den tilpassede overflate av tappnesen (32) og anordnet vinkelrett på røraksen.
2. Verktøyskjøt med dobbel skulder ifølge krav 1,karakterisert vedat: en klaring mellom den ytre perifere overflate av tappnesen (32) og den innvendige perifere overflate av kapselmutterens endehylse har en bredde på 0,5 mm til 1,6 mm, når kapselmutterens utvendige perifere del eller tappens utvendige perifere del har en utvendig diameter på 114,3 mm til 190,5 mm og rørets innvendige perifere del av kapselmutteren eller tappen har en innvendig diameter på 50,0 mm til 114, 3 mm.
3. Verktøyskjøt med dobbel skulder ifølge krav 1,karakterisert vedat: en klaring mellom den utvendige perifere overflate av tappbunnen (34) og den innvendige perifere overflate av kapselmutterens aksesshylse har en bredde på 0,5 mm til 1,6 mm når kapselmutterens utvendige perifere del eller tappens utvendige perifere del har en utvendig diameter på 114,3 mm til 190,5 mm og rørets innvendige perifere del av kapselmutteren eller tappen har en innvendig diameter på 50,0 mm til 114,3 mm.
4. Verktøyskjøt med dobbel skulder ifølge krav 1,karakterisert vedat: en lengde av tappnesen (32) er 12,7 mm til 38,1 mm når kapselmutterens utvendige perifere del eller tappens utvendige perifere del har en utvendig diameter på 114,3 mm til 190,5 mm og rørets innvendige perifere del av kapselmutteren eller tappen har en innvendig diameter på 50,0 mm til 114,3 mm.
5. Verktøyskjøt med dobbel skulder ifølge krav 1,karakterisert vedat: en klaring mellom den ytre perifere overflate av tappnesen (32) og den innvendige perifere overflate av kapselmutterens endehylse har en bredde på 0,5 mm til 1,6 mm, og en lengde av tappnesen (32) er 12,7 mm til 1,28,1 mm når kapselmutterens utvendige del eller tappens utvendige periferere del har en utvendig diameter på 114,3 mm til 190,5 mm og rørets innvendige perifere del av kapselmutteren eller tappen har en innvendig diameter på 50,00 mm til 114,3 mm.
6. Verktøyskjøt med dobbel skulder ifølge krav 1,karakterisert vedat: bredden av klaringen mellom den utvendige perifere overflate av tappnesen (32) og den innvendige perifere overflate av kapselendehylsen er vesentlig den samme som klaringen mellom den utvendige perifere overflate av tappbunnen (34) og den innvendige perifere overflate av kapselaksesshylsen.
7. Verktøyskjøt med dobbel skulder ifølge krav 1,karakterisert vedat: den innvendige perifere overflaten av kapselmutterens aksesshylse med en avskråning som er mindre enn avskråningen av hunngj engedelen som tilsvarer den utvendige perifere overflate av tappbunnen (34).
8. Verktøyskjøt med dobbel skulder ifølge krav 1 eller 7,karakterisert vedat: når kapselmutterens ytre omkretsdel eller tappens ytre omkretsdel har en utvendig diameter på 114,3mm til 190,5mm og rørets indre omkretsdel av kapselmutteren eller tappen har en innvendig diameter på 50,0 mm til 114,3mm, en klaring mellom den ytre periferiske overflaten av tappnesen (32) og den indre periferiske overflaten av kapselmutterens endehylse har en bredde på 0,5 mm til 1,6 mm, og en klaring mellom den ytre periferiske overflate på tappnesen (32) og den indre periferiske overflaten av kapselmutterens endehylse har en bredde 0,5mm til l,6mm og en lengde på tappnesen (32) er fra 12,7mm til 38,lmm.
NO20064958A 2004-03-31 2006-10-30 Verktøyskjøt med to skuldre NO334613B1 (no)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2004106970 2004-03-31
PCT/JP2005/006714 WO2005095840A1 (en) 2004-03-31 2005-03-30 Double shoulder tool joint

Publications (2)

Publication Number Publication Date
NO20064958L NO20064958L (no) 2006-10-30
NO334613B1 true NO334613B1 (no) 2014-04-28

Family

ID=35063857

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO20064958A NO334613B1 (no) 2004-03-31 2006-10-30 Verktøyskjøt med to skuldre

Country Status (5)

Country Link
JP (1) JP4750708B2 (no)
CN (2) CN102061893B (no)
GB (1) GB2425813B (no)
NO (1) NO334613B1 (no)
WO (1) WO2005095840A1 (no)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7210710B2 (en) 2004-03-01 2007-05-01 Omsco, Inc. Drill stem connection
CA2759755C (en) * 2005-03-02 2014-11-04 Vallourec Mannesmann Oil & Gas France Drill stem connection
FR2894279B1 (fr) * 2005-12-06 2010-08-27 Francois Kessler Ensemble a raccord pour masse-tiges ou tiges lourdes de forage
JP5665653B2 (ja) * 2011-05-23 2015-02-04 エヌケーケーシームレス鋼管株式会社 ダブルショルダ型ツールジョイント
RU2504710C1 (ru) * 2012-12-13 2014-01-20 Общество С Ограниченной Ответственностью "Тмк-Премиум Сервис" Высокогерметичное резьбовое соединение обсадных труб (варианты)
JP6151793B2 (ja) 2013-03-05 2017-06-21 エヌケーケーシームレス鋼管株式会社 ダブルショルダ型ツールジョイント
FR3027338B1 (fr) * 2014-10-16 2016-12-02 Vallourec Oil & Gas France Connexion polyvalente etanche a double butee
CN105952391A (zh) * 2016-06-24 2016-09-21 江阴德玛斯特钻具有限公司 改进的双台肩钻杆接头
AU2017100340B4 (en) * 2017-03-23 2017-09-14 Bruce William Haines Refurbishing Drill Rods
BR112021008233B1 (pt) 2018-12-28 2023-10-03 Halliburton Energy Services Inc Acoplamento roscado, e, conjunto de tubo concêntrico unido a um único tubo
PL3712374T3 (pl) 2019-03-18 2023-01-16 Sandvik Mining And Construction Tools Ab Żerdź przewodu wiertniczego
RU201674U1 (ru) * 2020-07-11 2020-12-28 Общество с ограниченной ответственностью "ТЕХНОМАШ" Резьбовое соединение бурильных труб

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4548431A (en) * 1981-12-17 1985-10-22 Hughes Tool Company - Usa Tool joint with internal/external make-up shoulders
US4659119A (en) * 1983-12-29 1987-04-21 Dril-Quip, Inc. Latching connector
JPH07260053A (ja) * 1994-03-16 1995-10-13 Nippon Steel Corp ねじり特性の優れた石油掘削管用ネジ継手

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA1182490A (en) * 1981-12-17 1985-02-12 Hughes Tool Company Tool joint with internal/external make-up shoulder
GB8617827D0 (en) * 1986-07-22 1986-08-28 British Steel Corp Joints for tubular members
US6485063B1 (en) * 1996-05-15 2002-11-26 Huey P. Olivier Connection
US5908212A (en) * 1997-05-02 1999-06-01 Grant Prideco, Inc. Ultra high torque double shoulder tool joint

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4548431A (en) * 1981-12-17 1985-10-22 Hughes Tool Company - Usa Tool joint with internal/external make-up shoulders
US4659119A (en) * 1983-12-29 1987-04-21 Dril-Quip, Inc. Latching connector
JPH07260053A (ja) * 1994-03-16 1995-10-13 Nippon Steel Corp ねじり特性の優れた石油掘削管用ネジ継手

Also Published As

Publication number Publication date
GB2425813A (en) 2006-11-08
JP4750708B2 (ja) 2011-08-17
CN102061893A (zh) 2011-05-18
WO2005095840A1 (en) 2005-10-13
GB0617759D0 (en) 2006-10-18
NO20064958L (no) 2006-10-30
JP2007530875A (ja) 2007-11-01
CN1934386A (zh) 2007-03-21
CN102061893B (zh) 2013-07-10
GB2425813B (en) 2008-06-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO334613B1 (no) Verktøyskjøt med to skuldre
CN102639912B (zh) 螺纹连接件
AU2010321285B2 (en) Threaded connection
US6755447B2 (en) Production riser connector
US5908212A (en) Ultra high torque double shoulder tool joint
US9885214B2 (en) Threaded tool joint connection
SE520729C2 (sv) Tunnväggig borrstångs- foderrörsförbindning
NO344088B1 (no) Dobbeltskuldret koplingskjøt
NO326307B1 (no) Gasstett rorforbindelse
WO2019093163A1 (ja) 鋼管用ねじ継手
WO2005108848A3 (en) Improved coupling for drilling-with-casing operations
CA2483951C (en) Male portion, drill bit and threaded joint for percussive rock drilling
CN101824969A (zh) 双台肩双密封面螺纹接头及采用该螺纹接头的无接箍式油井管
NO334419B1 (no) Verktøykomponent for en bunnhullsstreng.
RU2740836C1 (ru) Резьбовое соединение для стальных труб
CN106150395B (zh) 冲击式凿岩钎具
EA002252B1 (ru) Средство для соединения буровых штанг
CN105888572A (zh) 一种双台肩钻具螺纹接头
JP5967113B2 (ja) 管のねじ継手
CN105909183A (zh) 一种高抗扭钻具螺纹接头
CN107849905B (zh) 管连接器
NO20121504A1 (no) Kopling og framgangsmate for a tilveiebringe samme
CN209369739U (zh) 一种双台肩应力释放螺纹部件
US20080289879A1 (en) Connection Assembly For Drill Collars or Heavy Drill Pipes
CN113454310B (zh) 钻柱杆

Legal Events

Date Code Title Description
CHAD Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften)

Owner name: TENARIS CONNECTIONS B.V., JP

CREP Change of representative