NO324759B1 - Strekkanordning med integrert hydraulisk fluidakkumulator - Google Patents

Strekkanordning med integrert hydraulisk fluidakkumulator Download PDF

Info

Publication number
NO324759B1
NO324759B1 NO20035285A NO20035285A NO324759B1 NO 324759 B1 NO324759 B1 NO 324759B1 NO 20035285 A NO20035285 A NO 20035285A NO 20035285 A NO20035285 A NO 20035285A NO 324759 B1 NO324759 B1 NO 324759B1
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
cylinder
wall surface
hydraulic fluid
cavity
impact piston
Prior art date
Application number
NO20035285A
Other languages
English (en)
Other versions
NO20035285D0 (no
NO20035285L (no
Inventor
Lacey C Coffey
Richard D Williams
Original Assignee
Control Flow Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Control Flow Inc filed Critical Control Flow Inc
Publication of NO20035285D0 publication Critical patent/NO20035285D0/no
Publication of NO20035285L publication Critical patent/NO20035285L/no
Publication of NO324759B1 publication Critical patent/NO324759B1/no

Links

Classifications

    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
    • E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
    • E21B19/00—Handling rods, casings, tubes or the like outside the borehole, e.g. in the derrick; Apparatus for feeding the rods or cables
    • E21B19/002—Handling rods, casings, tubes or the like outside the borehole, e.g. in the derrick; Apparatus for feeding the rods or cables specially adapted for underwater drilling
    • E21B19/004—Handling rods, casings, tubes or the like outside the borehole, e.g. in the derrick; Apparatus for feeding the rods or cables specially adapted for underwater drilling supporting a riser from a drilling or production platform
    • E21B19/006—Handling rods, casings, tubes or the like outside the borehole, e.g. in the derrick; Apparatus for feeding the rods or cables specially adapted for underwater drilling supporting a riser from a drilling or production platform including heave compensators

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Mining & Mineral Resources (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Supply Devices, Intensifiers, Converters, And Telemotors (AREA)
  • Control Of Transmission Device (AREA)
  • Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
  • Other Liquid Machine Or Engine Such As Wave Power Use (AREA)

Description

Oppfinnelsen vedrører en strekksammenstilling omfattende en fullt utstrakt posisjon, en fullt tilbaketrukket posisjon og et antall delvis utstrakte posisjoner derimellom, omfattende en sylinder med en første sylinderende, en andre sylinderende, en ytre sylinderveggoverflate, en indre sylinderveggoverflate og et sylinderhulrom, for å utøve en strekkraft fra et borefartøy eller boreplattform på et bore- eller produksjonsstigerør.
Et marint stigerørsystem anvendes for å frembringe et ledningsrør fra et flytende fartøy ved vannoverflaten til en utblåsningssikrings-stack eller produksjonstre, som er koblet til brønnhodet ved sjøbunnen. En strekkenhet, eller bevegelseskompensator, er innarbeidet i stigerørstrengen for å kompensere for fartøybevegelse påvirket av bølgepå-virkning og hiv. Et strekksystem benyttes for å opprettholde et variabelt strekk på stigerørstrengen og som letter potensialet for sammentrykning og tilhørende knekking eller feil.
Historisk har konvensjonelle stigerørstrekksystemer bestått både av enkle- og doble sylinderarrangementer med en fast kabeldrivskive ved én ende av sylinderen og en bevegelig kabeldrivskive festet til stangenden til sylinderen. Arrangementet blir deretter montert i en posisjon på fartøyet for å muliggjøre hensiktsmessig føring av vaiertauet som er festet til et punkt ved den faste enden og hengt over de bevegelige drivskivene. Til gjengjeld er vaiertauet ledet via tilleggsdrivskiver og koblet til tele-skopskjøtsammenstillingen via en støttering bestående av påholderøyne som mottar endedelen av vaiertausammenstil-lingen. Et hydro/pneumatisk system bestående av høytrykks-luft over hydraulisk fluid påført sylinderen presser stangen og også drivskiven på stangenden til å skyves ut for derved å strekkbelaste vaiertauet og deretter stigerøret.
Antallet strekkenheter som benyttes er basert på nød-vendig strekk for å opprettholde støtte av stigerøret og en prosentdel av overtrekk som er diktert av metrologiske-havforhold, dvs. strøm og driftsparametre omfattende vari-able mudvekter, etc.
Tilgjengelig plass for installasjon og struktur nød-vendig for å støtte enhetene omfattende vekt og påførte laster, særlig i dypvannsapplikasjoner hvor nødvendig strekk krever tilleggstrekkenheter gir ulike problemer for systemsammensetninger både for nye fartøyskonstruksjoner og oppgradering av eksisterende fartøyskonstruksjoner.
Nylige utviklingsavtaler for dypvann har gitt et behov for nye generasjoner av borefartøy og produksjonsfasili-teter som krever en mengde nye teknologier og systemer for å drive effektivt i dypt vann og i fremmede/barske miljøer. Disse nye teknologiene omfatter utvikling av stigerør-strekkenheter hvor redusert vekt og nødvendig plass er vik-tige faktorer for borekontraktøren.
Strekksammenstillingene ifølge foreliggende oppfinnelse gir driftsforhold i forhold til konvensjonelle metodologier ved å frembringe valg i stigerørshåndtering og nåværende brønnkonstruksjonsteknikker. Applikasjoner av den basiske modulkonstruksjonen er ikke begrenset til bore-stigerør og flytende borefartøy. Systemet frembringer videre kost og driftseffektive løsninger i brønnbehandling/ overhaling, intervensjoner og produksjonsstigerørapplika-sjoner. Disse applikasjonene omfatter alle flytende pro-duks jonsfasiliteter inkluderende, strekkbenplattform, flytende produksjonsfasilitet, og varianter av produksjons-lastebøyer. Når installert frembringer systemet en effektiv løsning på strekk-kraft og driftsparametre. Et integral kontroll- og datafangstsystem frembringer driftsparametre til et sentralt prosessorsystem som frembringer overvåk-ingskontroll.
Hovedsakelig er strekksammenstillinger av 2 typer, stempeltype og slagstempeltype. Med stempeltypesylinder presses stangen ut ved å trykksette hydraulisk fluid som er lagret i en ekstern akkumulator ladet med høytrykksluft. Det hydrauliske fluidet strømmer inn i sylinderen fra en ekstern akkumulator og den trykksatte hydrauliske fluid virker på stemplet for å strekke ut stangen. Stemplet har en trykkbarrieretetning mellom stemplet og den indre veggen til sylinderen. Når stangen er tilbaketrukket blir den hydrauliske fluid forskjøvet av stemplet og stangen og strømmer tilbake inn i den eksterne akkumulatoren.
Kjente slagstempeltype-strekksammenstillinger omfatter et slagstempel, som er tettet rundt sin ytre diameter til den øvre flensen til sylinderen. Ettersom det trykksatte hydrauliske fluid strømmer inn i sylinderen fra den eksterne akkumulatoren, strekkes slagstemplet ut. Når slagstemplet trekkes tilbake, blir den hydrauliske fluid for-skjøvet tilbake inn i den eksterne akkumulatoren. Derfor krever disse kjente strekksammenstillinger at det hydrauliske fluidvolumet erstattes av stemplet eller slagstemplet, som deretter strømmer tilbake inn i den eksterne akkumulatoren.
Som eksempler på teknikkens stilling skal det vises til US 3,897,045, US 5,252,004 og US 4,638,978.
Foreliggende oppfinnelse er rettet mot slagstempeltype strekksammenstillinger hvori den hydrauliske fluidakkumulator er integrert med sylinderen og slagstemplet og som omfatter et luftoverføringsrør anordnet i sylinderhulrommet og slagstempelhulrommet for å frembringe et Luft-over-hydraulisk-fluid-arrangement. I dette arrangementet frembringer strekksammenstillingene til foreliggende oppfinnelse fordelen med å redusere vektplass nødvendig for hver strekksammenstilling pga. at den eksterne hydrauliske fluidakkumulatoren ikke er nødvendig. Strekksammenstillingene ifølge foreliggende oppfinnelse frembringer også at volumet opptatt av veggtykkelsen til slagstemplet erstatter den hydrauliske fluid. Dette resulterer i en relativt liten stigning og senkning av fluidnivået i det hule slagstemplet, som således eliminerer nødvendighet for en ekstern akkumulator. I tillegg har strekksammenstillingene ifølge foreliggende oppfinnelse redusert vekt og krever minimale modifikasjoner til ryggstrukturer som et resultat av den reduserte vekten. Videre er mindre hydraulisk fluid og mindre høytrykksluft eller gass nødvendig sammenlignet med konvensjonelle strekkenheter.
De forannevnte fordeler er blitt oppnådd ved foreliggende strekksammenstilling som har en fullt utstrakt posisjon, en full tilbaketrukket posisjon og et antall av delvis utstrakte posisjoner derimellom, omfattende, en sylinder med en første sylinderende, en andre sylinderende, en ytre sylinderveggoverflate, en indre sylinderveggoverflate, og et sylinderhulrom, hvor den første sylinderenden har en sylinderåpning, den andre sylinderenden har et første tilkoblingselement, og sylinderhulrommet har en første andel av hydraulisk fluid anbrakt deri, et stopprør har en første stopprørende, en andre stopprørende, en ytre stopprørvegg-overflate, en indre stopprørveggoverflate, og et stopprør-hulrom, hvor stopprøret er anordnet langs minst en del av den indre sylinderveggoverflaten slik at den indre sylinderveggoverflaten er i kommunikasjon med den ytre stopprørveggoverflaten; et slagstempel med en første slagstempelende, en andre slagstempelende, en indre slagstempelveggoverflate, en ytre slagstempelveggoverflate, og et slagstempelhulrom, hvor den første slagstempelenden er tettet og inkludert i et andre tilkoblingselement, den andre slagstempelenden har en slagstempelflens anordnet langs den ytre slagstempelveggoverflaten og en slagstempelåpning for fluidkommunikasjon mellom slagstempelhulrommet og sylinderhulrommet, slagstempelhulrommet har en andre andel av hydraulisk fluid og en gass anordnet deri i et gass-over-hydraulisk-fluid-arrangement, hvor den ytre slag-stempelveggoverf laten er glidbart tilkoblet med en del av den indre stopprørveggoverflaten og slagstempelflensen er glidbart tilkoblet en del av den indre sylinderveggoverflaten; en hydraulisk fluidakkumulator definert som et ringformet rom dannet av den indre sylinderveggoverflaten, den ytre slagstempelveggoverflaten, den andre stopprør-enden, og slagstempelflensen; minst én hydraulisk fluidreturlinje i fluidkommunikasjon med den hydrauliske fluidakkumulatoren og sylinderhulrommet; og minst ett gassover-føringsrør anordnet i en del av sylinderhulrommet og i en del av slagstempelhulrommet, hvor det minst ene gassover-føringsrøret er i fluidkommunikasjon med en gasskilde og gassen frembrakt i slagstempelhulrommet.
Et. videre trekk med strekksammenstillingen er at den andre sylinderenden kan omfatte en gasskanal i fluidkommunikasjon med det minst ene gassoverføringsrøret og gasskilden. Et annet trekk med strekksammenstillingen er at strekksammenstillingens andre sylinderende kan omfatte en hydraulisk fluidkanal i fluidkommunikasjon med sylinderhulrommet og den hydrauliske fluidreturlinjen. Et tilleggstrekk med strekksammenstillingen er at den hydrauliske fluidreturlinjen kan omfatte en ringformet manifold anordnet langs en del av den ytre sylinderveggen og i fluidkommunikasjon med den hydrauliske fluidakkumulatoren og den minst ene hydrauliske fluidreturlinjen. Et videre annet trekk med strekksammenstillingen er at den andre sylinderenden kan omfatte en hydraulisk fluidkanal i fluidkommunikasjon med sylinderhulrommet og den hydrauliske fluidreturlinjen. Et videre trekk med strekksammenstillingen er at den hydrauliske fluidreturlinjen kan omfatte en ringformet manifold anordnet langs en del av den ytre sylinderveggen og i fluidkommunikasjon med den hydrauliske fluidakkumulatoren og den minst ene hydrauliske fluidreturlinjen.
De forannevnte fordeler er blitt oppnådd via foreliggende strekksammenstilling som har en fullt utstrakt posisjon, en fullt tilbaketrukket posisjon, og et antall delvis utstrakte posisjoner derimellom, omfattende: en sylinder med en første sylinderende, en andre sylinderende, en ytre sylinderveggoverflate, en indre sylinderveggoverflate, og et sylinderhulrom, hvor den første sylinderenden har en sylinderåpning, den andre sylinderenden har et første tilkoblingselement, og sylinderhulrommet har en første andel av hydraulisk fluid anordnet deri; et stopprør med en første stopprørende, en andre stopprørende, en ytre stopprørveggoverflate, en indre stopprørveggoverflate, og et stopprørhulrom, hvor stopprøret er anordnet langs minst en del av den indre sylinderveggoverflaten slik at den indre sylinderveggoverflaten er i kommunikasjon med den ytre stopprørveggoverflaten; et slagstempel med en første slagstempelende, en andre slagstempelende, en indre slag-stempelveggoverf late, en ytre slagstempelveggoverflate, og et slagstempelhulrom, hvor den første slagstempelenden er tettet og inkludert i et andre tilkoblingselement, den andre slagstempelenden har et ringformet stempel anordnet langs den ytre slagstempelveggoverflaten og en slagstempelåpning for fluidkommunikasjon mellom slagstempelhulrommet og sylinderhulrommet, hvor det ringformede stemplet har minst én port, slagstempelhulrommet har en andre andel av hydraulisk fluid og en gass anordnet i et gass-over-hydraulisk-fluid-arrangement, den ytre slag-stempelveggoverf laten er glidbart tilkoblet med en del av den indre stopprørveggoverflaten og det ringformede stemplet er glidbart tilkoblet med en del av den indre sylinderveggoverflaten; en hydraulisk fluidakkumulator definert som et ringformet rom frembrakt av den indre sylinderveggoverflaten, den ytre slagstempelveggoverflaten, den andre stopprørenden, og det ringformede stemplet, den hydrauliske fluidakkumulatoren er i fluidkommunikasjon med sylinderhulrommet via den minst ene porten til det ringformede stemplet; og minst ett gassoverføringsrør anordnet i en del av sylinderhulrommet og i en del av slagstempelhulrommet, hvor det minst ene gassoverføringsrøret er i fluidkommunikasjon med en gasskilde og gassen anordnet i slagstempelhulrommet. Et videre trekk med strekksammenstillingen er at minst én av den minst ene porten til det ringformede stemplet kan omfatte minst én bladfjær anordnet over den minst ene av den minst ene port. Et annet trekk med strekksammenstillingen er at minst én av den minst ene bladfjær kan være kurvet oppover mot den første slagstempelenden. Et tilleggstrekk med strekksammenstillingen er at den minst ene av den minst ene bladfjær kan omfatte minst én bladfjæråpning. Et videre annet trekk med strekksammenstillingen er at den andre sylinderenden kan omfatte en gasskanal i fluidkommunikasjon med det minst ene gass-overføringsrøret og gasskilden. Et videre trekk med strekksammenstillingen er at den hydrauliske fluidakkumulatoren kan omfatte en ringformet manifold anordnet langs en del av den ytre sylinderveggen og i fluidkommunikasjon med den hydrauliske fluidakkumulatoren. Et annet trekk med strekksammenstillingen er at det ringformede stemplet kan omfatte minst ett par av porter.
Et tilleggstrekk med strekksammenstillingen er at minst én av de minst ene par av porter kan omfatte minst én bladfjær anordnet over minst én av det minst ene par av porter. Et videre annet trekk med strekksammenstillingen er at minst én av den minst ene bladfjær kan være kurvet oppover mot den første slagstempelenden. Et videre trekk med strekksammenstillingen er at minst én av den minst ene bladfjær kan omfatte minst én bladfjæråpning. Et annet trekk med strekksammenstillingen er at den andre sylinderenden kan omfatte en gasskanal i fluidkommunikasjon med det minst ene gassoverføringsrøret og gasskilden. Et tilleggstrekk med strekksammenstillingen er at den hydrauliske fluidakkumulatoren kan omfatte en ringformet manifold anordnet langs en del av den ytre sylinderveggen og i fluidkommunikasjon med den hydrauliske fluidakkumulatoren. Et videre annet trekk med strekksammenstillingen er at hver av det minst ene paret av porter kan omfatte en bladfjær anordnet over hver av det minst ene paret av porter. Et videre trekk med strekksammenstillingen er at hver av bladfjærene anordnet over hver av det minst ene paret av porter kan være kurvet oppover mot den første slagstempelenden. Et annet trekk med strekksammenstillingen er at hver av bladfjærene kan omfatte minst én bladfjæråpning anordnet over hver av portene. Et tilleggstrekk med strekksammenstillingen er at den andre sylinderenden kan omfatte en gasskanal i fluidkommunikasjon med det minst ene gassover-føringsrøret og gasskilden. Et videre annet trekk med strekksammenstillingen er at den hydrauliske fluidakkumulatoren kan omfatte en ringformet manifold anordnet langs en del av den ytre sylinderveggen og i fluidkommunikasjon med den hydrauliske fluidakkumulatoren.
Strekksammenstillingene ifølge foreliggende oppfinnelse har fordelene med å redusere den totale vekten til strekkenheten, å redusere mengden hydraulisk fluid nød-vendig for å drive strekksammenstillingen, og å redusere mengde luft eller gass nødvendig for å drive strekksammenstillingen . Fig. 1 viser et delvis tverrsnitt av én spesifikk ut-førelse av strekksammenstillingen ifølge foreliggende oppfinnelse vist i fullt tilbaketrukket posisjon. Fig. 2 viser et delvis tverrsnitt av en annen spesifikk utførelse av strekksammenstillingen ifølge foreliggende oppfinnelse vist i fullt tilbaketrukket posisjon. Fig. 3 viser et delvis tverrsnitt av strekksammenstillingen vist i Fig. 2 vist i fullt utstrakt posisjon. Fig. 4 viser et tverrsnitt av strekksammenstillingen vist i Fig. 2 langs linjen 4-4. Fig. 5 viser et tverrsnitt av det ringformede stemplet vist i Fig. 4 langs linjen 5-5.
Selv om oppfinnelsen skal beskrives i sammenheng med den foretrukne utførelsen, skal det forstås at det ikke er ment å begrense oppfinnelsen til den utførelsen. Tvert imot er det ment å dekke alle alternativer, modifikasjoner og ekvivalenter, som kan inkluderes innenfor rammen og omfanget av oppfinnelsen som definert i de vedlagte kravene.
Oppfinnelsen omfatter elementer som når sammensatt danner en enhetlig, integral, strekksammenstilling. Strekksammenstillingene ifølge foreliggende oppfinnelse kan benyttes for å erstatte både konvensjonelle og direktevirk-ende strekksystemer. Videre kan variasjoner av strekksammenstillingene benyttes i både bore- og produksjons-stigerørsapplikasjoner.
Som omtalt ovenfor integrerer strekksammenstillingene ifølge foreliggende oppfinnelse den hydrauliske fluidakkumulatoren inn i sylinderen. Det hydrauliske fluidet er lagret inn i slagstempelhulrommet og er trykksatt med høy-trykksluft via et luftoverføringsrør anordnet i sylinderhulrommet og slagstempelhulrommet. Den trykksatte luften strømmer inn i et luftrom som er opprettholdt ved den øvre enden av det indre til slagstemplet, dvs. i slagstempelhulrommet. Dette arrangementet frembringer en luft over oljedrift.
Lufttrykket virker på den indre overflaten til én ende av slagstemplet, noen ganger referert til som slagstempelhode, kombinert med det trykksatte hydrauliske fluidet som virker på overflatearealet til den nedre enden av slagstemplet for å frembringe kraft nødvendig for å strekke ut slagstemplet. Slagstemplet strekkes ut med en kraft relativ til lufttrykk, imidlertid med nedre enden av slagstemplet nedsunket i hydraulisk fluid, hydraulisk dempning er opprettholdt for å motvirke urimelige slagstempelhastigheter, dvs. raten hvori slagstemplet strekkes ut fra inne i sylinderhulrommet eller tilbaketrukket inn i sylinderhulrommet. Derfor blir slagstempelhastighet kontrollert for å motvirke på strekksammenstillingen.
I én spesifikk utførelse er et ringformet stempel, som virker som en hastighetskontrollventil, plassert ved den nedre enden av slagstemplet og kan benyttes til å motvirke skade som forårsakes av overdrevne slagstempelhastigheter i tilfelle en skadet linje eller andre situasjoner hvor lasten på strekksammenstillingen plutselig er borte fra strekksammenstillingen. Det ringformede stemplet omfatter et antall overføringsporter, eller porter, plassert i det ringformede stemplet ved den nedre enden av slagstemplet. Ved den øvre siden av portene er små bladfjærer anordnet over åpningen til porten. Disse fjærene er kurvet oppover slik at inngangene til portene er åpne for strømning av hydraulisk fluid gjennom portene. Hvis lasten på strekksammenstillingen plutselig er borte, vil trykket som virker på slagstemplet medvirke til at det akselereres mot den fullt utstrakte posisjonen ved en overdreven rate. Dersom hydraulisk fluidstrøm som passerer bladfjæren som kommer inn porten, overgår en bestemt strømningsrate, blir en trykkubalanse påført over bladfjæren. Når denne ubalansen overgår fjærraten til bladfjæren, blir bladfjæren presset til å lukke over inngangen til porten, som dermed begrenser strømningsraten til det hydrauliske fluidet gjennom portene, og som til gjengjeld begrenser hastighet til slagstemplet. Hver bladfjær har foretrukket et hulrom, eller åpning, som tillater at en del av det hydrauliske fluidet kan passere gjennom portene slik at trykkubalansen tillates å utligne ved en kontrollert rate i stedet for å «fastlåses», dvs. ikke lenger beveger seg. Straks trykket har utlignet vil bladfjærene returnere til deres oppover-kurvede posisjon for fortsatt drift.
Viser nå til fig. 1-3, generelt, hvor foreliggende oppfinnelse er rettet mot en strekksammenstilling 40 med sylinder 60, slagstempel 80, stopprør 90 og luftover-føringsrør 50. Strekksammenstillingen 40 omfatter en fullt tilbaketrukket posisjon (fig. 1 og 2), en fullt utstrakt posisjon (Fig. 3), og et antall delvis utstrakte posisjoner definert derimellom. Sylinder 60 omfatter en indre sylinderveggoverflate 61, en ytre sylinderveggoverflate 62, en første sylinderende 63 og en andre sylinderende 64. Den andre sylinderenden 64 omfatter tilkoblingselement 65 for å lette festet av den andre sylinderenden 64 og således strekksammenstillingen 40 til en stigerørstreng, et bore-fartøy eller annet utstyr eller anordninger som er festet til stigerørstrengen. Tilkoblingselementet 65 kan være hvilken som helst anordning, f.eks. bolter, flenser, etc, kjent for en fagmann.
Sylinderhulrommet 66 er anordnet i sylinderen 60 og defineres av den indre sylinderveggoverflaten 61. Den første sylinderenden 63 omfatter åpninger 67 for å mulig-gjøre for slagstemplet 80 å beveges inn- og ut av sylinderhulrommet 66 som omtalt mer detaljert nedenfor. Sylinderen 60 omfatter foretrukket også en ringformet manifold 68 for å muliggjøre sirkulasjon av hydraulisk fluid rundt slagstemplet 80 og inn i den hydrauliske fluidakkumulatoren 77 omtalt mer detaljert nedenfor.
Slagstempler 80 omfatter en indre slagstempelveggoverflate 81, en ytre slagstempelveggoverflate 82, en første slagstempelende, eller slagstempelhode 83, og en andre slagstempelende 84. Den første slagstempelenden 83 omfatter tilkoblingselementer 85 for å lette tilfestning av den første slagstempelenden 83 og således strekksammenstillingen 40 til en stigerørstreng, et borefartøy eller annet utstyr eller anordninger som er festet til stigerørstrengen. Tilkoblingselementet 85 kan være hvilken som helst anordning, f.eks. bolter, flenser, etc, kjent for en fagmann.
Slagstempelhulrommet 86 er anordnet i slagstemplet 80 og definert av den indre slagstempelveggoverflaten 81. Den andre slagstempelenden 84 omfatter slagstempelåpning 88
(Fig. 3) for å muliggjøre passering av hydraulisk fluid inn i- og fra slagstempelhulrommet 86 som omtalt mer detaljert nedenfor.
Stopprøret 90 omfatter en indre stopprørveggoverflate 91, en ytre stopprørveggoverflate 92, en første stopprør-ende 93, en andre stopprørende 94 og et stopprørhulrom 96 anordnet i stopprøret 90 og definert av den indre stopp-rørveggoverf laten 91.
I én spesifikk utførelse omfatter slagstemplet 80 foretrukket en slagstempelflens 89 (Fig. 1) anordnet langs en del av den ytre slagstempelveggoverflaten 82, foretrukket nær den andre slagstempelenden 84. Slagstempelflensen 89 er i kontakt med stopprøret 90 når strekksammenstillingen 40 er i den fullt utstrakte posisjonen (Fig. 3). Som sådan letter slagstempelflensen 80 opprettholdelse av slagstemplet 80 i sylinderhulrommet 66 og stopprørhulrommet 96.
Strekksammenstillingen 40 sammenstilles ved å innføre slagstempel 80 inn i sylinderhulrommet 66 ved å føre den andre slagstempelenden 84 gjennom sylinderåpningen 67 slik at luftoverføringsrøret 50 er anordnet i slagstempelhulrommet 86. Slagstemplet 80 innføres i sylinderhulrommet 66 inntil den andre slagstempelenden 84 er i kontakt med den andre sylinderenden 64, dvs. strekksammenstillingen 40 er i den fullt tilbaketrukne posisjonen (fig. 1 og 2). Slag-stempelf lensen 89, eller ringformet stempel 20 (omtalt mer detaljert nedenfor), er glidbar i kontakt med den indre sylinderveggoverflaten 61, og hydraulisk fluidakkumulator er frembrakt mellom den indre sylinderveggoverflaten 61 og den ytre slagstempelveggoverflaten 82. Slagstempelflensen 89, eller ringformet stempel 20, er glidbar i kontakt med den indre sylinderveggoverflaten 61 slik at ikke noe hydraulisk fluid eller luft tillates å passere mellom slag-stempelf lensen 89, eller ringformet stempel 20, og den indre sylinderveggoverflaten 61.
Stopprøret 90 blir deretter anordnet rundt slagstemplet 80 (dvs. slagstemplet 80 innføres inn i stopprør-hulrommet 96) og stopprøret 90 innføres i sylinderhulrommet 66 slik at den ytre stopprørveggoverflaten 92 er i kommunikasjon med den indre sylinderveggoverflaten 61 og den indre stopprørveggoverflaten 91 er glidbar i kontakt med den ytre slagstempelveggoverflaten 82. Stopprøret 90 er foretrukket festet til den ene sylinderveggoverflaten 61 slik at stopprøret ikke er i stand til bevegelse og ikke noe hydraulisk fluid eller luft tillates å passere mellom den indre sylinderveggoverflaten 61 og den ytre stopprør-veggoverf laten 92. Som vist i fig. 1-3 er stopprøret 90 festet på plass av flensen og boltsammenstillingen 95. Den indre stopprørveggoverflaten 91 er glidbar i kontakt med den ytre slagstempelveggoverflaten 82 slik at ikke noe hydraulisk fluid eller luft tillates å passere mellom den indre stopprørveggoverflaten 91 og den ytre slagstempel-veggoverf laten 82.
I dette arrangementet tillates slagstempelflensen 89, eller ringformet stempel 20, å gli langs den indre sylinderveggoverflaten 61 inntil kontakt oppnås med stopp-røret 90. Ved det punktet hvor slagstempelflensen 89 eller ringformet stempel 20 er i kontakt med stopprøret 90 er strekksammenstillingen 40 i den fullt utstrakte posisjonen (Fig. 3).
Anordnet i sylinderhulrommet 66 og minst en del av slagstempelhulrommet 86 er gass, eller luft, overføringsrom 50. Selv strekksammenstillingen er omtalt heri for å ha «luft», må det forstås at hvilken som helst gass kan benyttes, f.eks. luft eller nitrogen ved atmosfærisk trykk. Luftoverføringsrøret 50 er i fluidkommunikasjon med en luftkilde (ikke vist), slik som én eller flere lufttrykks-tanker, som frembringer trykksatt luft inn i slagstempelhulrommet 86 og sylinderhulrommet 66 for å frembringe strekk-kraft til strekksammenstillingen 40. Luftover-føringsrøret 50 omfatter en luftoverføringsrøråpning 52. Foretrukket inkluderer den andre sylinderen 64 en luftkanal 54 for å lette transport av luft fra luftkilden til luft-overføringsrøret 50.
Når strekksammenstillingen 40 er i den fullt tilbaketrukne posisjonen (fig. 1 og 2), blir den hydrauliske fluidakkumulatoren 77 dannet av den ytre slagstempelveggoverflaten 82 og den indre sylinderveggoverflaten 61 som en ringformet ring rundt slagstemplet 80. Ettersom strekksammenstillingen 40 beveges fra den fullt tilbaketrukne posisjonen (fig. 1 og 2) til den fullt utstrakte posisjonen(Fig. 3), kommer den hydrauliske fluidakkumulatoren og sylinderhulrommet 66 i fluidkommunikasjon med hverandre og volumet til det ringformede rommet som danner den hydrauliske fluidakkumulatoren 77 blir redusert.
I én spesifikk utførelse vist i Fig. 1 omfatter strekksammenstillingen en hydraulisk fluidreturlinje 70 i fluidkommunikasjon med en ringformet manifold 68 og sylinderhulrommet 66 og således slagstempelhulrommet 86. Foretrukket omfatter den andre sylinderen 64 en hydraulisk fluidkanal 74 for å lette transport av hydraulisk fluid fra slagstempelhulrommet 86 og sylinderhulrommet 66 til den hydrauliske fluidreturlinjen 70. Den hydrauliske fluidreturlinjen 70 omfatter foretrukket en kontrollventil 72 så som et Riser Inertia Management and Control® (RIMAC®) - system for å lette regulering av strømning av hydraulisk fluid gjennom den hydrauliske fluidreturlinjen 70 og for å kontrollere stigerørsrøret i tilfelle en uventet separering av slagstemplet 80 fra sylinderen 60. Derfor kan strekkraften frembrakt av strekksammenstillingen 40 kontrolleres slik at hastighet hvorved slagstemplet 80 beveges i sylinderen 70 og stopprøret 90 ikke overgår en satt hastighet hvorved slagstemplet 80 kan tvinges fra sin glidbare tilkobling med stopprøret 90 og ellers forårsake skade på strekksammenstillingen 40.
Viser nå til fig. 2-5 hvori én spesifikk utførelse er et ringformet 20 utfører funksjonen til slagstempelflensen 89.. Tilsvarende som slagstempelflensen 89 er det ringformede stemplet 20 anordnet langs den ytre slagstempel-veggoverf laten 82 nær den andre slagstempelenden 84. I motsetning til slagstempelflensen 89, som imidlertid kun frembringer funksjonen med å stoppe videre utstrekning av slagstemplet 80, kontrollerer det ringformede stemplet 80 hastighet hvorved slagstemplet 80 beveges i sylinderen 70 og stopprøret 90. Som illustrert i fig. 4 og 5 omfatter foretrukket det ringformede stemplet 20 et antall porter 22 hvorigjennom hydraulisk fluid tillates å passere fra den hydrauliske fluidakkumulatoren 77 inn i sylinderhulrommet 66, og vica versa. Porten 22 omfatter en bladfjær 24 anordnet over porten 22 for å lette kontroll av strømning av hydraulisk fluid gjennom porten 22. Bladfjæren 24 omfatter foretrukket minst ett bladfjærhulrom eller åpning 26 hvorigjennom hydraulisk fluid tillates å passere.
Som vist i fig. 4 og 5 er foretrukket portene 22 arrangert i par hvor hvert par av porter 22 har en bladfjær 24 anordnet over paret av porter 22 med bladfjærhulrommet eller åpningen 26 anordnet over hver port 22. Bladfjæren 26 er kurvet oppover, dvs. i retningen til en første ende 83, slik at strømning av hydraulisk fluid gjennom porten 22 i retningen til pilen 31 blir dempet, eller sinket, og slik at strømning av hydraulisk fluid gjennom porten 22 i retningen til pilen 32 likeledes er dempet, eller sinket. I situasjoner hvori slagstemplet 80 tvinges ut av sylinderen 60, dvs. i retningen til pilen 31 mot den fullt utstrakte posisjonen, ved en høy hastighetsrate, flates bladfjæren 26 ut for å dekke en del av porten 22, som derved begrenser strømning av hydraulisk fluid gjennom porten 22, og som således sinker utstrekning av slagstemplet 80 ut av sylinderen 60. Festeanordninger, f.eks. bolter 28, kan benyttes til å feste bladfjæren 26 til det ringformede stemplet 20.
Selv om det ringformede stemplet 20 er beskrevet som å ha et antall porter 22, med et antall bladfjærer 26, må det forstås at det ringformede stemplet 22 kan kun ha én port, med eller uten, en bladfjær 26, og bladfjæren 26 kan, eller kan ikke omfatte en bladfjæråpning 26.
Som vist i fig. 1 og 2, straks sammenstilt, kan sylinderhulrommet 66, slagstempelhulrommet 86 og den hydrauliske fluidakkumulatoren 77 fylles med hydraulisk fluid i rommene representert ved henvisningstall 104. Slagstempelhulrommet 8 6 kan deretter bli delvis fylt med luft i rommet representert ved henvisningstall 102 fra en luftkilde og som passerer gjennom et luftoverføringsrør 50, for derved å etablere et hydraulisk fluidnivå 100 i et gass-over-hydraulisk-fluidarrangement. Trykkene til luften og det hydrauliske fluidet beveger ikke slagstemplet 80 når trykkene er ved likevekt.
Ettersom strekksammenstillinger 40 beveges vekk fra den fullt tilbaketrukne posisjonen (fig. 1 og 2) til én eller flere av de delvis utstrakte posisjonene eller den fullt utstrakte posisjonen (Fig. 3), blir luft i rommet 102 trykksatt ved at tilleggsluft transporteres fra luftkilden, gjennom luftkanalen 54, gjennom luftoverføringsrøret 50, ut av luftrøråpningen 52 og inn i rommet 102 til slagstempelhulrommet 86. Ved å gjøre dette tvinger den trykksatte luften i rommet 102 slagstempelhodet 83 til å beveges i retningen til pilen 31. I tillegg tvinger den trykksatte luften at det hydrauliske fluidnivå beveges nedover, i retningen til pilen 32. Det trykksatte hydrauliske fluid i rommene 104 sammentrykkes og letter utøvelse av en oppover-rettet kraft, dvs. i retningen til pilen 31, for å tvinge slagstempelhodet 83 til å beveges i retningen til 31 inntil strekksammenstillingen når den fullt utstrakte posisjonen (Fig.. 3) , eller inntil trykket til luften og trykket til det hydrauliske fluidet når likevekt.
I tillegg, med hensyn til den spesifikke utførelsen av strekksammenstillingen 40 vist i fig. 2-5, ettersom slagstemplet 80 beveges i retningen til pilen 31, blir hydraulisk fluid transporter fra den hydrauliske fluidakkumulatoren 77 gjennom det ringformede stemplet 20 i retningen til pilen 32, ved å passere gjennom portene 22 og inn i sylinderhulrommet 66. Ved å gjøre dette, blir volumet til den hydrauliske fluidakkumulatoren 77 redusert.
Omvendt når slagstemplet 80 beveges i retningen til pilen 32, blir hydraulisk fluid transportert fra sylinderhulrommet 66, gjennom det ringformede stemplet 20 i retningen til pilen 31, ved å passere gjennom portene 22, og inn i den hydrauliske fluidakkumulatoren 77. Ved å gjøre dette økes volumet til den hydrauliske fluidakkumulatoren.
Med hensyn til den spesifikke utførelsen av strekksammenstillingen vist i Fig. 1, ettersom luft transporteres fra luftkilden inn i slagstempelhulrommet 86, og slagstemplet 80 beveges således i retningen til pilen 31, blir hydraulisk fluid transportert fra den hydrauliske fluidakkumulatoren 77, gjennom den ringformede manifolden 68, inn i den hydrauliske fluidreturlinjen 70, gjennom den hydrauliske fluidreturlinjen 70, gjennom kontrollventilen 72, gjennom de hydrauliske kanalene 74 og inn i sylinderhulrommet 66.
Omvendt ettersom lufttrykket avtar, og transporteres ut av rommet 102 til slagstempelhulrommet 86, beveges slagstemplet i retningen til pilen 32. Ved å gjøre dette blir hydraulisk fluid transportert fra sylinderhulrommet 66, gjennom den hydrauliske fluidkanalen 74, gjennom kontrollventilen 72, gjennom den hydrauliske fluidreturlinjen 70, inn i den ringformede manifolden 68 og inn i den hydrauliske fluidakkumulatoren 77.
Som det skal forstås av en fagmann er det hydrauliske fluidnivået 100 foretrukket alltid lavere, dvs. nærmere den andre sylinderen 64, enn luftoverføringsrøråpningen 52. Derfor vil hydraulisk fluid 104 ikke tillates å passere inn i luftoverføringsrøret 50.
Selv om det skal forstås at sylinderen 60, slagstemplet 80, og stopprøret 90 kan dannes av hvilket som helst material kjent for en fagmann, er foretrukket sylinderen 60, slagstemplet 80 og stopprøret 90 fremstilt fra et lettvektsmaterial for å hjelpe til med å redusere den gene-relle vekten av vektsammenstillingen 40, hjelpe til med å eliminere friksjon og metallkontakt i sylinderen 60 og stopprøret 90, og hjelpe til med å redusere potensialet for elektrolytiske og galvaniske hendelser som kan forårsake korrosjon. Eksempler omfatter, men er ikke begrenset til, karbonstål, rustfritt stål, aluminium og titan.
Strekksammenstillingen 40 kan være koblet direkte til stigerørstrengen eller indirekte til stigerørstrengen ved å tilkoble strekksammenstillinger 40 til en stigerørstreng eller en annen anordning som letter tilkobling av strekksammenstillinger 40 til stigerørstrengen.
Strekksammenstillingen 40 ifølge foreliggende oppfinnelse kan benyttes til å kompensere for avvik av et olje-boringsfartøy koblet til et stigerør eller en utblåsningssikrings-stack. F.eks. er strekksammenstillingen plassert, eller anordnet i kommunikasjon med et oljeboringsfartøy og stigerøret eller utblåsningssikrings-stack'en som stiger gjennom havet fra borehullet.
I tillegg kan oljeboringsfartøyet stabiliseres ved bruk av strekksammenstillingen ifølge foreliggende oppfinnelse ved å opprettholde og justere strekk i sylinderen ved å opprettholde og å justere strekk i sylinderen ved å opprettholde og å justere trykk i sylinderen og slagstemplet ved å plassere slagstemplet eller luftoverføringsrøret og luftkilden i kommunikasjon med minst én kontrollkilde.
Det må forstås at oppfinnelsen ikke er begrenset til eksakte konstruksjonsdetaljene, drift, eksakte materialer eller utførelser vist eller beskrevet, ettersom åpenbare modifikasjoner og ekvivalenter vil være tydelig for en fagmann. F.eks. kan det ringformede stemplet omfatte kun én port. Videre trenger ikke hver port i det ringformede stemplet en bladfjær, som dermed muliggjør hver port i det ringformede stemplet til å bli modifisert for å begrense strømning av det hydrauliske fluid. Strekksammenstillingen kan også sammenstilles ved bruk av bolter, sveising eller hvilke som helst andre anordninger eller metoder kjent for en fagmann. I tillegg kan stopprøret være en flens eller fremspringformet integrert med den indre sylinderveggoverflaten og anordnet i sylinderhulrommet. Videre kan de indi-viduelle komponentene være fremstilt av hvilket som helst material og via hvilken som helst metode kjent for en fagmann. Følgelig er oppfinnelsen derfor ikke begrenset kun av omfanget av kravene.

Claims (23)

1. Strekksammenstilling (40) omfattende en fullt utstrakt posisjon, en fullt tilbaketrukket posisjon og et antall delvis utstrakte posisjoner derimellom, omfattende en sylinder (60) med en første sylinderende (63), en andre sylinderende (64), en ytre sylinderveggoverflate (62), en indre sylinderveggoverflate (61) og et sylinderhulrom (66), karakterisert ved at den første sylinderenden (63) har en sylinderåpning (67), den andre sylinderenden (64) har et første tilkoblingselement (65), og sylinderhulrommet (66) har en første del av hydraulisk fluid anordnet deri, et stopprør (90) med en første stopprørende (93), en andre stopprørende )94), en ytre stopprørveggoverflate (92), en indre stopprørveggoverflate (91) og et stopprørhulrom (96), hvor stopprøret (90) er anordnet langs minst en del av den indre sylinderveggoverflaten (61) slik at den indre sylinderveggoverflaten (61) er i kommunikasjon med den ytre stopprørveggoverflaten (92), et slagstempel (80) med en første slagstempelende (83), en andre slagstempelende (84), en indre slagstempel-veggoverf late (81), en ytre slagstempelveggoverflate (82) og et slagstempelhulrom (86), hvor den første slagstempelenden (83) er tettet og inkluderer et andre tilkoblingselement (85), hvor den andre slagstempelenden (84) har en slagstempelflens (89) anordnet langs den ytre slag-stempelveggoverf laten (82) og en slagstempelåpning (88) for fluidkommunikasjon mellom slagstempelhulrommet (86) og sylinderhulrommet (66), hvor slagstempelhulrommet (86) har en andre del av hydraulisk fluid og en gass anordnet deri i et gass-over-hydraulisk-fluid-arrangement, og den ytre slagstempelveggoverflaten (82) er glidbar i kontakt med én del av den indre stopprørveggoverflaten (91) og slagstempelflensen (89) er glidbar i kontakt med en del av den indre sylinderveggoverflaten (61), en hydraulisk fluidakkumulator (77)definert som et ringformet rom dannet av den indre sylinderveggoverflaten (61), den ytre slagstempelveggoverflaten (82), den andre stopprørenden (94) og slagstempelflensen (89), minst én hydraulisk fluidreturlinje (70) i fluidkommunikasjon med den hydrauliske fluidakkumulatoren (77) og sylinderhulrommet (66), og minst ett gassoverføringsrør (50) anordnet i en del av sylinderhulrommet (66) og i en del av slagstempelhulrommet (86), hvor det minst ene gassoverføringsrøret (50) er i fluidkommunikasjon med en gasskilde og gassen anordnet i slagstempelhulrommet (86).
2. Strekksammenstilling (40) i samsvar med krav 1, karakterisert ved at den andre sylinderenden (64) omfatter en gasskanal (54) i fluidkommunikasjon med det minst ene gassoverføringsrøret (50) og gasskilden.
3. Strekksammenstilling (40) i samsvar med krav 2, karakterisert ved at den andre sylinderenden (64) omfatter en hydraulisk fluidkanal (74) i fluidkommunikasjon med sylinderhulrommet (66) og den hydrauliske fluidreturlinjen (70).
4. Strekksammenstilling (40) i samsvar med krav 3, karakterisert ved at den hydrauliske fluidreturlinjen (70) inkluderer en ringformet manifold (68) anordnet langs en del av den ytre sylinderveggen (62) og som er i fluidkommunikasjon med den hydrauliske fluidakkumulatoren (77) og den minst ene hydrauliske fluidreturlinjen (70).
5. Strekksammenstilling (40) i samsvar med krav 1, karakterisert ved at den andre sylinderenden (64) inkluderer en hydraulisk fluidkanal (74) i fluidkommunikasjon med sylinderhulrommet (66) og den hydrauliske fluidreturlinjen (70).
6. Strekksammenstilling (40) i samsvar med krav 5, karakterisert ved at den hydrauliske fluidreturlinjen (70) inkluderer en ringformet manifold (68) anordnet langs en del av den ytre sylinderveggen (62) og som er i fluidkommunikasjon med den hydrauliske fluidakkumulatoren (77) og den minst ene hydrauliske fluidreturlinjen (70).
7. Strekksammenstilling (40) omfattende en fullt utstrakt posisjon, en fullt tilbaketrukket posisjon og et antall delvis utstrakte posisjoner derimellom, omfattende en sylinder (60) med en første sylinderende (63), en andre sylinderende (64), en ytre sylinderveggoverflate (62), en indre sylinderveggoverflate (61) og et sylinderhulrom (66), karakterisert ved at den første sylinderenden (63) har en sylinderåpning (67), den andre sylinderenden (64) har et første tilkoblingselement (65), og sylinderhulrommet (66) har en første del av hydraulisk fluid anordnet deri, et stopprør (90) med en første stopprørende (93), en andre stopprørende )94), en ytre stopprørveggoverflate (92), en indre stopprørveggoverflate (91) og et stopprørhulrom (96), hvor stopprøret (90) er anordnet langs minst en del av den indre sylinderveggoverflaten (61) slik at den indre sylinderveggoverflaten (61) er i kommunikasjon med den ytre stopprørveggoverflaten (92), et slagstempel (80) med en første slagstempelende (83), en andre slagstempelende (84), en indre slagstempel-veggoverf late (81), en ytre slagstempelveggoverflate (82) og et slagstempelhulrom (86), hvor den første slagstempelenden (83) er tettet og inkluderer et andre tilkoblingselement (85), hvor den andre slagstempelenden (84) har et ringformet stempel (20) anordnet langs den ytre slagstempelveggoverflaten (82) og en slagstempelåpning (88) for fluidkommunikasjon mellom slagstempelhulrommet (86) og sylinderhulrommet (66), det ringformede stemplet har minst én port (22), slagstempelhulrommet (86) har en andre del av hydraulisk fluid og en gass anordnet deri av et gass-over-hydraulisk-fluid-arrangement, hvor den ytre slagstempelveggoverflaten (82) er glidbar i kontakt med en del av den indre stopprørveggoverflaten (91) og det ringformede stemplet (20) er glidbart i kontakt med en del av den indre sylinderveggoverflaten (61), en hydraulisk fluidakkumulator (77) definert som et ringformet rom dannet av den indre sylindervegg-overf laten (61), den ytre slagstempelveggoverflaten (82), den andre stopprørenden (94) og det ringformede stemplet (20), hvor den hydrauliske fluidakkumulatoren (77) er i fluidkommunikasjon med sylinderhulrommet (66) gjennom den minst ene porten (22) til det ringformede stemplet (20), og minst ett gassoverføringsrør (50) er anordnet i en del av sylinderhulrommet (66) og i en del av slagstempelhulrommet (86), hvor det minst ene gassoverførings-røret (50) er i fluidkommunikasjon med en gasskilde og gassen anordnet inne i slagstempelhulrommet (86).
8. Strekksammenstilling (40) i samsvar med krav 7, karakterisert ved at minst én av de minst ene porter (22) til det ringformede stemplet (20) inkluderer minst én bladfjær (24.) anordnet over den minst ene av de minst ene porter (22).
9. Strekksammenstilling (40) i samsvar med krav 8, karakterisert ved at den minst ene av de minst ene bladfjærer (24) er kurvet oppover mot den første slagstempelenden (83).
10. Strekksammenstilling (40) i samsvar med krav 9, karakterisert ved at den minst ene av de minst ene bladfjærer (24) inkluderer minst én bladfjæråpning (26).
11. Strekksammenstilling (40) i samsvar med krav 10, karakterisert ved at den andre sylinderenden (64) inkluderer en gasskanal (54) i fluid kommunikasjon med det minst ene gassoverføringsrøret (50) og gasskilden.
12. Strekksammenstilling (40) i samsvar med krav 11, karakterisert ved at den hydrauliske fluidakkumulatoren (77) inkluderer en ringformet manifold (68) anordnet langs en del av den ytre sylinderveggen (62) og som er i fluidkommunikasjon med den hydrauliske fluidakkumulatoren (77) .
13. Strekksammenstilling (40) i samsvar med krav 7, karakterisert ved at det ringformede stemplet (20) omfatter minst ett par av porter (22).
14. Strekksammenstilling (40) i samsvar med krav 13, karakterisert ved at minst én av det minst ene par av porter (22) inkluderer minst én bladfjær (24) anordnet over den minst ene av de minst ene par av porter (22).
15. Strekksammenstilling (40) i samsvar med krav 14, karakterisert ved at minst én av de minst ene bladfjærer (24) er kurvet oppover mot den første slagstempelenden (83) .
16. Strekksammenstilling (40) i samsvar med krav 15, karakterisert ved at minst én av de minst ene bladfjærer (24) inkluderer minst én bladfjæråpning (26) .
17. Strekksammenstilling (40) i samsvar med krav 16, karakterisert ved at den andre sylinderenden (64) inkluderer en gasskanal (54) i fluid kommunikasjon med det minst ene gassoverføringsrøret (50) og gasskilden.
18. Strekksammenstilling (40) i samsvar med krav 17, karakterisert ved at den hydrauliske fluidakkumulatoren (77) inkluderer en ringformet manifold (68) anordnet langs en del av den ytre sylinderveggen (62) og som er i fluidkommunikasjon med den hydrauliske fluidakkumulatoren (77).
19. Strekksammenstilling (40) i samsvar med krav 13, karakterisert ved at hver av det minst ene paret av porter (22) inkluderer en bladfjær (24) anordnet over hver av det minst ene paret av porter (22).
20. Strekksammenstilling (40) i samsvar med krav 19, karakterisert ved at hver av bladfjærene (24) som er anordnet over hver av det minst ene par av porter (22) er kurvet oppover mot den første slagstempelenden (83).
21. Strekksammenstilling (40) i samsvar med krav 20, karakterisert ved at hver av bladfjærene (24) inkluderer minst én bladfjæråpning (26) anordnet over hver av portene (22).
22. Strekksammenstilling (40) i samsvar med krav 21, karakterisert ved at den andre sylinderenden (64) inkluderer en gasskanal (54) i fluidkommunikasjon med det minst ene gassoverføringsrøret (50) og gasskilden.
23. Strekksammenstilling (40) i samsvar med krav 22, karakterisert ved at den hydrauliske fluidakkumulatoren (77) inkluderer en ringformet manifold (68) anordnet langs en del av den ytre sylinderveggen (62) og som er i fluidkommunikasjon med den hydrauliske fluidakkumulatoren (77).
NO20035285A 2002-12-09 2003-11-28 Strekkanordning med integrert hydraulisk fluidakkumulator NO324759B1 (no)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US10/314,710 US7008340B2 (en) 2002-12-09 2002-12-09 Ram-type tensioner assembly having integral hydraulic fluid accumulator

Publications (3)

Publication Number Publication Date
NO20035285D0 NO20035285D0 (no) 2003-11-28
NO20035285L NO20035285L (no) 2004-06-10
NO324759B1 true NO324759B1 (no) 2007-12-10

Family

ID=30443941

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO20035285A NO324759B1 (no) 2002-12-09 2003-11-28 Strekkanordning med integrert hydraulisk fluidakkumulator

Country Status (7)

Country Link
US (2) US7008340B2 (no)
EP (1) EP1428971B1 (no)
AT (1) ATE325256T1 (no)
BR (1) BR0306552B1 (no)
DE (1) DE60304976D1 (no)
NO (1) NO324759B1 (no)
SG (1) SG125097A1 (no)

Families Citing this family (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4119015A1 (de) * 1991-06-08 1992-12-10 Kabelmetal Electro Gmbh Daempfungsglied zum einbau in optische uebertragungssysteme
US7231981B2 (en) * 2003-10-08 2007-06-19 National Oilwell, L.P. Inline compensator for a floating drill rig
US20050074296A1 (en) * 2003-10-15 2005-04-07 Mccarty Jeffery Kirk Hydro-pneumatic tensioner with stiffness altering secondary accumulator
US7819195B2 (en) * 2005-11-16 2010-10-26 Vetco Gray Inc. External high pressure fluid reservoir for riser tensioner cylinder assembly
BRPI0716661B1 (pt) * 2006-08-15 2019-05-21 Hydralift Amclyde, Inc. Aparelho e método para prover compensação de levantamento para uma carga suspensa de uma extremidade de um cabo em um ambiente marinho, com a outra extremidade do cabo.
US20080187401A1 (en) * 2007-02-02 2008-08-07 Tom Bishop Riser tensioner for an offshore platform
US7270071B1 (en) 2007-03-30 2007-09-18 Atp Oil & Gas Corporation Deep draft semisubmersible movable offshore structure
US7329070B1 (en) 2007-03-30 2008-02-12 Atp Oil & Gas Corporation Ram-type tensioner assembly with accumulators
EP2589744B1 (en) * 2008-04-10 2016-11-16 Weatherford Technology Holdings, LLC Landing String Compensator
NO330288B1 (no) * 2008-06-20 2011-03-21 Norocean As Slippforbindelse med justerbar forspenning
DE102010032415A1 (de) * 2010-07-27 2012-02-02 Hydac Technology Gmbh Vorrichtung zur Rückgewinnung von Energie
US8157013B1 (en) * 2010-12-08 2012-04-17 Drilling Technological Innovations, LLC Tensioner system with recoil controls
US8517110B2 (en) 2011-05-17 2013-08-27 Drilling Technology Innovations, LLC Ram tensioner system
EP2797830B1 (en) 2011-12-30 2016-03-09 National Oilwell Varco, L.P. Deep water knuckle boom crane
WO2013154566A1 (en) * 2012-04-12 2013-10-17 Eaton Corporation Plunger-type wire riser tensioner
WO2014093804A1 (en) 2012-12-13 2014-06-19 National Oilwell Varco, L.P. Remote heave compensation system
NO339752B1 (no) * 2014-02-27 2017-01-30 Mhwirth As Kompakt kompenseringsenhet
BR102015029061B1 (pt) * 2014-11-21 2022-03-29 Dril-Quip, Inc Sistema de elemento de tensionamento de riser estilo êmbolo melhorado e método
US9784052B2 (en) 2014-11-21 2017-10-10 Dril-Quip, Inc. Enhanced ram-style riser tensioner cylinder
US10174566B2 (en) 2016-03-02 2019-01-08 Vetco Gray, LLC Inverted pull-up riser tensioner
US9816538B1 (en) 2016-08-31 2017-11-14 Vetco Gray Inc. Tensioner cylinder with internal gas bladder in high pressure chamber

Family Cites Families (70)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US913970A (en) * 1902-08-09 1909-03-02 Pittsburg Pneumatic Company Fluid-pressure ram.
US1815907A (en) * 1928-03-24 1931-07-28 Wayne Co Elevator
US3280908A (en) * 1962-05-21 1966-10-25 Fmc Corp Apparatus for underwater drilling and well completion
US3208728A (en) * 1962-11-19 1965-09-28 Exxon Production Research Co Apparatus for use on floating drilling platforms
US3313345A (en) * 1964-06-02 1967-04-11 Chevron Res Method and apparatus for offshore drilling and well completion
US3643751A (en) * 1969-12-15 1972-02-22 Charles D Crickmer Hydrostatic riser pipe tensioner
US3718316A (en) * 1970-09-04 1973-02-27 Vetco Offshore Ind Inc Hydraulic-pneumatic weight control and compensating apparatus
US3680644A (en) * 1970-12-28 1972-08-01 Santa Fe Int Corp Pile driving system and apparatus
US3793835A (en) * 1972-02-02 1974-02-26 Vetco Offshore Ind Inc Variable rate hydraulic-pneumatic weight control and compensating apparatus
US3804183A (en) * 1972-05-01 1974-04-16 Rucker Co Drill string compensator
US3841607A (en) * 1972-07-25 1974-10-15 Vetco Offshore Ind Inc Hydraulic motion compensating apparatus
US3897045A (en) * 1973-09-12 1975-07-29 Vetco Offshore Ind Inc Riser pipe and guide line tensioning apparatus
US3912227A (en) * 1973-10-17 1975-10-14 Drilling Syst Int Motion compensation and/or weight control system
US3955621A (en) * 1975-02-14 1976-05-11 Houston Engineers, Inc. Riser assembly
US4004532A (en) * 1975-05-05 1977-01-25 Western Gear Corporation Riser tension system for floating platform
US4068868A (en) * 1975-09-02 1978-01-17 Vetco Offshore Industries, Inc. Flexible joints for marine risers
US4075858A (en) * 1976-05-17 1978-02-28 Frederick Leonard L Hydraulic pile driving apparatus and method
GB1600740A (en) * 1977-04-23 1981-10-21 Brown Bros & Co Ltd Tensioner device for offshore oil production and exploration platfroms
US4222341A (en) * 1978-01-11 1980-09-16 Western Gear Corporation Riser tensioning wave and tide compensating system for a floating platform
US4176722A (en) * 1978-03-15 1979-12-04 Global Marine, Inc. Marine riser system with dual purpose lift and heave compensator mechanism
US4351261A (en) * 1978-05-01 1982-09-28 Sedco, Inc. Riser recoil preventer system
US4272059A (en) * 1978-06-16 1981-06-09 Exxon Production Research Company Riser tensioner system
US4317586A (en) * 1979-01-25 1982-03-02 Campbell Joseph K Pipe stress/strain neutralizer
FR2484352B1 (fr) * 1980-06-12 1986-01-31 Cneema Dispositif de tension automatique pour chenilles
US4379657A (en) * 1980-06-19 1983-04-12 Conoco Inc. Riser tensioner
US4362438A (en) * 1980-10-03 1982-12-07 A/S Akers Mek. Verksted Supporting device
DE3047375C2 (de) * 1980-12-16 1985-09-05 Koehring Gmbh, 2000 Hamburg Tauchfähige Rammvorrichtung
US4449854A (en) * 1981-02-12 1984-05-22 Nl Industries, Inc. Motion compensator system
US4367981A (en) * 1981-06-29 1983-01-11 Combustion Engineering, Inc. Fluid pressure-tensioned slip joint for drilling riser
US4432420A (en) * 1981-08-06 1984-02-21 Exxon Production Research Co. Riser tensioner safety system
US4423983A (en) * 1981-08-14 1984-01-03 Sedco-Hamilton Production Services Marine riser system
US4421173A (en) * 1981-08-20 1983-12-20 Nl Industries, Inc. Motion compensator with improved position indicator
JPS59177494A (ja) * 1983-03-29 1984-10-08 工業技術院長 ライザ用テレスコピツクジヨイント
US4501219A (en) * 1983-04-04 1985-02-26 Nl Industries, Inc. Tensioner apparatus with emergency limit means
US4473323A (en) * 1983-04-14 1984-09-25 Exxon Production Research Co. Buoyant arm for maintaining tension on a drilling riser
NO842405L (no) 1983-06-17 1985-03-27 Novacorp Int Consulting Ltd Anordning og fremgangsmaate for fortoeyning av et hydrokarbon-produksjonssystem tilknyttet et skip
US4638978A (en) * 1983-07-22 1987-01-27 Jordan Larry B Hydropneumatic cable tensioner
US4712620A (en) * 1985-01-31 1987-12-15 Vetco Gray Inc. Upper marine riser package
US4799827A (en) * 1986-11-17 1989-01-24 Vetco Gray Inc. Modular riser tensioner incorporating integral hydraulic cylinder accumulator units
US4787778A (en) * 1986-12-01 1988-11-29 Conoco Inc. Method and apparatus for tensioning a riser
CA1259232A (en) * 1986-12-24 1989-09-12 Nikolai P. Ermilov Percussive tool
US4883387A (en) * 1987-04-24 1989-11-28 Conoco, Inc. Apparatus for tensioning a riser
US4808035A (en) * 1987-05-13 1989-02-28 Exxon Production Research Company Pneumatic riser tensioner
DE3719163C1 (de) * 1987-06-09 1988-07-14 Porsche Ag Kettenspanner
US4886397A (en) * 1987-08-27 1989-12-12 Cherbonnier T Dave Dynamic load compensating system
DE4023728A1 (de) * 1990-07-26 1992-01-30 Porsche Ag Kettenspanner fuer eine brennkraftmaschine
SK279150B6 (sk) * 1990-11-09 1998-07-08 Permon Pneumatické ponorné vŕtacie náradie
GB2250763B (en) * 1990-12-13 1995-08-02 Ltv Energy Prod Co Riser tensioner system for use on offshore platforms using elastomeric pads or helical metal compression springs
US5101905A (en) * 1991-02-26 1992-04-07 Ltv Energy Products Company Riser tensioner system for use on offshore platforms
US5169265A (en) * 1991-09-27 1992-12-08 Paul-Munroe Hydraulics, Inc. Passive fire protection system for marine risers
US5209302A (en) * 1991-10-04 1993-05-11 Retsco, Inc. Semi-active heave compensation system for marine vessels
US5252004A (en) * 1992-07-13 1993-10-12 Paul-Munroe Engineering Rod accumulator riser tensioning cylinder assembly
DE4419499A1 (de) * 1994-06-03 1995-12-07 Interoc Vertriebsgesellschaft Hydraulisches Schlaggerät mit stufenlos regelbarer Schlagzahl und Schlagenergie
US5551803A (en) * 1994-10-05 1996-09-03 Abb Vetco Gray, Inc. Riser tensioning mechanism for floating platforms
NO302493B1 (no) 1996-05-13 1998-03-09 Maritime Hydraulics As Glideskjöt
US5727630A (en) * 1996-08-09 1998-03-17 Abb Vetco Gray Inc. Telescopic joint control line system
DE19652079C2 (de) * 1996-12-14 1999-02-25 Krupp Berco Bautechnik Gmbh Fluidbetriebenes Schlagwerk
US5758990A (en) * 1997-02-21 1998-06-02 Deep Oil Technology, Incorporated Riser tensioning device
US5846028A (en) * 1997-08-01 1998-12-08 Hydralift, Inc. Controlled pressure multi-cylinder riser tensioner and method
US5951061A (en) * 1997-08-13 1999-09-14 Continental Emsco Company Elastomeric subsea flex joint and swivel for offshore risers
NL1007798C2 (nl) * 1997-12-15 1999-06-23 Huisman Spec Lifting Equip Bv Riser-tensioner.
FI105594B (fi) * 1998-02-05 2000-09-15 Tamrock Oy Sovitelma hydraulisen rikotuslaitteen huollon tarpeen tunnistamiseksi
FI107891B (fi) * 1998-03-30 2001-10-31 Sandvik Tamrock Oy Painenestekäyttöinen iskulaite
US6068066A (en) * 1998-08-20 2000-05-30 Byrt; Harry F. Hydraulic drilling rig
US6173781B1 (en) 1998-10-28 2001-01-16 Deep Vision Llc Slip joint intervention riser with pressure seals and method of using the same
US6691784B1 (en) * 1999-08-31 2004-02-17 Kvaerner Oil & Gas A.S. Riser tensioning system
US6419277B1 (en) * 1999-10-29 2002-07-16 Hydril Company Conduit section having threaded section connectors and external conduits attached thereto
US6343893B1 (en) * 1999-11-29 2002-02-05 Mercur Slimhole Drilling And Intervention As Arrangement for controlling floating drilling and intervention vessels
US6431284B1 (en) * 2000-10-03 2002-08-13 Cso Aker Maritime, Inc. Gimbaled table riser support system
FI112450B (fi) 2000-10-09 2003-12-15 Sandvik Tamrock Oy Rikotuslaite ja työkalu

Also Published As

Publication number Publication date
BR0306552A (pt) 2004-10-05
US20060154764A1 (en) 2006-07-13
BR0306552B1 (pt) 2015-01-13
SG125097A1 (en) 2006-09-29
EP1428971A1 (en) 2004-06-16
NO20035285D0 (no) 2003-11-28
ATE325256T1 (de) 2006-06-15
US20040110589A1 (en) 2004-06-10
NO20035285L (no) 2004-06-10
DE60304976D1 (de) 2006-06-08
US7131922B2 (en) 2006-11-07
US7008340B2 (en) 2006-03-07
EP1428971B1 (en) 2006-05-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO324759B1 (no) Strekkanordning med integrert hydraulisk fluidakkumulator
US7112011B2 (en) Hydro-pneumatic tensioner with stiffness altering secondary accumulator
US7131496B2 (en) Portable drill string compensator
US4432420A (en) Riser tensioner safety system
AU2015100331A4 (en) Heave compensation and tensioning apparatus, and method of use thereof
AU2014254189A1 (en) Riser tensioner conductor for dry-tree semisubmersible
AU2018101216B4 (en) Riser tension protector and method of use thereof
AU2015100333A4 (en) Coiled tubing lift frame assembly and method of use thereof
NO317079B1 (no) Stigerorstrekkanordning
AU2019100175A4 (en) Compensated Elevator Link
CN107191145A (zh) 一种隔水管悬挂专用短节及其使用方法
CN207017958U (zh) 一种隔水管悬挂专用短节
NO20190699A1 (en) Riser support system
GB2515391A (en) Heave compensation and tensioning apparatus, and method of use thereof
US11131166B2 (en) Landing string retainer system
US524046A (en) Hydraulic elevating apparatus

Legal Events

Date Code Title Description
CREP Change of representative

Representative=s name: TANDBERGS PATENTKONTOR AS, POSTBOKS 1570 VIKA, 011

MK1K Patent expired