NO315400B1 - Integrert monolittisk mikrobölgekrets (MMIC)-modul - Google Patents
Integrert monolittisk mikrobölgekrets (MMIC)-modul Download PDFInfo
- Publication number
- NO315400B1 NO315400B1 NO19982011A NO982011A NO315400B1 NO 315400 B1 NO315400 B1 NO 315400B1 NO 19982011 A NO19982011 A NO 19982011A NO 982011 A NO982011 A NO 982011A NO 315400 B1 NO315400 B1 NO 315400B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- waveguide
- recess
- module according
- cross
- section
- Prior art date
Links
- 239000000523 sample Substances 0.000 claims description 13
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims description 6
- 238000003780 insertion Methods 0.000 claims description 3
- 230000037431 insertion Effects 0.000 claims description 3
- 230000000644 propagated effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000013016 damping Methods 0.000 claims 2
- 239000000758 substrate Substances 0.000 abstract 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 6
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 6
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 230000002238 attenuated effect Effects 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 2
- 230000005669 field effect Effects 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000005520 electrodynamics Effects 0.000 description 1
- 238000004049 embossing Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000002991 molded plastic Substances 0.000 description 1
- 238000010137 moulding (plastic) Methods 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P5/00—Coupling devices of the waveguide type
- H01P5/08—Coupling devices of the waveguide type for linking dissimilar lines or devices
- H01P5/10—Coupling devices of the waveguide type for linking dissimilar lines or devices for coupling balanced lines or devices with unbalanced lines or devices
- H01P5/107—Hollow-waveguide/strip-line transitions
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P1/00—Auxiliary devices
- H01P1/22—Attenuating devices
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P3/00—Waveguides; Transmission lines of the waveguide type
- H01P3/02—Waveguides; Transmission lines of the waveguide type with two longitudinal conductors
- H01P3/08—Microstrips; Strip lines
- H01P3/081—Microstriplines
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03F—AMPLIFIERS
- H03F3/00—Amplifiers with only discharge tubes or only semiconductor devices as amplifying elements
- H03F3/189—High-frequency amplifiers, e.g. radio frequency amplifiers
- H03F3/19—High-frequency amplifiers, e.g. radio frequency amplifiers with semiconductor devices only
Landscapes
- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
- Light Guides In General And Applications Therefor (AREA)
- Piezo-Electric Or Mechanical Vibrators, Or Delay Or Filter Circuits (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Networks Using Active Elements (AREA)
- Vibration Prevention Devices (AREA)
- Hinges (AREA)
- Filtering Materials (AREA)
Abstract
Et flyktig bølgeledermodusfilter (8) integrert med en integrert monolittisk mikrobølgekrets MMIC (6) ved å danne både MMIC-kretsen (10) og bølgelederfilteret (8) på et enkelt substrat som danner en felles bunnplate (15) for begge elementene. Bølgelederen (14) har en struktur med en indre utsparing som er gitt en kontur for å tilveiebringe en ønsket grensefrekvens. Den underliggende delen av bunnplaten kan danne en nedre del av bølgelederen (14) og kan også være gitt en kontur for å definere sperrefreksensen. Justerbar dempning tilveiebringes av et motstandskort (26) som kan innføres i forskjellig grad i bølgelederen (14).
Description
Foreliggende oppfinnelse angår et flyktig bølgeledermodusfilter med en integrert justerbar demper som er kompatibel for integrering på en integrert monolittisk mikrobølgekrets (MMIC) modul.
Bølgefilteret kan lett tilveiebringe lave båndpassinnføringstap og høye uttakbånd avvisning, som er kalt stikkere som er ønskelige ved et filter. Det er kjent at en bølgeleder har en grensefrekvens under hvilke et signal kan forplantes gjennom bølgelederen. For en rektangulær bølgeleder med en bredde (a), dempning i bølgelederen ved en frekvens under grensefrekvensen er kjennetegnet ved følgende likning:
hvor a = dempning i neper/meter, a = bredden til bølgelederen, f = frekvensen fc = grensefrekvensen = (c/2a) for TEio modus, hvor c er hastigheten til den elektromagnetiske bølgeforplantningen. Denne bølgelederkarakteristikken for en frekvens under grensen er kalt en flyktig modus og er beskrevet av S. Ramo et al i publikasjon "Fields and Waves in Communication Electronics", John Wiley & Son Inc., 2. Utgave 1984, side 444-446.
Med denne karakteristikken til bølgelederen kan et høypassfiUer bli realisert ved
progressiv innsnevring av bredden på den rektangulære bølgelederen for å eliminere uønskede lavfrekvenssignaler og tillate høyfrekvenssignalene og passere gjennom bølgelederen. Dette filteret er kalt et flyktig modusfilter.
Et tynt resistivt kort kan bli satt inn i bølgelederen fra en slissåpning i en av de bredeste veggene til bølgelederen for å danne en justerbar demper, som beskrevet av R.E. Collin i artikkelen "Foundation for Microwave Engineering", publisert av McGraw-Hill, Inc.,
1966, side 262. Graden av dempning kan bli styrt ved å justere inntrengningsdybden til kortet. Demperen gir dempning for alle frekvenser som passerer gjennom bølgelederen.
Ved mikrobølger og millimeterbølgefrekvenser er passive anordninger på en MMIC-
modul typiske mikrostrip eller båndlinjekretsanordninger, innbefattende filtre og dempere. Eksempler på mikrobånd eller båndlinjefilter for MMIC-anvendelser er
beskrevet i US patentene nr. 5 485 131 og nr. 5 319 329. Filtrene verifiseres i mikrobånd og båndlinjekretser generelt med høyt passbåndinnføringstap og dårlig ut-av-bånd awisningsskjøt sammenlignet med de til et bølgelederfilter.
Mikrobånd og båndlinjekretser fremviser transversale elektromagnetiske (TEM) feltmønstre og passive variable komponenter er vanskelig å redusere ved TEM-kretser. Variable dempere har blitt realisert ved MMIC-kretser ved å bruke felteffekttransistor (FET)-kretser, som beskrevet i US patentene nr. 4 837 530 nr. 4 875 023, nr. 4 890 077, nr. 4 996 504 og nr. 5 309 048. Disse kretsene er imidlertid kompliserte og krever aktive komponenter, dvs. felteffekttransistorer. Variable dempere som bruker rene passive innretninger er vanskelig å implementere ved et mikrobånd eller en båndlinjekrets.
Ved en konvensjonell MMIC-modul for millimeterbølgeanvendelser var separate enheter nødvendig for et filter og en justerbar demper, som resulterer i et stort volum, større vekt og høyere kostnader.
I betraktning av vanskelighetene med mikrobånd og båndlinjemikrobølge og millimeterbølgekretser ved realisering av et filter med tilfredsstillende frekvensreaksjon og en gunstig justerbar demper tilveiebringer foreliggende oppfinnelse et kombinert bølgelederfilter og en demperanordning som er kompatibel for integrasjon på en MMIC-krets.
Foreliggende oppfinnelse muliggjør fremstilling av et bølgelederfilter med en justerbar demper på en MMIC-modul ved å anvende lavkostteknikk, slik som formstøping eller metallisert injeksjonsstøpt plast, og enda tilveiebringes det en filterytelse og demperjusterbarhet som kan sammenlignes med separate bølgelederfiltre og justerbare dempere. Sammenlignet med separate bølgelederfiltre og dempere er det integrerte filteret/demperen ifølge foreliggende oppfinnelse fysisk mindre og billigere i sin utførelse og derfor egnet for kommersiell anvendelse slik som kommunikasjoner og automobilelektronikk.
Ved den foretrukne beskrivelse tilveiebringes en integrert monolittisk mikrobølgekrets (MMIC)-modul kjennetegnet ved de trekk som fremgår av det medfølgende selvstendige patentkrav 1.
Ytterligere fordelaktige trekk ved oppfinnelsen fremgår av de medfølgende uselvstendige kravene 2 til og med 10.
Den foretrukne utførelsesform er E-planet, som er planet langs bredden av bølgelederen, sentrert om et flatt grunnplan med et enkelt dekksnitt som innbefatter en flerhet av impedanstransformatorer som filterseksjonen. Dette muliggjør at en vegg til bølgelederen åpnes opp for å motta et tynt resistivt kort, som demper signalene som passere gjennom senterbølgesnittet. Inntrengningen av kortet i bølgelederen er justerbart ved å bevege kortet fra utsiden av bølgelederen for derved å tilveiebringe en variabel dempning for signalene.
I det påfølgende skal oppfinnelsen beskrives nærmere med henvisning til tegningene, hvor: Fig. 1 viser et planriss av en MMIC-modul som har et filter/demper toppenhet med sondekoplinger ved inngangen og utgangen i filteret i samsvar med oppfinnelsen. Fig. 2 viser et snitt langs linjen 2-2 i Fig. 1, som viser trinnvairasjonene i det
utsparede bunnplanet og toppenhetdelene til bølgelederen.
Fig. 3 viser et snitt av en annen utførelsesform lignende den på Fig. 2, men med
trinn variasjoner kun i toppenhetdelen til bølgelederen.
Fig. 4 viser et snitt av en annen utførelsesform lignende Fig. 2 og 3, men med
avtagende variasjoner i toppenhetdelen til bølgelederen.
Fig. 5 viser et endesnitt langs linjen 5-5 på Fig. 1, som viser endene til
bølgelederen ved utførelsesformene på Fig. 2, 3 og 4.
Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer et indikert bølgelederfilter av en demper som kan fremstilles lett på en integrert monolittisk mikrobølgekrets (MMIC)-modul med god ytelse, billig og gode resultater ved fremstillingen.
Fig. 1 viser en MMIC-modul 6 på hvilke er integrert en filter/demper 8 og andre deler av en MMIC-krets 10. Filteret/demperen 8 har en toppenhet 12 som dekker en bølgeleder 14. Toppenheten 12 er fortrinnsvis festet til en bunnplate 15 til MMIC-modulen 6 ved flere skruer 17. Bølgelederen 14 har et hult indre oppgitt av ledende vegger og er definert av toppenheten 12 og bunnplaten 15. Bølgelederen 14 har en inngangs-koplingssonde 16 nær en ende for å motta mikrobølger og en utgangskoplingssonde 18 nær den andre enden for sending av filtrerte og/eller dempede bølger.
Bølgelederen 14 innbefatter en flerhet av impedansetransformatorer 20, som er variasjoner i bredden på bølgelederen 14 langs dens lengde, vist på Fig. 2. Bølgelederen er anvendt for et høypassfilter, idet bølgelederens bredde innsnevres bak inngangs-koplingen for å avvise mikrobølgeinngangsfrekvenser under grensefrekvensen. Grensefrekvensen fc til TEio modusen til en rektangulær bølgeleder bestemmes av bredden (a) til bølgelederen ved forholdet
og c er fastheten til den elektromagnetiske bølgeforplantningen. For en rektangulær bølgeleder er TE]0 modusen den dominante forplantningsmodusen og har den laveste grensefrekvensen.
Ved frekvenser under grensefrekvensen dempes inngangssignalene og forplantes ikke gjennom bølgelederen. Dempningen i en rektangulær bølgeleder under grensefrekvensen er kjennetegnet av likningen (1) nevnt ovenfor.
Et høypassfilter realiseres ved å redusere bredden på bølgelederen 14. Av kostnads-grunner og pålitelige fremstillinger av filteret er det foretrukket at bølgeledertverrsntttet blir plutselig endret ved diskrete steder langs den lengde. Ved en foretrukket utførelsesform er det en flerhet av trinnimpedanstransformatorer 20 implementert langs bølgelederens 14 lengde. Hver av transformatorene 20 har en lengde på tilnærmet en kvart bølgelengde mellom tilliggende trinnuregelmessigheter for impedansetilpasning. Transformatorene er fortrinnsvis dannet ved maskinering av toppenheten 12 og bunnplaten 15 ved å bruke elektrodynamisk maskineringsteknikker, støping eller preging. Den smaleste bredden (a) til bølgelederen bestemmer grensefrekvensen fc for filteret. Snittet 22 til bølgelederen har en slissåpning 24 for å motta et tynt motstandskort 26 som trenger inn i det indre av snittet 22. Slissåpningen 24 er fortrinnsvis i ett med toppflaten til grunnplaten 15. Motstandskortet 26 virker som en variabel demper som demper signaler til alle frekvenser som utleder seg gjennom bølgelederen. Motstandskortet 26 er fortrinnsvis fremstilt av et høyresistansmateriale, slik som karbon. Motstandskortet 26 er bevegelig slik at dens inntrengning i bølgelederen kan justeres. Ved en foretrukket utførelsesform er den ene enden av motstandskortet 26 holdt av en dreietapp 28 og som er dreibar om dreietappen 28. Motstandskortet 26 er justerbart ved manuell dreiing av det og fastholdes av friksjonskraften mellom dreietappen 28 og motstandskortet 26. Dempningen til alle signalfrekvensene i bølgelederen øker ettersom motstandskortet 26 trenger dypere inn i bølgelederseksjonen 22.
Bølgelederen kan ha mange forskjellige tverrsnittsformer, slik som en rektangulær, sirkulær, ellipseformet eller avlang. For enkel fremstilling av bølgelederen på en MMIC-modul brukes teknikker slik som formstøping eller metallisert injeksjonsplaststøping, idet det fortrinnsvis gis et rektangulært tverrsnitt.
Kopling av mikrobølgeenergien inn og ut av bølgelederen 14 tilveiebringes av henholdsvis inngangssonden 16 og utgangssonden 18. Sondene 16 og 18 er ledende transmisjonslinjesegmenter som delvis trenger inn i den brede veggen til bølgelederen 22 nær kortslutningsendene 28 og 30 til bølgelederen. På grunn av det integrerte filteret med justerbar demper har et hovedsakelig symmetrisk sidetverrsnitt kan inngangen og utgangen av anordningen byttes om ved oppdrift.
Ved en foretrukket utførelsesform, vist på Fig. 3, har bunnplaten 46 til en MMIC-modul 48 en utsparing 50 som danner en del av bølgelederen 52, men den utsparede delen 50
flat over bølgelederlengden og inneholder ikke noe trinnuregelmessigheter. I toppbølge-lederdelen 54 definert av toppenheten 56 er utformet en rekke med trinntransformatorer 58, som hver har en lengde på tilnærmet en kvart bølgelengde og dannet ved plutselige endringer ved diskrete steder langs toppenhetdelen 54 på bølgelederen 52. På grunn av at bunnplaten 46 til MMIC-modulen 48 har en flat rektangulær utsparing uten variasjoner i dybden på utsparingen muliggjør denne utførelsen lave kostnader og gode resultater ved fremstillingen av filter/demper-anordningen.
Ved en annen utførelsesform, vist på Fig. 4, er trinntransformatoren på Fig. 2 og 3 erstattet av en regelmessig variasjon i bredden på bølgelederen 16 langs dens lengde. Grunnplanet 62 til MMIC-modulen 64 har en flat rektangulær utsparing 66 for å danne den nedre delen av bølgelederen 60. Toppenheten 68 utgjør toppdelen av bølgelederen 60 og har regelmessig endring i overgangen sett ifra to ender av bølgelederen 60 mot midten. Den smaleste bredden (a) i bølgelederen bestemmer dens grensefrekvens. Mange mulige utførelser forefinnes ved kopling av mikrobølgene inn og ut av bølgelederfilteret og demperanordningen. Ved en foretrukket utførelsesform som forenkler implementering av inn og utgangskoplingene i en bølgeleder på en MMIC-modul er sonder anvendt for å kople energi inn og ut av anordningen. På Fig. 5 er bunnplanet 15 delvis utsparret og er innrettet med toppenheten 12 for å danne en rektangulær bølgeleder 14. MMIC-sonden 16, som er et konduktivt transmisjonslinje-segment strekkende fra en bånnlinje eller et mikrobånd som trenger delvis inn i bølgelederen 14. Lengden på sonden som trenger inn og avstanden til sonden 16 fra bølgelederens kortslutningsende 28 er nøyaktig bestemt og minimaliserer friksjoner og tap når mikrobølgeenergi koples inn og ut av bølgelederen 14 gjennom sonden 16.
Mens flere illustrative utførelsesformer av oppfinnelsen har blitt vist og beskrevet er naturligvis et utall variasjoner og alternative utførelsesformer mulig for fagmannen på området, idet begrensninger på slike variasjoner og endringer kun er avhengig av oppfinnelsen slik som den fremgår av kravene.
Claims (10)
1.
Integrert monolittisk mikrobølgekrets (MMIC)-modul (6), karakterisert ved at den innbefatter
en ledende bunnplate (15)
en MMIC-krets (10) på bunnplaten (15),
en bølgeleder (14) med et transversalt tverrsnitt og en langsgående størrelse på bunnplaten (15), idet bølgelederen (14) innbefatter en flerhet av variasjoner i sin tverrsnittstørrelse, idet det minste tverrsnittet (a) bestemmer bølgelederens grensefrekvens under hvilken elektromagnetiske bølger undertrykkes i amplitude, og signalforbindelser mellom bølgelederen (14) og MMIC-kretsen (10).
2.
Modul ifølge krav 1, karakterisert ved at tverrsnittet er rektangulært.
3.
Modul ifølge krav 1-2, karakterisert ved at signalforbindelsen videre innbefatter to sonder (16,18) anbrakt for å kople elektromagnetiske bølger inn og ut av bølgelederen (14), idet hver sonde (16,18) som trenger inn i bølgelederen (14) og har en inntrengningslengde og lokalisering nøyaktig bestemt for å minimalisere innføringstapene.
4.
Modul ifølge hvilket som helst ett av kravene 1-3, karakterisert ved at variasjoner i tverrsnittet til bølgelederen (14) innbefatter en flerhet av trinnimpedanstransformatorer (20) dannet ved plutselige endringer i tverrsnittstørrelsen langs lengden av bølgelederen (14).
5.
Modul ifølge krav 4, karakterisert ved at bølgelederen (14) er definert av en utsparing i bunnplaten (15) og en toppenhet (12) med en utsparing, idet hver av utsparingene har en flerhet med plutselige endringer i deres dybde for å danne en flerhet av trinnimpedanstransformatorer (20).
6.
Modul ifølge krav 4, karakterisert ved at bølgelederen (52) er definert av en utsparing (50) i et jordplan (46) og en toppenhet (56) med en utsparing (54), idet jordplanutsparingen (50) har en vesentlig konstant dybde og toppenhetutsparingen (54) har en flerhet med plutselige endringer i dens dybde i utsparingen for å danne en flerhet av trinnimpedanstransformatorer.
7.
Modul ifølge ett av kravene 1-3, karakterisert ved at variasjonene i tverrsnittet til bølgelederen (60) innbefatter kontinuerlige endringer i tverrsnittstørrelsen.
8.
Modul ifølge krav 7, karakterisert ved at bølgelederen (60) er definert av en utsparing (66) i et jordplan (62) og en toppenhet (68) med en utsparing (70), idet jordplanutsparingen (62) har en vesentlig konstant dybde og toppenhet (70) utsparingen har en kontinuerlig endring i dybden på utsparingen (70) for å danne variasjoner i tverrsnittet.
9.
Modul ifølge krav 1-3, karakterisert ved at den innbefatter en justerbar demper (22) anbrakt for å justere dempningen av elektromagnetiske bølger som forplantes gjennom bølgelederen (14).
10.
Modul ifølge krav 9, karakterisert ved at den justerbare demperen (22) videre innbefatter en åpning (24) i bølgelederen (14) tilpasset til å oppta et motstandskort (26) som er bevegelig for å tillate variabel inntrengnings-dybde av kortet (26) i bølgelederen (14), og at den variable inntrengningsdybden bestemmer dempningsgraden i den justerbare demperen (22).
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US08/707,277 US5786739A (en) | 1996-09-03 | 1996-09-03 | Integrated evanescent mode filter with adjustable attenuator |
PCT/US1997/014856 WO1998010481A1 (en) | 1996-09-03 | 1997-08-22 | Integrated evanescent mode filter with adjustable attenuator |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO982011D0 NO982011D0 (no) | 1998-05-04 |
NO982011L NO982011L (no) | 1998-07-01 |
NO315400B1 true NO315400B1 (no) | 2003-08-25 |
Family
ID=24841066
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO19982011A NO315400B1 (no) | 1996-09-03 | 1998-05-04 | Integrert monolittisk mikrobölgekrets (MMIC)-modul |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5786739A (no) |
EP (1) | EP0858680B1 (no) |
JP (1) | JP3302698B2 (no) |
KR (1) | KR100296889B1 (no) |
AT (1) | ATE252278T1 (no) |
AU (1) | AU697736B2 (no) |
CA (1) | CA2237615C (no) |
DE (1) | DE69725551T2 (no) |
DK (1) | DK0858680T3 (no) |
ES (1) | ES2208949T3 (no) |
IL (1) | IL124304A (no) |
NO (1) | NO315400B1 (no) |
WO (1) | WO1998010481A1 (no) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE522650C2 (sv) * | 2000-10-31 | 2004-02-24 | Ericsson Telefon Ab L M | Anordning på ett mönsterkort och förfarande för tillverkning av en sådan anordning |
US6507252B1 (en) | 2001-06-21 | 2003-01-14 | Thinh Q. Ho | High rejection evanescent MIC multiplexers for multifunctional systems |
US6956444B2 (en) * | 2003-02-14 | 2005-10-18 | Intel Corporation | Method and apparatus for rejecting common mode signals on a printed circuit board and method for making same |
KR100790760B1 (ko) * | 2005-12-08 | 2008-01-03 | 한국전자통신연구원 | 다중 도파로 구조를 이용한 대역 신호 전송기 |
US20080252401A1 (en) * | 2007-04-13 | 2008-10-16 | Emag Technologies, Inc. | Evanescent Mode Resonator Including Tunable Capacitive Post |
ES2649554T3 (es) | 2009-01-30 | 2018-01-12 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Semilla recubierta |
EP3111381B1 (en) | 2014-02-28 | 2021-01-06 | Rigetti & Co., Inc. | Operating a multi-dimensional array of qubit devices |
US10749256B1 (en) * | 2019-01-30 | 2020-08-18 | Raytheon Company | Waveguide adapter for slot antennas |
GB2582656A (en) * | 2019-03-29 | 2020-09-30 | Sony Semiconductor Solutions Corp | Substrate integrated waveguide signal level control element and signal processing circuitry |
CN114865254B (zh) * | 2022-06-27 | 2023-06-02 | 成都威频科技有限公司 | 一种波导型可调带通滤波器 |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2705780A (en) * | 1946-11-02 | 1955-04-05 | Polytechnie Inst | Matched resistance film type wave guide attenuators |
US3209288A (en) * | 1963-09-23 | 1965-09-28 | North American Aviation Inc | Attenuator with constant phase shift effected by the compensatory insertion and removal of dielectric material |
US3958194A (en) * | 1975-01-03 | 1976-05-18 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Frequency-sensitive attenuator |
US4458222A (en) * | 1981-05-06 | 1984-07-03 | Microwave Semiconductor Corporation | Waveguide to microstrip coupler wherein microstrip carries D.C. biased component |
JPS5999801A (ja) * | 1982-11-30 | 1984-06-08 | Toshiba Corp | マイクロ波受信装置 |
JPH0758847B2 (ja) * | 1985-03-28 | 1995-06-21 | 新日本無線株式会社 | 導波管−同軸変換器 |
JPH0413845Y2 (no) * | 1985-09-30 | 1992-03-30 | ||
US4837530A (en) * | 1987-12-11 | 1989-06-06 | Hewlett-Packard Company | Wideband (DC-50 GHz) MMIC FET variable matched attenuator |
US4875023A (en) * | 1988-05-10 | 1989-10-17 | Grumman Aerospace Corporation | Variable attenuator having voltage variable FET resistor with chosen resistance-voltage relationship |
JPH0280503A (ja) * | 1988-09-16 | 1990-03-20 | Nippon Steel Corp | 高炉の操業方法 |
EP0360916A1 (de) * | 1988-09-30 | 1990-04-04 | Siemens Aktiengesellschaft | Monolithisch integrierbares Mirkowellen-Dämpfungsglied |
JPH02155301A (ja) * | 1988-12-07 | 1990-06-14 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | マイクロ波回路装置 |
US4890077A (en) * | 1989-03-28 | 1989-12-26 | Teledyne Mec | FET monolithic microwave integrated circuit variable attenuator |
US4994775A (en) * | 1989-10-23 | 1991-02-19 | Valentine Research, Inc. | High-pass filter for microstrip circuit |
US5202648A (en) * | 1991-12-09 | 1993-04-13 | The Boeing Company | Hermetic waveguide-to-microstrip transition module |
US5319329A (en) * | 1992-08-21 | 1994-06-07 | Trw Inc. | Miniature, high performance MMIC compatible filter |
US5309048A (en) * | 1992-09-24 | 1994-05-03 | Itt Corporation | Distributed digital attenuator |
US5485131A (en) * | 1994-10-13 | 1996-01-16 | Motorola, Inc. | Transmission line filter for MIC and MMIC applications |
-
1996
- 1996-09-03 US US08/707,277 patent/US5786739A/en not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-08-22 AU AU41593/97A patent/AU697736B2/en not_active Expired
- 1997-08-22 AT AT97939525T patent/ATE252278T1/de active
- 1997-08-22 KR KR1019980703298A patent/KR100296889B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1997-08-22 WO PCT/US1997/014856 patent/WO1998010481A1/en active IP Right Grant
- 1997-08-22 IL IL12430497A patent/IL124304A/en not_active IP Right Cessation
- 1997-08-22 JP JP51270798A patent/JP3302698B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1997-08-22 DK DK97939525T patent/DK0858680T3/da active
- 1997-08-22 ES ES97939525T patent/ES2208949T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-08-22 CA CA002237615A patent/CA2237615C/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-08-22 DE DE69725551T patent/DE69725551T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-08-22 EP EP97939525A patent/EP0858680B1/en not_active Expired - Lifetime
-
1998
- 1998-05-04 NO NO19982011A patent/NO315400B1/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US5786739A (en) | 1998-07-28 |
IL124304A0 (en) | 1998-12-06 |
CA2237615A1 (en) | 1998-03-12 |
AU697736B2 (en) | 1998-10-15 |
NO982011D0 (no) | 1998-05-04 |
EP0858680A1 (en) | 1998-08-19 |
DE69725551D1 (de) | 2003-11-20 |
ATE252278T1 (de) | 2003-11-15 |
EP0858680B1 (en) | 2003-10-15 |
DE69725551T2 (de) | 2004-08-05 |
KR100296889B1 (ko) | 2001-08-07 |
JPH11504194A (ja) | 1999-04-06 |
CA2237615C (en) | 2001-05-15 |
ES2208949T3 (es) | 2004-06-16 |
DK0858680T3 (da) | 2003-11-10 |
WO1998010481A1 (en) | 1998-03-12 |
JP3302698B2 (ja) | 2002-07-15 |
MX9803536A (es) | 1998-09-30 |
IL124304A (en) | 2001-11-25 |
NO982011L (no) | 1998-07-01 |
AU4159397A (en) | 1998-03-26 |
KR20000064331A (ko) | 2000-11-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7561006B2 (en) | Low loss electrical delay line | |
NO315400B1 (no) | Integrert monolittisk mikrobölgekrets (MMIC)-modul | |
WO2000074169A1 (en) | Strip line to waveguide transition | |
CN109301416A (zh) | 悬置基片集成波导传输线 | |
CN109818115A (zh) | 基于左手超材料的电可调移相器 | |
US4210881A (en) | Millimeter wave microstrip triplexer | |
US6304160B1 (en) | Coupling mechanism for and filter using TE011 and TE01δ mode resonators | |
US4812789A (en) | Ridged waveguide wide band diplexer with extremely sharp cut-off properties | |
CN106898851B (zh) | 基于半模基片集成波导的混合电磁耦合双工器 | |
CN111490315B (zh) | 一种基于液晶和开关的混合移相器及调控方法 | |
US4249147A (en) | Cavity filter and multi-coupler utilizing same | |
KR20200060139A (ko) | 다중 대역 전력 분배기 | |
CN112768863A (zh) | 基于hmsiw的k波段新型功率分配器及其设计方法 | |
CN112768852B (zh) | 周期性加载csrr的折叠基片集成波导移相器 | |
CN112886174B (zh) | 一种四路毫米波具有隔离特性的无隔离电阻功分器 | |
Al Abbas et al. | Millimeter wave tunable power divider using modified Wilkinson design | |
CN110277617B (zh) | 基于不等分混合电桥结构的宽带小型化均衡器 | |
CN111261984A (zh) | 介质波导端口耦合结构及介质波导双工器 | |
CN116826347B (zh) | 具备抗电磁损伤能力的全带宽可调谐波导魔t | |
CN110299897A (zh) | 基于矢量合成的小型化多峰均衡器 | |
CN220382296U (zh) | 具备抗电磁损伤能力的全带宽可调谐波导魔t | |
US3421118A (en) | Adjustable phase equalizer | |
MXPA98003536A (es) | Filtro de modo desvaneciente integrado con atenuador ajustable | |
CN111883882B (zh) | 一种等长度基片集成波导移相器 | |
US6388635B1 (en) | Feeder horn, intended especially for two-way satellite communication |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MK1K | Patent expired |