NO176485B - Method of treating fiber pulp with a chemical solution - Google Patents
Method of treating fiber pulp with a chemical solution Download PDFInfo
- Publication number
- NO176485B NO176485B NO913904A NO913904A NO176485B NO 176485 B NO176485 B NO 176485B NO 913904 A NO913904 A NO 913904A NO 913904 A NO913904 A NO 913904A NO 176485 B NO176485 B NO 176485B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- liquid
- treatment
- chemical
- layer
- pulp
- Prior art date
Links
- 239000000126 substance Substances 0.000 title claims abstract description 147
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 60
- 239000000835 fiber Substances 0.000 title claims abstract description 23
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 64
- 239000000706 filtrate Substances 0.000 claims abstract description 36
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 11
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000004061 bleaching Methods 0.000 claims description 50
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 40
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 claims description 6
- OSVXSBDYLRYLIG-UHFFFAOYSA-N dioxidochlorine(.) Chemical compound O=Cl=O OSVXSBDYLRYLIG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000004155 Chlorine dioxide Substances 0.000 claims description 3
- 235000019398 chlorine dioxide Nutrition 0.000 claims description 3
- 229910001902 chlorine oxide Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 2
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 claims description 2
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 claims 1
- 239000002657 fibrous material Substances 0.000 abstract description 4
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 58
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 11
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 10
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 9
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 6
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 6
- 239000007844 bleaching agent Substances 0.000 description 4
- 238000011549 displacement method Methods 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 4
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 4
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 3
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 3
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- WQYVRQLZKVEZGA-UHFFFAOYSA-N hypochlorite Chemical compound Cl[O-] WQYVRQLZKVEZGA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920005610 lignin Polymers 0.000 description 2
- 230000004807 localization Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 description 1
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 description 1
- 230000002860 competitive effect Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000009828 non-uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000004076 pulp bleaching Methods 0.000 description 1
- 238000010517 secondary reaction Methods 0.000 description 1
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 238000010518 undesired secondary reaction Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C9/00—After-treatment of cellulose pulp, e.g. of wood pulp, or cotton linters ; Treatment of dilute or dewatered pulp or process improvement taking place after obtaining the raw cellulosic material and not provided for elsewhere
- D21C9/10—Bleaching ; Apparatus therefor
- D21C9/1026—Other features in bleaching processes
- D21C9/1031—Pulse, dynamic, displacement processes
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C11/00—Regeneration of pulp liquors or effluent waste waters
- D21C11/0021—Introduction of various effluents, e.g. waste waters, into the pulping, recovery and regeneration cycle (closed-cycle)
- D21C11/0028—Effluents derived from the washing or bleaching plants
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C9/00—After-treatment of cellulose pulp, e.g. of wood pulp, or cotton linters ; Treatment of dilute or dewatered pulp or process improvement taking place after obtaining the raw cellulosic material and not provided for elsewhere
- D21C9/02—Washing ; Displacing cooking or pulp-treating liquors contained in the pulp by fluids, e.g. wash water or other pulp-treating agents
- D21C9/06—Washing ; Displacing cooking or pulp-treating liquors contained in the pulp by fluids, e.g. wash water or other pulp-treating agents in filters ; Washing of concentrated pulp, e.g. pulp mats, on filtering surfaces
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Wood Science & Technology (AREA)
- Paper (AREA)
- Treatments For Attaching Organic Compounds To Fibrous Goods (AREA)
- Medicines Containing Antibodies Or Antigens For Use As Internal Diagnostic Agents (AREA)
- Communication Cables (AREA)
- Management, Administration, Business Operations System, And Electronic Commerce (AREA)
Abstract
Description
Oppfinnelsen angår en kontinuerlig-arbeidende behandling av fibermasse med en kjemisk oppløsning ved å danne fra en massesuspensjon et massesjikt på en filteroverflate og ved tilføring av sjiktet gjennom en av flere kjemiske behandlingstrinn der en kjemisk oppløsning blir fortrengt gjennom sjiktet. Når en fremgangsmåte av denne type blir anvendt for bleking av et cellulosemateriale, blir det generelt kalt fortrengningsbleking eller dynamisk bleking. The invention relates to a continuous-working treatment of fiber pulp with a chemical solution by forming a pulp layer on a filter surface from a pulp suspension and by supplying the layer through one of several chemical treatment steps where a chemical solution is displaced through the layer. When a method of this type is used for bleaching a cellulosic material, it is generally called displacement bleaching or dynamic bleaching.
Når det er ønskelig å produsere en cellulosefiber som har en høy grad av klarhet, må fibre bli bleket etter den virkelige defibreringsprosessen. For å oppnå en sulfatmasse med f.eks. en høy grad av klarhet, må den normalt bli bleket i fem trinn ved å anvende klor og klordioksid som blekekjemikalie og natriumhydroksyd som ektraheringskjemikalie. When it is desired to produce a cellulosic fiber having a high degree of clarity, fibers must be bleached after the actual defibration process. To obtain a sulphate mass with e.g. a high degree of clarity, it must normally be bleached in five stages using chlorine and chlorine dioxide as bleaching chemicals and sodium hydroxide as extracting chemical.
Så langt har den mest vanlige prosessen i denne forbindelse først vært å blande den kjemiske oppløsningen med massesus-pensjonen, deretter til direkte blanding (masse + kjemikalier) gjennom retensjonstanken for at kjemikaliene har tid til å diffundere tilstrekkelig og å reagere med fibermateriale. Deretter blir reaksjonsproduktene som har dannet seg, vasket av. So far, the most common process in this regard has been to first mix the chemical solution with the pulp suspension, then to direct mixing (pulp + chemicals) through the retention tank so that the chemicals have time to diffuse sufficiently and to react with fiber material. The reaction products that have formed are then washed off.
For å oppnå tilstrekkelig diffusjon, avhengig av kjemikalie, blir det anvendt en relativt lang retensjonstid. Når klor blir anvendt, er f.eks. den normale retensjonstiden 3-5 timer. Av denne årsak er apparaturen som er nødvendig relativt stor og kostbar. To achieve sufficient diffusion, depending on the chemical, a relatively long retention time is used. When chlorine is used, e.g. the normal retention time 3-5 hours. For this reason, the equipment required is relatively large and expensive.
Det har i lang tid vært observert at ved å anvende fortrengningsmetoden i stedet for blandemetoden er det mulig i det vesentlige å forkorte retensjonstiden som er nødvendig. I 1960-årene begynte det industrielle utstyret som passet til denne prosessen å bli utviklet. Noen av de forventede fordelene ble virkelig oppnådd, f.eks. var det i det vesentlige mulig å senke varmekravet og vannforbruket i ^lekeprosessen sammenlignet med teknologien som til da hadde blitt anvendt. På den annen side øket forbruket av blekekjemikalier noe. It has long been observed that by using the displacement method instead of the mixing method, it is possible to substantially shorten the retention time required. In the 1960s, the industrial equipment suitable for this process began to be developed. Some of the expected benefits were indeed achieved, e.g. it was essentially possible to lower the heat requirement and water consumption in the ^leking process compared to the technology that had been used until then. On the other hand, the consumption of bleaching chemicals increased somewhat.
Den konvensjonelle teknologien ble også imidlertid utviklet på samme tid, særlig blanderne som ble anvendt. Av denne årsak var systemet basert på fortrengningsteknologi ikke lenger så konkurransedyktig som man hadde forventet. I dag blir fortrengningsbleking primært anvendt når det dreier seg om et fibermateriale som er enkelt å bleke. However, the conventional technology was also developed at the same time, especially the mixers that were used. For this reason, the system based on displacement technology was no longer as competitive as had been expected. Today, displacement bleaching is primarily used when it concerns a fiber material that is easy to bleach.
Blekeprosessen basert på fortrengningsmetoden, som så langt blir anvendt, er i korthet som følger: Gjennom et massesjikt som har blitt dannet blir det fortrengt en kjemisk oppløsning som har et flytende volum tilnærmet likt væskevolumet til sjiktet. Normalt blir det anvendt en kvantitetskoeffisient 1-1,1 (kvantitetskoeffisient = volum av kjemisk oppløsning som blir anvendt, dividert med væskeinnholdet i sjiktet). Konsentrasjonen til det aktive kjemikaliet i den kjemiske fortrengningsoppløsningen blir justert slik at det meste av aktiv kjemikalie blir konsumert i behandlingen av massesjiktet. Før fjerningen av den ovenfor nevnte kjemiske oppløsningen, og sammen med den de dannede reaksjonsproduktene, fra sjiktet ved fortrengning av dem med kjemisk oppløsning som blir anvendt i etterfølgende trinn, eller i det tilfellet med siste bleketrinn med vasking med vann, blir massesjiktet dirigert gjennom et såkalt stasjonært trinn, med en tilstrekkelig retensjonstid, for at konsentra-sjonsprofilen som blir fremstilt i sjiktet etter fortrengningen bør ha tid til å jevnes ut under effekten av diffusjon. The bleaching process based on the displacement method, which is used so far, is briefly as follows: Through a mass layer that has been formed, a chemical solution is displaced which has a liquid volume approximately equal to the liquid volume of the layer. Normally, a quantity coefficient of 1-1.1 is used (quantity coefficient = volume of chemical solution that is used, divided by the liquid content in the layer). The concentration of the active chemical in the chemical displacement solution is adjusted so that most of the active chemical is consumed in the treatment of the pulp layer. Before the removal of the above-mentioned chemical solution, and with it the reaction products formed, from the bed by displacing them with the chemical solution used in subsequent steps, or in the case of the final bleaching step by washing with water, the pulp bed is passed through a so-called stationary stage, with a sufficient retention time, so that the concentration profile which is produced in the layer after the displacement should have time to level out under the effect of diffusion.
Man har lagt merke til at for å oppnå ved denne metoden et resultat så godt som det som blir oppnådd ved den konvensjonelle metoden, må retensjonstiden til det ovenfor nevnte stasjonære trinnet være i samme størrelsesorden som reten-sjonstidene i den konvensjonelle metoden. It has been noticed that in order to achieve with this method a result as good as that which is achieved with the conventional method, the retention time of the above-mentioned stationary step must be of the same order of magnitude as the retention times in the conventional method.
Målet med foreliggende oppfinnelse er å unngå de ovenfor nevnte ulempene ved å anvende en fortrengningsprosess som ikke krever noe stasjonært trinn for å oppnå en jevn kjemisk behandling gjennom massesjiktet. The aim of the present invention is to avoid the above mentioned disadvantages by using a displacement process which does not require any stationary step to achieve a uniform chemical treatment through the pulp layer.
Blekeprosessen basert på fortrengningsmetoden er i mange henseende tilsvarende til vaskeprosessen basert på fortrengningsmetoden, men det er også store forskjeller mellom dem. I begge prosessene forekommer det en tilsvarende blanding av væsker på grunn av di spersjon og det faktum at væskestrømmen i fibersjiktet er laminær. Av denne årsak er væskeinnholdet i fibersjiktet fortrengt med en annen væske, fortrengningen foregår aldri ideelt som en tetning, men det forekommer alltid blanding mellom væskene, som er ufordelaktig både i vaskeprosessen og blekeprosessen. Denne ufordelaktige blandingen kan bli redusert i begge prosessene ved å gjennomføre flere suksessive fortrengninger ifølge motstrøms-prinsippet. Imidlertid vil høyere antall fortrengningstrinn som blir anvendt medføre tilsvarende høyere kostnader på utstyret. The bleaching process based on the displacement method is in many respects similar to the washing process based on the displacement method, but there are also major differences between them. In both processes, a corresponding mixture of liquids occurs due to dispersion and the fact that the liquid flow in the fiber layer is laminar. For this reason, the liquid content in the fiber layer is displaced by another liquid, the displacement never takes place ideally as a seal, but mixing between the liquids always occurs, which is disadvantageous both in the washing process and the bleaching process. This disadvantageous mixture can be reduced in both processes by carrying out several successive displacements according to the counter-current principle. However, a higher number of displacement steps used will result in correspondingly higher costs for the equipment.
I vaskingen av masse forekommer det ikke noen kjemiske reaksjoner, og hovedformålet med denne prosessen er å separere fra massen, så forsiktig som mulig, kjemikaliene som er tilstede i oppløsningen i massesjiktet. I vasking av masse, når kvantitetskoeffisienten til fortrengningen øker, forbedres utvinningen av kjemikalier, og av denne årsak blir en relativt høy kvantitetskoeffisient generelt anvendt, selv om det utvunnede flytende innholdet derfor øker og avdamp-ingskravet til den utvunnede oppløsningen øker tilsvarende. In the washing of pulp, no chemical reactions occur, and the main purpose of this process is to separate from the pulp, as carefully as possible, the chemicals that are present in the solution in the pulp layer. In pulp washing, when the quantity coefficient of the displacement increases, the recovery of chemicals is improved, and for this reason a relatively high quantity coefficient is generally used, although the recovered liquid content therefore increases and the evaporation requirement of the recovered solution increases accordingly.
I f ortrengningsbleking er det på den annen side, når det gjelder måten det har blitt implementert så langt, ikke fordelaktig å anvende en høy kvantitetskoeffisient siden i det tilfelle det aktive kjemikalietapet i blekingen øker tilsvarende, og det skyldes det faktum at de aktive kjemikaliene som blir fortrengt gjennom massesjiktet, ikke blir utvunnet i dette tilfellet. In displacement bleaching, on the other hand, in terms of the way it has been implemented so far, it is not advantageous to use a high quantity coefficient since in that case the active chemical loss in the bleaching increases accordingly, and this is due to the fact that the active chemicals that is displaced through the mass layer, is not extracted in this case.
Både i vasking og i bleking er fortrengningen basert på tverrstrømmetoden, der væsken som strømmer gjennom sjiktet under fortrengningen er perpendikulær på transportretningen til sjiktet. In both washing and bleaching, displacement is based on the cross-flow method, where the liquid that flows through the bed during displacement is perpendicular to the transport direction of the bed.
Siden massefibre kan presses sammen, er konsistensen til massesjiktet ikke konstant gjennom hele sjiktet; den øker eksponensielt mot filteroverflaten. Denne profilen er naturligvis avhengig av den aktuelle massetypen og hvor stor en trykkforskjell er som blir anvendt til å produsere væskestrømmen. Normalt stiger den fra en konsistensverdi på tilnærmet 2$ til tilnærmet 20$, og med et gjennomsnitt på tilnærmet 10$. Since pulp fibers can be pressed together, the consistency of the pulp layer is not constant throughout the layer; it increases exponentially towards the filter surface. This profile naturally depends on the type of mass in question and how large a pressure difference is that is used to produce the liquid flow. Normally it rises from a consistency value of approximately 2$ to approximately 20$, and with an average of approximately 10$.
Fra effektivitetssynspunkt ved vasking er dette fenomenet ikke av stor viktighet, men i blekingen, der det er viktig at alle fiberlagene i sjiktet mottar en tilstrekkelig mengde aktive blekekjemikalier, er det av særlig stor viktighet, særlig siden i tillegg konsentrasjonen av de aktive kjemikaliene i oppløsningen avtar kontinuerlig ved at oppløsningen strømmer mot filteroverflaten. Dette skyldes det ovenfor nevnte dispersjonsfenomenet og det faktum at kjemikalier blir konsumert når de reagerer med masselaget som de strømmer gj ennom. From the point of view of washing efficiency, this phenomenon is not of great importance, but in bleaching, where it is important that all the fiber layers in the layer receive a sufficient amount of active bleaching chemicals, it is of particular importance, especially since in addition the concentration of the active chemicals in the solution decreases continuously as the solution flows towards the filter surface. This is due to the dispersion phenomenon mentioned above and the fact that chemicals are consumed when they react with the pulp layer through which they flow.
I fortrengningsblekemetoden som så langt er blitt anvendt, vil av denne årsak masselagene som er i større avstand fra filteroverflaten bli behandlet med en kjemikalieoppløsning som har et stort overskudd av kjemikalier sammenlignet med kravene. Respektivt vil lagene i nærheten av filteroverflaten ikke motta en tilstrekkelig mengde med aktive kjemikalier, eller ikke motta noe aktive kjemikalier under fortrengningen, og således blir blekingen av massesjiktet ganske ujevn. In the displacement bleaching method that has been used so far, for this reason the pulp layers that are at a greater distance from the filter surface will be treated with a chemical solution that has a large excess of chemicals compared to the requirements. Respectively, the layers near the filter surface will not receive a sufficient amount of active chemicals, or will not receive any active chemicals during the displacement, and thus the bleaching of the mass layer will be quite uneven.
Det har imidlertid blitt observert at anvendelse av overskudd aktive kjemikalier ikke er skadelig ved å forårsake uønskede sekundære reaksjoner, slik som disintegrering av cellulose og fibre, hvis fremgangsmåtebetingelsene slik som temperatur og pH blir opprettholdt ved korrekte verdier. Imidlertid må overskuddskjemikalier bli fjernet fra massen før etterfølg-ende kjemisk behandling, der prosessbetingelsene igjen vil være forskjellige. However, it has been observed that the use of excess active chemicals is not harmful by causing unwanted secondary reactions, such as disintegration of cellulose and fibers, if process conditions such as temperature and pH are maintained at correct values. However, excess chemicals must be removed from the mass before subsequent chemical treatment, where the process conditions will again be different.
Når fortrengningsteknikken blir anvendt i bleking av masse, er det mest viktige momentet at alle lagene av massesjiktet blir behandlet med en tilstrekkelig mengde kjemikalier, og for å forsikre dette, blir en oppløsning anvendt der mengden med aktive kjemikalier i det vesentlige er større enn det som er nødvendig for komplett behandling av hele sjiktet. When the displacement technique is used in pulp bleaching, the most important point is that all layers of the pulp layer are treated with a sufficient amount of chemicals, and to ensure this, a solution is used in which the amount of active chemicals is substantially greater than that is necessary for complete treatment of the entire layer.
Målet med foreliggende oppfinnelse er å skaffe til veie denne type av massesj iktbehandling, men på en slik måte at gjennom tap av aktive kjemikalier blir det ikke en høyere konsumering av kjemikalier enn i en normal blekeprosess. The aim of the present invention is to provide this type of mass layer treatment, but in such a way that through the loss of active chemicals there is no higher consumption of chemicals than in a normal bleaching process.
Foreliggende oppfinnelse angår således en fremgangsmåte for kontinuerlig kjemisk behandling av en fibermasse som omfatter trinnene med: tilføring av en fibermassesuspensjon på en filteroverflate for å danne et massesjikt, The present invention thus relates to a method for continuous chemical treatment of a fiber mass which comprises the steps of: adding a fiber mass suspension to a filter surface to form a mass layer,
føding av en første behandlingsvæske i massesjiktet, hvor nevnte første væske inneholder minst ett aktivt kjemikalie som reagerer med massen, og nevnte kjemikalie blir tilveie-brakt i en mengde som overskrider mengden som er konsumert i reaksj onen, feeding a first treatment liquid into the mass layer, where said first liquid contains at least one active chemical that reacts with the mass, and said chemical is provided in an amount that exceeds the amount consumed in the reaction,
føding av en andre behandlingsvæske i massesjiktet, hvor nevnte andre væske fortrenger den første behandlingsvæsken fra sjiktet og nevnte andre væske er hovedsakelig fri for feeding a second treatment liquid into the mass layer, where said second liquid displaces the first treatment liquid from the layer and said second liquid is mainly free of
nevnte aktive kjemikalie, og det totale væskevolumet i nevnte første og andre behandlingsvæske er hovedsakelig større enn væskevolumet som blir holdt igjen i sjiktet på slutten av fortrengningstrinnet, og said active chemical, and the total liquid volume in said first and second treatment liquid is substantially greater than the liquid volume retained in the bed at the end of the displacement step, and
oppnåelse av væsken som er fortrengt fra massesjiktet som et filtrat som omfatter den delen av nevnte første behandl ingsvæske der det aktive kjemikaliet har blitt forbrukt så vel som den delen av den første behandl ingsvæsken som inneholder ureagert aktivt kjemikalie, og deling av filtratet i minst en første fraksjon inneholdende det meste av det ureagerte aktive kjemikaliet og som har en høyere konsentrasjon av nevnte kjemikalie og en andre fraksjon som har en lavere konsentrasjon av nevnte kjemikalie, kjennetegnet ved at fremgangsmåten omfatter videre trinnene med: obtaining the liquid displaced from the mass bed as a filtrate comprising the part of said first treatment liquid in which the active chemical has been consumed as well as the part of the first treatment liquid containing unreacted active chemical, and dividing the filtrate into at least one first fraction containing most of the unreacted active chemical and which has a higher concentration of said chemical and a second fraction which has a lower concentration of said chemical, characterized in that the method further comprises the steps of:
- forsterking av nevnte første filtratfraksjon med tilsatt friskt aktivt kjemikalie, - fjerning av massesjiktet behandlet med nevnte første og andre behandlingsvæsker og tilføring av nytt ubehandlet massesjikt, og - anvendelse av nevnte første filtratfraksjon forsterket med friskt aktivt kjemikalie som den første behandlingsvæsken for nevnte nye umettede massesjikt. - reinforcement of said first filtrate fraction with added fresh active chemical, - removal of the pulp layer treated with said first and second treatment liquids and addition of new untreated pulp layer, and - use of said first filtrate fraction fortified with fresh active chemical as the first treatment liquid for said new unsaturated mass layer.
I korthet er fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen som følger: Et massesjikt blir dannet fra en renvasket masse som skal bli bleket, og vaskevæsken som er tilstede i den blir fortrengt ved å anvende som fortrengningsvæske den første blekeoppløs-ningen (som inneholder som aktive kjemikalier f.eks. klor og/eller klordioksid), som inneholder aktive kjemikalier i overskudd, fortrinnsvis tilnærmet dobbel mengde som er nødvendig i dette trinnet for komplett kjemisk behandling av hele massesjiktet. Umiddelbart uten en forsinkelse etter denne fortrengningen, blir fortrengningen fortsatt med en annen oppløsning eller flere oppløsninger til den graden at oppløsningen som blir anvendt i den første fortrengningen og den aktive kjemikaliemengden som er tilstede i den, har i sin helhet eller nesten i sin helhet blitt fortrengt fra sjiktet. Filtratet som blir fortrengt fra sjiktet under disse fortrengningene blir delt i to fraksjoner slik at den første fraksjonen inneholder den ovenfor nevnte vaskevæsken og den første fortrengte blekeoppløsningen som har reagert med sjiktet og inneholder hovedsakelig bare forbrukt blekekjemikalier og blekereaksjonsprodukter. Den andre fraksjonen fra filtratet inneholder det meste av blekekjemikaliene som ikke har blitt forbrukt under fortrengningen. Denne oppløsnings-fraksjonen blir utvunnet og forsterket med friske blekekjemikalier i samme mengde som konsumering av aktiv kjemikalie i trinnet, før det på nytt blir anvendt i samme kjemikalie-behandlingstrinn. Briefly, the method according to the invention is as follows: A pulp layer is formed from a cleanly washed pulp to be bleached, and the washing liquid present in it is displaced by using as a displacement liquid the first bleaching solution (which contains as active chemicals e.g. . chlorine and/or chlorine dioxide), which contain active chemicals in excess, preferably approximately double the amount required in this step for complete chemical treatment of the entire pulp layer. Immediately without a delay after this displacement, the displacement is continued with another solution or several solutions to the extent that the solution used in the first displacement and the active chemical amount present in it have been wholly or almost wholly displaced from the layer. The filtrate which is displaced from the bed during these displacements is divided into two fractions so that the first fraction contains the above-mentioned washing liquid and the first displaced bleach solution which has reacted with the bed and contains mainly only spent bleach chemicals and bleach reaction products. The second fraction from the filtrate contains most of the bleaching chemicals that have not been consumed during the displacement. This dissolution fraction is extracted and fortified with fresh bleaching chemicals in the same amount as the consumption of active chemical in the step, before it is used again in the same chemical treatment step.
I fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen inneholder et bleketrinn ikke bare en fortrengning, men fortrengninger med minst to oppløsninger. Filtratene blir delt i de respektive minst to fraksj onene. In the method according to the invention, a bleaching step contains not only one displacement, but displacements with at least two solutions. The filtrates are divided into the respective at least two fractions.
Blekingstrinnene som er beskrevet over kan bli inkludert flere ganger i rekkefølge i prosessen. The bleaching steps described above may be included several times in sequence in the process.
Ved måten som er beskrevet over er det mulig å velge fritt kvantitetskoeffisienten som skal bli anvendt i fortrengningen, og den kan i det vesentlige være høyere enn en uten økning i tap av blekingskjemikalier. I det motsatte tilfellet som forekommer i vaskeprosessen, blir det oppnådd en blekingsprosess der effektiviteten og anvendelsen og utvinning av kjemikalier blir forbedret når en høyere kvantitetskoeffisient blir anvendt. In the manner described above, it is possible to freely choose the quantity coefficient to be used in the displacement, and it can essentially be higher than one without an increase in the loss of bleaching chemicals. In the opposite case occurring in the washing process, a bleaching process is obtained in which the efficiency and the use and recovery of chemicals are improved when a higher quantity coefficient is used.
I denne blekingsprosessen, som det ble vist over, kan det således være en eller flere væskesoner i samme sjikttverr-snitt, avhengig av hvor høy den partielle kvantitetskoeffisienten er som har blitt anvendt for de forskjellige væskene. Kvantitetskoeffisienten til det utvunnede filtratet som inneholder det aktive kjemikaliet bestemmer hvor effektivt de ubrukte aktive kjemikaliene blir utvunnet. Dess høyere denne kvantitetskoeffisienten er, dess bedre er utvinningen. Gjennom dette blir det også bestemt kvantitetskoeffisient for kjemikalieoppløsningen som blir anvendt til fortrengningen, siden den må være den samme som kvantitetskoef f isienten til det utvunnede filtratet, addert med effekten av kvantiteten til friske kjemikalier. In this bleaching process, as was shown above, there can thus be one or more liquid zones in the same layer cross-section, depending on how high the partial quantity coefficient is that has been used for the different liquids. The quantity coefficient of the recovered filtrate containing the active chemical determines how efficiently the unused active chemicals are recovered. The higher this quantity coefficient is, the better the recovery. Through this, the quantity coefficient for the chemical solution used for the displacement is also determined, since it must be the same as the quantity coefficient of the extracted filtrate, added with the effect of the quantity of fresh chemicals.
Uttrykt ved effektiv anvendelse av blekingskjemikaliene, er det viktig at utvinningen av de ovenfor nevnte aktive kjemikaliene effektivt fortrenges gjennom sjiktet slik at så lite som mulig av oppløsningen i trinnet som inneholder aktive kjemikalier, blir blandet med den aktive kjemikalie-oppløsning som blir anvendt i det etterfølgende behandlingstrinnet. Av denne årsak og på grunn av det faktum at i et behandlingstrinn er det mulig å anvende en høy total kvantitetskoeffisientet uten derved å øke tapet av aktive kjemikalier, den aktive kjemikalieoppløsningen av det direkte etterfølgende behandlingstrinnet blir ikke anvendt for fortrenging av aktiv kjemikalieoppløsning av det aktuelle trinnet, men det blir anvendt en oppløsning så nøytral som mulig med hensyn til begge behandlingstrinnene, f.eks. fortrinnsvis rent vann ved en passende temperatur. Hvis f.eks. en kloroppløsning blir erstattet direkte med en natriumhydroksydoppløsning, blir på grunn av dispersjon oppløsningene blandet med hverandre i grensesonen. De kansellerer således hverandres positive effekter uttrykt ved bleking, og i tillegg blir ufordelaktige sekundære reaksjoner frembrakt. På grunn av den drastiske pH-endringen kan f.eks. kloroppløsningen bli omdannet til en hypoklorittoppløsning. Expressed by the effective use of the bleaching chemicals, it is important that the extraction of the above-mentioned active chemicals is effectively displaced through the layer so that as little as possible of the solution in the step containing active chemicals is mixed with the active chemical solution that is used in the subsequent treatment step. For this reason and due to the fact that in a treatment step it is possible to use a high total quantity coefficient without thereby increasing the loss of active chemicals, the active chemical solution of the directly following treatment step is not used for displacement of active chemical solution of the relevant step, but a solution as neutral as possible is used with regard to both treatment steps, e.g. preferably clean water at a suitable temperature. If e.g. a chlorine solution is replaced directly with a sodium hydroxide solution, due to dispersion the solutions are mixed with each other in the boundary zone. They thus cancel each other's positive effects expressed by bleaching, and in addition disadvantageous secondary reactions are produced. Due to the drastic pH change, e.g. the chlorine solution is converted into a hypochlorite solution.
I noen tilfeller kan det imidlertid være fordelaktig å anvende et filtrat som inneholder bare kjemikalier eller reaksjonsprodukter som har vært forbrukt i blekingsprosessen. Filtratet som blir fjernet fra fibersjiktet gjennom filteroverflaten under kjemikaliebehandlingen ved fortrengning med den aktive kjemikalieoppløsningen og den nøytrale oppløs-ningen som blir anvendt i trinnet, endres med hensyn til dens kjemikalske innhold når massesjiktet fremheves under utvikling av fortrengningen. Dens første fraksjon inneholder hovedsakelig kjemikalier som blir anvendt og forbrukt i det tidligere trinnet og reaksjonsproduktene som er fremstilt. Fraksjonen endres deretter mer langsomt eller hurtigere, i henhold til styrken av dispersjonen som er forårsaket av sjiktet, til et filtrat som hovedsakelig inneholder de aktive kjemikaliene som blir anvendt i behandlingstrinnet som er aktuelt, der kjemikaliene har blitt ikke-aktive når de reagerer med fibermaterialet i massesjiktet, og reaksjonsproduktene som har blitt dannet. Denne fraksjonen endres deretter på tilsvarende måte til en fraksjon som hovedsakelig inneholder aktive kjemikalier som blir anvendt i behandlingstrinnet som ikke har blitt forbrukt gjennom reaksjon og som korresponderer til overskudd av aktiv kjemikalie som blir anvendt i behandlingstrinnet. Denne fraksjonen endres delvis, når sjiktet går fremover på tilsvarende måte, til en fraksjon som hovedsakelig inneholder kjemikalier som er avledet fra den nøytrale oppløsningen som blir anvendt som en for-trengningsoppløsning i dette trinnet umiddelbart etter den aktive kjemikalieoppløsningen. Hvis denne oppløsningen som normalt kan anbefales er rent vann, endres den ovenfor nevnte fraksjonen som inneholder aktive kjemikalier til nesten rent vann før den igjen endres til en oppløsning som inneholder forbrukte kjemikalier som blir anvendt i etterfølgende behandlingstrinn og de dannede reaksjonsproduktene, med mindre det aktuelle trinnet er det siste behandlingstrinnet. In some cases, however, it may be advantageous to use a filtrate that contains only chemicals or reaction products that have been consumed in the bleaching process. The filtrate which is removed from the fiber layer through the filter surface during the chemical treatment by displacement with the active chemical solution and the neutral solution used in the step, changes with regard to its chemical content when the pulp layer is highlighted during development of the displacement. Its first fraction mainly contains chemicals that are used and consumed in the previous step and the reaction products that are produced. The fraction is then changed more slowly or more quickly, according to the strength of the dispersion caused by the layer, into a filtrate containing mainly the active chemicals used in the treatment step in question, where the chemicals have become inactive when they react with the fiber material in the mass layer, and the reaction products that have been formed. This fraction is then changed in a similar way to a fraction which mainly contains active chemicals which are used in the treatment step which have not been consumed through reaction and which correspond to excess active chemicals which are used in the treatment step. This fraction is partially changed, as the layer advances in a corresponding manner, to a fraction containing mainly chemicals derived from the neutral solution which is used as a displacement solution in this step immediately after the active chemical solution. If this solution that can normally be recommended is pure water, the above-mentioned fraction containing active chemicals is changed to almost pure water before it is again changed to a solution containing spent chemicals that are used in subsequent treatment steps and the reaction products formed, unless the relevant step is the last processing step.
Den tredje filtratfraksjonen over, som inneholder aktive kjemikalier som ikke har blitt forbrukt i reaksjonene i behandlingstrinnet, blir utvunnet så forsiktig som mulig og blir anvendt på nytt sammen med friskt tilsatte kjemikalier som en kjemikalieoppløsning i samme behandlingstrinn. The third filtrate fraction above, which contains active chemicals that have not been consumed in the reactions in the treatment step, is recovered as carefully as possible and is reused together with freshly added chemicals as a chemical solution in the same treatment step.
Delen av denne oppløsningen som kan bli utvunnet er naturligvis den aktive kjemikalieoppløsningsmengden fra trinnet minus mengden av friske kjemikalier. The part of this solution that can be recovered is of course the active chemical solution amount from the step minus the amount of fresh chemicals.
Siden oppløsningsmengden som skal bli utvunnet er begrenset på den ovenfor nevnte måten, og i tillegg på grunn av dispersjon i fibersjiktet, er det ikke mulig å utvinne 100$ av den samlede aktive kjemiske mengden som er fortrengt gjennom sjiktet; en mindre proporsjon av den ("hale") er alltid igjen i filtratfraksjonen som er fortrengt før den fra sjiktet, og hhv. en andre "hale" i f iltratfraksjonen som er fortrengt etter den. Since the amount of solution to be recovered is limited in the above-mentioned manner, and in addition due to dispersion in the fiber layer, it is not possible to recover 100% of the total active chemical amount displaced through the layer; a smaller proportion of it ("tail") always remains in the filtrate fraction that is displaced before it from the layer, and respectively a second "tail" in the filtrate fraction displaced after it.
Maksimal utvinning av aktive kjemikalier blir oppnådd når det er mulig å justere fjerningen av filtratfraksjonene slik at maksimum konsentrasjon av aktive kjemikalier i begge "halene" er like, dvs. konsentrasjonen av aktive kjemikalier i filtratet er de samme ved begge delingspunktene til filtrat-f raksj onene. The maximum recovery of active chemicals is achieved when it is possible to adjust the removal of the filtrate fractions so that the maximum concentration of active chemicals in both "tails" is the same, i.e. the concentration of active chemicals in the filtrate is the same at both split points of the filtrate fraction the ones.
Filtratet kan bli delt i forskjellige fraksjoner ved enkel deling av filtratkammeret bak siloverflaten ved hjelp av partisjonsforsegling tett ved silen. I dette tilfellet vil det imidlertid ikke være mulig i alle operasjonssituasjoner å oppnå maksimal utvinning av kjemikalier, siden lokaliseringen av den kjemiske profilen til filtratet i utstyret som blir anvendt skifter når forholdet mellom fortrengningsvæskestrøm-hastigheten og filteroverflatetransportfarten endres. I tillegg til dette er lokaliseringen av den kjemiske profilen mellom kjemikaliene som blir forbrukt i reaksjonen og de fremdeles aktive kjemikaliene påvirket av proporsjonen av de aktive kjemikaliene som blir forbrukt i behandling av sjiktet. Denne andelen avhenger blant andre av hvor mye resterende lignin eller en tilsvarende kjemikalie-konsumer-ende bestanddel er tilstede i massesjiktet som blir behandlet. The filtrate can be divided into different fractions by simply dividing the filtrate chamber behind the sieve surface by means of a partition seal close to the sieve. In this case, however, it will not be possible in all operational situations to achieve maximum recovery of chemicals, since the localization of the chemical profile of the filtrate in the equipment used changes when the relationship between the displacement liquid flow rate and the filter surface transport speed changes. In addition to this, the localization of the chemical profile between the chemicals consumed in the reaction and the still active chemicals is affected by the proportion of the active chemicals consumed in treating the bed. This proportion depends, among other things, on how much residual lignin or a similar chemical-consuming component is present in the pulp layer being treated.
Ved å anvende utstyrsystemet som er beskrevet i finsk patentsøknad 891661 til implementering av den foreslåtte fremgangsmåten i foreliggende oppfinnelse er det mulig også i de ovenfor nevnte forskjellige operasjonssituasjonene å justere fjerningen av filtratfraksjonen som inneholder aktive kjemikalier på en slik måte at utvinning av de aktive kjemikaliene alltid er maksimal. By using the equipment system described in Finnish patent application 891661 to implement the proposed method in the present invention, it is also possible in the above-mentioned different operating situations to adjust the removal of the filtrate fraction containing active chemicals in such a way that extraction of the active chemicals always is maximum.
Filtratkammeret er delt ved hjelp av skillevegger som gir en uniform vid spalt i relasjon til f ilteroverflaten, gjennom denne spalten kan deler av filtratfraksjonen passere inn i den foregående eller etterfølgende filtratfraksjonen. Når konsentrasjonen av aktive kjemikalier blir målt ved spaltene til begge skilleveggene som separerer filtratfraksjonen som inneholder aktiv kjemikalie fra de andre filtratfraksjonene og det gjensidige fjerningsforholdet til disse andre filtratfraksjonene er justert i henhold slik at begge de målte konsentrasjonene er de samme, og en valgfri utvinning av kjemikalier blir oppnådd som vist over. The filtrate chamber is divided by means of partitions which give a uniform wide gap in relation to the filter surface, through this gap parts of the filtrate fraction can pass into the preceding or following filtrate fraction. When the concentration of active chemicals is measured at the slits of both partitions that separate the filtrate fraction containing active chemical from the other filtrate fractions and the mutual removal ratio of these other filtrate fractions is adjusted accordingly so that both measured concentrations are the same, and an optional recovery of chemicals are obtained as shown above.
Når utstyrsystemet ifølge finsk patentsøknad 891661 blir anvendt for implementering av foreliggende blekeprosess, er den mest anbefalelsesverdige utførelsesformen slik at hovedvariablene i fremgangsmåten er i samme størrelsesorden som når utstyret blir anvendt for vasking av masse. Tykkelsen på massesjiktet er 20-100 mm, fortrinnsvis tilnærmet 50 mm. Trykkforskjellene for å gjennomføre væskefortrengningen er 1-4 m av vannkilden. Transportfarten til silen er 0,2-1 m/s, fortrinnsvis tilnærmet 0,5 m/s. Den samlede kvantitetskoef f isienten til fortrengningen i et behandlingstrinn er When the equipment system according to Finnish patent application 891661 is used for implementing the present bleaching process, the most recommendable embodiment is such that the main variables in the method are in the same order of magnitude as when the equipment is used for washing pulp. The thickness of the mass layer is 20-100 mm, preferably approximately 50 mm. The pressure differences to carry out the liquid displacement are 1-4 m from the water source. The transport speed of the sieve is 0.2-1 m/s, preferably approximately 0.5 m/s. The overall quantity coefficient of the displacement in a treatment step is
>1,5, fortrinnsvis >2. Kvantitetskoeffisienten til den aktive kjemiske oppløsningen er tilnærmet halvparten av disse verdiene. På basis av verdiene over, vil samlet retensjonstid av fibersjiktet i et behandlingstrinn være 10-50 sekunder, normalt tilnærmet 20 sekunder. >1.5, preferably >2. The quantity coefficient of the active chemical solution is approximately half of these values. Based on the values above, the total retention time of the fiber layer in a treatment step will be 10-50 seconds, normally approximately 20 seconds.
Siden den mest foretrukkede utførelsesformen av foreliggende oppfinnelse er å anvende i hvert fortrengningsbleketrinn en høy kvantitetskoeffisient, dvs. en koeffisient som er tilnærmet dobbel i forhold til den som så langt er blitt anvendt i fortrengningsblekeprosessene, og i tillegg å oppdele hvert trinn i minst to partielle trinn, krever anvendelse av denne blekeprosessen at det er tilgjengelig en metode og utstyr som er nødvendig for implementering av metoden, muliggjøring at flere suksessive fortrengningstrinn kan bli implementert i en og samme apparatur, og når trinnet blir tilført, er deres marginale kostnader relativt lave og også utstyrskostnadene som er beregnet pr. effektiv silover-flate er økonomisk gunstige. Since the most preferred embodiment of the present invention is to use in each displacement bleaching step a high quantity coefficient, i.e. a coefficient which is approximately double in relation to that which has been used so far in the displacement bleaching processes, and in addition to divide each step into at least two partial step, the application of this bleaching process requires that there is available a method and equipment necessary for the implementation of the method, enabling that several successive displacement steps can be implemented in one and the same apparatus, and when the step is added, their marginal costs are relatively low and also the equipment costs calculated per effective silo surface is economically beneficial.
Hvis det ikke er mulig å gjennomføre alle bleketrinnene i samme apparatur og massebanen må bli overført fra et apparat til et annet mellom bleketrinnet, forårsaker denne over-føringen av masse en nesten fullstendig blanding av massesj iktet og dens flytende innhold. For å ha mulighet i dette tilfellet til å unngå blanding av de forskjellige kjemikalie-oppløsningene med hverandre, må overføringen foregå slik at det flytende innholdet av hele sjiktet er i hovedsak bare en kjemikalieoppløsning, fortrinnsvis vann eller en nøytral oppløsning. Dette betyr at den partielle kvantitetskoeffisienten til denne kjemikalieoppløsningen må være minimum én, fortrinnsvis høyere. If it is not possible to carry out all the bleaching steps in the same apparatus and the pulp web has to be transferred from one apparatus to another between the bleaching steps, this transfer of pulp causes an almost complete mixing of the pulp bed and its liquid contents. In order to have the opportunity in this case to avoid mixing the different chemical solutions with each other, the transfer must take place so that the liquid content of the entire layer is essentially just a chemical solution, preferably water or a neutral solution. This means that the partial quantity coefficient of this chemical solution must be at least one, preferably higher.
I foreliggende fremgangsmåte blir overflatelaget til fibersjiktet behandlet med en tilnærmet dobbel mengde kjemikalier sammenlignet med bunnlaget. Denne ikke-uniforme fordelingen påvirker imidlertid ikke den uniforme kjemikaliebehandlingen av sjiktet, dersom man undersøker de individuelle fiberlagene i sjiktet, strømmer det gjennom hvert lag aktive kjemikalier i en mengde som nærmer seg uendelig i forhold til mengden som det aktuelle fiberlaget forbruker for å oppnå en fullstendig reaksjon. In the present method, the surface layer of the fiber layer is treated with an approximately double amount of chemicals compared to the bottom layer. However, this non-uniform distribution does not affect the uniform chemical treatment of the layer, if one examines the individual fiber layers in the layer, active chemicals flow through each layer in an amount that approaches infinity in relation to the amount that the fiber layer in question consumes to achieve a complete reaction.
Således blir en tilstrekkelig høy sannsynlighet oppnådd i hvert fiber for en reaksjon mellom blekekjemikaliet og den resterende lignin, sannsynligvis uavhengig av behandlings-perioden, dvs. den er uavhengig av retensjonstiden til sjiktet i bleketrinnet. Fra dette følger det også at massen ikke trenger å være tykk; dens optimale tykkelse blir bestemt på basis av det faktum at væskedispersjonen som er forårsaket av sjiktet er tilstrekkelig liten uten at en unødvendig stor filteroverflate er nødvendig. Thus, a sufficiently high probability is achieved in each fiber for a reaction between the bleaching chemical and the remaining lignin, probably independent of the treatment period, i.e. it is independent of the retention time of the layer in the bleaching step. From this it also follows that the mass does not need to be thick; its optimal thickness is determined on the basis of the fact that the liquid dispersion caused by the bed is sufficiently small without an unnecessarily large filter surface being required.
Det ovenfornevnte betyr at dannelse og opprettholdelse av et homogent massesjikt er fordelaktig for foreliggende fremgangsmåte. I tillegg er det særlig viktig for denne fremgangsmåten at det er mulig å separere fra hverandre to filterfraksjoner, den første inneholder hovedsakelig reaksjonsprodukter og andre aktive kjemikalier, før de blir blandet med hverandre. I tillegg er det nødvendig at det er mulig å måle konsentrasjonen av kjemikalier umiddelbart etter filteroverflaten og således å bestemme og justere filtrat-hastigheten på en optimal måte. The above means that the formation and maintenance of a homogeneous mass layer is advantageous for the present method. In addition, it is particularly important for this method that it is possible to separate two filter fractions from each other, the first mainly containing reaction products and other active chemicals, before they are mixed with each other. In addition, it is necessary that it is possible to measure the concentration of chemicals immediately after the filter surface and thus to determine and adjust the filtrate speed in an optimal way.
Foreliggende fremgangsmåte krever en maksimal rask overføring av kjemikalier, som er basert på en presset, direkte strøm ikke bare rundt fibrene, men også gjennom dem, på grunn av at retensjonstiden er så kort at det ikke kan foregå noe signifikant overføring av materiale gjennom diffusjonen. Av denne årsak er det også nødvendig å legge vekt på at systemet igjen har et to-fasesystem, som krever at trykket i systemet ikke vil være under samlet 1ikevektstrykk til gassene og dampene. I dette tilfellet forblir en maksimum andel av gassene og dampene oppløst i flytende fase, og det blir ikke dannet noen forstyrrende gassbobler eller gassfase i sjiktet under behandlingen. The present method requires a maximum rapid transfer of chemicals, which is based on a pressurized, direct flow not only around the fibers, but also through them, due to the fact that the retention time is so short that no significant transfer of material can take place through diffusion. For this reason, it is also necessary to emphasize that the system again has a two-phase system, which requires that the pressure in the system will not be below the combined equilibrium pressure of the gases and vapours. In this case, a maximum proportion of the gases and vapors remain dissolved in the liquid phase, and no disturbing gas bubbles or gas phase are formed in the bed during treatment.
Fremgangsmåten og apparaturen som er utviklet til den, som tilfredsstiller disse kravene og betingelsene, er beskrevet i finsk patentsøknad 891661. Ved å anvende metoden og apparaturen i nevnte søknad i foreliggende blekeprosess, blir følgende fordeler bl.a., vunnet over de konvensjonelle fremgangsmåtene som utnytter blanding og over fortrengningsblekeprosessene som blir anvendt så langt: - Uttrykt ved fremgangsmåten og utstyrsteknologi , blir blekeprosessen enkel, siden det er mulig å gjennomføre bleketrinn i en apparatur. - Energikonsumeringen er lav, siden behovet for pumpevæske er lite og det er ikke behov for blanding. - Konsumering av blekekjemikalier er mindre enn i normal bleking, siden det er mulig effektivt å beholde oppløsningen som inneholder aktive kjemikalier separat fra oppløsningene som blir fremstilt under blekeprosessen som inneholder reaksjonsprodukter som ellers ytterligere kan konsumere blekekjemikalier hvis de fikk anledning til å bli blandet med dem. - Det er mulig å opprettholde optimale prosessbetingelser i forskjellige bleketrinn, og fiberklaser som også har blitt dårlig avlignifisert før blekingen vil bli behandlet med en tilstrekkelig mengde kjemikalier. Disse faktorene frembringer forhåndsbetingelser for å gjennomføre en høy og jevn klarhet i massen og lavt urenhetsinnhold, og gode styrkeegenskaper blir opprettholdt. The method and the apparatus developed for it, which satisfy these requirements and conditions, are described in Finnish patent application 891661. By using the method and the apparatus in said application in the present bleaching process, the following advantages are gained over the conventional methods which utilizes mixing and over displacement bleaching processes that are used so far: - Expressed by the method and equipment technology, the bleaching process becomes simple, since it is possible to carry out bleaching steps in one apparatus. - Energy consumption is low, since the need for pump fluid is small and there is no need for mixing. - Consumption of bleaching chemicals is less than in normal bleaching, since it is possible to effectively keep the solution containing active chemicals separate from the solutions produced during the bleaching process that contain reaction products that might otherwise further consume bleaching chemicals if they had the opportunity to be mixed with them . - It is possible to maintain optimal process conditions in different bleaching stages, and fiber clusters that have also been badly delignified before bleaching will be treated with a sufficient amount of chemicals. These factors create preconditions for achieving a high and uniform clarity in the mass and a low impurity content, and good strength properties are maintained.
Claims (9)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI891662A FI85513C (en) | 1989-04-07 | 1989-04-07 | FOERFARANDE FOER BEHANDLING AV FIBERMASSA MED KEMIKALIELOESNING. |
| PCT/FI1990/000095 WO1990012146A1 (en) | 1989-04-07 | 1990-04-06 | A process for treating a fiber pulp with a chemical solution |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO913904D0 NO913904D0 (en) | 1991-10-04 |
| NO913904L NO913904L (en) | 1991-10-04 |
| NO176485B true NO176485B (en) | 1995-01-02 |
| NO176485C NO176485C (en) | 1995-04-12 |
Family
ID=8528196
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO913904A NO176485C (en) | 1989-04-07 | 1991-10-04 | Method of treating fiber pulp with a chemical solution |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0466752B1 (en) |
| JP (1) | JPH05500835A (en) |
| AT (1) | ATE140282T1 (en) |
| AU (1) | AU647020B2 (en) |
| BR (1) | BR9007276A (en) |
| CA (1) | CA2049951A1 (en) |
| DE (1) | DE69027770T2 (en) |
| ES (1) | ES2091240T3 (en) |
| FI (1) | FI85513C (en) |
| NO (1) | NO176485C (en) |
| NZ (1) | NZ233237A (en) |
| WO (1) | WO1990012146A1 (en) |
| ZA (1) | ZA902703B (en) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6423183B1 (en) | 1997-12-24 | 2002-07-23 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Paper products and a method for applying a dye to cellulosic fibers |
| US6749721B2 (en) | 2000-12-22 | 2004-06-15 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Process for incorporating poorly substantive paper modifying agents into a paper sheet via wet end addition |
| US6582560B2 (en) | 2001-03-07 | 2003-06-24 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Method for using water insoluble chemical additives with pulp and products made by said method |
| US7749356B2 (en) | 2001-03-07 | 2010-07-06 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Method for using water insoluble chemical additives with pulp and products made by said method |
| US7670459B2 (en) | 2004-12-29 | 2010-03-02 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Soft and durable tissue products containing a softening agent |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA783483A (en) * | 1964-08-13 | 1968-04-23 | Electric Reduction Company Of Canada | Processes for bleaching cellulosic pulps |
| NO141172B (en) * | 1970-06-25 | Keskuslaboratorio-Centrallaboratorium Ab, Oy, | PROCEDURE FOR DYNAMIC FLEACHING OF FIBER PULP | |
| FI67894C (en) * | 1982-05-21 | 1985-06-10 | Rauma Repola Oy | FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER BLEKNING AV FIBERMASSA |
| FI86895C (en) * | 1990-01-11 | 1997-01-15 | Poeyry Jaakko & Co Oy | Method for countercurrent washing and bleaching of cellulose boiling pulp |
-
1989
- 1989-04-07 FI FI891662A patent/FI85513C/en not_active IP Right Cessation
-
1990
- 1990-04-06 DE DE69027770T patent/DE69027770T2/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-04-06 EP EP90905528A patent/EP0466752B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-04-06 AT AT90905528T patent/ATE140282T1/en active
- 1990-04-06 NZ NZ233237A patent/NZ233237A/en unknown
- 1990-04-06 ES ES90905528T patent/ES2091240T3/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-04-06 CA CA002049951A patent/CA2049951A1/en not_active Abandoned
- 1990-04-06 BR BR909007276A patent/BR9007276A/en not_active Application Discontinuation
- 1990-04-06 AU AU54201/90A patent/AU647020B2/en not_active Ceased
- 1990-04-06 JP JP2505791A patent/JPH05500835A/en active Pending
- 1990-04-06 WO PCT/FI1990/000095 patent/WO1990012146A1/en active IP Right Grant
- 1990-04-09 ZA ZA902703A patent/ZA902703B/en unknown
-
1991
- 1991-10-04 NO NO913904A patent/NO176485C/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU5420190A (en) | 1990-11-05 |
| ATE140282T1 (en) | 1996-07-15 |
| FI85513C (en) | 1992-04-27 |
| NZ233237A (en) | 1993-02-25 |
| DE69027770D1 (en) | 1996-08-14 |
| EP0466752A1 (en) | 1992-01-22 |
| ES2091240T3 (en) | 1996-11-01 |
| JPH05500835A (en) | 1993-02-18 |
| BR9007276A (en) | 1992-03-17 |
| ZA902703B (en) | 1994-10-07 |
| NO176485C (en) | 1995-04-12 |
| FI891662A0 (en) | 1989-04-07 |
| FI891662A (en) | 1990-10-08 |
| EP0466752B1 (en) | 1996-07-10 |
| FI85513B (en) | 1992-01-15 |
| NO913904D0 (en) | 1991-10-04 |
| NO913904L (en) | 1991-10-04 |
| AU647020B2 (en) | 1994-03-17 |
| WO1990012146A1 (en) | 1990-10-18 |
| CA2049951A1 (en) | 1990-10-08 |
| DE69027770T2 (en) | 1996-11-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO144930B (en) | PROCEDURE FOR CONTINUOUS WHEATING AND DELIGNIFICATION OF CELLULOUS MASS USING THE OXYGEN | |
| SU694086A3 (en) | Method of cellulose delignification | |
| NO156535B (en) | PROCEDURE FOR CHEMICAL REGULATION IN TREATMENT WITH GAS. | |
| NO159074B (en) | DEVICE FOR SHIPPING OF LIQUID MATERIAL. | |
| Santos et al. | Brownstock washing—A review of the literature | |
| JPH0355598B2 (en) | ||
| NO166337B (en) | PROCEDURE FOR PREPARING CHEMICAL MECHANICAL MASS FRALIGNOCELLULOS MATERIAL. | |
| NO176485B (en) | Method of treating fiber pulp with a chemical solution | |
| US2307137A (en) | Process for bleaching wood pulp | |
| EP3762535A1 (en) | Method of producing dissolving pulp | |
| FI92721B (en) | A way to make pulp | |
| NO160325B (en) | REMOVABLE CHAIR FOOT. | |
| NO152907B (en) | PROCEDURE FOR DELIGNIFICATION OF CHEMICAL MASS | |
| NO171997B (en) | PROCEDURE AND APPARATUS FOR IMPROVING THE CHARACTERISTICS OF FIBER IN MECHANICAL MASS BY SULPHONATION IN MULTIPLE STEPS | |
| NO122218B (en) | ||
| US8273212B2 (en) | Method for kraft pulp production where hemicelluloses are returned | |
| NO833282L (en) | PROCEDURE FOR BLACKING CELLULOSE-CONTAINING MATERIAL | |
| NO322526B1 (en) | Method of preparing pulp | |
| FI78326C (en) | Process for treating cellulose pulp | |
| FI91896C (en) | Method of oxygen bleaching | |
| SE1050387A1 (en) | Green liquor pretreatment or lignocellulosic material | |
| EP0279845A1 (en) | Pulp bleaching process | |
| NO141172B (en) | PROCEDURE FOR DYNAMIC FLEACHING OF FIBER PULP | |
| NO851038L (en) | OXYGEN-ALKALIA EXTRACTION OF CELLULOSE-containing MASS. | |
| NO831429L (en) | TREATMENT OF MASS WITH OXYGEN. |