NO176313B - Varig, stöpbart konstruksjonsmateriale - Google Patents
Varig, stöpbart konstruksjonsmateriale Download PDFInfo
- Publication number
- NO176313B NO176313B NO875061A NO875061A NO176313B NO 176313 B NO176313 B NO 176313B NO 875061 A NO875061 A NO 875061A NO 875061 A NO875061 A NO 875061A NO 176313 B NO176313 B NO 176313B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- cement
- fibers
- parts
- alkali
- construction material
- Prior art date
Links
- 239000004035 construction material Substances 0.000 title abstract description 29
- 239000004568 cement Substances 0.000 abstract description 51
- 239000000835 fiber Substances 0.000 abstract description 47
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 45
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 abstract description 35
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 abstract description 27
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 26
- 238000005452 bending Methods 0.000 abstract description 24
- 239000002253 acid Substances 0.000 abstract description 18
- 239000000872 buffer Substances 0.000 abstract description 17
- 239000003513 alkali Substances 0.000 abstract description 16
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 12
- 239000012779 reinforcing material Substances 0.000 abstract description 10
- 239000004576 sand Substances 0.000 abstract description 7
- ZOMBKNNSYQHRCA-UHFFFAOYSA-J calcium sulfate hemihydrate Chemical compound O.[Ca+2].[Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O ZOMBKNNSYQHRCA-UHFFFAOYSA-J 0.000 abstract description 4
- 239000000725 suspension Substances 0.000 abstract description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 abstract 1
- 239000010425 asbestos Substances 0.000 description 21
- 229910052895 riebeckite Inorganic materials 0.000 description 21
- 229920003043 Cellulose fiber Polymers 0.000 description 20
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 16
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 14
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 10
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 10
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 9
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 9
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 7
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 7
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 7
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000010893 paper waste Substances 0.000 description 7
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 description 6
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 6
- 235000012245 magnesium oxide Nutrition 0.000 description 6
- 235000012241 calcium silicate Nutrition 0.000 description 5
- JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N calcium silicate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] JHLNERQLKQQLRZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052918 calcium silicate Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 5
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 5
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 4
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 4
- RMAQACBXLXPBSY-UHFFFAOYSA-N silicic acid Chemical compound O[Si](O)(O)O RMAQACBXLXPBSY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 4
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 244000198134 Agave sisalana Species 0.000 description 3
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 3
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 description 3
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 239000012153 distilled water Substances 0.000 description 3
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 description 3
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 3
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 3
- 238000011160 research Methods 0.000 description 3
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N sulfuric acid Substances OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920002522 Wood fibre Polymers 0.000 description 2
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 2
- 230000003139 buffering effect Effects 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004567 concrete Substances 0.000 description 2
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 239000000499 gel Substances 0.000 description 2
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 2
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 2
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 2
- 239000012784 inorganic fiber Substances 0.000 description 2
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 239000011505 plaster Substances 0.000 description 2
- 239000012783 reinforcing fiber Substances 0.000 description 2
- 239000012209 synthetic fiber Substances 0.000 description 2
- 229920002994 synthetic fiber Polymers 0.000 description 2
- 239000002025 wood fiber Substances 0.000 description 2
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000017166 Bambusa arundinacea Nutrition 0.000 description 1
- 235000017491 Bambusa tulda Nutrition 0.000 description 1
- 229920002748 Basalt fiber Polymers 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920000742 Cotton Polymers 0.000 description 1
- KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N Na2O Inorganic materials [O-2].[Na+].[Na+] KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 244000082204 Phyllostachys viridis Species 0.000 description 1
- 235000015334 Phyllostachys viridis Nutrition 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000012670 alkaline solution Substances 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 239000012062 aqueous buffer Substances 0.000 description 1
- 239000011425 bamboo Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 159000000007 calcium salts Chemical class 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000002657 fibrous material Substances 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 239000011507 gypsum plaster Substances 0.000 description 1
- 230000036541 health Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 230000005923 long-lasting effect Effects 0.000 description 1
- 150000007522 mineralic acids Chemical class 0.000 description 1
- 150000007524 organic acids Chemical class 0.000 description 1
- 235000005985 organic acids Nutrition 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000012744 reinforcing agent Substances 0.000 description 1
- 238000012827 research and development Methods 0.000 description 1
- 229910021487 silica fume Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000741 silica gel Substances 0.000 description 1
- 229910002027 silica gel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 230000000638 stimulation Effects 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/14—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing calcium sulfate cements
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B18/00—Use of agglomerated or waste materials or refuse as fillers for mortars, concrete or artificial stone; Treatment of agglomerated or waste materials or refuse, specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone
- C04B18/04—Waste materials; Refuse
- C04B18/18—Waste materials; Refuse organic
- C04B18/24—Vegetable refuse, e.g. rice husks, maize-ear refuse; Cellulosic materials, e.g. paper, cork
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
Meget stabile, støpte konstruksjonsdeler, hvis styrke-verdier og spesielt bøystyrke/densitetsforhold vesentlig er forbedret sammenlignet med tilsvarende materialer som det er påtenkt å erstatte. Utgangsmaterialer for fremstilling av særlig plateformede produkter er sement eller sementlignende bindemidler og alkali føl somme forsterkende materialer, særlig lignocellulosefibre.For å bibeholde en langtidsstyrke av disse støpte deler,. anvendes et bindemiddelsystem som gir en alkalipuffer-kapasitet i konstruksjonsmaterialet som ikke overstiger 0,005 syreekvivalenter/100g av konstruksjonsmaterialet i en definert vandig prøvesuspensjon 24 timer etter fremstilling av produktet. Ved siden av lignocelluloser som forsterkende materialer anvendes en lavalkaliblanding av finfordelt blastsand, hemihydratgips og Portlandsement som utvikler en høy grad av adhesjon til lignocellulosefibre på grunn av blandingens spesielle reaksjons-mekanisme. Fremstillingen av platematerialet er også vist.
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører et varig, støpbart konstruksjonsmateriale av den art som er angitt i krav l's ingress.
Tidligere har slike konstruksjonsmaterialer vanligvis vært fremstilt fra asbestsement. I dette konstruksjonsmateriale blir asbestfibre vanligvis tilsatt til sementen som forsterkende materiale i et blandeforhold på 1:6 til 1:10 (vektdeler) . Disse asbestforsterkede støpe-sementdeler har egenskaper som i mange henseende er fordel- aktige, og de kan fremstilles økonomisk. Imidlertid representerer fremstilling og bearbeiding av disse asbestforsterkede støpte sementdeler en høy helserisiko for folk som arbeider med dette materiale. Derfor har man i en viss tid forsøkt å erstatte asbestfibre i asbestsement-konstruksjonsmateriale med andre fibre som tjener som forsterkning. I visse tilfeller ble uorganiske fibre anvendt for dette formål, såsom glassfibre, basaltfibre og slaggfibre, i andre tilfeller, innbefattet erstatning av asbestfibre med fibre av organisk natur, såsom syntetiske fibre og ligno-celluloselignende fibre. I det siste tilfelle ble lignocel-luloselignende fibre såsom bambusfibre, bomullsfibre og sisalfibre vurdert.
Mens udersøkelse av konstruksonsmaterialet inneholdende uorganiske fibre som forsterkende materiale stort sett ga utilfredsstillende resultater, så ga anvendelse av lignocelluloser som forsterkende materialer gode initiale styrkere-sultater. Imidlertid, hvis langtidsoppførselen ble tatt i betraktning ble det observert en stadig avtagende styrke fra den initiale styrke. Nedgangen i bøystyrke for ligno-celluloseforsterkede sementmaterialer, som er avhengig av tidsfaktoren, skyldes den høye alkalinitet i sementmatriksen. Det er antatt at lignocelluloser ikke er varige i et alkalisk medium. Med glassfiber f orsterkede sementer er det også en betydelig nedsettelse av bøystyrken som følge av korrosjon av glasset, forårsaket av tilstedeværende alkali. I den aktuelle litteratur finnes det derfor forskjellige forslag for å forbedre egenskapene for lignocellulosefor-sterkede eller glssfiberforsterkede sementmaterialer. Det vesentlige problem med hensyn til en tilstrekkelig nedsettelse av alkaliniteten er imidlertid ikke diskutert. Følgelig kan alle de kjente forslag i beste tilfelle nedsette korrosjon av alkalifølsomme fibre, men ikke forhindre korrosjonene fullstendig, hvilket vil være nødvendig for en ubegrenset utnyttelse av en slik materialkombi-nasjon.
Modifikasjon av konvensjonelle Portland sementer med aktive pozzolanmaterialer, spesielt av silikatnatur, såsom silikagel, som således forøker varigheten av lignocelluloser i sementmatriksen, er eksempelvis tidligere kjent.
I publisert Eurpeisk patentsøknad nr. 68742 er det foreslått i så henseende at en erstatning for asbestsement kan fremstilles fra 50-90 % sement og i denne forbindelse kan det antas at det her menes Portland sement, 5-40 % høyaktivt pozzolan-silika og 5-15 % cellulosefibre. For å forbedre aktiviteten av pozzolanmaterialet er det nødvendig at dette har et spesifikt overflateareale på minst 15000 m<2>/kg, en enda bedre verdi vil imidlertid være minst 25000 m<2>/kg.
Ytterligere er det kjent fra International Publication No. WO 85/03700 at bindemiddelblandinger bestående av 75-40% Portlandsement og 25-60% amorft silika kan anvendes for å fremstille sement-avbundne støpte trefiberlegemenr. Imidlertid kan det av den trykte beskrivelse forstås at aktiviteten av pozzolanet øker med kornfinheten. Det fore-trukne kornstørrelsesområde (15-25 m<2>/g) er helt identisk med den for den tidligere nevnte publiserte Europeiske patentsøknad nr. 68.742. Britisk patent nr. 1.588.938 beskriver også en fremgangsmåte ved fremstilling av støpte fibersementlegemer. I henhold til dette patent blir glassfibre i en mengde på 0,5-20% i forhold til bindemiddelvekten tilsatt som forsterkende materiale. de tilsatte glassfibre må utvise en vesentlig alkaliresistens, og følgelig er en nedsettelse av alkaliniteten for mediet som omgir glassfibrene ikke vurdert. Ut fra denne forut-setning vil en erstating av glassfibre med cellulosefibre eller trefibre nødvendigvis gi de ovenfor nevnte negative langtidsoppførsler som følge av mediets alkalinitet.
I kontrast til de kjente, støpte asbestsementkonstruksjons-deler vedrører AT-PS 3457/12 et ildsikert og ukomprimerbart asbestsement-konstruksjonsmateriale, bestående av en blanding av asbest, sement og materialer inneholdende kiselsyre, hvorved fibrene skulle bli resistente mot korrosjon i et alkalisk medium. I dette tilfelle er det antatt at fibermaterialene er vurdert å være alkaliresistente.
Slutteligen, i henhold til et omfattende studium utført av GRAM i 1983 (H.E. Gram, "Durability fo natural fibers in concrete", Swedish Cement and Concrete Research Institute, S-10044 Stockholm, 255 sider) ble det funnet at sisalfibre ble sprø i vandige bufferoppløsinger ved en pH-verdi over 12. Andre lignocelluloser ble ikke undersøkt med hensyn til sprøhet i alkaliske opløsninger. I Gram-rapporten , hvori literaturen vedrørende "lignocelluloser i sementmatrikser" er vurdert meget kritisk, konkluderes det med at når visse materialer som forårsaker nedsettelse av pH-verdien i bindesementen tilsettes denne, så kan dette også forøke varigheten av lignocelluloser i sementmatriksen. Eksempelvis oppnås det en forbedring i varigheten av lignocelluloser i en sementmatriks når bindemiddeelsementen delvis erstattes med silikatmaterialer, såsom amorf kiselsyre (eksempelvis silikastøv (silica fume)). En delvis erstatning for Portland sement med aluminiumoksydsement fører også til en forbedret fibervarighet for sisalfibre innbakt i en sementmatriks.
Alle forslag for å forbedre fibervarigheten i henhold til teknikkens stand, kan kun betraktes som å bremse ødeleggelsen av fibrene. I den vanlige livslengde for konstruksjonsmaterialer av denne type ville imidlertid korrosjon finne sted i økende grad. Det er ennå ikke mulig å forhindre fiberkorrosjon fullstendig.
Opptil nå har det vært antatt at ødeleggelsen av fibrene kun kunne tilskrives alkaliniteten av den omgivende matriks, definert ved pH-verdien. I henhold til teknikkens stand ble det enten anvendt alkaliresistente forsterkende materialer, som kun kan anvendes i begrenset utstrekning på grunn av deres spesielle egenskaper, eller det ble forsøkt å nedsette pH-verdien av bindemiddelmatriksen. Til tross for omfattende forskning, særlig i de siste få år, har det til må ikke vært muig å tilveiebringe varige støpte konstruksjonsdeler som på den ene side inneholder alkalifølsomme fibre som tjener som forsterkende materiale og som på den andre side inneholder alkaliske bindemiddelsystemer.
Det er derfor en hensikt med foreliggende oppfinnelse å tilveiebringe et støpbart konstruksjonsmateriale hvori fibre på basis av lignocellulose eller andre alkalifølsomme fibrer innbakes som langtidsvarig forsterkningsmiddel for å øke styrken av konstruksjonsmaterialet. Løsningene på det ovenfor nevnte problem er basert på kunnskap om at ødeleg-gelsene av lignocellulose i sementmatriksen skyldes den alkaliske pufferkapasitet av det fremstilte konstruksjonsma-teiale i stedet for pH-verdien av det anvendte bindemiddel. Fra denne grunnleggende kunnskap er foreliggende oppfinnel-ses tekniske lære avledet, nemlig at en alkalisk pufferkapasitet av konstruksjonsmaterialet som er variabel og tilstrekkelig lav, ikke vil overskride 0,005 syreekvivalenter i en definert vandig prøvesuspensjon 24 timer etter produksjon.
Løsningen i henhold til oppfinnelsen er også basert på den kunnskap at en viss pufferkapasitet må nås for å forhindre f iberkorrosjon. Betydingen av pufferkapasiteten som en avgjørende påvirkende faktor er ikke tidligere kjent innen teknikkens stand opp til nå, slik at kravene som foreliggende løsning setter til bindesystemet, ikke tidligere kan ha vært vurdert i sementer eller sement modifikasjoner som har vært foreslått. I en fordelaktig utførelsesform av oppfinnelsen inneholder det støpbare konstruksjonsmateriale et varig forsterkende materiale i form av lignocelluloser som kan fremstilles ved å blande konvensjonelle Portlandsementer, aluminiumoksydsementer og belittsementer eller blandinger derav, slik at vektforholdet med aktivt pozzolan, såsom amorf kiselsyre, pulverisert trass og flyveaske, og om nødvendig, med eller uten tilsetning av syrer inntil en tilstrekkelig pufferkapasitet i materialet eller en verdi under denne er nådd.
Når syrer tilsettes for å nedsette pufferkapasiteten som foreslått i henhold til oppfinnelsen, så kan tilsetningen bevirke en akselerert herding av bindemidlet og ytterligere utnyttes, hvis syrene velges i henhold til akselerasjons-egenskapene for deres kalsiumsalter. Tilsetning av 1,0-2,5 ml konsentrert saltsyre til 100 g bindemiddel med Portlandsement som hovedbestanddel vil eksempelvis resultere i en betydelig nedsettelse av pufferkapasiteten og akselerasjon av herdeprosessen. Med bindemidler inneholdende aluminiumoksydsement som hovedbestanddel kan en tilsvarende effekt observeres med 0,5-4,0 ml konsentrert svovelsyre, tilsatt pr. 100 g bindemiddel. Avhengig av sammensetningen av bindemidlet og dets anvendelse kan tilsetning av uorganiske eller organiske syrer også gi den ønskede effekt.
Naturligvis kan andre bindemiddelsystemer som har karak-teris-tiske trekk beskrevet i henhold til løsningen i foreliggende oppfinnelse, også vurderes som løsning av det ovenfor nevnte problem.
I foreliggende oppfinnelse er det antatt at asbestfibre eller andre alkaliresistende fibre og konvensjonelle Portlandsementer ble anvendt for fremstilling av støpte konstruksjonsdeler eller kompositter og at dette ga utmerkede resultater. Det er således ytterligere kjent at materiale fremstilt av asbestsementer i deres komprimerte tilstand
(materialdensitet 1,7-2,1 kg/dm<3>) med bøystyrke på
20-35 N/mm<2> og høy langtidsvarighet eller værsikkerhet har til nå vært betraktet som vesentlig bedre i forhold til hvilke som helst andre kompositter. De kjente kompositter fremstilt av asbestsement oppfyller brukernes krav optimalt. Produksjon og anvendelse av asbestsementprodukter har imidlertid stoppet som følge av økologiske og fysiologiske problemer som er forbundet med asbestmateriale. Av denne grunn representerer erstatning av asbestfibre et problem som må løses uten forsinkelse. Som et resultat av omfattende forskningsarbeide er det utviklet uorganiske og organiske fibre som er resistente mot et alkalisk medium i en Portland sementmatriks. Når disse erstatninger anvendes, kan imidlertid ikke de høye bøystyrker for asbestsement på noen måte oppnås. Anvendelse av cellulosefibre i kombinasjon med Portlandsement gir initiale styrker som er nær opptil, men ikke identiske med de for asbestsement. Imidlertid er støpte konstruksjonsdeler omfattende cellulosefibre som forsterkningsmateriale skuffende med hensyn til deres langtidsoppførsel, da det viser seg at cellulosefibrene er alkalifølsomme og at fibernedbrytnung således finner sted.
Alle kjente erstatningsløsninger med alkaliresistente syntetiske fibre har den ulempe at også prosduksjonsom-kostningene for fibrene er høye og kun relativt lave bøystyrker for materialene kan erholdes, eller selv om det oppnås gode initiale styrker når det anvendes ikke-alkaliresistente cellulosefibre i kombinasjon med Portlandsement så er langtidsstyrkene utilfredsstillende.
Det er derfor en ytterligere hensikt med oppfinnelsen å forbedre den initialt gode forsterkende oppførselen av billige og lett tilgjengelige ikke-alkaliresistente fibre, særlig fibre fra avfallspapir og cellulosefibre, som bindes med hydraulisk herdende bindemidler, slik at langtidsopp-førselen også er tilfredsstillende og materialet kan anvendes i industri og således gjøre mulig fremstilling av langtidsvarige og værsikre kompositter, som har bøy-styrker som er like eller høyere enn de for asbestsement. Ytterligere kan langtidsvarighet også erholdes med materialer andre enn asbest.
Oppfinnelsen er særpreget ved det som er angitt i krav l's karakteriserende del, nemlig at materialet har en alkalisk puf f erkapasitet som ikke overstiger 0.005 syreekvivalenter pr. 100 g av konstruksjonsmaterialet, når dette bestemmes ved å blande 10 g av blandingen av bindemiddelmaterialet og fibrene med 50 ml destillert vann, ryste blandingen i 24 timer ved romtemperatur, titrere 20 ml av den erholdte oppløsning med 0.1 N HCl til pH 7 og omregne forbrukt HC1 pr. 100 g av materialkonstruksjonen til syreekvivalenten.
Ytterligere trekk fremgår av kravene 2-11.
I henhold til en foretrukket utførelsesform av oppfinnelsen består bindemidlet av 60-80 vekt% av en latent hydraulisk bestanddel, for eksempel malt "blast" sand eller malt masovnslagg, 15-25 vekt% av en kalsiumsulfatbestanddel,
for eksempel hemihydrat-gips (plaster of Paris) og 3-10 vekt% av en konvensjonell sementbestanddel, for eksempel Portlandsement eller Portland klinker. Den latente hydrauliske bestanddel bør inneholde 8-15 vekt% amorft reaktivt A1203, 1-10 vekt% amorft MgO (ikke i form av ren krystallinsk MgO) og 35-45 vekt% CaO.
Ved blanding med vann vil bindemidlet herde og derved danne vann- og værfaste faste gel og krystallinske herdeproduk-ter.
Al203-innholdet sikrer en god sulfatstimulering og i kombinasjoner med de andre bestanddeler ville den føre til utvikling av høye bindingsstyrker mellom bindematriksen og cellulosefibrene. Det er derfor mulig å tilsette opptil 4 0 vekt% cellulosefibre, regnet på mengden av bindemiddel.
Den optimale mengde ligger i området 5-40 vekt% cellulosefi-
bre, regnet på bindemiddelvekten.
AI2O3 vil også fremme dannelse av gel og binding av CaO og MgO, slik at alkaliniteten permanent nedsettes til en verdi som ikke er ødeleggende for cellulosefibrene, slik som beskrevet i tysk patentsøknad nr. P 3 641370.4. I motsetning til støpte konstruksjonsdeler omfattende konvensjonelle fiberkompositter, er de støpte konstruksjonsdeler i henhold til foreliggende oppfinnelse vesentlig mere effektive, da de har en høyere styrke enn asbestsementer som er kjent for å være meget sterke (stabile) , og de ga ekstremt fordelaktig styrke-densitetsforhold. Videre vil deres økonomiske effektivitet forøkes ved det faktum at returmaterialer (såsom masovnslagg, gips erholdt fra avgass-avsvovling, samt avfallspapir) som kan anvendes, som regel er billige.
Fiber-bindemiddelblandingene som har en sammensetning som krevet i henhold til oppfinnelsen og som anvendes ved fremstilling av støpte konstruksjonsdeler, herder, hvilket fører til en høy bindingsstyrke mellom cellulosef ibre og bindemiddelmatriksen. Den forsterkende effekt av cellulosefibre i denne bindemiddelmatriks er varig, fordi i den spesielle bindemiddelblanding er alkalier bundet i en slik grad at det oppnås en så lav alkalinitet at den ikke vil ødelegge cellulosef ibrene. Her er kravene definert i tysk patentsøknad nr. P 36 41 370.4 oppfylt optimalt. De herdede fiberkompositter utviser høye bøystyrker og er i betydelig grad varige over lengre tid, værbestandige og de utviser en forbedret syreresistens sammenlignet med produkter fremstil-let av Portlandsement. Til tross for deres høye bøystyrker er elastisitetsmodulen relativt lav, hvilket indikerer en nedsatt tendens til sprøhetsbrudd, sammenlignet med konvensjonelle sementprodukter, samt en reduksjon i innfrosne spenninger som følge av den uunngåelige innvirkning av fuktighet- og temperaturgradienter i plater som vanligvis er fast innbygget.
I det følgende er oppfinnelsen forklart ved hjelp av eksempler, hvorav ytterligere detaljer, særtrekk og fordeler av det støpbare konstruksjonsmateriale ifølge oppfinnelsen vil bli fremhevet. Hvis ikke annet er angitt, vil både sammensetningen av bindemidlet og andelen av fibre være indikert i vekt%. Puf f erkapasiteten i eksemplene ble bestemt på følgende måte: 10 g av materialet ble blandet med 50 ml destillert vann og blandingen ble ristet i 24 timer ved romtemperatur. Deretter ble 20 ml av oppløsningen titrert med 0,1 N HC1 til pH=7 og forbruket av saltsyre pr. 100 g materiale ble omregnet til syreekvivalenter.
Eksempel 1
Støpte konstruksjonsdeler ble fremstilt fra 100 deler Portlandsement med høyt kalkinnhold (PZ45F) og 18 deler ligno-cellulosef ibre. Puf f erkapasiteten ble bestemt etter ett døgn og var ca. 0,013 syreekvivalenter /100 g av konstruksjonsmaterialet og er således mer enn to ganger så høy som den krevede grenseverdi. Bøystyrken ble bestemt etter 14 døgn og var 21,3 N/mm<2>. Etter 168 døgn ble den igjen målt og ble funnet til kun å være 16,9 N/mm<2>.
Eksempel 2
19 vektdeler ligno-cellulosef ibre ble tilsatt til 100 vektdeler Portlandsement med lavt kalkinnhold, dvs. belittrik sement (PZ35L) og støpte konstruksjonsdeler ble fremstilt fra denne blanding. Puf f erkapasiteten var 0,011 syreekvivalenter/10 Og konstruksjonsmateriale etter ett døgn og var således over den krevede grenseverdi. Etter 14 døgn var bøystyrken 18,5 N/mm<2>, etter 168 døgn var bøystyrken kun 15,7 N/mm<2>.
Eksempel 3
Støpte konstruksjonsdeler fremstilt av 60 deler Portland sement med lavt kalkinnhold, dvs. belitt-rik sement (PZ35L), 40 deler aluminiumoksydsement og 18 deler ligno-cellulosefibre hadde en pufferkapasitet på 0,005 syreekvivalenter/ 100g konstruksjonsmateriale etter ett døgn. Denne verdi tilsvarer den krevede grenseverdi. Etter 14 døgn ble en bøystyrke på 18,4 N/mm<2> målt. Bestemmelse av langtidsvarig-heten etter 168 døgn ga en bøystyrke på 20,3 N/mm<2>, hvilket er en forøkelse i styrken.
Eksempel 4
En støpt konstruksjonsdel fremstilt av 57 deler Portland sement med et lavt kalkinnhold, dvs. belitt-rik (PZ35L) , 38 deler aluminiumoksydsement, 5 deler amorf kiselsyre og 18 deler ligno-cellulosefibre utviste etter ett døgn en pufferkapasitet på 0,005 syreekvivalenter/100g konstruksjonsmateriale, hvilket er den krevede grenseverdi. Bøy-styrken etter 14 døgn var 18,1 og bøystyrken etter 168 døgn var 18,2 N/mm<2>.
Eksempel 5
En støpt konstruksjonsdel ble fremstilt av 27 deler kalkrik Portlandsement (PZ45F), 40 deler aluminiumoksydsement, 29 deler flyveaske og 4 deler svovelsyre, sammen med 20 deler ligno-cellulosef ibre. Puf f erkapasiteten etter ett døgn var 0,004 syreekvivalenter/100g konstruksjnsmateriale. Pufferkapasiteten ligger i det krevede område og under den krevede nedre grenseverdi. Bøystyrken etter 14 døgn var 19,4 N/mm<2 >og etter 168 døgn var bøystyrken 20,5 N/mm<2>.
Når de fem eksempler blir sammenlignet, er det åpenbart at når pufferkapasiteten ligger i det krevede område, vil de støpte konstruksjonsdeler av de forskjellige sammensetninger utvise den ønskede langtidsoppførsel.
Foreliggende oppfinnelse skal ytterligere forklares under henvisning til den vedlagte tegning.
Diagrammet i tegningen viser trenden for bøystyrkeutviklin-gen ved sammenlignbar densitet for konstruksjonsmaterialet. Langs ordinatene er avsatt bøystyrken i N/mm<2> og langs absissen alderen i døgn. Kurvene 1, 2 og 3 henviser til 3 forskjellige blandinger av konstruksjonsmateriale, kurve 1 er karakteristisk for herdede produkter av konvensjonelle Portlandsementer eller bindemidler med sammensetning i henhold til oppfinnelen uten fiber forsterkning, styrkeforøkningen er først rask som følge av hydratisering og deretter kun meget langsom.
Kurve 2 viser støpte konstruksjonsdeler med cellulosefor-sterkning i henhold til teknikkens stand og som er fremstilt av Portlandsement slik som nevnt i eksempel 1. Bøystyrken for disse støpte konstruksjoner avtar jevnt etter å ha nådd et maksimum som følge av ødeleggelse av fibrene forårsaket av tilstedeværende alkali. Kurven synes å nærme seg asymptotisk verdien for matriksstyrken i henhold til kurve 1.
Kurven som representerer bøystyrken, kurve 3, er typisk for cellulosefiberforsterkede konstruksjonsmaterialer i henhold til foreliggende oppfinnelse, eksempelvis støttekonstruk-sjonsdeler i henhold til de ovenfor viste eksempler 3-5. Bøystyrken vil først øke meget inntil en meget høy styrke-verdi er nådd. Deretter kan imidlertid en svak gradvis økning i styrkeverdien observeres i motsetning til de støpte konstruksjonsdeler iføge krav 2. Denne økning tilsvarer tilnærmet økningen som også finner sted i kurve 1 som følge av den forøkede herding av matriksen. Ødeleggelse av fibrene er unngått i disse støpte konstruksjonsdeler i henhold til oppfinnelsen.
Eksempel 6
En fuktighetsresistent og værsikker kompositt for fremstilling av støpte konstruksjonsdeler ble fremstilt av: 75 vekt% blastsand, finmalt, som bindemidel (Blaine verdi på minst 3 500 cm<2>/g) 2 0 vekt% gips i henhold til DIN 1168 (DIN: Deutsche Industrienorm)
5 vekt% Portlandsement 45 i henhold til DIN 1164
2 0 vekt% avfallspapirfibre eller cellulosefibre
Den malte blastsand omfattet de følgende bestanddeler: 33,44% Si02, 0,39% Ti02, 12,75% Al203, 1,22% Fe203
(alt Fe som Fe203), 0,18% MnO, 42,1% CaO, 7,84% MgO,
0,36% Na20 og 0,6% K20.
Kompositten fremstilt fra disse bestanddeler hadde en densitet i tørr tilstand på minst 1,3 kg/dm<3> og en mini-mumsstyrke på 2 0 N/mm<2>.
Eksempel 7
En støpt konstruksjonsdel ble fremstilt av
75 vekt% blastsand, finmalt, som bindemiddel og med sammensetningen som ifølge eksempel 1,
20 vekt% gips i henhold til DIN 1168,
7 vekt% Portlandsement 45 i henhold til DIN 1164,
2 0 vekt% avfallspapirfibre eller cellulosefibre.
Komposittplatene hadde en densitet i tørr tilstand på minst 1,5 kg/dm<3> og en minimumsbøystyrke på 30 N/mm<2>.
De samme resultater ble erholdt når gips fra avsvovling av avgass ble anvendt i stedet for vanlig gips.
Eksempel 8
En støpt konstruksdjonsdel ble fremstilt fra de følgende bestanddeler: 73 vekt% blastsand, finmalt, som bindemiddel og med en sammensetning som er gitt i eksempel 1,
20 vekt% gips i henhold til DIN 1168,
7 vekt% Portlandsement 45 i henhold til DIN 1164
22 vekt% avfallspapirfibre eller cellulosefibre.
Plater fremstilt av denne blanding hadde en densitet i tørr tilstand på minst 1,5 kg/dm<3> og en m in imumsb øy styrke på 45 N/mm<2>. Når gips erholdt fra avsvovling av avgass ble anvendt i stedet for vanlig gips, hadde konstruksjonsmaterialet de samme egenskaper.
Eksempel 9
En støpt konstruksjonsdel ble fremstilt av de følgende bestanddeler: 73 vekt% blastsand med sammensetningen i henhold til eksempel 1,
20 vekt% gips ifølge DIN 1168,
7 vekt% Portland sement 45 ifølge DIN 1164,
3 0 vekt% avfallspapirfibre eller cellulosefibre.
Bindemiddelblandingen ble finmalt til en Blaine-verdi på minst 6000 cm<2>/g, fortrinnsvis ca. 7500 cm<2>/g.
En støpt konstruksjonsdel fremstilt på denne måte hadde en minimum bøystyrke på 45 N/mm<2> og en densitet i tørr tilstand på kun minst 1,4 kg/dm<3>. I tabell 1 er forholdet mellom bøystyrke og densitet for de fire eksemplene vist. J Sammenlignet med disse konstruksjonsdeler vil konvensjonelle støpte deler fremstilt av asbestsement kun nå bøystyrke/densitetsforhold på 12-17 (Ndm<3>/(mm<2>kg)).
De gitte eksempler 6-9 viser klart, sammenlignet med støpte deler fremstilt av asbestsement, at de støpte konstruksjonsdeler fremstilt fra materialet i henhold til oppfinnelsen har den samme eller høyere bøystyrke allerede ved lav densitet av konstruksjonsmaterialet og de utviser således et vesentlig forbedret "input-output" forhold. Den økonomiske effektivitet av de støpte konstruksjonsdeler fremstilt av materialet i henhold til oppfinnelsen skyldes ikke bare de høye bøystyrke-densitetsforhold, men også særlig de lave råmaterialpriser for de anvendte materialer. Støpte konstruksjonsdeler kan fremstilles ved hjelp av konvensjonelle våt- og semi- tørrteknologier, slik at tids- og pengeforbrukende forsk-nings og utviklingsarbeide for nye produksjonsteknologier unngås.
1. Varig, støpbart konstruksjonsmateriale bestående av hydrat iser ingsprodukter av et hydraulisk herdende binde-materiale og lignocelluloseforsterkende fibre, karakterisert ved at materialet har en alkalisk puf f erkapasitet som ikke overstiger 0.005 syreekvivalenter pr. 100 g av konstruksjonsmaterialet, når dette bestemmes ved å blande 10 g av blandingen av bindemiddel-
materialet og fibrene med 50 ml destillert vann, ryste blandingen i 24 timer ved romtemperatur, titrere 20 ml av den erholdte oppløsning med 0.1 N HCl til pH 7 og omregne forbrukt HCl pr. 100 g av materialkonstruksjonen til syreekvivalenten. 2. Materialet ifølge krav 1, karakterisert ved at en syre er tilsatt bindemiddelet for å erholde puf f erkapasiteten. 3. Materialet ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at bindemiddelmaterialet omfatter en blanding av minst 2 bestanddeler valgt fra Portlandsement, aluminiumoksydsement, belitt-rik sement og pozzolanbestanddeler. 4. Materialet ifølge krav 3 , karakterisert ved at pozzolanbestanddelene er amorft silika, pulverisert trass, flyaske eller blandinger derav. 5. Materialet ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at bindemiddelmaterialet består av (a) en finmalt, latent hydraulisk bestanddel, (b) en kalsiumsulfatkomponent, (c) en Portlandsement eller en annen kommersiell sement eller kalsiumkomponent. 6. Materialet ifølge krav 5, karakterisert ved at bindemiddelmaterialet består av: 60-80 vekt-% av den latent hydrauliske bestanddel, 15-25 vekt-% kalsiumsulfat og 3-10 vekt-% av en Portlandsement eller en annen kommersiell sement eller kalsiumkomponent. 7. Materialet ifølge krav 5 eller 6, karakterisert ved at den latent hydrauliske komponent omfatter: 8-15 vektdeler amorf AI2O3; 1-10 vektdeler amorf MgO (ikke i form av periklase) , og 35-45 vektdeler CaO. 8. Materialet ifølge krav 5 eller 6, karakterisert ved at den latent hydrauliske bestanddel er granulert slaggsement. 9. Materialet ifølge hvilke som helst kravene 5-8, karakterisert ved at kalsiumsulfatet tilføres som hemihydratgips. 10. Materialet ifølge hvilke som helst av kravene 1-9, karakterisert ved at de forsterkende fibre er avfallspapirfibre. 11. Materialet ifølge hvilke som helst av kravene 1-10, karakterisert ved et innhold av 5-40 vekt-%, regnet på basis av bindemiddelmaterialet, av forsterkende fibre.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19863641370 DE3641370A1 (de) | 1986-12-04 | 1986-12-04 | Dauerbestaendige baustoff-formteile |
DE19873720134 DE3720134A1 (de) | 1987-06-16 | 1987-06-16 | Dauerbestaendige und hochfeste baustoff-formteile |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO875061D0 NO875061D0 (no) | 1987-12-03 |
NO875061L NO875061L (no) | 1988-06-06 |
NO176313B true NO176313B (no) | 1994-12-05 |
NO176313C NO176313C (no) | 1995-03-15 |
Family
ID=25850000
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO875061A NO176313C (no) | 1986-12-04 | 1987-12-03 | Varig, stöpbart konstruksjonsmateriale |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5030289A (no) |
EP (1) | EP0270075B1 (no) |
AU (1) | AU604801B2 (no) |
BR (1) | BR8706548A (no) |
CA (1) | CA1273368A (no) |
DE (1) | DE3785307T2 (no) |
ES (1) | ES2040729T3 (no) |
FI (1) | FI875307A (no) |
NO (1) | NO176313C (no) |
NZ (1) | NZ222784A (no) |
Families Citing this family (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB8904271D0 (en) * | 1989-02-24 | 1989-04-12 | Sandoz Ltd | Improvements in or relating to organic compounds |
DE3927850A1 (de) * | 1989-08-23 | 1991-02-28 | Fraunhofer Ges Forschung | Moertel zur versiegelung von spritzasbestzementbeschichtungen |
US5366549A (en) * | 1990-11-28 | 1994-11-22 | Kyowa Giken Co., Ltd. | Method for fabricating fiber-reinforced slag gypsum cement-based, lightweight set articles |
KR100244102B1 (ko) * | 1992-08-24 | 2000-02-01 | 게리 엘. 본드란 | 공동분쇄된 섬유 시멘트 |
US5733671A (en) * | 1992-11-12 | 1998-03-31 | San Diego State University Foundation | Cellulose fiber reinforced cementitious materials and method of producing same |
US5374309A (en) * | 1993-02-26 | 1994-12-20 | Blue Circle America, Inc. | Process and system for producing cementitious materials from ferrous blast furnace slags |
DE69430843D1 (de) * | 1993-03-25 | 2002-07-25 | Mitomo Shoji K K | Zementartiger, gekneteter, geformter artikel mit hochbindender stärke und kompressionsstärke, und verfahren zur herstellung |
US5503789A (en) * | 1994-04-04 | 1996-04-02 | Hull; Harold L. | Method of forming and making a carvable/moldable material |
US5858083A (en) * | 1994-06-03 | 1999-01-12 | National Gypsum Company | Cementitious gypsum-containing binders and compositions and materials made therefrom |
US5718759A (en) * | 1995-02-07 | 1998-02-17 | National Gypsum Company | Cementitious gypsum-containing compositions and materials made therefrom |
US6250715B1 (en) * | 1998-01-21 | 2001-06-26 | Herman Miller, Inc. | Chair |
US6164034A (en) * | 1998-08-31 | 2000-12-26 | Poly Proximates, Inc. | Fiber-reinforced molded plastic roofing unit and method of making the same |
PL358677A1 (en) | 2000-03-14 | 2004-08-09 | James Hardie Research Pty Limited | Fiber cement building materials with low density additives |
JP5155512B2 (ja) | 2000-10-04 | 2013-03-06 | ジェイムズ ハーディー テクノロジー リミテッド | 無機および/または有機物質が充填処理されたセルロース繊維を使用した繊維セメント複合材料 |
CA2424377C (en) | 2000-10-04 | 2013-07-09 | Donald J. Merkley | Fiber cement composite materials using sized cellulose fibers |
BR0114710A (pt) * | 2000-10-17 | 2003-11-18 | James Hardie Res Pty Ltd | Material de compósito de cimento de fibra empregando fibras de celulose duráveis tratadas por biocida |
CZ20031253A3 (cs) * | 2000-10-17 | 2004-12-15 | James Hardie Research Pty Limited | Způsob a zařízení pro snižování nečistot v celulózových vláknech určených pro výrobu cementových složených materiálů vyztužených vlákny |
US20050126430A1 (en) * | 2000-10-17 | 2005-06-16 | Lightner James E.Jr. | Building materials with bioresistant properties |
CZ20032693A3 (cs) * | 2001-03-09 | 2004-07-14 | James Hardie Research Pty. Limited | Vlákny vyztužené cementové kompozitní materiály používající chemicky ošetřená vlákna se zlepšenou dispergovatelností |
US8215079B2 (en) * | 2002-04-11 | 2012-07-10 | Encore Building Solutions, Inc | Building block and system for manufacture |
US20070277472A1 (en) * | 2002-04-11 | 2007-12-06 | Sinclair Raymond F | Building block and system for manufacture |
US7993570B2 (en) | 2002-10-07 | 2011-08-09 | James Hardie Technology Limited | Durable medium-density fibre cement composite |
EP1587767B1 (en) * | 2003-01-09 | 2017-07-19 | James Hardie Technology Limited | Fiber cement composite materials using bleached cellulose fibers and their manufacturing method |
US20050152621A1 (en) * | 2004-01-09 | 2005-07-14 | Healy Paul T. | Computer mounted file folder apparatus |
US7220001B2 (en) * | 2004-02-24 | 2007-05-22 | Searete, Llc | Defect correction based on “virtual” lenslets |
US7998571B2 (en) | 2004-07-09 | 2011-08-16 | James Hardie Technology Limited | Composite cement article incorporating a powder coating and methods of making same |
CA2648966C (en) | 2006-04-12 | 2015-01-06 | James Hardie International Finance B.V. | A surface sealed reinforced building element |
US7939156B1 (en) | 2006-07-27 | 2011-05-10 | Slaven Jr Leland | Composite concrete/bamboo structure |
US8209927B2 (en) | 2007-12-20 | 2012-07-03 | James Hardie Technology Limited | Structural fiber cement building materials |
EP2080742B1 (de) * | 2008-01-15 | 2014-11-05 | HeidelbergCement AG | Sulfat-Hüttenzement |
US10882048B2 (en) | 2016-07-11 | 2021-01-05 | Resource Fiber LLC | Apparatus and method for conditioning bamboo or vegetable cane fiber |
US11175116B2 (en) | 2017-04-12 | 2021-11-16 | Resource Fiber LLC | Bamboo and/or vegetable cane fiber ballistic impact panel and process |
US10597863B2 (en) | 2018-01-19 | 2020-03-24 | Resource Fiber LLC | Laminated bamboo platform and concrete composite slab system |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US723015A (en) * | 1902-10-13 | 1903-03-17 | William H Orr | Wall-plaster. |
GB258665A (en) * | 1925-05-06 | 1926-08-30 | Novocrete And Cement Products | Improvements in or relating to the treatment of loose or fibrous organic materials, and to the manufacture of light forms of concrete therefrom |
US2703289A (en) * | 1950-10-23 | 1955-03-01 | Corwin D Willson | Cement bound lightweight aggregate masses |
GB1537501A (en) * | 1974-12-28 | 1978-12-29 | Matsushita Electric Works Ltd | Compositions for forming hardened cement products and process for producing hardened cement products |
FI64935C (fi) * | 1976-08-30 | 1984-02-10 | Partek Ab | Framstaellning av asbestfri brandhaerdig byggnadsplatta genom upprullningsfoerfarande |
FI64129C (fi) * | 1980-05-30 | 1983-10-10 | Partek Ab | Framstaellning av en byggnadsplatta enligt upprullningsfoerfarandet |
AU515151B1 (en) * | 1980-07-21 | 1981-03-19 | James Hardie Research Pty Limited | Fibre-reinforced cementitious articles |
DE3162816D1 (en) * | 1980-08-29 | 1984-04-26 | Eternit Fab Dansk As | A process for the manufacture of fibre reinforced shaped articles |
GB2117753A (en) * | 1982-04-06 | 1983-10-19 | Printsulate Limited | Compositions |
DE3409597A1 (de) * | 1984-03-15 | 1985-09-26 | Baierl & Demmelhuber GmbH & Co Akustik & Trockenbau KG, 8121 Pähl | Asbestfreie baustoff-formteile und verfahren zu ihrer herstellung |
US4600434A (en) * | 1985-07-24 | 1986-07-15 | Armco Inc. | Process for desulfurization of ferrous metal melts |
-
1987
- 1987-12-01 ES ES87117754T patent/ES2040729T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1987-12-01 EP EP19870117754 patent/EP0270075B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-12-01 DE DE8787117754T patent/DE3785307T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1987-12-02 FI FI875307A patent/FI875307A/fi not_active Application Discontinuation
- 1987-12-02 NZ NZ222784A patent/NZ222784A/en unknown
- 1987-12-03 NO NO875061A patent/NO176313C/no unknown
- 1987-12-03 CA CA000553411A patent/CA1273368A/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-12-04 AU AU82084/87A patent/AU604801B2/en not_active Ceased
- 1987-12-04 BR BR8706548A patent/BR8706548A/pt not_active IP Right Cessation
-
1990
- 1990-01-19 US US07/465,599 patent/US5030289A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0270075B1 (en) | 1993-04-07 |
EP0270075A3 (en) | 1989-01-04 |
FI875307A (fi) | 1988-06-05 |
NO875061L (no) | 1988-06-06 |
NO875061D0 (no) | 1987-12-03 |
EP0270075A2 (en) | 1988-06-08 |
BR8706548A (pt) | 1988-07-12 |
ES2040729T3 (es) | 1993-11-01 |
AU8208487A (en) | 1988-06-09 |
CA1273368A (en) | 1990-08-28 |
FI875307A0 (fi) | 1987-12-02 |
AU604801B2 (en) | 1991-01-03 |
NO176313C (no) | 1995-03-15 |
US5030289A (en) | 1991-07-09 |
DE3785307D1 (de) | 1993-05-13 |
DE3785307T2 (de) | 1993-07-22 |
NZ222784A (en) | 1991-05-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO176313B (no) | Varig, stöpbart konstruksjonsmateriale | |
KR100913770B1 (ko) | 환원슬래그를 이용한 혼합시멘트 제조 | |
CN112723764A (zh) | 赤泥基胶凝材料、赤泥基轻骨料、赤泥基轻骨料混凝土及其制备方法 | |
US5073198A (en) | Method of preparing building materials | |
KR100959587B1 (ko) | 초고강도 콘크리트 조성물, 및 이를 이용한 초고강도 콘크리트 제조 방법 | |
Karrech et al. | Sustainable geopolymer using lithium concentrate residues | |
JP4320704B2 (ja) | 軽量で耐凍害性に優れた無機質成型体およびその製造方法 | |
GB2148871A (en) | Sheet material of fibre-reinforced cement | |
Park et al. | Effects of processing and materials variations on mechanical properties of lightweight cement composites | |
CN104909679A (zh) | 水泥混凝土路面翻新材料及其制备方法 | |
Celikten et al. | Effects of perlite/fly ash ratio and the curing conditions on the mechanical and microstructural properties of geopolymers subjected to elevated temperatures | |
CN111943626A (zh) | 石膏基墙体找平材料及其制备方法和使用方法 | |
GB1396855A (en) | Glass compositions | |
EP0353062A2 (en) | Reinforced cement compositions | |
JPS63218528A (ja) | 建築材料用成形品 | |
JPH08217561A (ja) | 軽量珪酸カルシウム成形体及びその製造方法 | |
CA2093319A1 (en) | Method for improving the activation of latently hydraulic basic blast-furnace slag in the production of a building material | |
Parveen et al. | Mechanical properties of geopolymer concrete: A state of the art report | |
Emmanuel et al. | Non-conventional mineral binder-bonded lignocellulosic composite materials: A review | |
CN113683382A (zh) | 多固废耦合掺合料制备纤维混凝土 | |
GB2153341A (en) | Cement compositions | |
JP2004196602A (ja) | 軽量で耐火性に優れた無機質成型体およびその製造方法 | |
JP2000072519A (ja) | 低アルカリ性高強度セメント組成物 | |
JPH0976217A (ja) | 脱水プレス成型体及びその製造方法 | |
KR101254075B1 (ko) | 석탄재를 이용한 고기능 세라믹 콘크리트 조성물 및 이를 이용한 고강도 콘크리트 제조방법 |