NO176085B

NO176085B - Method and apparatus for continuous manufacture of steel strip or steel plate according to the string casting method

Info

Publication number: NO176085B
Application number: NO905088A
Authority: NO
Inventors: Giovanni Arvedi; Giovanni Gosio; Ulrich Siegers; Klaus Bruckner; Peter Meyer; Ernst Windhaus; Fritz-Peter Pleschiutschnigg; Werner Rahmfeld
Original assignee: Mannesmann Ag; Giovanni Arvedi
Priority date: 1988-05-26
Filing date: 1990-11-23
Publication date: 1994-10-24
Also published as: NO905088D0; NO905088L; HUT60945A; GR1001519B; BR8907450A; ZW6589A1; CA1341120C; GR890100342A; HU893625D0; NO176085C; HU213334B

Description

Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte for kontinuerlig fremstilling av båndstål eller stålplate fra etter buestreng-støpemetoden med horisontal utløpsretning fremstilte flatprodukter. Oppfinnelsen vedrører også en anordning for gjennomføring av fremgangsmåten. The invention relates to a method for the continuous production of strip steel or steel sheet from flat products produced according to the arc string casting method with a horizontal discharge direction. The invention also relates to a device for carrying out the method.

I stålindustrien, enten ut fra en generell tendens eller med sikte på å overvinne den krise som særlig innehaver av gamle anlegg har sett i de senere år, foreligger det et sterkt krav om å senke drifts- og investeringskostnadene, med samtidig bedring av produktkvalitet og øking av fleksibiliteten med hensyn til de produserte mengdeenheter, altså de såkalte "coils" henholdsvis stålplater. Med modernisering av bestående stålverk henholdsvis planlegging og realisering av nye stålverk under utnyttelse av nye teknologiske konsepter og innretninger tilstrebes en øking av produktivitet og økonomi med samtidig bedring av produktkvaliteten samt et større spillerom med hensyn til "stykkstørrelsen", som sluttproduktet skal utstøtes i, for derved å oppnå optimal spredningsbredde for anvendelsesmulighetene. In the steel industry, either based on a general tendency or with the aim of overcoming the crisis that owners of old plants in particular have seen in recent years, there is a strong demand to lower operating and investment costs, with a simultaneous improvement in product quality and increase of the flexibility with regard to the quantity units produced, i.e. the so-called "coils" or steel sheets. With the modernization of existing steel mills and the planning and realization of new steel mills using new technological concepts and devices, an increase in productivity and economy is sought with a simultaneous improvement in product quality as well as a greater leeway with regard to the "piece size", in which the end product is to be ejected, for thereby achieving optimal spread width for the application possibilities.

En av de nye teknologier, som for tiden drives frem med henblikk på de aktuelle krav til stålproduksjonen, gjelder bearbeidelsestrinnene mellom smeltingen av stålet og oppviklingen av båndstålet i form av ruller eller "coils" henholdsvis stabling av plater, og omfatter støpingen av tynnprodukter i endedimensjonsnær tykkelse, hvilke produkter deretter i bare få etterfølgende stikk eller deformeringstrinn viderebearbeides til det ønskede sluttprodukt. Dette har ført til betraktelige forbedringer innenfor strengstøpe-teknikken, særlig med henblikk på utformingen av kokillene samt den tilsvarende dykkstøp, såvel som bedringer i utformingen av valsestoler og- linjer med det formål å kunne oppnå den tilstrebede deformering i færrest mulige stikk. One of the new technologies, which is currently being promoted with a view to the current requirements for steel production, concerns the processing steps between the melting of the steel and the winding of the strip steel in the form of rolls or "coils" or the stacking of plates, and includes the casting of thin products close to the end dimensions thickness, which products are then further processed into the desired end product in just a few subsequent punches or deformation steps. This has led to considerable improvements within the strand casting technique, particularly with regard to the design of the molds and the corresponding dive casting, as well as improvements in the design of rolling stands and lines with the aim of being able to achieve the desired deformation in the fewest possible strokes.

Det finnes - riktignok under betegnelsen "pilotanlegg"-anlegg for fremstilling av båndstål, i hvilke anlegg det med strengstøpemetoden fremstilles tynnprodukter med en tykkelse på ca. 5 0 mm, sammenlignet med vanlige produkter med et tykkelsesområde på 150-330 mm. Disse tynnprodukter går på ulike måter gjennom de på hverandre følgende valse-/bearbeid-elsestrinn, og sluttproduktet er båndstål med en tykkelse på bare noen få millimeter. Det har vært foreslått å valse støpeproduktet.- direkte etter en mellomoppvarming i en ovn-eksempelvis i en tandemlinje med seks stoler. Da støpehastig-hetene ikke kan være større enn ca. 5 m/minutt, vil det i den siste valsestol i valselinjen komme til for lave valsehastigheter til å kunne holde de nødvendige sluttvalsetemperaturer på min. 865°. Det vil si at båndet mellom et valsetrinn og det derpå følgende utsettes for en for sterk avkjøling som følge av den med støpehastigheten identiske lave hastighet ved inngangen i valselinjen. Man har derfor gått bort fra denne løsning, også fordi den ikke har vist seg å være økonomisk, selv ved bruk av varmebeskyttelser og oppvarmede valser. Slike tiltak medfører nemlig en betydelig øking av investerings- og driftskostnader. There are - admittedly under the designation "pilot plant" - plants for the production of strip steel, in which plants using the strand casting method produce thin products with a thickness of approx. 5 0 mm, compared to common products with a thickness range of 150-330 mm. These thin products go through the successive rolling/processing steps in different ways, and the final product is strip steel with a thickness of only a few millimeters. It has been proposed to roll the casting product - directly after an intermediate heating in a furnace - for example in a tandem line with six chairs. As the casting speeds cannot be greater than approx. 5 m/minute, in the last rolling stand in the rolling line there will be too low rolling speeds to be able to maintain the required final rolling temperatures of min. 865°. That is to say, the belt between a rolling step and the following one is subjected to too much cooling as a result of the low speed at the entrance to the rolling line, which is identical to the casting speed. This solution has therefore been abandoned, also because it has not proved to be economical, even with the use of heat protection and heated rollers. Such measures entail a significant increase in investment and operating costs.

Et annet forslag går ut på å kappe båndet foran en varmeovn, hvor det foretas en varmebehandling (temperaturutligning) av båndet over hele dets tverrsnitt. Det kan her eksempelvis dreie seg om en gassoppvarmet rulleovn, hvor det uavhengig av støpehastigheten kan oppnås en båndtemperatur på ca. 1100°C ved ovnsutløpet, altså en for den etterfølgende valseprosess optimal temperatur. Båndet kappes til en standardlengde, som eksempelvis for en bestemt coilvekt kan ligge på 50 m. For dette kreves det en tilsvarende ovnslengde på ca. 150 m, når man tar hensyn til den nødvendige buffervirkning. Another proposal is to cut the strip in front of a heater, where a heat treatment (temperature equalization) of the strip is carried out over its entire cross-section. This could, for example, be a gas-heated rolling furnace, where, regardless of the casting speed, a strip temperature of approx. 1100°C at the furnace outlet, i.e. an optimal temperature for the subsequent rolling process. The strip is cut to a standard length, which, for example, can be 50 m for a specific coil weight. For this, a corresponding furnace length of approx. 150 m, when the necessary buffer effect is taken into account.

Løskoplingen av valselinjen fra den egentlige støping medfører at valsingen av utgangsproduktet henholdsvis "forbåndet" kan gjennomføres med en høyere hastighet, slik at man således ikke behøver å frykte for en temperatursynking til under den for sluttvalsetrinnet tillatte minste temperatur. Ovnens overlengde - ovnen har en lengde på omtrent tre ganger båndavsnittets lengde - vil i tillegg til den betydelige økning av anleggs-investeringskostnadene også kreve enorm plass, noe de mange stålverk ikke er tilpasset for. The decoupling of the rolling line from the actual casting means that the rolling of the output product or the "pre-strip" can be carried out at a higher speed, so that one thus does not have to fear a temperature drop to below the minimum temperature permitted for the final rolling stage. The extra length of the furnace - the furnace has a length of approximately three times the length of the strip section - will, in addition to the significant increase in the construction investment costs, also require enormous space, which the many steelworks are not adapted for.

Dessuten setter anleggsdimensjonene og således ovnen grenser for lengden til de på hverandre følgende båndavsnitt som skal behandles og setter derved også grenser for den avsluttende vekt, noe som igjen begrenser nyttespillerommet med hensyn til fremstillingen av coils med de største diametre. Dessuten vil man ved et anlegg av denne type ikke ha noen mulighet for anvendelse av enda tynnere utgangsprodukter, dersom dette skulle bli mulig som følge av en teknologisk videreutvikling av strengstøpemetoden. Ved antagelse av en utgangstykkeIse på 25 mm - slik man allerede har gjort hypotetisk - istedenfor 50 mm måtte man eventuelt for oppnåelse av samme sluttvekt dele opp båndet i lengder på ca. 100 m, og dette ville kreve behandlingsovner med en lengde i størrelsesordenen ca. 300 m, noe som ikke er gjennomførbart rent praktisk og økonomisk. In addition, the plant dimensions and thus the oven set limits for the length of the successive strip sections to be processed and thereby also set limits for the final weight, which in turn limits the leeway with regard to the production of coils with the largest diameters. Moreover, with a plant of this type, there will be no possibility of using even thinner output products, should this become possible as a result of a technological further development of the strand casting method. Assuming a starting piece of ice of 25 mm - as has already been done hypothetically - instead of 50 mm, to achieve the same final weight, the tape would have to be divided into lengths of approx. 100 m, and this would require treatment furnaces with a length of the order of approx. 300 m, which is not feasible in practical and financial terms.

Hensikten med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en fremgangsmåte av den innledningsvis nevnte type samt et tilsvarende anlegg for gjennomføring av fremgangsmåten, for fremstilling av kontinuerlige stålbånd med utgangspunkt i fra et buestrengstøpeanlegg kommende flatprodukter, uten samtidig å måtte akseptere de foran nevnte ulemper. The purpose of the present invention is to provide a method of the type mentioned at the outset as well as a corresponding plant for carrying out the method, for the production of continuous steel strips based on flat products coming from an arc string casting plant, without having to accept the disadvantages mentioned above.

Særlig tas det sikte på å kunne gi avkall på en kapping av strengen mellom støpingen og i det minste den første valsing, idet støpestrengstikkingen i den første valsestol skal skje med samme hastighet hvormed valsegodset forlater strengstøpe-anleggets buestrekning. Fremgangsmåten skal således gjennom-føres "in line" med praktisk talt ubegrenset fleksibilitet, slik at det blir mulig å kunne fremstille coils med vilkårlig vekt og vilkårlig lengde, eller tilsvarende plater, uten å måtte endre anleggets dimensjonsparametre, fordi kappingen av det valsede bånd foretas i det minste etter den første valsing eller etter gjennomføring av samtlige arbeidstrinn umiddelbart før oppviklings- eller stablingsinnretningen. In particular, the aim is to be able to dispense with a cutting of the strand between casting and at least the first rolling, as the casting strand stabbing in the first rolling stand must take place at the same speed with which the rolled material leaves the strand casting plant's bow section. The procedure must thus be carried out "in line" with practically unlimited flexibility, so that it becomes possible to produce coils of arbitrary weight and arbitrary length, or corresponding plates, without having to change the plant's dimensional parameters, because the cutting of the rolled strip is carried out at least after the first rolling or after completion of all work steps immediately before the winding or stacking device.

Dette oppnås ved hjelp av en fremgangsmåte som er kjennetegnet ved de følgende trinn: a) deformering av flatproduktet etter gjennomstørkning av strengen i et første deformeringstrinn ved temperaturer på This is achieved by means of a method which is characterized by the following steps: a) deformation of the flat product after solidification of the strand in a first deformation step at temperatures of

mer enn 1100°C, more than 1100°C,

b) induktiv gjenoppvarming til en temperatur på ca. 1100°C med best mulig temperaturutl igning over hele flatproduktets tverrsnitt, c) deformering av flatproduktet i minst et ytterligere deformeringstrinn med valsehastigheter tilsvarende den b) inductive reheating to a temperature of approx. 1100°C with the best possible temperature equalization over the entire cross-section of the flat product, c) deformation of the flat product in at least one further deformation step with rolling speeds corresponding to the

respektive stikkreduksjon. respective stitch reduction.

I forbindelse med fremgangsmåten foreslås det å vikle opp båndet mellom det første og det ytterligere deformeringstrinn. Man kan vikle det valsede bånd opp i samsvar med den ønskede tilslutning til deformeringen av flatproduktet, eller man kan i tilslutning til deformeringen av flatproduktet kappede valseede bånd i gitte lengder å stable disse i stålplatepakker, eventuelt etter en avkjøling og retting. Flatproduktet blir altså først kjørt gjennom en første valsestol med produktets utgangshastighet fra buestrengstøpe-anlegget og går så gjennom de etterfølgende valsetrinn med hastigheter i samsvar med deformeringene i de enkelte stikk. Det slik valsede bånd blir deretter enten viklet opp og kappet etter oppnåelsen av den ønskede coilvekt, eller båndet deles i ønskede lengder og stables som plater. Et vesentlig aspekt ved oppfinnelsen er den induktive gjenoppvarming av flatproduktet etter glødeskallfjerningen til temperaturer på ca. 1100°C med best mulig temperaturutligning, fordi man på den måten kan motvirke en underkjøling av båndet på en gunstig måte. In connection with the method, it is proposed to wind up the tape between the first and the further deformation step. The rolled strip can be wound up in accordance with the desired connection to the deformation of the flat product, or in connection with the deformation of the flat product, rolled strips can be cut into given lengths and stacked in steel plate packages, possibly after cooling and straightening. The flat product is therefore first driven through a first rolling stand at the product's output speed from the arc string casting plant and then passes through the subsequent rolling stages at speeds in accordance with the deformations in the individual joints. The strip thus rolled is then either wound up and cut after the desired coil weight has been achieved, or the strip is divided into desired lengths and stacked as plates. An important aspect of the invention is the inductive reheating of the flat product after the glow plug removal to temperatures of approx. 1100°C with the best possible temperature equalization, because in that way you can counteract a subcooling of the belt in a favorable way.

Ifølge oppfinnelsen foreslås det videre å ha ett eller flere trinn med induktiv mellomoppvarming av flatproduktet mellom de nevnte deformeringstrinn. Denne mellomoppvarming motvirker likeledes en for sterk avkjøling av valsegodset, slik at man alltid kan innstille de nødvendige valsetemperaturer slik at temperaturen i det siste deformeringstrinn ikke synker under grenseverdien på 860°C. According to the invention, it is further proposed to have one or more stages of inductive intermediate heating of the flat product between the aforementioned deformation stages. This intermediate heating also counteracts a too strong cooling of the rolled stock, so that the necessary roll temperatures can always be set so that the temperature in the last deformation step does not fall below the limit value of 860°C.

Ifølge oppfinnelsen foreslås det i tillegg følgende trinn: innstilling av deformeringstrinnene etter gjennomløp av en According to the invention, the following step is additionally proposed: setting the deformation steps after passing through a

startstreng, som foreligger fra støpingen, starting string, which is available from the casting,

kapping av startstrengen umiddelbart før oppviklingen av cutting the starting string immediately before the winding of

båndet eller før stablingen av platene, the belt or before stacking the plates,

differensiert oppvarmingsregulering i på hverandre differentiated heating regulation in on each other

følgende trinn/soner etter gjennomløp av startstrengen. the following steps/zones after passing through the starting string.

Startstrengen kan etter gjennomløpet i valsestolene kappes med den samme innretning som allerede forefinnes for kapping av de valsede bånd, eller den kan kappes løs ved hjelp av en ytterligere kappeinnretning anordnet etter det første deformeringstrinn. After passing through the rolling mills, the starting string can be cut with the same device that already exists for cutting the rolled bands, or it can be cut loose with the help of a further cutting device arranged after the first deformation step.

Anlegget for gjennomføring av den nye fremgangsmåte er kjennetegnet ved de nedenfor angitte anleggsdeler i den nevnte rekkefølge: a) en kokille for kontinuerlig støping av flatprodukter og med tilsluttet styringsutstyr i bueform, b) en første deformeringsinnretning for deformering av flatproduktet i styringsutstyret og/eller umiddelbart The facility for carrying out the new method is characterized by the following plant parts in the mentioned order: a) a mold for continuous casting of flat products and with connected arc-shaped control equipment, b) a first deformation device for deforming the flat product in the control equipment and/or immediately

deretter, then,

c) en innretning for induktiv oppvarming og for temperaturutligning over flatproduktets tverrsnitt, c) a device for inductive heating and for temperature equalization across the cross-section of the flat product,

d) minst en ytterligere valsestol og d) at least one further rolling mill and

e) en kappeinnretning. e) a casing device.

Kappeinnretningen kan være anordnet etter den første The casing device can be arranged after the first one

deformeringsinnretning, og mellom den første deformeringsinnretning og den ytterligere deformeringsinnretning kan det være anordnet en innretning for oppvikling og avvikling av deformation device, and between the first deformation device and the further deformation device, a device for winding and unwinding of

flatproduktet, idet denne innretning er anordnet foran kappeinnretningen. Fortrinnsvis er innretningen for oppvikling og avvikling av flatproduktet anordnet etter innretningen for induktiv oppvarming og foran den ytterligere deformeringsinnretning. the flat product, as this device is arranged in front of the casing device. Preferably, the device for winding and unwinding the flat product is arranged after the device for inductive heating and in front of the further deformation device.

Alternativt kan ifølge oppfinnelsen enten en kappeinnretning for valsebåndet og minst en spole for oppvikling av båndet være anordnet etter dette anlegg, eller det kan etter anlegget være anordnet en kappeinnretning for valsebåndet, en kjøleinnretning, en rettemaskin og en stablingsinnretning for de kappede plater. Alternatively, according to the invention, either a sheathing device for the roller belt and at least one coil for winding the band can be arranged after this plant, or there can be arranged after the plant a sheathing device for the roller belt, a cooling device, a straightening machine and a stacking device for the cut plates.

I en videreutvikling av oppfinnelsen innbefatter anlegget i tillegg minst en innretning for induktiv oppvarming for mellomoppvarming mellom de ytterligere valsestoler. In a further development of the invention, the plant also includes at least one device for inductive heating for intermediate heating between the additional roller seats.

Hensiktsmessig er hver av disse innretninger forsynt med separat styrbare oppvarmingstrinn. Appropriately, each of these devices is provided with separately controllable heating stages.

Ifølge oppfinnelsen kan anlegget dessuten være forsynt med innretninger for innstilling av gjennomløpstverrsnittet mellom valsené i den første deformeringsinnretning og de ytterligere valsestoler, for derved å muliggjøre et gjennom-løp av den på støpestrenghodet sittende startstreng og umiddelbart etter dennes gjennomløp føre tverrsnittene tilbake til de vanlige gjennomløpsverdier. Innretninger for suksessiv styring av de enkelte oppvarmingstrinn i ovnene umiddelbart etter gjennomløpet av startstrengen kan også være anordnet, idet kappeinnretningen for kappingen av startstrengen er den samme som benyttes for kappingen av valsebåndet, nemlig den ved anleggets endeavsnitt forhåndenværende kappeinnretning. According to the invention, the plant can also be provided with devices for setting the pass-through cross-section between the roll knee in the first deformation device and the further roll stands, thereby enabling a pass-through of the starting strand sitting on the casting strand head and immediately after its pass-through bringing the cross-sections back to the normal pass-through values . Devices for successive control of the individual heating steps in the furnaces immediately after the passage of the starting string can also be arranged, as the cutting device for cutting the starting string is the same as that used for cutting the roller strip, namely the cutting device present at the end section of the plant.

Ifølge et annet forslag anvendes det for kappingen av startstrengen den kappeinnretning som befinner seg etter det første deformeringstrinn. According to another proposal, the cutting device located after the first deformation step is used for cutting the starting strand.

Oppfinnelsen skal nå beskrives nærmere under henvisning til et utførelseseksempel som er vist på tegningene, hvor: The invention will now be described in more detail with reference to an embodiment shown in the drawings, where:

Fig. 1 rent skjematisk viser det nye anlegg, Fig. 1 schematically shows the new facility,

fig. 2 viser anlegget skjematisk med tilhørende fig. 2 shows the plant schematically with associated equipment

temperaturforløp for stålbåndet, og temperature course for the steel strip, and

fig. 3 viser rent skjematisk en modifisert utførelsesform av anlegget ifølge oppfinnelsen. fig. 3 schematically shows a modified embodiment of the plant according to the invention.

På tegningen er det ganske skjematisk vist et anlegg ifølge oppfinnelsen, og fremgangsmåten skal beskrives under henvisning til dette anlegg. Utgangspunktet er en strengstøpe-kokille 1, hvor et flatprodukt 2 fremkommer. Det ved hjelp av vanlige støttevalser styrte og transporterte flatprodukt 2 går fra sin opprinnelige vertikale retning over i en horisontal stilling i en av støttevalsene dannet buestrekning. Etter en gjennomstrekning, nemlig i buestrekningens endeområde, går flatproduktet gjennom et første deformeringstrinn 3, hvor det eksempelvis bringes ned til en tykkelse på maksimalt 25 mm. Deformeringstrinnet 3 kan bestå av en eller flere valseinnretninger, fortrinnsvis i kvarto-anordning. The drawing shows quite schematically a plant according to the invention, and the method will be described with reference to this plant. The starting point is a string casting mold 1, from which a flat product 2 emerges. The flat product 2, guided and transported by means of ordinary support rollers, moves from its original vertical direction into a horizontal position in one of the arcs formed by the support rollers. After a through stretch, namely in the end area of the arc stretch, the flat product goes through a first deformation step 3, where it is, for example, brought down to a thickness of a maximum of 25 mm. The deformation stage 3 can consist of one or more roller devices, preferably in a quarto device.

For temperaturutligning følger deretter en ovn 5, som fortrinnsvis er forsynt med en induktiv oppvarmingsinnretning. I denne ovn 5 skjer det samtidig en temperaturutligning over hele tverrsnittet til flatproduktet 2, slik at dette kommer frem til den første stol 6 i den ytterligere deformeringsinnretning med tilstrekkelig valsetemperatur. An oven 5, which is preferably equipped with an inductive heating device, then follows for temperature equalization. In this oven 5, a temperature equalization occurs at the same time over the entire cross-section of the flat product 2, so that it reaches the first chair 6 in the further deformation device with sufficient roll temperature.

Dersom en for lav stikkhastighet i samsvar med den ved utgangen fra buestrekningen foreliggende hastighet fører til en betraktelig synking av temperaturen, slik at det i den andre valsestol 7 i den ytterligere deformeringsinnretning vil foreligge en utilstrekkelig deformeringstemperatur, så kan det eventuelt anordnes en ytterligere mellomoppvarming i form av en andre induksjonsovn 8 mellom valsestolene 6 og 7. Denne induksjonsovn kan være kortere enn ovnen 5. Denne andre induksjonsovn er imidlertid bare nødvendig dersom ovnen 5 ikke er tilstrekkelig til innstilling av det for deformeringen langs den totale, av de tre valsestolene 6,7 og 9 bestående ytterligere deformeringsinnretning nødvendige temperaturfall, dvs. at ved innføringen i siste valsestol 9 skal temperaturen ligge innenfor den for en god deformering tilstrekkelige størrelsesorden. Ved utløpet fra den siste valsestol 9 vil det nå som bånd 2' betegnede flatprodukt 2 ha den ønskede tykkelse. If a too low punching speed in accordance with the speed present at the exit from the arc section leads to a considerable drop in temperature, so that there will be an insufficient deformation temperature in the second rolling stand 7 in the additional deformation device, then an additional intermediate heating can possibly be arranged in form of a second induction furnace 8 between the rolling chairs 6 and 7. This induction furnace can be shorter than the furnace 5. However, this second induction furnace is only necessary if the furnace 5 is not sufficient to set it for the deformation along the total, of the three rolling chairs 6, 7 and 9 consisting of additional deformation device necessary temperature drop, i.e. that upon introduction into the last rolling stand 9 the temperature must be within the order of magnitude sufficient for good deformation. At the exit from the last roller stand 9, the flat product 2, now designated as strip 2', will have the desired thickness.

Fremgangsmåten avsluttes enten med en oppvikling av den valsede bånd 2' på spolen 11 og en kapping ved 10 etter oppnåelse av ønsket coil-vekt, eller avsluttes med en kapping av båndet 2' i ønskede lengder, med etterfølgende stabl ing i en stableinnretning 14, som vist skjematisk i fig. 2. The procedure ends either with a winding of the rolled strip 2' on the coil 11 and a cutting at 10 after achieving the desired coil weight, or ends with a cutting of the strip 2' into desired lengths, with subsequent stacking in a stacking device 14, as shown schematically in fig. 2.

Innretningen 10 for kappingen av båndet kan ved begynnelsen av arbeidstakten eventuelt benyttes for kapping av den her ikke viste startstreng. Startstrengen kappes etter gjennom-løpet i den utkoplede induksjonsovn 5 og de fra hverandre kjørte valser i deformeringsinnretningen 6,7 og 9, samt den eventuelt forhåndenværende og likeledes utkoplede mellomopp-varmingsinnretning 8. Det forefinnes tilsvarende stillinn-retninger hvormed valsene umiddelbart etter gjennomløpet av startstrengen stilles inn til den for deformeringen nødvend-ige normale valsespalte. Dessuten er oppvarmingsinnretningene 5 fortrinnsvis satt sammen av innbyrdes uavhengige soner, slik at man med utgangspunkt i tilstanden til den ukoplede ovn etter hvert kan kople inn de av startstykket gjennomløpte ovnsoner, for derved å sette i gang oppvarmingen. The device 10 for cutting the band can optionally be used at the beginning of the work cycle for cutting the starting string, not shown here. The starter string is cut after passing through the disconnected induction furnace 5 and the separated rollers in the deformation device 6, 7 and 9, as well as the possibly existing and likewise disconnected intermediate heating device 8. There are corresponding still devices with which the rollers immediately after the passage of the starter string is set to the normal roll gap necessary for the deformation. Moreover, the heating devices 5 are preferably made up of mutually independent zones, so that starting from the state of the unconnected oven, the oven zones passed through by the starter piece can be gradually switched on, thereby starting the heating.

Fig. 2 viser i tillegg til det rent skjematiske anlegg også temperaturforløpet for flatproduktet 2 helt frem til der hvor båndet 2' løper ut fra siste valsestol. Under kurvebildet er det angitt en tabell som i overensstemmelse med bestemte anleggsavsnitt og tilsvarende båndavsnitt viser den respektive hastighet. De angitte verdier er i forsøket oppnådd med et bånd med en bredde på 1000 mm og en tykkelse på 25 mm. Selvfølgelig vil andre dimensjoner og hastigheter gi et annet temperaturforløp. In addition to the purely schematic plant, Fig. 2 also shows the temperature course for the flat product 2 right up to where the belt 2' runs out from the last roller stand. Below the curve image is a table which shows the respective speed in accordance with specific plant sections and corresponding belt sections. The specified values were obtained in the experiment with a band with a width of 1000 mm and a thickness of 25 mm. Of course, other dimensions and speeds will produce a different temperature course.

Av figuren fremgår det at det i prosessen tilveiebragte flatprodukt 2 ved utløpet fra det første deformeringstrinn 3 har en temperatur på 1075"C. Denne temperatur synker mot glødeskallfjerningsinnretningen 4 til 1049°C. Betinget av den der anvendte trykkvann-glødeskallfjerning vil temperaturen synke brått til 969°C. Temperaturen synker på strekningen mot ovnen 5 ned til 934°C. It appears from the figure that the flat product 2 produced in the process at the outlet from the first deformation step 3 has a temperature of 1075°C. This temperature drops towards the scale removal device 4 to 1049°C. Depending on the pressurized water scale removal used there, the temperature will drop sharply to 969° C. The temperature drops on the stretch towards furnace 5 down to 934° C.

I ovnen henholdsvis i den induktive oppvarmingsinnretning 5 stiger temperaturen til 1134°C og det skjer en temperaturutligning over hele flatprodukt-tverrsnittet. Før valsestolen 6 nås vil temperaturen synke til 1104°C. Ved utløpet fra valsestolen vil valsekontakten ha medført at temperaturen er sunket til 1063°C. I det her beskrevne tilfelle varmes det delvalsede bånd opp fra 1020 til 1120°C i en mellomkoplet induktiv ovn 8. In the oven or in the inductive heating device 5, the temperature rises to 1134°C and a temperature equalization occurs over the entire flat product cross-section. Before the rolling stand 6 is reached, the temperature will drop to 1104°C. At the outlet from the roll stand, the roll contact will have caused the temperature to drop to 1063°C. In the case described here, the partially rolled strip is heated from 1020 to 1120°C in an interlinked inductive furnace 8.

Ved innføringen i den andre valsestol 7 ligger temperaturen på 1090°C og temperaturen synker til 1053°C ved valse-stolutløpet. Temperaturen synker videre til 988°C frem til innløpet i den tredje og siste valsestol 9. Denne temperatur vil være tilstrekkelig som stikktemperatur for den siste valsing. Valsegodset 2' forlater siste valsestol 9 med en temperatur på 953° C og blir deretter ved en enda lavere temperatur kappet i ønskede lengder og stablet, eller viklet opp som vist i fig. 1. At the introduction into the second roller bed 7, the temperature is 1090°C and the temperature drops to 1053°C at the roller bed outlet. The temperature further drops to 988°C up to the inlet in the third and last rolling stand 9. This temperature will be sufficient as a sticking temperature for the last rolling. The rolled stock 2' leaves the last rolling stand 9 at a temperature of 953° C and is then cut into desired lengths at an even lower temperature and stacked, or wound up as shown in fig. 1.

Hva hastighetsforløpet angår, så vil i utførelseseksempelet hastigheten ved utgangen fra første deformeringstrinn være 0,08 m/sek. eller 4,8 m/min. Dette svarer til stikkhastigheten ved inngangen i valsestolen i den ytterligere deformeringsinnretning, hvor flatproduktet ennå har en tykkelse på 25 mm. Stikkhastigheten ved innløpet i valsestolen 7 ligger på 10,2 m/min., med samtidig deformering av flatproduktet fra 25 mm til 12,3 mm. I den siste valsestol går valsegodset inn med en hastighet på 19,8 m/min. og en tykkelse på 6,2 mm, og forlater valsestolen med en ferdigtykkelse på 4,05 mm og en hastighet på 30,6 m/min. As far as the velocity progression is concerned, in the design example the velocity at the exit from the first deformation step will be 0.08 m/sec. or 4.8 m/min. This corresponds to the punch speed at the entrance to the roll stand in the further deformation device, where the flat product still has a thickness of 25 mm. The punching speed at the inlet of the roller stand 7 is 10.2 m/min., with simultaneous deformation of the flat product from 25 mm to 12.3 mm. In the last rolling stand, the rolling stock enters at a speed of 19.8 m/min. and a thickness of 6.2 mm, leaving the roll stand with a finished thickness of 4.05 mm and a speed of 30.6 m/min.

Som det går frem av utførelseseksempelet, som i prinsippet kan overføres til andre båndtverrsnitt, må den oppvarming som foregår før første valsestol i den ytterligere deformeringsinnretning, og den oppvarming som eventuelt foregår mellom første og ytterligere valsestoler, innstilles slik at det skjer en oppvarming av flatproduktet henholdsvis valsebåndet etter første stikk til en temperatur på ca. 1100°C og slik at temperaturnivået holdes slik at sluttvalsetemperaturen i siste valsestol ikke underskrider grenseverdien 160°C. As can be seen from the design example, which in principle can be transferred to other belt cross-sections, the heating that takes place before the first roll stand in the further deformation device, and the heating that possibly takes place between the first and further roll stands, must be set so that the flat product is heated respectively the roller belt after the first punch to a temperature of approx. 1100°C and so that the temperature level is maintained so that the final rolling temperature in the last rolling stand does not fall below the limit value of 160°C.

I det i fig. 3 viste modifiserte utførelseseksempel benyttes det en oppviklings- og avviklingsinnretning 12. Som tegningen viser er i dette tilfelle denne innretning anordnet etter induksjonsovnen 5. Anordningen innbefatter også en gløde-skallfjerneinnretning 4. Oppviklings- og avviklingsinn-retningen 12 vikler opp flatmaterialet til ønsket coilstørr-else. Etter at den oppviklede rull er bragt til den på tegningen til høyre viste avviklingsstilling, blir flatmaterialet for videre bearbeidelse tilført den av en eller flere deformeringsanordninger bestående ytterligere deformeringsinnretning 6,7 og 9. Om nødvendig kan det mellom valsestolene i den ytterligere deformeringsinnretning plasseres en ekstra induksjonsovn 8. Den ferdige rull tilveiebringes ved 11, eksempelvis i en såkalt downcoiler. In that in fig. 3, a winding and unwinding device 12 is used. As the drawing shows, in this case this device is arranged after the induction furnace 5. The device also includes a glow-shell removal device 4. The winding and unwinding device 12 winds up the flat material to the desired coil size. otherwise. After the wound roll has been brought to the unwinding position shown in the drawing on the right, the flat material for further processing is fed to it by one or more deformation devices consisting of additional deformation devices 6,7 and 9. If necessary, an additional induction furnace 8. The finished roll is provided at 11, for example in a so-called downcoiler.

Selvfølgelig kan samtlige anleggsparametre påvirkes ved tilsvarende innstilling av støpehastighet,• valsehastigheter samt de innbyrdes deformeringer. Of course, all plant parameters can be affected by corresponding setting of casting speed, • rolling speeds and their mutual deformations.

Foran er det beskrevet en fremgangsmåte samt et for dennes gjennomføring nødvendig anlegg, som muliggjør en kontinuerlig støping og sluttvalsing av et utgangsprodukt, med små anleggskostnader og lavt energiforbruk. Man har fastslått at den for den induktive oppvarming nødvendige varmeeffekt ikke overskrider en grense på 8 MW, noe som får et stålverk av tilsvarende størrelsesorden å betraktes som økonomisk godtagbart. A method and a plant necessary for its implementation are described at the front, which enables continuous casting and final rolling of an output product, with low plant costs and low energy consumption. It has been established that the heat output required for inductive heating does not exceed a limit of 8 MW, which means that a steel plant of a similar size can be considered economically acceptable.

Claims

1. Process for the continuous production of strip steel or steel plate of flat products produced by the arc string casting method with a horizontal discharge direction, characterized by the following phases: a) deformation of the flat product (2) after solidification of the strand in a first deformation stage (3) at temperatures of more than 1100° C, b inductive reheating to a temperature of approx. 1100°C with the best possible temperature equalization over the entire cross-section of the flat product, c) deformation of the flat product in. at least one further deformation step with rolling speeds corresponding to the respective stick reduction.

2. Method according to claim 1, characterized by a winding of the tape between the first and the further deformation.

3. Method according to claim 1, characterized by a winding of the rolled strip and a cutting in accordance with a desired roll weight in connection with the deformation of the flat product.

4. Method according to claim 1, characterized by a cutting of the rolled strip into given lengths in connection with the deformation of the flat product, with stacking into steel sheet packs, possibly after cooling and straightening.

5 . Method according to claims 1-4, characterized by one or more stages of inductive intermediate heating of the flat product between the further deformation stages.

6. Method according to one of the preceding claims, characterized by the following additional steps: setting the deformation step after the passage of a starting string, which appears during the casting, cutting the starting string immediately before the winding of the band or the cutting of the band into plates, differentiated heating regulation in on each other the following steps/zones after passing through the starting string.

7. Device for carrying out the method according to claim 1, characterized by the subsequently mentioned device parts in the mentioned order: a) a mold (1) for continuous casting of flat products (2) and with a connected arc-shaped control device, b) a first deformation device for deformation of the flat product in the control equipment and/or immediately afterwards, c) a device for inductive heating and for temperature equalization (5) across the flat product's (2) cross-section, d) at least one further roller bed (6,7,9) and e) a casing device (S ,10).

8. Device according to claim 7, characterized in that the casing device (S) is arranged after the first deformation device (3).

9. Device according to claims 7 and 8, characterized in that between the first deformation device (3) and the further deformation device (6,7,9), and in front of the sheath device (S), a device (12) for winding and unwinding is arranged of the flat product.

10. Device according to claim 9, characterized in that the device (12) for winding and unwinding the flat product is arranged after the device for inductive heating (5) and in front of the further deformation device (6,7,9).

11. Device according to claim 7, characterized by a subsequent casing device (10) for the roller belt (2') and at least one coil (11) for winding the belt (2').

12. Device according to claim 7, characterized by a subsequent cutting device (10) for the roller belt (2), a cooling device, a straightening roller and a stacking device (14) for the cut-off plates.

13. Device according to claim 7, characterized in that there is additionally arranged at least one device (8) for inductive heating for the intermediate heating between the additional roller seats (6,7,9).

14 . Device according to claim 13, characterized in that each device for inductive heating (5,8) has separately controllable heating stages.

15 . Device according to claim 11, characterized by an additional device for setting the pass-through cross-section between the rollers in the deforming device (3) and the additional roller seats (6,7,9), thereby enabling the passage of the starting string sitting on the casting string head and return of the pass-through cross-section to the values necessary for the deformations immediately after the passage of the starting cord, devices for controlling the individual heating stages in the devices for inductive heating (5,8) one after the other for respective connection immediately after the passage of the starting cord and use of the cutting device (10) also for cutting the starting string from the roller belt (2').

16. Device according to claim 8, characterized by an application of the cutting device (S) also for cutting the starting string.