NO174187B - Process for foam burning of metal articles under pressure - Google Patents
Process for foam burning of metal articles under pressure Download PDFInfo
- Publication number
- NO174187B NO174187B NO895143A NO895143A NO174187B NO 174187 B NO174187 B NO 174187B NO 895143 A NO895143 A NO 895143A NO 895143 A NO895143 A NO 895143A NO 174187 B NO174187 B NO 174187B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- metal
- pressure
- mpa
- foam
- mold
- Prior art date
Links
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 32
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 32
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 239000006260 foam Substances 0.000 title claims abstract description 10
- 230000008569 process Effects 0.000 title abstract description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000004576 sand Substances 0.000 claims description 8
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 6
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 2
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 2
- 239000004793 Polystyrene Substances 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005058 metal casting Methods 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 229920006327 polystyrene foam Polymers 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D18/00—Pressure casting; Vacuum casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22C—FOUNDRY MOULDING
- B22C9/00—Moulds or cores; Moulding processes
- B22C9/02—Sand moulds or like moulds for shaped castings
- B22C9/04—Use of lost patterns
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D27/00—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting
- B22D27/09—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting by using pressure
- B22D27/13—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting by using pressure making use of gas pressure
Landscapes
- Mechanical Engineering (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Forging (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
- Measuring Fluid Pressure (AREA)
- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Adhesives Or Adhesive Processes (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Treatments Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
Abstract
Description
Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte for skumav-brenningsstøping av metallgjenstander under trykk, spesielt av aluminium og legeringer derav. The present invention relates to a method for foam burn-off casting of metal objects under pressure, especially of aluminum and its alloys.
For fagmannen er det kjent, hovedsakelig fra US-PS 3 157 924, at modeller og figurer av polystyrenskum som er innleiret i en form tildannet av tørrsand uten bindemiddel, kan benyttes for støping. Ved en slik prosess blir metallet som skal støpes og som på forhånd er smeltet, bragt i kontakt med figuren ved hjelp av kanaler gjennom sanden og trer gradvis istedet for modellen ved brenning av denne og omdanning av den til damp som så slipper ut mellom de benyttede sandkorn. It is known to the person skilled in the art, mainly from US-PS 3,157,924, that models and figures of polystyrene foam which are embedded in a mold made of dry sand without a binder, can be used for casting. In such a process, the metal to be cast and which has previously been melted, is brought into contact with the figure by means of channels through the sand and gradually takes the place of the model by burning it and turning it into steam which then escapes between the used grains of sand.
Denne metode har vist seg å være attraktiv i industriell målestokk fordi den unngår den preliminære fremstilling, ved kompaktering og agglomerering av pulverformig ildfast materiale, av stive former forbundet i et heller komplisert modell via kanaler til kjerner, og den tillater enkel gjenvinning av støpen og rett resirkulering av støpte materialer. Imidlertid har denne metode to mangler: den relativt langsomme størkning som fremmer dannelsen av This method has proven to be attractive on an industrial scale because it avoids the preliminary production, by compaction and agglomeration of powdered refractory material, of rigid forms connected in a rather complicated model via channels to cores, and it allows easy recycling of the casting and straight recycling of cast materials. However, this method has two shortcomings: the relatively slow solidification which promotes the formation of
gasshull; og gas hole; and
den relative svakhet i de termiske gradienter som kan forårsake mikrokrymping hvis omrisset av delen kompliserer mating derav. the relative weakness of the thermal gradients which can cause microshrinkage if the outline of the part complicates feeding thereof.
For å bøte på disse mangler er det utviklet en skumav-brenningsprosess som er gjenstand for FR-publ. 2 606 688. To remedy these shortcomings, a defoaming incineration process has been developed which is the subject of FR-publ. 2,606,688.
Denne beskrivelse lærer at, efter at formen er fylt med smeltet metall, det vil si når modellen helt er ødelagt av metallet og dampene som avgis når skummene er evakuert, et isostatisk gasstrykk legges på enheten av form og metall, fortrinnsvis før metallet begynner å størkne. Dette trykk legges på med verdier som øker i løpet av tiden for å unngå fenomenet med metallpenetrering og slik at den maksimale verdi oppnås i løpet av mindre enn 15 sekunder. This specification teaches that, after the mold is filled with molten metal, that is, when the model is completely destroyed by the metal and the vapors given off when the foams are evacuated, an isostatic gas pressure is applied to the unit of mold and metal, preferably before the metal begins to solidify. . This pressure is applied with values that increase over time to avoid the phenomenon of metal penetration and so that the maximum value is reached in less than 15 seconds.
Under disse betingelser hadde de støpte gjenstander som ble oppnådd en øket densitet som ga seg utslag i en forbedring av de mekaniske karakteristika, spesielt med henblikk på styrken. Under these conditions, the molded articles that were obtained had an increased density which resulted in an improvement of the mechanical characteristics, especially with regard to strength.
Imidlertid ble det i den beskrevne publikasjon ansett fordelaktig å benyttet et maksimalt trykk på mellom 0,5 og 1,5 MPa og at det var unødvendig å overskride denne siste grense. Efter mere inngående forskning ble det imidlertid fastslått at hvis trykket ble overskredet ytterligere, forbedret man ikke bare de mekaniske karakteristika som bruddstyrken Rm, grensebelastningen LE og forlengelsen Å, men også utmattingsmotstandsevnen F. However, in the described publication it was considered advantageous to use a maximum pressure of between 0.5 and 1.5 MPa and that it was unnecessary to exceed this last limit. However, after more in-depth research, it was determined that if the pressure was exceeded further, not only the mechanical characteristics such as the breaking strength Rm, the ultimate load LE and the elongation Å were improved, but also the fatigue resistance F.
Foreliggende oppfinnelse har til hensikt å bøte på manglene ved den kjente teknikk og angår i henhold til dette en fremgangsmåte ved skumavbrenningsstøping, under trykk, av metallgjenstander, spesielt av aluminium og legeringer derav, hvori en organisk skummodell av gjenstanden som skal støpes innleires i en form hvis vegger defineres av et sjikt av tørr sand som ikke inneholder bindemiddel, idet formen fylles med det smeltede metall som erstatter skummet og gradvis størkner, og et økende isostatisk gasstrykk samtidig legges på formen og på metallet, tidligst efter ferdig fylling, der fremgangsmåten karakteriseres ved at trykket som legges på, heves til en verdi mellom 5 og 10 MPa. The present invention aims to remedy the shortcomings of the known technique and accordingly relates to a method of foam combustion casting, under pressure, of metal objects, in particular of aluminum and its alloys, in which an organic foam model of the object to be cast is embedded in a mold whose walls are defined by a layer of dry sand that does not contain a binder, as the mold is filled with the molten metal that replaces the foam and gradually solidifies, and an increasing isostatic gas pressure is simultaneously applied to the mold and to the metal, at the earliest after completion of filling, where the method is characterized by that the pressure applied is raised to a value between 5 and 10 MPa.
På samme måte som i FR-publ. 2 606 688 kan trykket legges på ved hjelp av en tett boks hvori formen anbringes i det denne boks er utstyrt med en eller flere dyser hensiktsmessig fordelt over veggen og forbundet med en kilde for gass under trykk. In the same way as in FR-publ. 2 606 688 the pressure can be applied by means of a tight box in which the mold is placed, this box is equipped with one or more nozzles suitably distributed over the wall and connected to a source of gas under pressure.
Innen det valgte trykkområdet har man funnet at fenomenet som dannes under anvendelse av trykket var heller forskjellig fra det som ble funnet ifølge kjent teknikk. Within the selected pressure range, it has been found that the phenomenon formed during application of the pressure was rather different from that found according to the known technique.
Ved trykk mellom 0,5 og 1,5 MPa tjente trykket hovedsakelig til å aksellerere strømmen av smeltet metall mellom dendrit-tene av størknende metall og virkningen stopper når det faste nettverk når et visst utviklingstrinn. Spesielt er dette hvordan de lave trykk muliggjorde at materen effektivt kunne forhindre fenomenet med krympingsmerker på grunn av kontrak-sjon av det størknende metall. At pressures between 0.5 and 1.5 MPa, the pressure served mainly to accelerate the flow of molten metal between the dendrites of solidifying metal and the action stops when the solid network reaches a certain stage of development. In particular, this is how the low pressures enabled the feeder to effectively prevent the phenomenon of shrink marks due to contraction of the solidifying metal.
På den annen side ble den strømmende virkning av det smeltede metall og som er overveiende ved begynnelsen av størkningen, gradvis erstattet av virkningen av en varmdeformering av det allerede størknede metallnettverk, under trykk over 1,5 MPa og spesielt over 5 MPa, et fenomen som ble overveiende også utelukkende efter at størkningsgraden nådde verdien på 50 til 70%, avhengig av typen støpt legering. Anvendelsen av høye trykk ga derfor en type av isostatisk støping som påvirket hele støpens overflate. On the other hand, the flowing effect of the molten metal and which is predominant at the beginning of solidification, was gradually replaced by the effect of a hot deformation of the already solidified metal network, under pressures above 1.5 MPa and especially above 5 MPa, a phenomenon which became predominantly also exclusively after the degree of solidification reached the value of 50 to 70%, depending on the type of cast alloy. The application of high pressure therefore produced a type of isostatic casting which affected the entire casting surface.
Den ledsagende figur 1 er et mikrofotografi av en A-S7G03 legeringstøp ifølge oppfinnelsen under et trykk på 7 MPa og så varmebehandlet. Mikrofotografiet viser den plastiske deformasjon som er lagt på det dendrittiske nettverk som har virkningen av at porene fylles opp, og figuren illustrer godt den smiende virkning som metallet underkastes ved denne prosess. The accompanying figure 1 is a photomicrograph of an A-S7G03 alloy casting according to the invention under a pressure of 7 MPa and then heat treated. The photomicrograph shows the plastic deformation imposed on the dendritic network which has the effect of filling up the pores, and the figure illustrates well the forging effect to which the metal is subjected in this process.
Under disse betingelser er det funnet at de mekaniske karakteristika for gjenstanden vesentlig forbedres og, spesielt, forbedres motstandsevnen mot utmatning. Uttrykk over 10 MPa gir kun uvesentlige forbedringer. Under these conditions, it has been found that the mechanical characteristics of the article are substantially improved and, in particular, the fatigue resistance is improved. Expressions above 10 MPa give only insignificant improvements.
Dette nye trykkområdet legges fortrinnsvis på før mengden av størknet metall når 40 vekt-% slik at væskestrømmen skal få virke. This new pressure range is preferably applied before the amount of solidified metal reaches 40% by weight, so that the liquid flow can work.
Det er også viktig at det maksimale trykk nås før mengden størknet metall overskrider 90% for derved å trekke full fordel av deformasjonsvirkningen. It is also important that the maximum pressure is reached before the amount of solidified metal exceeds 90% in order to take full advantage of the deformation effect.
Som i FR-publ. 2 606 688 er det foretrukket at trykket legges på ved en gradvis økning, spesielt ved begynnelse av størkningen, for å forhindre "metallpenetrering", et fenomen som stammer fra en forbigående ubalanse mellom trykket som utøves direkte på metallet og trykket som utøves på metallet ved hjelp av sandbadet. Således forårsaker badet et relativt høyt trykktap ved overføring av trykket, noe som i området for metallet som er i kontakt med sanden, fører til en tendens til at trykket skyver metallet gjennom sandkornene og deformerer støpen. As in FR publ. 2,606,688, it is preferred that the pressure be applied by a gradual increase, especially at the beginning of solidification, to prevent "metal penetration", a phenomenon which originates from a transient imbalance between the pressure exerted directly on the metal and the pressure exerted on the metal by using the sand bath. Thus, the bath causes a relatively high pressure loss when transferring the pressure, which in the area of the metal in contact with the sand, leads to a tendency for the pressure to push the metal through the sand grains and deform the casting.
Oppfinnelsen skal illustreres ved følgende utførelsesform: hule sylindriske legemer med en ytre diameter på 45 mm og en veggtykkelse på 4 mm og omfattende ved siden av hverandre liggende ribber og spor på 20 mm x 20 mm x 80 mm ble støpt ved den tidligere kjente prosess og ved prosessen ifølge oppfinnelsen, det vil si at et isostatisk gasstrykk tilsvar-ende et atmosfærisk trykk, et trykk på 1 MPa, og 5 MPa henholdsvis 10 MPa ble lagt på det indre av kammeret inneholdende formen akkurat før begynelsen av størkningen. Disse legemer var fremstilt av to typer legeringer med høye mekaniske karakteristika: - A-S7G03 med en sammensetning i vekt-# på Fe 0,20; Si 6,5-7,5; Cu 0,10; Zn 0,10; Mg 0,25-0,40; Mn 0,10; Ni 0,05; Pb 0,05; Sn 0,05; Ti 0,05-0,20; resten Al; - A-U5GT med en sammensetning i vekt-% på: Fe 0,35; Si 0,20; Cu 4,20-5,00; Zn 0,10; Mg 0,15-0,35; Mn 0,10; Ni 0,05; Pb 0,05; Sn 0,05; Ti 0,05-0,30; resten Al. The invention shall be illustrated by the following embodiment: hollow cylindrical bodies with an outer diameter of 45 mm and a wall thickness of 4 mm and comprising adjacent ribs and grooves of 20 mm x 20 mm x 80 mm were cast by the previously known process and by the process according to the invention, that is to say that an isostatic gas pressure corresponding to atmospheric pressure, a pressure of 1 MPa, and 5 MPa respectively 10 MPa was applied to the interior of the chamber containing the mold just before the start of solidification. These bodies were made of two types of alloys with high mechanical characteristics: - A-S7G03 with a composition by weight of Fe 0.20; Say 6.5-7.5; Cu 0.10; Zn 0.10; Mg 0.25-0.40; Mn 0.10; Nine 0.05; Pb 0.05; Sn 0.05; Ti 0.05-0.20; the remainder Al; - A-U5GT with a composition in % by weight of: Fe 0.35; Say 0.20; Cu 4.20-5.00; Zn 0.10; Mg 0.15-0.35; Mn 0.10; Nine 0.05; Pb 0.05; Sn 0.05; Ten 0.05-0.30; the rest Al.
De mekaniske prøver som ble utført på legemene i henhold til standard Y23 varmebehandling når det gjaldt A-S7G03 og Y24 varmebehandling når det gjaldt A-U5GT muliggjorde at følgende karakteristika kunne måles som en funksjon av de pålagte trykk: - For A-S7G03 tilsvarte kvalitetsindeksen Q i MPa som tilsvarer formelen Q = R + 150 log A der R er styrken i MPa og A er forlengelsen i % på både de tykke og tynne områder for gjenstanden; The mechanical tests carried out on the bodies according to standard Y23 heat treatment in the case of A-S7G03 and Y24 heat treatment in the case of A-U5GT enabled the following characteristics to be measured as a function of the applied pressures: - For A-S7G03 the quality index corresponded to Q in MPa which corresponds to the formula Q = R + 150 log A where R is the strength in MPa and A is the elongation in % on both the thick and thin areas of the object;
I A-U5GT, grensebelastningen (elastisitetsgrensen) i MPa, In A-U5GT, the limit stress (elastic limit) in MPa,
styrken R i MPa og forlengelsen A i %, altså både i de tykke og tynne områder. the strength R in MPa and the elongation A in %, i.e. both in the thick and thin areas.
Videre ble motstandsevnen mot utmatning F målt i MPa for hver av legeringene og hvert av de pålagte trykk fra torsjons-prøver på en prøve som var maskinbearbeidet ved IO<7> cykler ved trappetrinnsmetoden. F gjelder både tykke og tynne områder fordi den ikke avhenger av størkningsgraden, men av porøsiteten og som en konsekvens av det pålagte trykk. Furthermore, the yield strength F was measured in MPa for each of the alloys and each of the applied pressures from torsion tests on a sample that was machined at 10<7> cycles by the stair step method. F applies to both thick and thin areas because it does not depend on the degree of solidification, but on the porosity and, as a consequence, the applied pressure.
Resultatene er gitt i den følgende tabell. The results are given in the following table.
Claims (3)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8911943A FR2651453B2 (en) | 1989-09-07 | 1989-09-07 | IMPROVEMENT IN THE LOST FOAM AND PRESSURE MOLDING PROCESS OF METAL PARTS. |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO895143D0 NO895143D0 (en) | 1989-12-20 |
NO895143L NO895143L (en) | 1991-03-08 |
NO174187B true NO174187B (en) | 1993-12-20 |
NO174187C NO174187C (en) | 1994-03-30 |
Family
ID=9385393
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO895143A NO174187C (en) | 1989-09-07 | 1989-12-20 | Method of foam burn molding of metal objects under pressure |
Country Status (23)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0421039B1 (en) |
JP (1) | JPH0626749B2 (en) |
KR (1) | KR930002837B1 (en) |
CN (1) | CN1017784B (en) |
AT (1) | ATE91444T1 (en) |
AU (1) | AU613541B2 (en) |
BG (1) | BG92798A (en) |
BR (1) | BR8906058A (en) |
CA (1) | CA2001845C (en) |
CS (1) | CS433890A3 (en) |
DE (1) | DE68907601T2 (en) |
DK (1) | DK581689A (en) |
ES (1) | ES2042049T3 (en) |
FI (1) | FI92162C (en) |
FR (1) | FR2651453B2 (en) |
HU (1) | HU209641B (en) |
IE (1) | IE893715A1 (en) |
MX (1) | MX170097B (en) |
NO (1) | NO174187C (en) |
PL (1) | PL286789A1 (en) |
PT (1) | PT92353A (en) |
RU (1) | RU1819185C (en) |
YU (1) | YU47519B (en) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6283196B1 (en) * | 1997-03-18 | 2001-09-04 | Georg Fischer Disa A/S | Method, Pressure-supply member and pressure-supply system for active after-feeding of castings |
DE19718725A1 (en) * | 1997-05-02 | 1998-11-05 | Schmidt & Co Gmbh Kranz | Method for producing at least partially hollow metal components |
US7025109B1 (en) * | 2005-04-06 | 2006-04-11 | Gm Global Technology Operations, Inc. | Method and apparatus for controlling dispersion of molten metal in a mold cavity |
AT503391B1 (en) * | 2006-04-04 | 2008-10-15 | O St Feingussgesellschaft M B | METHOD FOR MEASURING METALLIC SHAPES AND DEVICE THEREFOR |
CN101733387B (en) * | 2010-01-21 | 2012-11-07 | 安徽中兴华汉机械有限公司 | Low pressure casting method of aluminium alloy lost foam |
DE102012006572A1 (en) * | 2012-01-25 | 2013-07-25 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Preparing complex formed cast parts using a pressure casting machine, in which lost cast parts are used during casting process, comprises forming lost cast parts from a ceramic body, where the cast parts are prepared using a lost model |
WO2016100598A1 (en) * | 2014-12-19 | 2016-06-23 | Maynard Steel Casting Company | Steel foam and method for manufacturing steel foam |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR887120A (en) * | 1941-11-19 | 1943-11-04 | Silumin Ges M B H | Molding process |
US3420291A (en) * | 1965-12-29 | 1969-01-07 | Trw Inc | Method for reducing metal casting porosity |
DE2358719A1 (en) * | 1973-11-26 | 1975-06-05 | Dso Metalurgia Rudodobiv | Vacuum/pressure quality casting prodn. - by tiltable ladle and mould in sealed chamber at vacuum followed by pressure |
GB1450066A (en) * | 1973-12-12 | 1976-09-22 | Dso Metallurg I Rudodobiv | Casting |
FR2606688B1 (en) * | 1986-11-17 | 1989-09-08 | Pechiney Aluminium | LOSS FOAM MOLDING PROCESS FOR METAL PARTS |
ES2034726T3 (en) * | 1989-03-07 | 1993-04-01 | Aluminium Pechiney | MOLDING PROCEDURE, WITH LOST FOAM AND UNDER PRESSURE, OF METAL PIECES. |
US5088544A (en) * | 1989-10-31 | 1992-02-18 | Aluminium Pechiney | Process for the lost-foam casting, under controlled pressure, of metal articles |
-
1989
- 1989-09-07 FR FR8911943A patent/FR2651453B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-10-31 CA CA002001845A patent/CA2001845C/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-11-09 MX MX018297A patent/MX170097B/en unknown
- 1989-11-16 AT AT89420446T patent/ATE91444T1/en not_active IP Right Cessation
- 1989-11-16 ES ES198989420446T patent/ES2042049T3/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-11-16 DE DE89420446T patent/DE68907601T2/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-11-16 EP EP89420446A patent/EP0421039B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-11-17 FI FI895506A patent/FI92162C/en not_active IP Right Cessation
- 1989-11-20 PT PT92353A patent/PT92353A/en not_active Application Discontinuation
- 1989-11-20 DK DK581689A patent/DK581689A/en not_active Application Discontinuation
- 1989-11-21 AU AU45389/89A patent/AU613541B2/en not_active Expired
- 1989-11-21 IE IE371589A patent/IE893715A1/en unknown
- 1989-11-29 RU SU894742535A patent/RU1819185C/en active
- 1989-11-30 BR BR898906058A patent/BR8906058A/en not_active Application Discontinuation
- 1989-12-08 KR KR1019890018168A patent/KR930002837B1/en not_active IP Right Cessation
- 1989-12-20 NO NO895143A patent/NO174187C/en unknown
- 1989-12-28 JP JP1345126A patent/JPH0626749B2/en not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-09-01 CN CN90108176A patent/CN1017784B/en not_active Expired
- 1990-09-04 HU HU905776A patent/HU209641B/en not_active IP Right Cessation
- 1990-09-05 YU YU168890A patent/YU47519B/en unknown
- 1990-09-06 BG BG092798A patent/BG92798A/en unknown
- 1990-09-06 CS CS904338A patent/CS433890A3/en unknown
- 1990-09-07 PL PL28678990A patent/PL286789A1/en unknown
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU1757448A3 (en) | Method of obtaining casting | |
US5000244A (en) | Lost foam casting of dual alloy engine block | |
US5161595A (en) | Process for the lost foam casting, under low pressure, of aluminium alloy articles | |
NO174187B (en) | Process for foam burning of metal articles under pressure | |
US5014764A (en) | Lost-foam casting of aluminum under pressure | |
US5088544A (en) | Process for the lost-foam casting, under controlled pressure, of metal articles | |
AU600413B2 (en) | A process for the lost-foam casting, under pressure, of metal articles | |
IE40283B1 (en) | Cast aluminium or aluminium alloy slugs | |
US3110943A (en) | Production of metal ingots, castings and the like | |
RU51919U1 (en) | DEVICE FOR PRODUCING CASTINGS | |
JPH06190534A (en) | Pressurize-casting method and apparatus | |
SU1097448A1 (en) | Method of gas die casting | |
RU1839122C (en) | Method of die casting | |
Garat | Lost-Foam Casting of Aluminum Under Pressure | |
Garat | Lost Foam Casting Process for Metal Pieces | |
PL165322B1 (en) | Method for casting metal under pressure and employing the method of foam precipitates | |
FR2644087A2 (en) | Improvement to the method for lost-foam moulding of metallic components | |
JPH01233057A (en) | Manufacture of transferring mold |