NO173527B - Brennerapparat for pulverisert kull - Google Patents
Brennerapparat for pulverisert kull Download PDFInfo
- Publication number
- NO173527B NO173527B NO90903173A NO903173A NO173527B NO 173527 B NO173527 B NO 173527B NO 90903173 A NO90903173 A NO 90903173A NO 903173 A NO903173 A NO 903173A NO 173527 B NO173527 B NO 173527B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- pulverized coal
- channel
- mixture
- burner
- pipe
- Prior art date
Links
- 239000003245 coal Substances 0.000 title claims abstract description 114
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 76
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 29
- 239000007858 starting material Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 15
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 11
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 9
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 6
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 4
- TVZRAEYQIKYCPH-UHFFFAOYSA-N 3-(trimethylsilyl)propane-1-sulfonic acid Chemical compound C[Si](C)(C)CCCS(O)(=O)=O TVZRAEYQIKYCPH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 244000273618 Sphenoclea zeylanica Species 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 1
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 230000032258 transport Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D1/00—Burners for combustion of pulverulent fuel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D2207/00—Ignition devices associated with burner
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører et brennerapparat for pulverisert kull og, nærmere bestemt, for anvendelse i et forbrenningssystem med en kullmølle som er direkte forbundet med brennerapparatet.
Grunnet dagens forandrede brenselsituasjon blir tungolje fortrengt av kull. Særlig i kommersielle varmekraftstasjoner øker anvendelsen av store dampkjeler som utelukkende fyres med kull.
I overensstemmelse med dagens kraftbehov er forskjellen øket mellom maksimums- og minimumsbelastningen for varmekraft-verkskjeler som drives under justert belastning og ikke under grunnbelastning. Hvis kjelen i et slikt varmekraftverk drives med varierende kjeletrykk i motsvarighet til belastningen, vil drift under full belastning foregå ved superkritisk trykk og drift under delbelastning foregå ved under-superkritisk trykk, hvorved kraftutviklings-virkningsgraden i sistnevnte tilfelle øker med noen prosent.
I varmekraftverk hvor det utelukkende anvendes kull som brensel, er det derfor bare få kjeler som hele tiden er i drift under full belastning. Kjelene er som oftest igang under belastninger, varierende mellom 75-50 og 25%, om dagen, og er ute av drift om natten. Det er vanlig at slike kjeler startes og stoppes hyppig, eller at de drives med daglig starting og stopping (i det etterfølgende benevnt "DSS-drift").
Kjeler som er innrettet for DSS-drift utelukkende ved bruk av kull som hovedbrensel, blir sjelden drevet med pulverisert kull som eneste brensel under en fullstendig belast-ningssyklus, eller fra start (belastningsfri) til full belastning.
Ved kjeler som drives med kull som eneste hovedbrensel, benyttes likevel lettolje, tungolje, gass e.l. som hjelpebrensel under start eller lavbelastnings-drift.
Grunnen til dette er at det ikke under startfasen overfø-res varme til kullmøllen, for oppvarming av denne, fra kjeleanlegg som fyres utelukkende med kull. Kullmøllen kan derfor ikke bringes i funksjon, for finmaling av kullet til pulverkull.
Under lavbelastning kan kullmøllen heller ikke drives med tilstrekkelig lavt turtall, og det pulveriserte kull lar seg vanskelig antenne. Dette er årsakene til at lettolje, tungolje, gass e.l. anvendes i brennerne i kjeleanlegg som drives med kull som eneste hovedbrensel.
Dersom lettolje og tungolje benyttes som hjelpebrensel, blir det først levert lettolje til en brenner, eksempelvis fra start til en belastning av 15%. Deretter skiftes over til tungolje fra 15 t.o.m. 4 0% belastning. Ved belastning over 40% blandes tungolje med pulverkull og tilføres brenneren. Tungoljemengden reduseres gradvis mens pulverkullmengden derimot økes gradvis, for å øke blandingens kullmengde i forhold til oljemengden. Til sist overføres bare pulverkull til brenneren.
I slike brennere hvori det, foruten pulverisert kull, anvendes hjelpebrensel, blir sistnevnte tilført brenneren hver gang denne startes og stoppes, hvilket forekommer ofte. For-bruket av hjelpebrensel øker derfor enormt. Hvis belastningen på kullmøllen er lav, blir dessuten konsentrasjonen av pulverkull lav i blandingen av pulverkull og forbrenningsluft. Dette gir ustabil antenning av pulverkullet i brenneren, med derav følgende, øket mengde av uforbrente bestanddeler (karbon etc.) i flygeasken. Dette medfører risiko for mindre effektiv forbrenning i kjeleanlegget.
Det er derfor et formål ved oppfinnelsen å frembringe en brenner som kan redusere mengden av hjelpebrensel og gi stabil antenning av pulverkullet ved drift under lavbelastning.
Et annet formål ved oppfinnelsen er å frembringe en brenner som med sikkerhet vil fungere effektivt ved drift under lavbelastning.
I dette øyemed er det ifølge oppfinnelsen frembragt et brennerapparat for pulverisert kull, omfattende en pulverkull-tilf ørselsledning, en starteranordning som strekker seg inn i pulverkull-tilførselsledningen, for avgrensing av en mellomliggende rørkanal for fremføring av en blanding av forbrenningsluft og pulverkull til et fyrsted, en flammeholder i ytterkanten av den ende av pulverkulltilførselsledningen som er vendt mot fyrstedet, karakterisert ved midler for deling av et parti av rørkanalen i to koaksiale kanaldeler av ulike tverrsnitt, og midler for variering av pulverkullkonsentrasjonene i nevnte kanaldeler.
Oppfinnelsen er nærmere beskrevet i det etterfølgende i tilknytning til de medfølgende tegninger, hvori: Figur 1 viser et forstørret delsnitt av en brenner av en utførelsesform ifølge oppfinnelsen. Figur 2 viser et delsnitt av brenneren ifølge figur 1, forbundet med en pulverkull-forbrenningskjele. Figur 3 viser et skjematisk riss av et pulverkull-for-brenningskjelesystem innbefattende brenneren ifølge figur 1 og 2. Figur 4 og 5 viser diagrammer som angir karakteristika ved brenneren. Figur 6 viser et perspektivriss av en sylindrisk del som inngår i en annen versjon av oppfinnelsen. Figur 7 og 8 viser delsnitt av en brenner av annen utfø-relsesform ifølge oppfinnelsen. Figur 9-11 viser pluggplasseringene i motsvarighet til brennerbelastningen. Figur 12 og 13 viser delsnitt av en brenner av den annen utførelsesform ifølge oppfinnelsen. Figur 14 - 16 viser blandingsstrømmen i motsvarighet til brennerbelastningen. Figur 17 og 18 viser hver for seg delsnitt av brennere av andre utførelsesformer ifølge oppfinnelsen.
Et brennerapparat av en utførelsesform ifølge oppfinnelsen som er vist i figur 1, inngår i et pulverkull-forbren-ningskjelesystem som vist i figur 3.
Kjelesystemet omfatter en pulverkull-forbrenningskjele 1 med et kjelefyrsted 11, en kullmølle 2, en kullbunker 3, en varmeveksler 4, en tungoljetank 5, en lettoljetank 6, et antall pulverkullbrennere 7 og en vindkasse 8. Som vist i figur 1 og 2, omfatter hver kullpulverbrenner 7 en tungolje-startbrenner 71 som omsluttes av en styrehylse 72 og er forbundet med tungoljetanken 5, en lettolje-antenningsbrenner som er anbragt ved innløpsenden av tungolje-startbrenneren 71 og forbundet med lettoljetanken 6, og en pulverkull-tilfør-selsledning 73 som omslutter styrehylsen 72. Vindkassen 8 er utstyrt med et sekundærluftspjeld 82 og et tertiærluftspjeld 83.
Ved start av kjelen 1 antennes tungolje-startbrenneren 71 først ved hjelp av lettolje-antenningsbrenneren. Det tilføres utelukkende tungolje til startbrenneren 71, til kjelen har nådd et belastningsnivå motsvarende 25 - 35% av full belastning. Når innetemperaturen i fyrstedet 11 er tilstrekkelig høy, fremmates pulverisert kull fra kullmøllen 2 til fyrstedet 11 gjennom pulverkull-tilførselsledningen 73, for å forbrennes i fyrstedet 11. Mengden av tungolje som overføres til tung-ol je-startbrenneren 71 reduseres deretter gradvis, helt til det bare overføres pulverkull til fyrstedet 11.
Varmluft fra varmeveksleren 4 hvori varmluft utveksles med avgass fra kjelen 1, fremføres både som primærforbrenningsluft til kullmøllen 2 og som suplerende forbrenningsluft til vindkassen 8. Foruten å fjerne den vanntåken som hefter ved kullet som leveres fra kullbunkeren 3, utnyttes primærforbrenningsluften til sortering av det finmalte kull i en sorte-rer (ikke vist) som er plassert i kullmøllen 2. Primærforbrenningsluften transporterer også det pulveriserte kull fra kullmøllen 2 til pulverkull-tilførselsledningen 73.
Ifølge figur 1 og 2 er et endeparti av en rørkanal som avgrenses mellom tilførselsledningen 73 og styrehylsen 72, delt i to koaksiale rørunderkanaler 731 og 732 ved hjelp av en sylindrisk del 74 og en ventil 75. Den sylindriske del 74 er ved en ytterkant forsynt med en rekke slisser 741 og omfatter et kjeglestumpformet konisk endeparti 743 med en ventilseteåp-ning 742. Ventilen 75 innbefatter et ventilelement 751 som er forbundet med en ventilstamme 752, og er innrettet for å beveges aksialt ved hjelp av et drivorgan 753, for å bringes i anlegg ved ventilseteåpningen 74 2 og lukke denne. Den sylindriske del 74 er slik plassert at en snittflate av den radialt ytre underkanal 731 er meget liten, jevnført med snittflaten av den radialt indre underkanal 732.
I vindkassen 8 deles suplementforbrenningsluften fra varmeveksleren 4 i en sekundærforbrennings-luftstrøm B og en tertiærforbrennings-luftstrøm C ved hjelp av en delehylse 81. Luftstrømmene virvler gjennom de respektive spjeld 82 og 83 og fortsetter til fyrstedet 11.
Virkemåten av sylinderdelen 74 og ventilen 75 er beskrevet i det etterfølgende under henvisning til figur 1.
De deler en blanding A i tre strømmer, nemlig en høykon-sentrasjonsstrøm Ac som passerer gjennom den radialt ytre underkanal 731, en lavkonsentrasjonsstrøm Ar som passerer gjennom en radialt indre underkanal 732 via slissene 741 og en omføringsstrøm Ab som passerer gjennom en radialt indre underkanal 732 via ventilseteåpningen 742. Omføringsstrømmen Ab styres ved aksialbevegelse av ventilen 75. Det koniske endeparti 743 av sylinderdelen 74 skiller pulverkullet, på grunn av dets treghet, fra blandingen A og leder dette radialt utad.
For å opprettholde jevn flamme i pulverkullbrenneren, er det nødvendig å øke konsentrasjonen av pulverkull i blandingen og å redusere pulverkullets tilførselshastighet.
Hvis belastningen på pulverkullbrenneren som er forbundet med kullmøllen, reduseres, vil kullmøllens knusingsvirkning nedsettes slik at konsentrasjonen av pulverkull i blandingen senkes. Det er derfor nødvendig å øke konsentrasjonen, for å opprettholde en jevn flamme. Ved lav brennerbelastning blir derfor ventilelementet 751 i dette tilfelle forflyttet for stenging av ventilseteåpningen 742, som vist ved strek-punkt-linjer. I denne tilstand blir mer primærforbrenningsluft i blandingen innført gjennom den radialt indre underkanal 732, hvorved konsentrasjonen av pulverkull i blandingen som gjen-nomstrømmer den radialt ytre underkanal 731, økes slik at flammen opprettholdes stabil. Ved stor brennerbelastning vil derimot kullmøllen drives for fullt for å øke konsentrasjonen av pulverkull i blandingen. Ventilelementet 751 forflyttes i dette tilfelle på tvers, for å åpne ventilseteåpningen 742, som vist ved heltrukne linjer, og derved tillate blandingen av høy pulverkullkonsentrasjon å gjennomstrømme både den radialt ytre og den radialt indre underkanal 731 og 732. Trykkforskjellen mellom underkanalene 731 og 732 hindres derved i å øke og redusere hastigheten av pulverkullet i blandingen og trykktapet i primærluften som fører pulverkullet til brenneren, og derved forebygge slitasje av brenneren 7 grunnet kollisjon mellom pulverkullet og brennerelementet.
Fordi blandingen med høy konsentrasjon av pulverkull alltid innmates radialt utad i fyrstedet 11 vil det følgelig, uansett brennerbelastningen, alltid oppnås jevn forbrenning.
Figur 4 og 5 viser karakteristika ved endring av pulverkullkonsentrasjonen i blandingen som strømmer gjennom den radialt ytre underkanal. Abscisseaksen i figur 4 og 5 representerer et fordelingsforhold for primærforbrenningsluften, nemlig et forhold A ut/A pulv mellom luftstrømmengden i blandingen som gjennomstrømmer den radialt ytre underkanal 731 og luftstrømmengden i blandingen som gjennomstrømmer pulverkull-tilf ørselsledningen 73. Ordinataksen i figur 4 representerer et konsentrasjonsforhold for pulverkullet, nemlig et forhold C ut/C pulv mellom pulverkull-strømningsmengden i blandingen som gjennomstrømmer den radialt ytre underkanal 731 og pulverkull-strømningsmengden i blandingen som gjennomstrømmer pulverkull-tilf ørselsledningen 73. Ordinataksen i figur 5 representerer et forhold mellom tverrsnittsflaten Sy og den radialt ytre underkanal 731 og Si av den radialt indre underkanal 732. Hvis blandingsforholdet C/A mellom pulverkull-strømningsmeng-den og forbrenningsluft-strømningsmengden i blandingen som gjennomstrømmer pulverkull-tilførselsledningen 73, er 0,2 og hvis sylinderdelen 74 er slik anordnet at fordelingsforholdet A ut/A pulv er lik eller mindre enn 40%, vil det i det ovennevnte tilfelle være mulig å holde blandingsforholdet mellom pulverkull-strømningsmengden og forbrenningsluft-strømnings-mengden i blandingen som gjennomstrømmer den radialt ytre underkanal 731, på et høyt nivå, eksempelvis 30 - 45%. Det kan nemlig oppnås en høy konsentrasjonsandel av pulverkull i blandingen som gjennomstrømmer den radialt ytre underkanal 731. For å oppnå et fordelingsforhold A ut/A pulv av 40% eller mindre er det derfor, som det fremgår av figur 5, nød-vendig at forholdet Sy/Si mellom tverrsnittsflåtene er mindre enn 60%. Med henblikk på stabil antenning er det gunstig at blandingsforholdet mellom pulverkull-strømningsmengden og forbrenningsluft-strømningsmengden i blandingen som gjennom-strømmer en radialt ytre underkanal 731, er 30% eller mer. Det foretrekkes derfor at størrelsene av fordelingsforholdet A ut/A pulv, konsentrasjonsforholdet C ut/C pulv og av tverr-snittsf orholdet Sy/Si ligger innenfor de skraverte felter i figur 4 og 5.
Ved denne utførelsesform er det anordnet en flammeholder 75 i en ende av pulverkull-tilførselsledningen 73. Blanding med høy konsentrasjon av pulverkull strømmer langs flammeholderen 75 som derved forhindrer at virveldannelse i suplementforbrenningsluften påvirker blandingen fra pulverkull-tilfør-selsledningen 73, slik at det oppnås en jevn flamme. Ved de hittil kjente innretninger uten flammeholder vil suplementforbrenningsluften påvirke blandingen fra pulverkull-tilfør-selsledningen og frembringe en motstrøm. Flammen opprettholdes bare i en sone i kjeleanlegget hvor motstrømmens hastighet er mindre enn flammens forplantingshastighet. Selv om pulverkullet spres fullstendig blir flammen likevel ustabil.
En sylindrisk del 174 som inngår i en annen versjon av oppfinnelsen, er utstyrt med et antall ribber 175 som vist i figur 6. Den sylindriske del 74 i den førstnevnte versjon er uten slike ribber. Ribbene 175 er anordnet ved slissene 1741 på det kjeglestumpformede, koniske endeparti. Ribbene 175 forhindrer at pulverkullet i blandingen innføres i den radialt indre underkanal.
En brenner 17 av en ytterligere utførelsesform som vist i figur 7, omfatter en plugg 77 i stedet for ventilen 75. I pluggen 77 inngår et pluggelement 771 i form av en rørdel hvis motsatte ender er skråkappet, og en lang, hul stamme 772 hvortil pluggelementet 771 er fastgjort. Ved hjelp av en drivanordning 773 kan pluggelementet 771 beveges i aksialretning i motsvariget til en endring i brennerbelastningen (figur 8) .
En rørdel 78 med en perifer yttervegg 781 og en perifer innervegg 782 er fastgjort til et endeparti av en styrehylse 79. Rørdelen 78 er i ytterveggenn 781 forsynt med en rekke jevnt fordelte åpninger 783, og har et kjeglestumpformet konisk endeparti 784 med en aksial endeåpning 785. Innerperi-ferien av endeåpningen 785 strekker seg radialt innad til en kanal i pluggelementet 771. En styreklaff 786 som er anordnet ved den bakre sidevegg av de respektive åpninger 783, strekker seg radi-alt innad forbi kanalen i pluggelementet 771. Rørde-len 78 er aksialt bevegelig. En rørformet pulverkull-tilfør-selskanal er ved et endeparti av tilførselsledningen 73 delt i to koaksiale, rørformede underkanaler 731 og 732 ved hjelp av rørdelen 78.
Ved høybelastningsdrift av brenneren vil pluggelementet 771 befinne seg i en posisjon som vist med heltrukne linjer i figur 7.^ Pulverkull vil derved strømme gjennom begge underkanaler 731 og 732.
Ved lavbelastningsdrift av brenneren vil derimot pluggelementet 771 befinne seg i en posisjon som angitt med en strek-punktlinje, nær endeåpningen 785. Grunnet separasjons-virkningen av rørdelen 78 vil pulverkullet i blandingen i dette tilfelle ledes radialt utad. Følgelig vil en fet blanding gjennomstrømme den radialt ytre underkanal 731 og en mager blanding gjennomstrømmer den radialt indre underkanal 732.
Ved drift av brenneren under meget lav belastning vil pluggelementet 771 forflyttes ytterligere til en posisjon som angitt med brutte linjer i figur 7. Rørdelen 78 forskyves nemlig til en posisjon som er vist med brutte linjer i figur 7 og hvori endeåpningen 785 er stengt av pluggelementet 771. Følgelig strømmer en fet blanding gjennom den radialt ytre underkanal 731 og en mager blanding gjennom den radialt indre underkanal 732. Da rørdelen 78 strekker seg inn i fyrstedet 11 kan antenningen finne sted med sikkerhet i et rom mellom flammeholderen 76 og rørdelen 78, selv om blandingens utstrøm-mingshastighet fra den radialt ytre underkanal 731 reduseres. Videre vil sammenblandingen av blanding som gjennomstrømmer den radialt ytre underkanal 731 og blanding som gjennomstrøm-mer en radialt indre underkanal 732 forsinkes, hvorved flammens stabilitet forbedres.
Detaljene ved de ovennevnte virkemåter er beskrevet i det etterfølgende i tilknytning til figur 9-11.
Når brenneren drives under en høy belastning, eksempelvis av 40% eller mer, som vist i figur 9, er pluggelementet 771 adskilt fra rørdelen 78. Blandingen som leveres fra kullbrøn-nen, er i dette tilfelle fet og strømmer med tilstrekkelig hastighet til å gjøre flammen stabil. For å motvirke trykktapet blir blandingen derfor bragt til å strømme i størst mulig grad gjennom den radialt indre underkanal.
Når brenneren drives under en middels stor belastning eksempelvis av 2 5 - 40%, som vist i figur 10, blir endeåpningen 785 i rørdelen 78 stengt ved forflytting av pluggelementet 771. Blandingen strømmer derfor mot den radialt ytre underkanal 731. Luft til blandingen innføres i den radialt indre underkanal 732 gjennom åpningene 783, hvorved fet blanding strømmer gjennom den radialt ytre underkanal 731 og mager blanding strømmer gjennom den radialt indre underkanal 732. Den fete blandingen tilbakeholdes av flammeholderen 76, hvorved flammens stabilitet forbedres. I dette tilfelle blir 70 - 90% av pulverkullet i blandingen som gjennomstrømmer tilførselsledningen 73, overført til den radialt ytre underkanal 731, og bare 5 - 39% av primærluften ledes til den radialt ytre underkanal 731. Konsentrasjonen av pulverkull i blandingen som gjennomstrømmer den radialt ytre underkanal 731, er derfor 2 - 4,5 ganger større enn i blandingen som gjennom-strømmer tilførselsledningen 73, og det kan derved tilberedes en blanding hvori konsentrasjonen av pulverkull er tilstrekkelig til å gjøre flammen stabil.
Ved drift av brenneren under en meget lav belastning, f.eks. av 15 - 25%, som vist i figur 11, føres rørdelen 78 inn i fyrstedet 11, med endeåpningen 785 stengt av pluggelementet 771. Luft til blandingen innføres i den radialt indre underkanal 732 gjennom åpningene 783, hvorved fet blanding strømmer gjennom den radialt ytre underkanal 731 og mager blanding gjennom den radialt indre underkanal 732. Rørdelen 78 som strekker seg inn i fyrstedet, kan forsinke fortynningen av fet blanding, utstrømmende fra den radialt ytre underkanal 731, med mager blanding som utstrømmer fra den radialt indre underkanal 732. Det kan derfor oppnås en stabil forbrenning, selv ved drift av brenneren under meget lav belastning. Videre vil flammen opprettholdes stabil, fordi en lavhastighetssone for den fete blanding dannes av flammeholderen 76.
En brenner 27 av en annen utførelsesform som vist i figur 12 og 13, omfatter en føringshylse 79 med en styredel 791 og et strupespjeld 80 som er opplagret aksialt bevegelig i kull-tilførselsledningen 73, for å samvirke med styredelen 791. Brenneren 27 omfatter videre en fremre kanalseksjon 81 og en bakre kanalseksjon 82, adskilt fra kanalseksjonen 81. Begge kanalseksjoner 81 og 82 er anordnet i kulltilførselsledningen 73 og flukter med hverandre i aksialretning. I innbyrdes samvirkning deler de en rørformet pulverkullkanal som avgrenses mellom føringshylsen 79 og kulltilførselsledningen 73, i en radialt ytre underkanal 731 og en radialt indre underkanal 732.
De motsatte endepartier både av styredelen 791 og av strupespjeldet 80 er skråkappet. Den innbyrdes stilling mellom skråflatene på styredelen 791 og på strupespjeldet 80 varieres, for å endre retningen av blandingen som innmates i fyrstedet 11.
I dette tilfelle er det, foruten flammeholderen 75 som befinner seg ved pulverkulledningen 73, anordnet en annen flammeholder 83 i en ende av den bakre kanalseksjon 82.
Under høybelastningsdrift av brenneren, som vist i figur 14, er strupespjeldet 80 plassert foran pilotdelen 791. Når blandingen passerer gjennom kanalen som avgrenses mellom strupespjeldet 80 og styredelen 791, vil derfor pulverkullet utskilles fra blandingen på grunn av sin treghet, og ledes mot den radialt ytre underkanal 731. En stor del av luften i blandingen som gjennomstrømmer den radialt indre underkanal 732, utskilles fra blandingen, innsuges i den radialt ytre underkanal 731 og tilsettes i blandingen som gjennomstrømmer underkanalen 731. Fet blanding strømmer derfor gjennom den radialt ytre underkanal 731 og mager blanding gjennom den radialt indre underkanal 732 gjennom kanalseksjonene 81 og 82 som i seg selv er slik plassert at en større mengde av pulverkull fremføres til den radialt indre underkanal 732. Den fete blanding forbrennes jevnt ved hjelp av flammeholderen 75. Underkanalene 731 og 732 er i dette tilfelle ikke strupt og reduserer derved passeringsmotstanden og trykkforskjellen i brenneren, mens pulverkullhastigheten samtidig holdes lav, hvilket forhindrer at pulverkullet forårsaker nedsliting av brennerkomponentene.
Under lavbelastningsdrift av brenneren, som vist i figur 15, er strupespjeldet 80 plassert bakenfor styredelen 791. Når blandingen passerer gjennom kanalen som avgrenses mellom strupespjeldet 80 og styredelen 791, vil følgelig størstedelen av pulverkullet ledes mot den radialt indre underkanal 732.
En stor del av luften i blandingen som gjennomstrømmer den radialt indre underkanal 732, utskilles fra blandingen, innsuges i den radialt ytre underkanal 731 og tilsettes i blandingen som gjennomstrømmer underkanalen 731. Følgelig strømmer fet blanding gjennom den radialt indre underkanal 732 og mager blanding gjennom den radialt ytre underkanal 731. Den fete blanding forbrennes jevnt ved hjelp av flammeholderen 83.
Når brenneren ifølge figur 16 drives under meget lav belastning, er strupespjeldet 80 plassert bakenfor styredelen 791 og i anlegg mot forenden av kanalseksjonen 81. Følgelig vil pulverkullmengden i sin helhet ledes mot den radialt indre underkanal 732. Fet blanding vil derved gjennomstrømme den radialt indre underkanal 732 og forbrennes jevnt ved hjelp av flammeholderen 83.
Det foretrekkes, for å oppnå tilfredsstillende forbrenning i brenneren, at kanalseksjonene er slik anordnet at de oppfyller følgende betingelser, nemlig at forholdet (Sy + Si)/S utgjør 0,5 - 0,9, forholdet Si/(Si+Sy) er mindre enn 0,4 og Sr er større enn Sy, hvor Sy betegner minimums-tverrsnittsflaten av den radialt indre underkanal 732, Si betegner mini-mums-tverrsnittsflaten for den radialt ytre underkanal 731 og Sr betegner minimums-flatestørrelsen for slissen mellom kanal-seksj onene 81 og 82.
Ytterligere versjoner av brenneren ifølge oppfinnelsen er vist i de to figurer 17 og 18.
I brenneren ifølge figur 17 inngår en svingbar deflektor 84 i stedet for strupespjeldet 80. Deflektoren 84 dreies i motsvarighet til brennerbelastningen, for å endre retningen av blandingen fra kullmøllen.
I brenneren ifølge figur 18 er strupespjeldet 80 og styredelen 791 erstattet av henholdsvis en deflektor 84 og en bueformet kanalseksjon 85.
Det påpekes at det ved bruk av disse brennere kan oppnås de samme fordeler som ved de førnevnte anordninger.
Claims (6)
1. Brennerapparat for pulverisert kull, omfattende en pulverkull-tilf ørselsledning, en starteranordning som strekker seg inn i pulverkull-tilførselsledningen, for avgrensing av en mellomliggende rørkanal for fremføring av en blanding av forbrenningsluft og pulverkull til et fyrsted, en flammeholder i ytterkanten av den ende av pulverkull-tilførselsledningen som er vendt mot fyrstedet, karakterisert ved
midler for deling av et parti av rørkanalen i to koaksiale kanaldeler av ulike tverrsnitt, og midler for variering av pulverkullkonsentrasjonene i nevnte kanaldeler.
2. Brennerapparat i samsvar med krav 1, karakterisert ved at varieringsmidlene innbefatter en omføringskanalseksjon for sammenkopling av den radialt indre av de koaksiale kanaldeler og resten av rørkana-len, og en ventilanordning for variering av omføringskanalsek-sjonens åpningsstørrelse.
3. Brennerapparat i samsvar med krav 2,
karakterisert ved at delingsmidlene innbefatter en sylinderdel som er slik innplassert i rørkanalen at den radialt ytre kanaldels radiale tverrsnittsdimensjon blir mindre enn den radialt indre kanaldels, og at omføringskanal-seksjonen er anordnet i sylinderdelen.
4. Brennerapparat i samsvar med et av kravene 1 - 3, karakterisert ved at delingsmidlene og varieringsmidlene er aksialt bevegelige.
5. Brennerapparat i samsvar med krav 1, karakterisert ved at delingsmidlene innbefatter en sylinderdel som er innmontert i rørkanalen, og at det videre er anordnet en ekstra flammeholder i den ende av den sylindriske dels yttervegg som er vendt mot fyrstedet, og midler for avleding av blandingens fremføringsretning.
6. Brennerapparat i samsvar med krav 5, karakterisert ved at avbøyingsmidlene innbefatter to rørdeler som er innbyrdes og aksialt bevegelige og anordnet koaksialt, hvor hver av rørdelene har skråflater som, i samvirkning med skråflåtene på en annen rørdel, avbøyer blandingens fremføringsretning.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1182500A JP2776572B2 (ja) | 1989-07-17 | 1989-07-17 | 微粉炭バーナ |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO903173D0 NO903173D0 (no) | 1990-07-16 |
| NO903173L NO903173L (no) | 1991-01-18 |
| NO173527B true NO173527B (no) | 1993-09-13 |
| NO173527C NO173527C (no) | 1993-12-22 |
Family
ID=16119381
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO903173A NO173527C (no) | 1989-07-17 | 1990-07-16 | Brennerapparat for pulverisert kull |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5090339A (no) |
| EP (1) | EP0409102B1 (no) |
| JP (1) | JP2776572B2 (no) |
| KR (1) | KR950002638B1 (no) |
| AT (1) | ATE132242T1 (no) |
| AU (1) | AU616122B2 (no) |
| CA (1) | CA2021298C (no) |
| DE (1) | DE69024419T2 (no) |
| DK (1) | DK0409102T3 (no) |
| ES (1) | ES2081322T3 (no) |
| FI (1) | FI98657C (no) |
| NO (1) | NO173527C (no) |
Families Citing this family (34)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1992000489A1 (fr) * | 1990-06-29 | 1992-01-09 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Systeme de combustion |
| CA2086399C (en) * | 1992-01-27 | 2004-03-30 | Joel Vatsky | Split stream burner assembly |
| JPH07260106A (ja) * | 1994-03-18 | 1995-10-13 | Hitachi Ltd | 微粉炭燃焼バーナ及び微粉炭燃焼装置 |
| CA2151308C (en) * | 1994-06-17 | 1999-06-08 | Hideaki Ohta | Pulverized fuel combustion burner |
| CA2162244C (en) * | 1994-11-14 | 1999-04-27 | Hideaki Oota | Pulverized coal combustion burner |
| US5525053A (en) * | 1994-12-01 | 1996-06-11 | Wartsila Diesel, Inc. | Method of operating a combined cycle power plant |
| US6837702B1 (en) | 1994-12-01 | 2005-01-04 | Wartsila Diesel, Inc. | Method of operating a combined cycle power plant |
| JP3099109B2 (ja) * | 1996-05-24 | 2000-10-16 | 株式会社日立製作所 | 微粉炭バーナ |
| DE69735965T2 (de) * | 1996-07-19 | 2007-01-04 | Babcock-Hitachi K.K. | Brenner |
| CN1128949C (zh) * | 1996-08-22 | 2003-11-26 | 巴布考克日立株式会社 | 燃烧器及装设有所述燃烧器的燃烧设备 |
| DK0836048T3 (da) * | 1996-10-08 | 2001-12-17 | Enel Spa | Brænder |
| JP2995013B2 (ja) | 1997-03-31 | 1999-12-27 | 三菱重工業株式会社 | 微粉状燃料燃焼バーナ |
| JP3344694B2 (ja) * | 1997-07-24 | 2002-11-11 | 株式会社日立製作所 | 微粉炭燃焼バーナ |
| FR2773388B1 (fr) * | 1998-01-06 | 2000-06-23 | Gec Alsthom Stein Ind | Procede et dispositif pour la combustion de combustible solide pulverise |
| JP2000257811A (ja) * | 1999-03-03 | 2000-09-22 | Hitachi Ltd | 微粉炭燃焼方法及び微粉炭燃焼装置並びに微粉炭燃焼バーナ |
| FR2803022A1 (fr) * | 1999-12-28 | 2001-06-29 | Pillard Chauffage | Procede d'installation d'alimentation en air d'un bruleur a combustible solide et pulverise |
| US6315551B1 (en) * | 2000-05-08 | 2001-11-13 | Entreprise Generale De Chauffage Industriel Pillard | Burners having at least three air feed ducts, including an axial air duct and a rotary air duct concentric with at least one fuel feed, and a central stabilizer |
| US6475267B2 (en) | 2000-12-13 | 2002-11-05 | Foster Wheeler Energy Corporation | System and method for removing gas from a stream of a mixture of gas and particulate solids |
| US7341007B2 (en) * | 2003-03-05 | 2008-03-11 | Joel Vatsky | Balancing damper |
| AT502123B1 (de) * | 2005-07-06 | 2007-05-15 | Unitherm Cemcon Feuerungsanlag | Brenner |
| US7717701B2 (en) * | 2006-10-24 | 2010-05-18 | Air Products And Chemicals, Inc. | Pulverized solid fuel burner |
| DE102006053337B4 (de) * | 2006-11-10 | 2008-08-07 | Rwe Power Ag | Verfahren und Anordnung zur Mitverbrennung von Biomassen und/oder organischen Abfällen als Sekundärbrennstoff in einer Kohlenstaubfeuerung |
| EP2094970B1 (en) * | 2006-11-17 | 2017-01-11 | Summerhill Biomass Systems, Inc. | Powdered fuels, dispersions thereof, and combustion devices related thereto |
| US9039407B2 (en) * | 2006-11-17 | 2015-05-26 | James K. McKnight | Powdered fuel conversion systems and methods |
| US20090223612A1 (en) * | 2007-11-16 | 2009-09-10 | Mcknight James K | Powdered fuels and powdered fuel dispersions |
| CN102235666B (zh) * | 2010-04-27 | 2014-11-26 | 烟台龙源电力技术股份有限公司 | 一种煤粉燃烧器及包括该煤粉燃烧器的煤粉锅炉 |
| CN101832550A (zh) * | 2010-06-18 | 2010-09-15 | 上海交通大学 | 基于多级煤粉浓缩的旋流煤粉燃烧器 |
| CN102454985B (zh) * | 2010-11-01 | 2015-04-08 | 烟台龙源电力技术股份有限公司 | 一种煤粉燃烧器及煤粉锅炉 |
| KR101809574B1 (ko) * | 2011-01-28 | 2017-12-15 | 오사까 가스 가부시키가이샤 | 노 가열용 연소 장치 |
| JP6029857B2 (ja) * | 2012-05-23 | 2016-11-24 | 株式会社パロマ | 濃淡バーナ |
| FR2998946B1 (fr) * | 2012-12-04 | 2018-07-27 | Fives Pillard | Bruleur charbon a double flux |
| DE102014015546B4 (de) * | 2014-10-22 | 2019-08-14 | Schenck Process Europe Gmbh | Brenner zur Verbrennung fester Brennstoffe und Verfahren |
| FI127083B (en) * | 2015-10-30 | 2017-11-15 | Outotec Finland Oy | Burner and atomizer for a burner |
| CN105864759B (zh) * | 2016-04-07 | 2017-04-12 | 山东中科洁能科技有限公司 | 新型低氮煤粉燃烧器 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4434727A (en) * | 1979-04-13 | 1984-03-06 | Combustion Engineering, Inc. | Method for low load operation of a coal-fired furnace |
| JPS56119812A (en) * | 1981-02-02 | 1981-09-19 | Yokogawa Hokushin Electric Corp | Backup system for flow-rate integrating operation of computer |
| DE3131962C2 (de) * | 1981-08-13 | 1985-07-25 | Steag Ag, 4300 Essen | Leistungsbrenner für staubförmige Brennstoffe |
| US4611543A (en) * | 1981-12-17 | 1986-09-16 | Combustion Engineering, Inc. | Restrictor application for in line gas entrained solids redistribution |
| EP0114062A3 (de) * | 1983-01-18 | 1986-02-19 | Stubinen Utveckling AB | Verfahren und Vorrichtung zum Verbrennen fester Brennstoffe, insbesondere Kohle, Torf oder dergleichen, in pulverisierter Form |
| AU577366B2 (en) * | 1984-04-27 | 1988-09-22 | Foster Wheeler Energy Corporation | Controlled flow, split stream burner assembly with sorbent injection |
| JPS60235910A (ja) * | 1984-05-09 | 1985-11-22 | Nippon Furnace Kogyo Kaisha Ltd | 低負荷燃焼対策のバ−ナ |
| DE3518080A1 (de) * | 1985-05-20 | 1986-11-20 | Stubinen Utveckling AB, Stockholm | Verfahren und vorrichtung zum verbrennen fluessiger und/oder fester brennstoffe in pulverisierter form |
| DE3520781A1 (de) * | 1985-06-10 | 1986-12-11 | Stubinen Utveckling AB, Stockholm | Verfahren und vorrichtung zum verbrennen fluessiger und/oder fester brennstoffe in pulverisierter form |
| JPS62168463A (ja) * | 1986-01-20 | 1987-07-24 | Ricoh Co Ltd | 蛍光管 |
| JPH0754162B2 (ja) * | 1986-05-26 | 1995-06-07 | 株式会社日立製作所 | 低ＮＯｘ燃焼用バ−ナ |
| JPH0217110A (ja) * | 1988-07-05 | 1990-01-22 | Clean Chem Kk | 歯型模型用石膏材 |
-
1989
- 1989-07-17 JP JP1182500A patent/JP2776572B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-07-11 AU AU58923/90A patent/AU616122B2/en not_active Ceased
- 1990-07-13 FI FI903563A patent/FI98657C/fi not_active IP Right Cessation
- 1990-07-13 AT AT90113436T patent/ATE132242T1/de not_active IP Right Cessation
- 1990-07-13 ES ES90113436T patent/ES2081322T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-07-13 DE DE69024419T patent/DE69024419T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-07-13 EP EP90113436A patent/EP0409102B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-07-13 DK DK90113436.1T patent/DK0409102T3/da active
- 1990-07-16 US US07/552,455 patent/US5090339A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-07-16 NO NO903173A patent/NO173527C/no not_active IP Right Cessation
- 1990-07-16 CA CA002021298A patent/CA2021298C/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-07-18 KR KR1019900010877A patent/KR950002638B1/ko not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ATE132242T1 (de) | 1996-01-15 |
| AU5892390A (en) | 1991-02-28 |
| KR920002984A (ko) | 1992-02-28 |
| EP0409102B1 (en) | 1995-12-27 |
| DE69024419T2 (de) | 1996-07-11 |
| AU616122B2 (en) | 1991-10-17 |
| KR950002638B1 (ko) | 1995-03-23 |
| US5090339A (en) | 1992-02-25 |
| NO173527C (no) | 1993-12-22 |
| EP0409102A2 (en) | 1991-01-23 |
| EP0409102A3 (en) | 1991-09-04 |
| FI98657C (fi) | 1997-07-25 |
| CA2021298A1 (en) | 1991-01-18 |
| ES2081322T3 (es) | 1996-03-01 |
| DE69024419D1 (de) | 1996-02-08 |
| NO903173L (no) | 1991-01-18 |
| CA2021298C (en) | 1996-04-09 |
| NO903173D0 (no) | 1990-07-16 |
| JPH0350408A (ja) | 1991-03-05 |
| FI98657B (fi) | 1997-04-15 |
| FI903563A0 (fi) | 1990-07-13 |
| DK0409102T3 (da) | 1996-01-29 |
| JP2776572B2 (ja) | 1998-07-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO173527B (no) | Brennerapparat for pulverisert kull | |
| US4422389A (en) | Solid-fuel burner | |
| US6253538B1 (en) | Variable premix-lean burn combustor | |
| DK171450B1 (da) | Brænder | |
| US8479668B2 (en) | Low NOX swirl coal combustion burner | |
| EP0836048B1 (en) | Burner | |
| US4095929A (en) | Low BTU gas horizontal burner | |
| KR910006234B1 (ko) | 석탄 연소장치 | |
| US4412496A (en) | Combustion system and method for a coal-fired furnace utilizing a low load coal burner | |
| NO790132L (no) | Fremgangsmaate og apparat til minskning av nitrogenoksydutslipp fra forbrenningskamre | |
| NO310634B1 (no) | Rotasjonsbrenner | |
| CA1218265A (en) | Combustion system and method for a coal-fired furnace utilizing a wide turn-down burner | |
| US4627366A (en) | Primary air exchange for a pulverized coal burner | |
| EP2249081A1 (en) | Biomass center air jet burner | |
| US4570549A (en) | Splitter for use with a coal-fired furnace utilizing a low load burner | |
| US4201539A (en) | Flame forming burner | |
| CA1228796A (en) | Low pressure loss burner for coal-water slurry or fuel oil | |
| DE60214720T2 (de) | Methode zur anpassung der luftzufuhr in einer gasturbinenbrennkammer | |
| RU63030U1 (ru) | Горелка газомазутная с пониженным содержанием окислов азота | |
| US20200292167A1 (en) | Combustion system with wide turndown coal burner | |
| CN85105132A (zh) | 使用低负荷燃烧器燃煤炉的改良分流器 | |
| RU131132U1 (ru) | Сопло для ввода третичного воздуха в топочную камеру энергетического котла с единым средством регулирования подачи воздуха во все каналы | |
| SU66144A1 (ru) | Пылеугольна топка | |
| JPH0539904A (ja) | 広範囲燃焼負荷対応微粉炭バーナ | |
| CS266764B1 (cs) | Zapojení spalovacího zařízení pro najíždění práškových uhelných kotlá |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |