NO163153B - MULTIPLE, OIL COOLED CYLINDER PISTON FOR PISTON COMBUSTION ENGINES. - Google Patents
MULTIPLE, OIL COOLED CYLINDER PISTON FOR PISTON COMBUSTION ENGINES. Download PDFInfo
- Publication number
- NO163153B NO163153B NO860264A NO860264A NO163153B NO 163153 B NO163153 B NO 163153B NO 860264 A NO860264 A NO 860264A NO 860264 A NO860264 A NO 860264A NO 163153 B NO163153 B NO 163153B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- piston
- wall
- shaped
- support flange
- area
- Prior art date
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 46
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 7
- 239000007770 graphite material Substances 0.000 claims description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 4
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 3
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 3
- 239000011324 bead Substances 0.000 claims description 2
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 claims 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 claims 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 19
- 210000003128 head Anatomy 0.000 description 4
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 3
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 2
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 230000003116 impacting effect Effects 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 1
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 1
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F3/00—Pistons
- F02F3/16—Pistons having cooling means
- F02F3/20—Pistons having cooling means the means being a fluid flowing through or along piston
- F02F3/22—Pistons having cooling means the means being a fluid flowing through or along piston the fluid being liquid
- F02F3/225—Pistons having cooling means the means being a fluid flowing through or along piston the fluid being liquid the liquid being directed into blind holes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F3/00—Pistons
- F02F3/0015—Multi-part pistons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
- F01M1/00—Pressure lubrication
- F01M1/08—Lubricating systems characterised by the provision therein of lubricant jetting means
- F01M2001/086—Lubricating systems characterised by the provision therein of lubricant jetting means for lubricating gudgeon pins
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/02—Light metals
- F05C2201/021—Aluminium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/04—Heavy metals
- F05C2201/0433—Iron group; Ferrous alloys, e.g. steel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/04—Heavy metals
- F05C2201/0433—Iron group; Ferrous alloys, e.g. steel
- F05C2201/0448—Steel
Description
Oppfinnelsen angår et flerdelt, oljekjølt sylinderstempel etter Shaker-prinsippet (ristekjøling) for stempel-forbrenningsmotorer ifølge innledningen til krav 1. The invention relates to a multi-part, oil-cooled cylinder piston according to the Shaker principle (shaking cooling) for piston combustion engines according to the introduction to claim 1.
Et slikt stempel er kjent fra DE-OS 2140824. Ved dette er det ytre stempelkjølerom i stempeloverdelen utformet som om-løpende ringkanal. Oppstøttingen av stempeloverdelen på stempelunderdelen skjer statisk ubestemt via to omløpende sirkelring-flater. Stempeloverdelens stempelkappe deformeres ved innvirkning av driftskreftene og de termiske spenninger. Den øverste stempelringnot må derfor utlegges med forholdsvis stor klaring, for å motvirke faren for innklemming av stempelringen. Den større klaring har en uhelding innvirkning på den øverste stemp-elrings føring. Deformasjonen av stempeloverdelen betyr også et øket oljeforbruk. Spennskruene som forbinder stempeloverdelen med stempelunderdelen i området ved den indre sirkelringflate, må foruten massekreftene også oppta bøyespenningene fra den termisk betingede hvelving av stempelbunnen. Samlet er stemplet på grunn av disse ulemper ikke egnet for høyere tenningstrykk. Such a piston is known from DE-OS 2140824. In this case, the outer piston cooling chamber in the piston upper part is designed as a continuous annular channel. The support of the upper part of the piston on the lower part of the piston is statically undetermined via two circumferential ring-ring surfaces. The piston jacket of the piston top is deformed by the impact of the operating forces and the thermal stresses. The uppermost piston ring groove must therefore be laid out with a relatively large clearance, to counteract the danger of the piston ring being pinched. The larger clearance has an adverse effect on the upper piston ring guide. The deformation of the piston top also means increased oil consumption. The tension screws that connect the piston upper part with the piston lower part in the area of the inner circular ring surface must, in addition to the mass forces, also absorb the bending stresses from the thermally conditioned vaulting of the piston bottom. Overall, due to these disadvantages, the piston is not suitable for higher ignition pressures.
Det er derfor et formål med oppfinnelsen å videreforme et oljekjølt sylinderstempel av denne type slik at det også under innvirkning fra høye tenningstrykk bare deformerer seg uvesentlig. Den termiske belastning som vokser med stigende tenningstrykk må samtidig også tas hensyn til ved hjelp av en forbedret kjøling av stempeloverdelen. It is therefore an object of the invention to reshape an oil-cooled cylinder piston of this type so that even under the influence of high ignition pressures it only deforms insignificantly. At the same time, the thermal load that increases with rising ignition pressure must also be taken into account by means of an improved cooling of the piston upper part.
Dette formål oppnås ved hjelp av kombinasjonen av de karakteristiske trekk angitt i den kjennetegnende del av krav 1. Der er følgende delkjennetegn prinsippielt kjent fra teknik-kens stand: En kuppelliknende utforming av stempelundersiden er isolert sett kjent fra DE-OS 2106923. Det der viste ikke be-slektede monoblokkstempel har likeså som stemplet fra DE-OS 2140824 de samme uønskede belastninger på stempelkappen. This purpose is achieved with the help of the combination of the characteristic features specified in the characterizing part of claim 1. The following partial characteristics are in principle known from the state of the art: A dome-like design of the piston underside is known in isolation from DE-OS 2106923. What was shown there unrelated monobloc pistons, like the piston from DE-OS 2140824, have the same unwanted stresses on the piston jacket.
Fra DE-PS 961847 er det endelig kjent å utforme underkanten av en stempelstamme med skarp kant nedenfor stempelboltøynene, derimot avrundet i de øvrige periferiområder. From DE-PS 961847 it is finally known to design the lower edge of a piston stem with a sharp edge below the piston bolt eyes, but rounded in the other peripheral areas.
Ved hjelp av kombinasjonen av alle kjennetegnene i patentkrav 1 er det sikret at sylinderstemplet ifølge oppfinnelsen kan holde stand fasthetsmessig og mot termiske tenningstrykk helt til området 180 bar. By means of the combination of all the characteristics in patent claim 1, it is ensured that the cylinder piston according to the invention can hold its own in terms of strength and against thermal ignition pressures up to the range of 180 bar.
Ved at stempeloverdelen som kjent er fremstilt av kulegrafittgods henholdsvis stålmateriale, mens derimot stempelunderdelen på kjent måte er fremstilt av støpejern henholdsvis kulegrafittgods, kan det allerede ut fra materi-alet regnes med ekstremt høye belastninger under drift. De innvirkende tenningstrykk på sylinderstemplene under drift tas dessuten i betraktning ved den ifølge oppfinnelsen kuppelformede utforming av stempelboltbærestolen, videre tas i betraktning den spesielle avstivning av stempeloverdelen ved stempelunderdelen såvel som den likeledes kuppelformede begrensning av det indre kjølerom. Ved hjelp av kjøleolje-føringen i stempelet ifølge oppfinnelsen oppnås ikke bare en meget gunstig kjølevirkning; ved hjelp av tilsvarende fordeling av overføringsboringene mellom det indre og ytre kjølerom, særlig ved hjelp av forskjellige avstander av de samme med en tilsvarende opphoping såvel som størrelses- As the upper part of the piston is, as is known, made of nodular graphite material or steel material, while the lower part of the piston is, in a known manner, made of cast iron or nodular graphite material, extremely high loads can already be expected from the material during operation. The impinging ignition pressures on the cylinder pistons during operation are also taken into account by the dome-shaped design of the piston bolt carrier seat according to the invention, further taking into account the special bracing of the piston upper part at the piston lower part as well as the likewise dome-shaped limitation of the inner cooling chamber. By means of the cooling oil guide in the piston according to the invention, not only is a very favorable cooling effect achieved; by means of corresponding distribution of the transfer bores between the inner and outer cold room, in particular by means of different distances of the same with a corresponding accumulation as well as size-
og helningsavpasning av de samme, er den uensartede tempera-tur fordeling som virker i stempeloverdelen, så gunstig på-virkbar, at uensartede deformasjoner av stempelbunnen i radial retning kan unngås. Sistnevnte bidrar i forbindelse med avstivningen av stempeloverdelen ifølge oppfinnelsen i området av dens bøyenøytrale sone til. at dens ytter- and inclination adaptation of the same, the non-uniform temperature distribution which acts in the piston upper part is so favorably influenced that non-uniform deformations of the piston bottom in the radial direction can be avoided. The latter contributes in connection with the stiffening of the piston upper part according to the invention in the area of its flex neutral zone. that its outer
vegg også under innvirkningen av den termiske :og mekaniske belastning i stor grad forblir sylindrisk. wall also under the influence of the thermal :and mechanical load to a large extent remains cylindrical.
Ved hjelp av utformingen av stempelunderdelens underkant ifølge oppfinnelsen oppnås dessuten på fordelaktig måte den virkning at det på sylinderstempelets trykkside og dets mottrykksside alltid er tilstrekkelig smøreolje til stede på sylinderveggen, mens smøreoljen i det resterende periferiområde av sylinderstempelet, hvor det ikke er nød-vendig med så sterk smøring, ved sylinderstempelets bevegel-se nedover i størst mulig grad strykes av fra sylinderløpe-flaten. With the help of the design of the lower edge of the lower part of the piston according to the invention, the effect is also advantageously achieved that on the pressure side of the cylinder piston and its back pressure side there is always sufficient lubricating oil present on the cylinder wall, while the lubricating oil in the remaining peripheral area of the cylinder piston, where it is not necessary to so strong lubrication, when the cylinder piston moves downwards to the greatest possible extent, it is wiped off from the cylinder running surface.
Oppfinnelsen skal beskrives nærmere i det følgende 1 forbindelse med to utførelseseksempler og under henvisning til tegningene, der fig. 1 er et snittriss loddrett på stempelboltaksen av et oljekjølt sylinderstempel utformet ifølge oppfinnelsen, fig. 2 er et snittriss gjennom stempelboltlengdeaksen av sylinderstempelet ifølge fig. 1, fig. 3 er et snittriss etter linjen III - III på fig. 1, fig. 4 The invention shall be described in more detail in the following 1 in connection with two exemplary embodiments and with reference to the drawings, where fig. 1 is a sectional view perpendicular to the piston bolt axis of an oil-cooled cylinder piston designed according to the invention, fig. 2 is a sectional view through the piston bolt longitudinal axis of the cylinder piston according to fig. 1, fig. 3 is a sectional view along the line III - III in fig. 1, fig. 4
er et ufullstendig snittriss gjennom et andre utformet sylinderstempel ifølge oppfinnelsen. is an incomplete sectional view through a second designed cylinder piston according to the invention.
Det på tegningen fremstilte oljekjølte sylinderstempel består av en stempelunderdel 1 og en stempeloverdel 2. Stempeloverdelen 2 i ett stykke omfatter en stempelbunn The oil-cooled cylinder piston produced in the drawing consists of a piston lower part 1 and a piston upper part 2. The piston upper part 2 in one piece comprises a piston bottom
3 såvel som en yttervegg 4 med sylindriske ytterflater 5 og flere ringinnsnitt, i hvilke stempelringene 6 er innsatt. Ved sylinderstempelet ifølge fig. 1 - 3 er stempeloverdelens 2 yttervegg 4 sammensatt av en tverrsntitstykk veggdel 7 tilsluttende til stempelbunnen 3 og en på dens underkant 8 tilsluttende tverrsnittstynnere veggdel 9. Utgående fra underkanten 8 er det i ytterveggens 4 tverrsnittstykke veggdel 7 utformet en underskjæring 10 med en sirkelsylindrisk sentreringsflate 11 og en anleggsflate 12 stående loddrett mot stempelaksen. Med denne anleggsflate 12 er stempeloverdelen 2 avstøttet på den ytre frontflate 13 av en bæreflens 14, som er tilformet oversiden av en del 15 og en del av stempelunderdelen 1 som danner stempelboltbærestolen. Via den sirkelsylindriske sentreringsflate 11 er stempeloverdelen 2 i dette utførelseseksempel med hensyn til stempelunderdelen 1 sentrert mot en der ved bæreflensen 4 oventil tilformede sirkelsylindriske sentreringsflate 16. Ved sylinderstempelet ifølge fig. 4 er det derimot på inn-siden av stempelbunnen 3 tilformet en aksialt fremspringende støtteflens 17 som nedentil er forsynt med en anleggsflate 18 stående på tvers av stempellengdeaksen. Med denne anleggsflate 18 er denne stempeloverdel 2 støttet på bæreflensens 14 frontflate 13. Dessuten er denne stempeloverdel 2 via underkanten 19 av sin yttervegg 4 støttet på overkanten 20 av stempelunderdelens 1 yttervegg 21. Denne stempeloverdel 2 er her sentrert via en sirkelsylindrisk, koaksial til stempellengdeaksen anordnede yterflate 2 2 av en sen-treringsf lens 23 som rager over overkanten 20, på hvilken denne stempeloverdels 2 yttervegg 4 ligger an med sin i det nedre område sirkelsylindriske innerflate 24. 3 as well as an outer wall 4 with cylindrical outer surfaces 5 and several ring recesses, in which the piston rings 6 are inserted. At the cylinder piston according to fig. 1 - 3, the outer wall 4 of the piston upper part 2 is composed of a cross-sectional wall part 7 connected to the piston bottom 3 and a thinner cross-sectional wall part 9 connected to its lower edge 8. Starting from the lower edge 8, an undercut 10 with a circular cylindrical centering surface 11 is formed in the outer wall 4 cross-sectional wall part 7 and a contact surface 12 standing perpendicular to the piston axis. With this contact surface 12, the piston upper part 2 is supported on the outer front surface 13 by a support flange 14, which is shaped to the upper side of a part 15 and a part of the piston lower part 1 which forms the piston bolt carrier seat. Via the circular-cylindrical centering surface 11, the piston upper part 2 in this design example is centered with respect to the piston lower part 1 against a circular-cylindrical centering surface 16 formed above by the support flange 4. With the cylinder piston according to fig. 4, on the other hand, an axially projecting support flange 17 is formed on the inside of the piston base 3, which is provided below with a contact surface 18 standing across the longitudinal axis of the piston. With this contact surface 18, this piston upper part 2 is supported on the front surface 13 of the bearing flange 14. Furthermore, this piston upper part 2 via the lower edge 19 of its outer wall 4 is supported on the upper edge 20 of the piston lower part 1 outer wall 21. This piston upper part 2 is here centered via a circular cylindrical, coaxial to the piston longitudinal axis arranged outer surface 2 2 of a centering flange 23 which projects above the upper edge 20, on which the outer wall 4 of this piston upper part 2 abuts with its circular cylindrical inner surface 24 in the lower area.
Stempeloverdelen 2 er festet til stempelunderdelen 1 overveiende ved hjelp av flere spennskruer 25 antydet på tegningen bare ved hjelp av strekprikkede linjer. The piston upper part 2 is fixed to the piston lower part 1 mainly by means of several clamping screws 25 indicated in the drawing only by means of dotted lines.
En stempelbolt 26 er forankret i en lagerboring 27 som gjennomtrenger stempelboltbærestolen 15 i stempelunderdelen 1 på tvers. På denne stempelbolt 26 sitter det en lagerhylse 28 hvis stilling er fastsatt mellom fikse-ringsflåtene 29, 30 såvel som 31, 32 parallelle med stempellengdeaksen. Sylinderstempelet er via stempelbolten 26 og den derpå sittende lagerhylse 2 8 forbundet med en stempel-stang 33 med den ikke fremstilte veivaksel for en stempelforbrenningsmotor i området ved stempelstanghodet 34, idet denne tilslutning er fremstilt via en mottaksboring 35 som trenger gjennom stempelstanghodet 34 på tvers og griper om lagerhylsen 28. A piston bolt 26 is anchored in a bearing bore 27 which penetrates the piston bolt carrier seat 15 in the piston lower part 1 transversely. On this piston bolt 26 there is a bearing sleeve 28 whose position is fixed between the fixing rafts 29, 30 as well as 31, 32 parallel to the longitudinal axis of the piston. The cylinder piston is connected via the piston bolt 26 and the bearing sleeve 28 sitting on it to a piston rod 33 with the unmanufactured crankshaft for a piston combustion engine in the area of the piston rod head 34, this connection being produced via a receiving bore 35 which penetrates through the piston rod head 34 across and grips the bearing sleeve 28.
Et fremspring 36 som er anordnet på stempelboltbærestolens 15 overside 37, er enten - som fremstilt på fig. 1 - 3 - utformet i ett stykke sammen med sistnevnte eller - som fremstilt på fig. 4 - bare utformet i ett stykke med stempelboltbærestolen 15 i sitt nedre delstykke, idet da det øvre delstykke er realisert ved hjelp av et rørfor-met støttestykke 38. Dette fremspring 36, 38 er på samme måte som stempelboltbærestolen 15 gjennomtrengt sammen av et sentralt, koaksialt med stempellengdeaksen anordnet kjøleolje gjennomgangshull 39. Fremspringet 36, 38 rager generelt inn i stempeloverdelens 2 område og begrenser med sin overkant 40 kjøleoljenivået i et indre kjølerom 41. Sistnevnte er begrenset i sitt nedre område av bæreflensens 14 innerflate 42, videre stempelboltbærestolens 15 overside 37 og fremspringets 36, 38 ytterflate 43 såvel som i sitt øvre område ved en fordypning i stempeloverdelen 2. Dette indre kjølerom 41 står i forbindelse på skrå i utformede overledningsboringer 44 i stempeloverdelen 2 med et ytre kjølerom 45, som der strekker seg rundt omkring bæreflensen 14 såvel i stempeloverdelen 2 som i stempelunderdelen 1. A projection 36 which is arranged on the upper side 37 of the piston bolt carrier seat 15 is either - as shown in fig. 1 - 3 - designed in one piece together with the latter or - as shown in fig. 4 - only formed in one piece with the piston bolt carrier seat 15 in its lower part, the upper part being realized by means of a tubular support piece 38. This projection 36, 38 is, in the same way as the piston bolt carrier seat 15, penetrated together by a central, cooling oil passage hole 39 arranged coaxially with the piston longitudinal axis. The projection 36, 38 generally projects into the area of the piston upper part 2 and with its upper edge 40 limits the cooling oil level in an internal cooling chamber 41. The latter is limited in its lower area by the inner surface 42 of the bearing flange 14, further the upper side 37 of the piston bolt carrier seat 15 and the outer surface 43 of the projection 36, 38 as well as in its upper area by a recess in the piston upper part 2. This inner cooling chamber 41 is connected at an angle in designed transfer bores 44 in the piston upper part 2 with an outer cooling chamber 45, which there extends around the support flange 14 both in the piston upper part 2 and in the piston lower part 1.
Stempeloverdelen 2 er fremstilt i ett stykke av kulegrafittgods henholdsvis stålmateriale, mens stempelunderdelen 1 likeledes er fremstilt i ett stykke av støpejern henholdsvis kulegrafittgods. The piston upper part 2 is made in one piece of nodular graphite material or steel material, while the piston lower part 1 is likewise made in one piece of cast iron or nodular graphite material.
Sylinderstempelet er utformet for en spesiell type riste-kjøling (Shaker-Kiihlung) ; kjøleoljetilførselen skjer derved fra stempelstangen 33 gjennom en tilførels-boring 46, en ringkanal 47 om lagerhylsen 28 såvel som en sprøyteboring 48 i veivstanghodet 34 frem gjennom kjøleolje-gjennomløpshullet 39 inni det indre kjølerom 41. Ut derfra kommer kjøleoljen på grunn av stempelbevegelsene under drift gjennom overledningsboringene 44 i det ytre kjølerom 45 og derfra ut over utløpsåpningene 49 anordnet i dens nedre område tilbake inn i stempelforbrenningsmotorens drivverksrom. The cylinder piston is designed for a special type of shaking cooling (Shaker-Kiihlung); the cooling oil supply thereby takes place from the piston rod 33 through a supply bore 46, an annular channel 47 around the bearing sleeve 28 as well as a spray bore 48 in the crankshaft head 34 through the cooling oil through hole 39 inside the inner cooling chamber 41. From there the cooling oil comes out due to the piston movements during operation through the transfer bores 44 in the outer cooling chamber 45 and thence out over the outlet openings 49 arranged in its lower area back into the engine compartment of the piston combustion engine.
Det indre kjølerom 41 er gitt ved et kuppelformet hulrom, som er dannet radialt utvendig av en tilsvarende krummet formgiving av bæreflensens 14 innervegg 42, på den tilsluttet via tilsvarende videreførende krummede formgiving i tilfelle med sylinderstempelet på fig. 1-3 innerflaten 50 av ytterveggens 4 tverrsnittstykke veggdel 7 av stempeloverdelen 2 henholdsvis i tilfelle med sylinderstempelet på fig. 4 innerflaten 51 av støtteflensen 15 og på den tilsluttet via en tilsvarende videreførte hvelving av stempelbunenns 3 innerflate 52. Koaksialt med stempellengdeaksen er det til stede en forhøyning 53 på stempelbunnens 3 innerflate 52, som bidrar til en gunstig innføring og fordeling av kjøleoljen i det indre kjølerom 41. The inner cooling chamber 41 is provided by a dome-shaped cavity, which is formed radially externally by a correspondingly curved shape of the inner wall 42 of the support flange 14, connected to it via a similar continuing curved shape in the case of the cylinder piston in fig. 1-3 the inner surface 50 of the outer wall 4 cross-sectional wall part 7 of the piston upper part 2 respectively in the case of the cylinder piston in fig. 4 the inner surface 51 of the support flange 15 and on it connected via a corresponding continued vault of the inner surface 52 of the piston base 3. Coaxial with the longitudinal axis of the piston, there is an elevation 53 on the inner surface 52 of the piston base 3, which contributes to a favorable introduction and distribution of the cooling oil in the interior cold room 41.
Det ytre kjølerom 41 er ved stempelet på fig. 1-3 i stempeloverdelens 2 område på den ene side dannet av flere lommehull 54 fordelt langs omkretsen, lett skråstilte nedenfra med hensyn til stempellengdeaksen fra underkanten 8 av ytterveggens 4 tverrsnittstykke veggdel 7 og på den annen side dannet av et ringformet rom, i hvilket lommehullene 54 munner ut. I hvert lommehull 54 munner en overføringsboring 44, som i området for den tverrtykke veggdels 7 innerflate 50 forgrener seg fra det indre kjølerom 41 og munner på skrå oppover i det tilhørende lommehull 54 i nærheten av dets lukkede ende. Rommet 55 er begrenset radialt utover av innerflaten 56 av den tverrsntittstynnere nedre veggdel av stempeloverdelens 2 yttervegg 4 såvel som radialt innover fra ytterflaten 57 av bæreflensen 14 og oventil via underkanten 8 av ytterveggens 4 tverrsnittstykke veggdel 7 i stempeloverdelen 2. I tilslutning til dette så begrensede rom 55 fortsetter det ytrekjølerom 45 nedover innenfor stempelunderdelen 1 via et ringformet rom 58, som rekker ned frem til stempelboltbærestolen 15. The outer cooling chamber 41 is at the piston in fig. 1-3 in the area of the piston upper part 2 on one side formed by several pocket holes 54 distributed along the circumference, slightly inclined from below with respect to the piston length axis from the lower edge 8 of the outer wall 4 cross-sectional wall part 7 and on the other side formed by an annular space, in which the pocket holes 54 mouths out. In each pocket hole 54 opens a transfer bore 44, which in the area of the inner surface 50 of the transversely thick wall part 7 branches off from the inner cooling chamber 41 and opens obliquely upwards into the associated pocket hole 54 near its closed end. The space 55 is limited radially outwards by the inner surface 56 of the cross-sectionally thinner lower wall part of the outer wall 4 of the piston upper part 2 as well as radially inwards from the outer surface 57 of the support flange 14 and upwards via the lower edge 8 of the outer wall 4 cross-sectional wall part 7 in the piston upper part 2. In connection with this limited room 55, the outer cooling room 45 continues downwards within the piston lower part 1 via an annular room 58, which reaches down to the piston bolt carrier seat 15.
Stempelboltbærestolen 15 er generelt kuppelformet på samme måte som det indre kjøleroms 41 begrensningsvegg, altså utformet som en hulkuleavsnittformet kuppel, og på The piston bolt support seat 15 is generally dome-shaped in the same way as the internal cooling chamber 41's limiting wall, i.e. designed as a hollow sphere section-shaped dome, and on
en slik måte at den innenfor stempelunderdelen 1 omgir et veivstanghode 3 4 forsynt med i det vesentlige rund kontur 62 med liten avstand. Dessuten er denne kuppelformede stempelboltbærestol 15 på begge sider av veivstanghodet 34, som vist på fig. 2, forsynt med lagerøyne 63 og 64, som er gjennomtrengt av lagerboringen 27 og tjener til opptak av de på begge sider av veivstanghodet 34 fremstående stempelboltender. I området foran dé ytre ender av lagerøynene 63 hhv. 64 er stempelunderdelens 1 yttervegg 21 avbrutt av et gjennombrudd 65 hhv. 66, gjennom hvilket monteringen av stempelbolten 26 kanskje. such a way that within the piston lower part 1 it surrounds a connecting rod head 3 4 provided with an essentially round contour 62 with a small distance. Also, this dome-shaped piston bolt carrier 15 is on both sides of the connecting rod head 34, as shown in fig. 2, provided with bearing eyes 63 and 64, which are penetrated by the bearing bore 27 and serve to accommodate the protruding piston bolt ends on both sides of the crank rod head 34. In the area in front of the outer ends of the bearing eyes 63 or 64, the outer wall 21 of the piston lower part 1 is interrupted by a breakthrough 65 or 66, through which the mounting of the piston bolt 26 may.
Den kuppelformede stempelboltbærestol 15 har fortrinnsvis en i det vesentlige overalt lik veggtykkelse, slik at den eksisterende del av det ytre kjølerom 45 i stempelunderdelen rekker ned frem til stempelboltens 26 plan, som vist på fig. 1. The dome-shaped piston bolt carrier 15 preferably has an essentially equal wall thickness everywhere, so that the existing part of the outer cooling chamber 45 in the piston lower part reaches down to the plane of the piston bolt 26, as shown in fig. 1.
Fremspringet 36 og den ringformede bæreflens 14, som begge er tilformet oversiden 37 av den kuppelformede stempelboltbærestol 15, har fortrinnsvis en høyde tilsvarende stempelboltens 26 diameter. The projection 36 and the annular support flange 14, both of which are shaped to the upper side 37 of the dome-shaped piston bolt carrier 15, preferably have a height corresponding to the diameter of the piston bolt 26.
Mellom fremspringenes 36, 38 ytterflate 43 og bæreflensens 14 innerside 42 strekker det seg på oversiden 37 av den kuppelformede stempelboltbærestol 15 flere avstivningsvulster 6 7 anordnet fordelt langs omkretsen. Between the outer surface 43 of the projections 36, 38 and the inner side 42 of the support flange 14, several stiffening beads 6 7 arranged distributed along the circumference extend on the upper side 37 of the dome-shaped piston bolt carrier 15.
Den ringformede bæreflens 14 har på sin øvre ende en slik diameter at den understøtter den på sin ringformede anleggsflate 13 påliggende stempeloverdel 2 i dens bøye-nøytrale sone. At its upper end, the annular support flange 14 has such a diameter that it supports the piston upper part 2 resting on its annular contact surface 13 in its bending-neutral zone.
Ut over dette er generelt hvert periferiområde Beyond this is generally every peripheral area
av stempelunderdelens 1 underkant 68 i området.aksialt nedenfor de to gjennomgrudd 6 5 og 66 i ytterveggen 21 utformet skarpkantet som oljeavstrykerkanter 69, som vist på fig. 2, mens de resterende periferiområder av stempelunderdelens 1 underkant 68 som ligger i området ved sylinderstempelets trykk- og mottrykkside, er avskrånende henholdsvis avrundet som oljebefordringsflater 70. Ved hjelp av denne spesielle utforming av underkanten 68 på stempelunderdelen 1 sikres det at det i området ved sylinderstempelets trykkside og mottrykksside alltid er gitt en tilstrekkelig smørefilm mellom stempelunderdelens 1 sylindriske ytterflate 71 og den tilhørende sylindervegg, som sikres ved hjelp av oljebefordringsflåtene 70, mens i sylinderstempelets resterende periferiområder, nemlig områdene nedenfor gjennombruddene 65 og 66 i hvilke det naturligvis trengs vesentlig mindre smøreolje, reduseres smøreoljefilmen vedheftende på sylinderveggen ved hjelp av de skarpkantede oljeavstrykerkanter 69 ved stempelnedgang til en minimal filmtykkelse. of the lower edge 68 of the piston lower part 1 in the area axially below the two through holes 6 5 and 66 in the outer wall 21, the sharp edge of which is designed as oil wiper edges 69, as shown in fig. 2, while the remaining peripheral areas of the lower edge 68 of the piston lower part 1, which lie in the area at the pressure and counter-pressure side of the cylinder piston, are beveled or rounded as oil conveying surfaces 70. With the help of this special design of the lower edge 68 of the piston lower part 1, it is ensured that in the area at the cylinder piston's pressure side and counter-pressure side, a sufficient lubricating film is always provided between the cylindrical outer surface 71 of the piston lower part 1 and the associated cylinder wall, which is secured by means of the oil conveying floats 70, while in the remaining peripheral areas of the cylinder piston, namely the areas below the breakthroughs 65 and 66 in which naturally significantly less lubricating oil is needed, the lubricating oil film adhering to the cylinder wall is reduced by means of the sharp-edged oil wiper edges 69 when the piston descends to a minimal film thickness.
På denne måte følger en vesentlig oljeforbruksredusering In this way, a significant reduction in oil consumption follows
ved maskindrift. during machine operation.
Radien av den ytre begrensningsflate 72 nærlig-gende veivstanghodets 3 4 kontur 6 2 er fortrinnsvis - som vist på fig. 1 - noe større enn radien av veivstanghodets 34 kontur 62. Som det fremdeles er synlig på fig. 1, er kjøleoljegjennomløpshullets 39 innløpsområde kjegleformet utvidende frem til veivstanghodet 34. Herigjen-nom sikres en fullgod overgang inn i kjøleoljegjennomløps-hullet 39 av kjøleoljen som forlater sprøyteboringen 48, veivstanghodet 26 og en gunstig videreføring av kjøleoljen gjennom sistnevnte inn i det indre kjølerom 41. The radius of the outer limiting surface 72 adjacent to the contour 6 2 of the crankshaft head 3 4 is preferably - as shown in fig. 1 - somewhat larger than the radius of the crankshaft head 34 contour 62. As is still visible in fig. 1, the inlet area of the cooling oil passage hole 39 is cone-shaped extending up to the crank rod head 34. This also ensures a complete transition into the cooling oil passage hole 39 of the cooling oil that leaves the injection bore 48, the crankshaft head 26 and a favorable continuation of the cooling oil through the latter into the inner cooling chamber 41.
Ytterveggen 4 på stempeloverdelen 2 og ytterveggen 21 på stempelunderdelen 1 er ved sylinderstempelet ifølge fig. 1-3 fortrinnsvis i sin byggehøyde avstemt med hver-andre på en slik måte at det etter forbindelse av stempeloverdelen 2 og stempelunderdelen 1 mellom den plane underkant 73 av stempeloverdelens 2 yttervegg 4 og den plane overkant 74 av stempelunderdelens 1 yttervegg 21 blir fri en ringspalt 75, gjennom hvilken avstrøket olje fra sylinderveggen kan komme inn i det ytre kjølerom 45 ved hjelp av den nederste av de anordnede stempelringer 6 på stempeloverdelen 2. The outer wall 4 of the piston upper part 2 and the outer wall 21 of the piston lower part 1 are at the cylinder piston according to fig. 1-3 preferably in their construction height coordinated with each other in such a way that after connecting the piston upper part 2 and piston lower part 1 between the flat lower edge 73 of the piston upper part 2 outer wall 4 and the flat upper edge 74 of the piston lower part 1 outer wall 21 an annular gap is free 75, through which smeared oil from the cylinder wall can enter the outer cooling chamber 45 by means of the lowermost of the arranged piston rings 6 on the piston upper part 2.
Den kuppelformede stempelboltbærestol 15 er - som vist på fig. 1 - forbundet med stempelunderdelens 1 yttervegg 21 omtrent i høyden av et stempeltverrplan som inneholder stempelboltlengdeaksen. The dome-shaped piston bolt carrier 15 is - as shown in fig. 1 - connected to the outer wall 21 of the piston lower part 1 approximately at the height of a piston transverse plane containing the piston bolt longitudinal axis.
Ved kjennetegnene ifølge oppfinnelsen og særlig deres kombinatoriske forening i et sylinderstempel er det sikret at det også ved høyeste tenningstrykk i størrelses-orden fra eksempelvis 180 bar kan oppnås en fullgod funksjon av sylinderstempelet. Særlig ved hjelp av støtten av stempeloverdelen 2 i bøyenøytral sone i forbindelse med den kuppelformede stempelboltbærestol 15 og den kuppelformede begrensning av det indre kjølerom 41 er det sikret at de innvirkende tenningstrykk på sylinderstemplene med maskindrift på best mulig måte kan innføres i veivstangen 33 via bæreflensen .14 og stempelbolten 76 og nemlig slik at sylindrisiteten og koaksialiteten av stempeloverdelens 2 yttervegg 4 såvel som stempelunderdelens 1 yttervegg 21 i størst mulig grad beholdes. Ved hjelp av typen kjøleolje-føring ifølge oppfinnelsen, særlig i stempeloverdelen 2, sikres det dessuten en intensiv kjøling av den samme. Negativ påvirkning ved de herskende temperaturer ved maskindrift på formen av stempeloverdelen 2 er derfor også ved hjelp av typen kjølemiddelføring i stempeloverdelen i stor grad uunngåelig. By the characteristics according to the invention and especially their combinatorial association in a cylinder piston, it is ensured that even at the highest ignition pressure in the order of magnitude from, for example, 180 bar, a perfectly good function of the cylinder piston can be achieved. In particular, by means of the support of the piston upper part 2 in the bending neutral zone in connection with the dome-shaped piston bolt support seat 15 and the dome-shaped limitation of the inner cooling chamber 41, it is ensured that the impacting ignition pressures on the cylinder pistons with machine operation can be introduced into the crankshaft 33 via the support flange in the best possible way. 14 and the piston bolt 76 and namely so that the cylindricity and coaxiality of the piston upper part 2 outer wall 4 as well as the piston lower part 1 outer wall 21 are retained to the greatest possible extent. By means of the type of cooling oil guide according to the invention, particularly in the piston upper part 2, an intensive cooling of the same is also ensured. Negative influence of the prevailing temperatures during machine operation on the shape of the piston upper part 2 is therefore largely unavoidable, also with the help of the type of coolant flow in the piston upper part.
Claims (7)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19853502644 DE3502644A1 (en) | 1985-01-26 | 1985-01-26 | OIL-COOLED, MULTI-PIECE SUBMERSIBLE PISTON FOR PISTON PISTON COMBUSTION ENGINES |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO860264L NO860264L (en) | 1986-07-28 |
| NO163153B true NO163153B (en) | 1990-01-02 |
| NO163153C NO163153C (en) | 1990-04-11 |
Family
ID=6260869
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO860264A NO163153C (en) | 1985-01-26 | 1986-01-24 | MULTIPLE, OIL COOLED CYLINDER PISTON FOR PISTON COMBUSTION ENGINES. |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0189767B1 (en) |
| JP (1) | JP2540493B2 (en) |
| DE (2) | DE3502644A1 (en) |
| FI (1) | FI79888B (en) |
| NO (1) | NO163153C (en) |
Families Citing this family (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3511835A1 (en) * | 1985-03-30 | 1986-10-09 | M.A.N.- B & W Diesel GmbH, 8900 Augsburg | Oil cooled trunk piston of an internal combustion engine |
| DE3518721C3 (en) * | 1985-05-24 | 1997-09-04 | Man B & W Diesel Ag | Oil-cooled, multi-part plunger of an internal combustion engine |
| DE3707462A1 (en) * | 1987-03-07 | 1988-09-15 | Man B & W Diesel Gmbh | Oil-cooled, multi-part trunk piston for internal combustion engines |
| DE3723046A1 (en) * | 1987-07-11 | 1989-01-19 | Man B & W Diesel Gmbh | Trunk piston of a reciprocating piston internal combustion engine |
| DE3832022C1 (en) * | 1988-09-21 | 1989-09-21 | Mahle Gmbh, 7000 Stuttgart, De | |
| DE4118400A1 (en) * | 1990-06-29 | 1992-01-02 | Kolbenschmidt Ag | BUILT OIL-COOLED PISTON FOR DIESEL ENGINES |
| DE4040611A1 (en) * | 1990-12-19 | 1992-07-02 | Man B & W Diesel Ag | Jet piston cooling for IC engines - has air accumulation chamber in piston base |
| DE4120850A1 (en) * | 1991-06-25 | 1993-01-07 | Kolbenschmidt Ag | BUILT OIL-COOLED PISTON FOR DIESEL ENGINES |
| DE19603589A1 (en) * | 1996-02-01 | 1997-08-07 | Kolbenschmidt Ag | Pendulum shaft piston |
| ES2266011T3 (en) † | 1999-10-08 | 2007-03-01 | Federal-Mogul Corporation | PISTON WITH DOUBLE GALLERY. |
| DE102005048981B4 (en) | 2005-10-13 | 2010-04-29 | Man B & W Diesel A/S | Piston for a crosshead motor |
| DE102012207951B4 (en) * | 2012-05-11 | 2022-09-22 | Man Energy Solutions Se | Pistons of an internal combustion engine |
| DE102012017217A1 (en) | 2012-08-31 | 2014-05-15 | Mahle International Gmbh | Piston for an internal combustion engine |
| EP3382187A1 (en) | 2012-09-27 | 2018-10-03 | Federal-Mogul Corporation | Reduced comprression height piston and piston assembly therewith and methods of construction thereof |
| DE102013002232B4 (en) * | 2013-02-11 | 2022-11-17 | Man Energy Solutions Se | Pistons of an internal combustion engine |
| US10184422B2 (en) | 2014-12-30 | 2019-01-22 | Tenneco Inc. | Reduced compression height dual gallery piston, piston assembly therewith and methods of construction thereof |
| US10294887B2 (en) | 2015-11-18 | 2019-05-21 | Tenneco Inc. | Piston providing for reduced heat loss using cooling media |
| DE102016001926A1 (en) * | 2016-02-18 | 2017-08-24 | Man Truck & Bus Ag | Piston for a reciprocating internal combustion engine |
| DE102017201137A1 (en) | 2017-01-25 | 2018-07-26 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Piston for an internal combustion engine |
| US20200080587A1 (en) * | 2018-09-12 | 2020-03-12 | Pai Industries, Inc. | Forged Steel Cross-Head Piston |
Family Cites Families (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE7203513U (en) * | 1972-05-10 | Alcan Alu-Werke Gmbh | Multi-part piston with cooling space in the piston head | |
| CH75489A (en) * | 1917-01-09 | 1917-08-01 | A Riedler | Oil saving device on piston engines |
| AT141390B (en) * | 1932-10-25 | 1935-04-10 | Ernst Dipl Ing Mahle | Light metal pistons for internal combustion engines. |
| CH196752A (en) * | 1937-03-23 | 1938-03-31 | Sulzer Ag | Cooled piston for internal combustion engines. |
| DE961847C (en) * | 1944-05-24 | 1957-04-11 | Schmidt Gmbh Karl | Pistons for internal combustion engines |
| DE1006669B (en) * | 1953-06-16 | 1957-04-18 | Maybach Motorenbau Gmbh | Multi-part, oil-cooled piston for an internal combustion engine |
| JPS4212887Y1 (en) * | 1964-10-12 | 1967-07-21 | ||
| DE1526598A1 (en) * | 1966-10-07 | 1970-02-12 | Maschf Augsburg Nuernberg Ag | Device for reducing cylinder liner wear in plunger engines, especially for heavy duty operation |
| GB1232990A (en) * | 1967-09-28 | 1971-05-26 | ||
| FR2079873A5 (en) * | 1970-02-16 | 1971-11-12 | Semt | |
| DE2140824C2 (en) * | 1971-08-14 | 1983-06-01 | M.A.N. Maschinenfabrik Augsburg-Nürnberg AG, 8900 Augsburg | Oil-cooled pistons for internal combustion engines |
| DE2307347A1 (en) * | 1973-02-15 | 1974-08-22 | Maschf Augsburg Nuernberg Ag | MULTI-PIECE PLUNGER FOR FOUR-STROKE COMBUSTION MACHINES, IN PARTICULAR LARGE DIESEL ENGINES |
| JPS5179239U (en) * | 1975-11-26 | 1976-06-23 | ||
| JPS52141538U (en) * | 1976-04-23 | 1977-10-26 | ||
| JPS52130011A (en) * | 1976-04-24 | 1977-11-01 | Sanwa Seiki Mfg Co Ltd | Positive displacement engines |
| JPS5416975U (en) * | 1977-07-08 | 1979-02-03 | ||
| DE2919638A1 (en) * | 1979-05-16 | 1980-11-20 | Schmidt Gmbh Karl | PISTON FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES |
| JPS5633575A (en) * | 1979-08-25 | 1981-04-04 | Nissan Motor Co Ltd | Ground speed detecting rader for vehicle |
| JPS5831464A (en) * | 1981-08-19 | 1983-02-24 | Fujitsu Ltd | Transmission system of job output information |
| JPS58186122U (en) * | 1982-06-04 | 1983-12-10 | 株式会社小松製作所 | piston cooling nozzle |
| JPS5924853U (en) * | 1982-08-09 | 1984-02-16 | 旭化成株式会社 | storage box |
| DE3303984C1 (en) * | 1983-02-05 | 1984-05-24 | Mahle Gmbh, 7000 Stuttgart | Multi-part, liquid-cooled piston for internal combustion engines |
| JPS59181248U (en) * | 1983-05-20 | 1984-12-03 | 川崎重工業株式会社 | Internal combustion engine piston device |
-
1985
- 1985-01-26 DE DE19853502644 patent/DE3502644A1/en not_active Ceased
- 1985-12-10 FI FI854870A patent/FI79888B/en not_active Application Discontinuation
-
1986
- 1986-01-11 EP EP86100309A patent/EP0189767B1/en not_active Expired
- 1986-01-11 DE DE8686100309T patent/DE3660506D1/en not_active Expired
- 1986-01-24 NO NO860264A patent/NO163153C/en unknown
- 1986-01-27 JP JP61013973A patent/JP2540493B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO860264L (en) | 1986-07-28 |
| EP0189767A3 (en) | 1987-04-01 |
| EP0189767B1 (en) | 1988-08-10 |
| JPS61175256A (en) | 1986-08-06 |
| NO163153C (en) | 1990-04-11 |
| EP0189767A2 (en) | 1986-08-06 |
| FI79888B (en) | 1989-11-30 |
| DE3660506D1 (en) | 1988-09-15 |
| JP2540493B2 (en) | 1996-10-02 |
| DE3502644A1 (en) | 1986-07-31 |
| FI854870A (en) | 1986-07-27 |
| FI854870A0 (en) | 1985-12-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO163153B (en) | MULTIPLE, OIL COOLED CYLINDER PISTON FOR PISTON COMBUSTION ENGINES. | |
| US4662319A (en) | Structurally lightened piston utilizable especially in an internal combustion engine | |
| US4377967A (en) | Two-piece piston assembly | |
| JP4267453B2 (en) | Monoblock piston | |
| US3805677A (en) | Two-piece oil-cooled piston with thermal expansion control | |
| CA1331151C (en) | Engine including a piston member having a high top ring groove | |
| JPH04500550A (en) | Articulated piston with cooling recess with a predetermined volume | |
| US5040454A (en) | Piston assembly and piston member thereof having a predetermined compression height to diameter ratio | |
| PL133594B1 (en) | Opposed-piston engine piston in particular for diesel opposed-piston engines | |
| US3481316A (en) | Cylinder liner support with improved cooling | |
| US8695558B2 (en) | Cylinder sleeve for an internal combustion engine and block of cylinders which are equipped with one such sleeve | |
| US5653156A (en) | Light metal piston for highly stresses internal combustion engines | |
| EP1706624B1 (en) | Fastening structure for cylinder head and divided type cylinder block of engine | |
| US5839407A (en) | Piston of internal combustion engine | |
| US2865348A (en) | Piston | |
| US5839352A (en) | Articulated piston | |
| US5452691A (en) | Cylinder liner support arrangement | |
| US4909132A (en) | Curved supporting elements for joining piston pin bosses to piston head of internal combustion engine piston | |
| US5107809A (en) | Engine block and bearing assembly | |
| US7290518B2 (en) | Piston-connecting rod spherical coupling structure | |
| US7086368B2 (en) | Piston for an internal combustion engine | |
| KR100601062B1 (en) | Support plate for cylinder liner of a large two-stroke internal combustion engine | |
| EP0393142A1 (en) | Piston assembly and piston member thereof having a predetermined compression height to diameter ratio. | |
| EP0911509A1 (en) | Engines of reciprocating piston type | |
| JP2003074409A (en) | Cylinder liner structure of internal combustion engine |