NO162081B - Fremgangsm te for fremstilling av valseprodukter aviumlegering. - Google Patents
Fremgangsm te for fremstilling av valseprodukter aviumlegering. Download PDFInfo
- Publication number
- NO162081B NO162081B NO84843337A NO843337A NO162081B NO 162081 B NO162081 B NO 162081B NO 84843337 A NO84843337 A NO 84843337A NO 843337 A NO843337 A NO 843337A NO 162081 B NO162081 B NO 162081B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- alloy
- iron
- manganese
- annealing
- rolled
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 17
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 26
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 24
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims abstract description 8
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims abstract description 8
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 8
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 7
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 7
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 7
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 4
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 3
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 abstract 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 3
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 2
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Cereal-Derived Products (AREA)
- Forging (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse gjelder en fremgangsmåte for fremstilling av aluminiumvalseprodukter med jern som viktigste legeringselement, og som ved den endelige.valsetykkelse oppviser en kornstørrelse på mindre enn 10 um etter en glødning ved minst 250°C. Med begrepet "kornstørrelse" forstås her det gjennomsnittlige tverrmål av alle foreliggende korn.
Sådanne små korn i glødet tilstand utgjør blant annet en god forutsetning for høy fasthet og elastisitetsgrense ved sammen med god formbarhet. Dette gjelder for alle tykkelses-r områder fra mm-blikk til folie med tykkelse på noen få um.
Ved aluminiumvalseprodukter av kjente legeringer for dette formål fremkommer etter utførelse av vanlige fremstillings-prosesser korn av størrelsesorden 15 til 50 um ved en sluttglødning over 250°C. Det er imidlertid utviklet en fremgangsmåte hvorved aluminium/jern-legeringer kan be-arbeides til valseprodukter på sådan måte at det etter sluttglødning i området mellom 250 og 400°C kan oppnås kornstørrelser som ligger under 3 um.
Denne fremgangsmåte fordrer imidlertid anvendelse av spesielle støpemaskiner som gjør det mulig å oppnå størk-ningshastigheter på mer enn 25 cm/min. Ved vanlige streng-støpemetoder ligger imidlertid størkningshastigheten mellom 5 og 12 cm/min.
Det er derfor et formål for foreliggende oppfinnelse å angi en fremgangsmåte som gjør det mulig å fremstille valseprodukter som ved den endeligé valsetykkelse oppviser korn mindre enn 10 um etter en glødning over 250°C, på grunnlag av lavlegerte aluminium/jern-legeringer under anvendelse av de vanligvis benyttede halvkontinuerlig barre/strengstøpe-anlegg.
Oppfinnelsen gjelder således en fremgangsmåte for fremstilling av valseprodukter av aluminiumlegering med jern opptil 2,5% som overveiende legeringselement samt med opptil 2,0 % silisium og opptil 0,5 % mangan, idet valseproduktene valses til sluttykkelse med en nedvalsingsgrad på minst 60 % og etter en glødning ved sluttykkelse og minst 250°C oppviser en kornstørrelse på mindre enn 10 um.
På denne bakgrunn av prinsippielt kjent teknikk fra US patentskrift nr 4.126.487 har så denne fremgangsmåte i henhold til oppfinnelsen som særtrekk at en legering som regnet i vekt% består av 0,8 - 1,5 % jern, 0 - 0,5 % av såvel silisium og mangan, idet summen av mangan- og silisiuminnholdet ligger mellom 0,2 og 0,8 %, samt andre bestanddeler hver 0 - 0,3 % og tilsammen 0 -0,8 %, og resten aluminiumn, støpes med en størkningshastighet på 2,5 til 25 cm/min., samt etter varmvalsing bringes ned til temperaturer under 120°C i en avkjølingstakt på minst 0,5 K/sek. og derpå koldvalses ned til en tykkelsesreduksjon på 75 % uten mellomglødning, mens glødningstemperaturen ved den oppnådde sluttykkelse ikke overskrider 380°C.
Ved hensiktsmessig valgt legeringssammensetning såvel som
oppstilling av tre nødvendige, men lett oppfyllbare termomek-aniske tilvirkningsforskrifter er det således for alle støpe-metoder som innebærer størkningshastigheter mellom 2.5 og 25 cm/min. vært mulig å fastlegge en fremgangsmåte som ved glød-ede blikk, tynnbånd eller folier gir kornstørrelser hoved-sakelig i området mellom 1 og 5 um, og i alle tilfeller under 10 um.•
For størkningshastigheter utenfor det fastlagte område er imidlertid den angitte fremgangsmåte egnet i mindre grad.
Med tiltagende sluttglødningstemperatur kan forholdet mellom formbarhet og fasthet økes. Herunder har det imidlertid vist seg at sluttglødningstemperaturen på 380°C ikke må over-skrides i oppfinnelsens legeringsområde, hvis kornstørrelser over 10 um med sikkerhet skal kunne unngås.
For å oppnå fine korn er også fremstillingstrinnene etter varmvalsingen kritisk. Forsøk viser at for å sikre dannelse av fine korn, må nedkjølingstakten på 0.5 K/sek. ikke under-skrides i området mellom varmvalsetemperaturen og ca. 120°C. Avkjølingstakten under 120°C er i denne forbindelse uten betydning. Nedkjølingstakt av sådan størrelse kan imidlertid oppnås ved å føre båndet gjennom vannkasser eller ved kjøling av båndet i sterk luftstrøm.
Den første glødning etter varmvalsingen, nemlig slutt-glødningen eller en eventuelt mellomglødning, bør ikke finne sted ved en tykkelse som beløper seg til mer enn 1/4 av varmvalsetykkelsen.
Vektandelen av jern må ligge høyere enn 0.8%, da ellers korn større enn 10 um vil ha en tendens til å opptre etter sluttglødningen. Hvis det på den annen side foreligger mer enn 1.5% jern, kommer man i nærheten av den eutektiske sammensetning, hvilket medfører fare for dannelse av grove utfeininger under støpningen, hvilket vil ødelegge form-barheten i følbar grad.
Hvis silisium- eller manganinnholdet overstiger 0.5%, eller
summen av disse bestanddeler ligger over 0.8%, foreligger det likeledes fare for dannelse av grove utfeininger. Ved en sum av disse bestanddeler under 0.2%, kan på den annen side dannelse av kornstørrelser over 10 pm bare vanskelig forhindres.
Det har vist seg som fordelaktig å fastlegge den nedre grense for jerninnholdet ved 1.1% og tilsvarende for mangan ved 0.25%. Ved lavere innhold kan det opptre kornstørrelser som ikke ligger vesentlig under 10 um. Ved manganinnhold under 0.25% foreligger det i tillegg en øket tendens til korrosjon.
Forsøk viser at en begrensning av Fe/Mn-vektsforholdet til mellom 2.5 og 4.5 gir en særlig god virkning med hensyn til finkorndannelse.
Ytterligere fordeler, særtrekk, og detaljer ved foreliggende oppfinnelse vil fremgå av følgende beskrivelse av foretrukne utførelseseksempler.
Eksempel 1: Legeringens betydning ved tvnne bånd
Etter strengstøpeprosessen ble barrer av begge legeringer støpt med et tverrsnitt på 412 x 1000 mm og med en hastighet på 10 cm/min. Størkningshastigheten var herunder 7 cm/min. Disse barrer ble overflatefrest, forvarmet til 540°C og varmvalset ned til 8 mm. Varmvalsebåndet ble bragt til å gjennomløpe en vannkasse og ble så nedvalset til 0.7 mm. Ved denne mellomtykkelse fulgte en 3-timers glødning ved 350°C, og derpå en kaldvalsing ned til 0.1 mm. Etter en 20-timers sluttglødning ved 320°C ble følgende verdier oppnådd: (mek-aniske størrelser målt i valseretningen):
Eksempel 2: Legeringens betydning ved folier
Ned til 0.1 mm ble de to legering bearbeidet på samme måte som i eksempel 1. Derpå ble de kaldvalset ned til 13 um og sluttglødet ved 280°C. Eksempel 3: Betydningen av avkj©lingstakten etter varmvalsingen
Fremstillingsprosessen tilsvarer i et tilfelle (AE) den ut-førelse som er angitt i eksempel 1, mens den i et annet tilfelle (AK) ble forandret slik at varmvalsebåndet ikke ble ført gjennom en vannkasse, men umiddelbart oppkveilet.
Eksempel 4: Sluttglødetemperaturens betydning.
Ned til 0.1 mm ble ovenfor angitte legering bearbeidet som angitt i eksempel 1. Den 20-timers sluttglødning ble imidlertid gjennomført i en annen variant (GE) ved 320°C samt ved en ytterligere variant (GK) ved 400°C.
Eksempel 5: Betydningen av kaldvalsingsgraden mellom varm-valsetvkkelsen oa tykkelsen ved første glødning.
Legeringen E 1 ble bearbeidet som angitt i eksempel 1 inntil og under vannkjølingen av det varmvalsede bånd. Videre ble båndet kaldvalset til 2.8 mm, glødet 3 timer ved 360°C, ytterligere nedvalset til 0.8 mm, glødet 3 timer ved 350°C, ferdigvalset til 0.1 mm og endelig glødet i 20 timer ved 320°C (KW), slik som angitt i eksempel 1.
Claims (4)
1. Fremgangsmåte for fremstilling av valseprodukter av aluminiumlegering med jern opptil 2,5 % som overveiende legeringselement samt med opptil 2,0 % silisium og opptil 0,5 % mangan, idet valseproduktene valses til sluttykkelse med en nedvalsingsgrad på minst 60 % og etter en glødning ved sluttykkelse og minst 250°C oppviser en kornstørrelse på mindre enn 10 um,
karakterisert ved at en legering som regnet i vekt% består av 0,8 - 1,5 % jern, 0 - 0,5 % av såvel silisium og mangan, idet summen av mangan- og silisiuminnholdet ligger mellom 0,2 og 0,8 %, samt andre bestanddeler hver 0 - 0,3 % og tilsammen 0 -0,8 %, og resten aluminiumn, støpes med en størkningshastighet på 2,5 til 25 cm/min., samt etter varmvalsing bringes ned til temperaturer under 120°C i en av-kjølingstakt på minst 0,5' K/sek. og derpå koldvalses ned til en tykkelsesreduksjon på 75 % uten mellomglødning, mens glødnings-temperaturen ved den oppnådde sluttykkelse ikke overskrider 380°C.
2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at det støpes en aluminiumlegering som inneholder mer enn 1,1 % jern og mer enn 0,25 % mangan.
3. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 eller 2, karakterisert ved at det støpes, en aluminiumlegering hvor vektforholdet mellom legeringens jernandel og manganandel ligger mellom 2,5 og 4,5.
4. Fremgangsmåte som angitt i krav 2 eller 3, karakterisert ved at det støpes en 'aluminiumlegering som foruten Fe, Si og Mn omfatter 0 - 0,1 % av hver av de ytterligere legeringsbestanddeler.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CH4584/83A CH654027A5 (de) | 1983-08-23 | 1983-08-23 | Verfahren zur herstellung feinkoerniger aluminiumwalzprodukte. |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO843337L NO843337L (no) | 1985-02-25 |
NO162081B true NO162081B (no) | 1989-07-24 |
NO162081C NO162081C (no) | 1989-11-01 |
Family
ID=4278817
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO84843337A NO162081C (no) | 1983-08-23 | 1984-08-21 | Fremgangsmaate for fremstilling av valseprodukter av aluminiumlegering. |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4483719A (no) |
EP (1) | EP0140827B1 (no) |
AT (1) | ATE29742T1 (no) |
CH (1) | CH654027A5 (no) |
DE (2) | DE3330814C2 (no) |
NO (1) | NO162081C (no) |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB8800082D0 (en) * | 1988-01-05 | 1988-02-10 | Alcan Int Ltd | Battery |
GB8906468D0 (en) * | 1989-03-21 | 1989-05-04 | Alcan Int Ltd | Metal treatment |
DE3913324A1 (de) * | 1989-04-22 | 1990-10-31 | Vaw Ver Aluminium Werke Ag | Aluminiumwalzhalbzeug und verfahren zu seiner herstellung |
DE3914020A1 (de) * | 1989-04-28 | 1990-10-31 | Vaw Ver Aluminium Werke Ag | Aluminiumwalzprodukt und verfahren zu seiner herstellung |
US5141820A (en) * | 1991-01-04 | 1992-08-25 | Showa Aluminum Corporation | Aluminum pipe for use in forming bulged portions thereon and process for producing same |
US5380379A (en) * | 1993-08-18 | 1995-01-10 | Alcoa Aluminio Do Nordeste S.A. | Aluminum foil product and manufacturing method |
DE4420533A1 (de) * | 1994-06-14 | 1995-12-21 | Salzburger Aluminium Ag | Verfahren zur Herstellung von Formgußteilen aus Aluminiumlegierungen |
US5725695A (en) * | 1996-03-26 | 1998-03-10 | Reynolds Metals Company | Method of making aluminum alloy foil and product therefrom |
NL1003401C2 (nl) * | 1996-06-24 | 1998-01-07 | Hoogovens Aluminium Bv | Aluminiumplaat met een goede vervormbaarheid en een werkwijze voor het vervaardigen daarvan. |
DE29923957U1 (de) * | 1999-08-05 | 2001-07-05 | Vaw Ver Aluminium Werke Ag | Aluminiumlegierung |
DE19948820B4 (de) * | 1999-08-05 | 2004-03-04 | Vaw Aluminium Ag | Wärmeabschirmblech bestehend aus einer Aluminiumlegierung |
CN102641889B (zh) * | 2012-04-06 | 2015-11-04 | 东北大学 | 一种钎焊复合铝箔的制备方法 |
CN102836875B (zh) * | 2012-08-29 | 2015-09-02 | 三门峡天一铝业有限公司 | 汽车热交换器用铝板、铝箔、铝带连续复合轧制工艺 |
JP6496490B2 (ja) * | 2014-04-16 | 2019-04-03 | 三菱アルミニウム株式会社 | アルミニウム合金軟質箔およびその製造方法 |
MX2016016891A (es) * | 2014-07-09 | 2017-06-20 | Hydro Aluminium Rolled Prod | Uso de una aleacion de aluminio o de un producto laminado de aluminio hecho de una aleacion de este tipo para una parte compuesta de aluminio-plastico. |
EP4015658A1 (de) * | 2020-12-18 | 2022-06-22 | Speira GmbH | Aluminiumfolie mit verbesserter barriereeigenschaft |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1208504B (de) * | 1961-08-10 | 1966-01-05 | Metall Werke Merkur G M B H | Verfahren zur Herstellung hochglanzfaehiger Aluminiumbleche bzw. -baender |
US3304208A (en) * | 1964-08-03 | 1967-02-14 | Revere Copper & Brass Inc | Production of fine grain aluminum alloy sheet |
US3397044A (en) * | 1967-08-11 | 1968-08-13 | Reynolds Metals Co | Aluminum-iron articles and alloys |
US3827917A (en) * | 1969-06-18 | 1974-08-06 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Aluminum electrical conductor and process for making the same |
US3691972A (en) * | 1970-07-09 | 1972-09-19 | Reynolds Metals Co | Aluminous metal articles and method |
DE2462118C2 (de) * | 1973-05-17 | 1985-05-30 | Alcan Research and Development Ltd., Montreal, Quebec | Barren aus einer Aluminium-Eisen-Legierung |
US3960607A (en) * | 1974-03-08 | 1976-06-01 | National Steel Corporation | Novel aluminum alloy, continuously cast aluminum alloy shapes, method of preparing semirigid container stock therefrom, and container stock thus prepared |
US3938991A (en) * | 1974-07-15 | 1976-02-17 | Swiss Aluminium Limited | Refining recrystallized grain size in aluminum alloys |
GB1524354A (en) * | 1974-11-15 | 1978-09-13 | Alcan Res & Dev | Method of producing aluminium alloy sheet products |
AR206656A1 (es) * | 1974-11-15 | 1976-08-06 | Alcan Res & Dev | Metodo para producir un producto en hoja de aleacion de aluminio a partir de una aleacion de al-fe |
US4028141A (en) * | 1975-03-12 | 1977-06-07 | Southwire Company | Aluminum iron silicon alloy |
US4138275A (en) * | 1976-08-10 | 1979-02-06 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Method of manufacturing aluminum alloy for electric conductor |
JPS53144813A (en) * | 1977-05-24 | 1978-12-16 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Manufacture of electroconductive aluminum alloy |
-
1983
- 1983-08-23 CH CH4584/83A patent/CH654027A5/de not_active IP Right Cessation
- 1983-08-26 DE DE3330814A patent/DE3330814C2/de not_active Expired
- 1983-09-30 US US06/537,942 patent/US4483719A/en not_active Expired - Fee Related
-
1984
- 1984-07-24 AT AT84810363T patent/ATE29742T1/de not_active IP Right Cessation
- 1984-07-24 EP EP84810363A patent/EP0140827B1/de not_active Expired
- 1984-07-24 DE DE8484810363T patent/DE3466247D1/de not_active Expired
- 1984-08-21 NO NO84843337A patent/NO162081C/no unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0140827B1 (de) | 1987-09-16 |
NO843337L (no) | 1985-02-25 |
NO162081C (no) | 1989-11-01 |
US4483719A (en) | 1984-11-20 |
CH654027A5 (de) | 1986-01-31 |
DE3330814C2 (de) | 1986-10-02 |
ATE29742T1 (de) | 1987-10-15 |
DE3330814A1 (de) | 1985-03-21 |
EP0140827A1 (de) | 1985-05-08 |
DE3466247D1 (en) | 1987-10-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0039211B1 (en) | Production of aluminium alloy sheet | |
NO162081B (no) | Fremgangsm te for fremstilling av valseprodukter aviumlegering. | |
EP0097319B1 (en) | A cold-rolled aluminium-alloy sheet for forming and process for producing the same | |
CA2352333C (en) | Method for the manufacturing of an aluminium-magnesium-lithium alloy product | |
EP0949344B1 (en) | Process for making aluminium alloy sheet | |
CA1252649A (en) | Aluminum alloy can stock | |
AU639446B2 (en) | Process for preparing low earing aluminum alloy strip | |
WO2000052219A1 (en) | Aa6000 aluminium sheet method | |
US6322639B1 (en) | Magnetic steel sheet having excellent magnetic properties and method of producing the same | |
WO2015155911A1 (ja) | 曲げ加工性と形状凍結性に優れた高強度アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
US4126450A (en) | Continuously castable zinc base alloy | |
JP3689106B2 (ja) | 缶の構成要素の作製に適した薄板の製造方法 | |
WO2002064849A1 (en) | Production of aluminum alloy foils having high strength and good rollability | |
Engler et al. | Control of recrystallisation texture and texture-related properties in industrial production of aluminium sheet | |
CN113862498B (zh) | 一种载货汽车油箱用高强度铝板材及其生产方法 | |
EP0681034A1 (en) | A method of manufacturing an aluminum alloy sheet for body panel and the alloy sheet manufactured thereby | |
US5913987A (en) | Finish treatment method and silicon steel sheet manufactured by direct casting method | |
WO2000034544A2 (en) | High strength aluminium alloy sheet and process | |
JPS6254183B2 (no) | ||
CA1201959A (en) | Process for fabricating high strength aluminum sheet | |
JP2003105475A (ja) | 非炭酸飲料用、食缶用さらに日用雑貨用に使用する成形性に優れたアルミニウム合金缶蓋材とその製造方法 | |
EP0282162A1 (en) | Aluminium alloy can ends and method of manufacture | |
JPH01208438A (ja) | 包装用アルミニウム合金硬質板の製造法 | |
JP7473423B2 (ja) | 成形性に優れたAl-Mg-Si系アルミニウム合金板 | |
JP7415136B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |