NO159968B

NO159968B - INSTALLATION SYSTEM WITH SKETCH CONTACT.

Info

Publication number: NO159968B
Application number: NO843700A
Authority: NO
Inventors: Siegbert Gern
Original assignee: Siemens Ag
Priority date: 1983-09-21
Filing date: 1984-09-17
Publication date: 1988-11-14
Also published as: EP0140079A1; NO843700L; DE3334178A1; JPS6089077A; ATE28769T1; EP0140079B1; DE3465227D1; NO159968C

Abstract

1. An installation system with intermediate plugs for mechanically lockable electrical connection of prefabricated leads each intermediate plug being essentially constituted by a flat body with connecting pins (3) at one of its ends and connecting sockets (4) at its other end and allowing additional outlet connections to be made, characterised in that at least one intermediate plug (1) fits into an opening (5) in an installation box (2) and exhibits flexible connecting leads (7) which are located between its connecting pins (3) and its connecting sockets (4) and are connected electrically with its leads connecting the connecting pins (3) to the connecting sockets (4).

Description

Fremgangsmåte til fremstilling av herdede pellets av jernsvamp inneholdende innbundet kull. Process for the production of hardened pellets of sponge iron containing bound coal.

Det er kjent å fremstille herdede pellets av jernsvamp It is known to produce hardened pellets from sponge iron

i dreierørsovn ved å redusere jernmalm i form av stykkmalm eller kuler i en lagring av kullholdig materiale og eventuelt tilsetnings- in a rotary tube furnace by reducing iron ore in the form of lump ore or pellets in a storage of coal-containing material and possibly additional

stoffer ved temperaturer under smeltetemperaturen. Denne fremgangs- substances at temperatures below the melting temperature. This progress

måte er i første rekke anvendbar hvis malm med lavt innhold av gang- method is primarily applicable if ore with a low content of gangue

art er tilgjengelig og hvis man ønsker utvinne en jernsvamp som uten etterfølgende behandling kan viderebearbeides i smelteovner, species is available and if you want to extract an iron sponge that can be further processed in smelting furnaces without subsequent treatment,

som elektroovner, masovner, kupolovner eller lignende. such as electric furnaces, blast furnaces, cupola furnaces or the like.

Det,er også kjent å bearbeide mindreverdige malmer, It is also known to process inferior ores,

spesielt med et jerninnhold understigende 60%, som ikke er egnet for anrikning ved fIotasjon, synke- og flytefremgangsmåten eller lignende, especially with an iron content of less than 60%, which is not suitable for enrichment by flotation, the sinking and floating process or the like,

til et høyereverdig forprodukt for smeltning i masovn eller, eventuelt to a higher value precursor for melting in a blast furnace or, where appropriate

andre ovnstyper ved å redusere malmen med kull som reduksjonsmiddel i dreierørsovner i stor utstrekning at jerninnholdet i stor utstrekning overføres til metallisk form, hvoretter jernet etter egnet maling av den reduserende malm adskilles fra gangarten ved magnetseparering. Man får på denne måte et til en vesentlig del metallisk jernpulver med lavt innhold av forurensninger i form av slaggbestand-deler som imidlertid må agglomereres for den etterfølgende behand- other furnace types by reducing the ore with coal as a reducing agent in rotary tube furnaces to a large extent that the iron content is largely transferred to metallic form, after which the iron is separated from the gangue by magnetic separation after suitable grinding of the reducing ore. In this way, one obtains a to a significant part of metallic iron powder with a low content of contaminants in the form of slag components, which, however, must be agglomerated for the subsequent treatment.

ling. Dette har hittil bare vært ansett teoretisk mulig ved brikettering under meget høyt trykk men ikke praktisk anvendbart da briketter av tilfredsstillende fasthet kunne fremstilles av fin- ling. This has so far only been considered theoretically possible by briquetting under very high pressure, but not practically applicable as briquettes of satisfactory firmness could be produced from fine

kornet jernsvampmateriale bare ved meget høye presstrykk på granular iron sponge material only at very high pressures on

4-5 tonn/cm ved brikettering i kald tilstand. 4-5 tonnes/cm when briquetting in a cold state.

Så høyt presstrykk kan ikke fåes med vanlige presser, eksempelvis valsepresser eller ringvalsepresser, og ved anvendelse av så høyt presstrykk under bearbeidningen i andre typer presser, eksempelvis syUnderpresser, fåes meget kraftig slitasje av press-verktøyet. Hvis man derimot for å minske presstrykket gjennomfører briketteringen i varm tilstand, må man imidlertid arbeide under be-skyttelsesgass og pressene må avkjøles, hvilket i begge tilfeller medfører tekniske vanskeligheter. Dessuten blir slitasjen av press-verktøyet på grunn av den høye temperatur ikke betraktelig lavere enn ved koldpressing med et trykk på 4- tonn/cm eller høyere. Such high pressing pressure cannot be obtained with ordinary presses, for example roller presses or ring-roll presses, and when using such high pressing pressure during processing in other types of presses, for example syUnderpresser, very heavy wear of the pressing tool is obtained. If, on the other hand, in order to reduce the press pressure, the briquetting is carried out in a hot state, one must however work under protective gas and the presses must be cooled, which in both cases entails technical difficulties. Moreover, the wear of the press tool due to the high temperature is not significantly lower than in cold pressing with a pressure of 4 tons/cm or higher.

Ved den fortsatte bearbeidning av jernsvampen er det In the continued processing of the sponge iron it is

ofte hensiktsmessig at jernsvampproduktet inneholder en viss mengde restkull, som er tilstrekkelig såvel for reduksjon av tilbakeværende jernoksyd som for innstilling av et visst ønsket kullinnhold i sluttproduktet etter nedsmeltningen. Man har tidligere foreslått en fremgangsmåte til å fremstille stykkformet kullholdig jernsvamp ved å blande finkornet jernmalm med større mengder kull enn det som er nødvendig for reduksjon av den totale jernmengde til metallisk jern samt fremstille råkuler av pellets av denne blanding og redusere disse på sinterbånd. Det er også teoretisk mulig å bare delvis gjennomføre reduksjonen av pelletene i en rotasjonsrøreovn med hjelp av innforlivet kull.og gjennomføre resten av reduksjonen ved hjelp av en pelletene omgivende lagring av fast, kullholdig reduksjonsmiddel. -ftl sistnevnte tilfelle skulle en lavere mengde i råkulene innforlivet kull være nødvendig for å gi det ønskede restkullinnhold i de reduserte pellets eller kuler. it is often appropriate that the sponge iron product contains a certain amount of residual carbon, which is sufficient both for the reduction of remaining iron oxide and for setting a certain desired carbon content in the final product after melting. A method has previously been proposed to produce piece-shaped coal-containing sponge iron by mixing fine-grained iron ore with larger quantities of coal than is necessary to reduce the total amount of iron to metallic iron, as well as to produce raw balls from pellets of this mixture and reduce these on sinter belts. It is also theoretically possible to only partially carry out the reduction of the pellets in a rotary stirring furnace with the help of incorporated coal, and to carry out the rest of the reduction with the help of a storage of solid, coal-containing reducing agent surrounding the pellets. - in the latter case, a lower amount of incorporated coal in the raw pellets would be necessary to give the desired residual coal content in the reduced pellets or pellets.

Begge disse forslag har en ulempe at asken fra det innforlivede kull blir tilbake i de reduserte pellet, hvorved gang-artinnholdet økes på en ikke ønsket måte. En stor del av det i kullet inngående svovel blir tilbake likeledes i de reduserte pellets. Denne ulempe er spesielt merkbar hvis hele den for reduksjonen nødvendige kullmengde innforlives i pelletene. Both of these proposals have the disadvantage that the ash from the incorporated coal remains in the reduced pellets, whereby the gangue content is increased in an undesired way. A large part of the sulfur contained in the coal also remains in the reduced pellets. This disadvantage is particularly noticeable if the entire quantity of coal required for the reduction is incorporated into the pellets.

En ytterligere ulempe ved disse tidligere foreslåtte fremgangsmåter er at pelletene som er fremstillet av blandinger av malm eller malmkonsentrat og kull har meget lav fasthet, således at en stor del av disse ikke kan motstå påkjenningen under passasjen gjennom ovnen. For disse tidligere kjente forslag for fremstilling av herdede pellets av jernsvamp med innforlivet kull forutsettes dessuten at høyverdig jernmalm eller malmkonsentrat står til dispo-sisjon, da det ved disse foreslåtte fremgangsmåter ikke finnes noen mulighet til under prosessen å adskille bergart og andre slaggbe-standdeler. A further disadvantage of these previously proposed methods is that the pellets produced from mixtures of ore or ore concentrate and coal have very low firmness, so that a large part of these cannot withstand the stress during the passage through the furnace. For these previously known proposals for the production of hardened pellets of sponge iron with embedded coal, it is also assumed that high-grade iron ore or ore concentrate is available, as with these proposed methods there is no possibility of separating rock and other slag constituents during the process.

Det var også tenkelig å innblande kull i den ved reduksjon av fattig jernmalm ved mekanisk opparbeidning ivaretatte finkornede jernsvamp før briketteringen, men dette skulle medføre at ennå høyere presstrykk ville kreves enn ved brikettering av rent jernsvamppulver, resp. at fastheten av de med like høyt presstrykk fremstilte briketter skulle bli ennå dårligere. It was also conceivable to mix coal into the fine-grained sponge iron preserved by the reduction of poor iron ore by mechanical processing before briquetting, but this would mean that an even higher pressure would be required than in the briquetting of pure sponge iron powder, resp. that the firmness of the briquettes produced with the same high pressure would be even worse.

Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte for fremstilling av herdede pellets av jernsvamp med eller uten innforlivet kull, hvorved de ovenfor angitte ulemper unngås og gjennom hvilke det er mulig å fremstille herdede pellets av jernsvamp med eller uten et valgfritt innhold av innforlivet kull. Oppfinnelsen grunner seg hovedsakelig på den overraskende iakttakelse at formlegemet kan fremstilles av finkornet jernsvamp med tilsetning av bakende kull The invention relates to a method for producing hardened pellets of sponge iron with or without embedded coal, whereby the above-mentioned disadvantages are avoided and through which it is possible to produce hardened pellets of sponge iron with or without an optional content of embedded coal. The invention is mainly based on the surprising observation that the molded body can be produced from fine-grained sponge iron with the addition of baking coal

og eventuelt annet kullholdig materiale praktisk talt uten anvendelse av presstrykk ved at man under egnede betingelser former svampen til pellet på samme måte som anvendes for malm. Pelletiseringen gjennom-føres således under fuktning, eksempelvis på en pelletriserings-tallerken eller i en granuleringstrommel enskjønt det er kjent at. metallisk jern overhodet ikke har noen bindingsevne og derfor ikke egner seg for pelletisering. and possibly other coal-containing material practically without the use of pressure by forming the sponge into a pellet under suitable conditions in the same way as is used for ore. Pelletization is thus carried out under moistening, for example on a pelletizing plate or in a granulating drum, although it is known that. metallic iron has no binding capacity whatsoever and is therefore not suitable for pelletisation.

Det har imidlertid helt overraskende vist seg at den finkornede jernsvamp som denne fåes ved direkte reduksjon av jernmalm i dreierørsovner, tilsluttende, maling og mekanisk oppberedning, og under de ved pelletiseringen rådende betingelser, spesielt ved fuktning utsettes for en viss tllbakeoksydering. og at under denne tilbakeoksydering fåes en viss bindingsevne, som i det minste er fullstendig tilstrekkelig for fremstilling av råpellet av tilfredsstillende fasthet og som' heller ikke nedsettes i betraktelig grad ved innforliving av kull ved pelletiseringen. Råfastheten kan også økes ved tilsetning av i og for seg kjente råfasthetsøkende tilsetninger som bentonitt i en mengde på 0,1 - 3%« Spesielt egnet er tilsetning av kalk, spesielt av kalkhydrat, da denne tilsetning med-fører en økning av såvel råfasthet som den endelige fasthet og ikke bare er uskadelig men også egnet med hensyn til anvendelsesformålet med det i henhold til oppfinnelsen fremstilte produkt. Det er egnet å avpasse kalktilsetningen således at tilsetningen er tilstrekkelig til at ved den etterfølgende nedsmeltning å forslagge de i pelletene nærværende gangartskomponenter. Det er i henhold til oppfinnelsen dessuten nødvendig å underkaste de på denne måte fremstilte blande-pellets av jernsvamp og eventuelt kull en forholdsvis kort etter-følgende varmebehandling. Denne etterfølgende varmebehandling kan gjennomføres i henhold til forskjellige prinsipper og på forskjellig måte. Det er egnet å gjennomføre varmebehandlingen ved å tilbake- It has, however, surprisingly turned out that the fine-grained sponge iron obtained by direct reduction of iron ore in rotary tube furnaces, connecting, grinding and mechanical preparation, and under the conditions prevailing during pelletization, especially when moistened, is exposed to a certain tllbake oxidation. and that during this back-oxidation a certain binding capacity is obtained, which is at least completely sufficient for the production of raw pellets of satisfactory firmness and which is also not reduced to a considerable extent by the incorporation of coal during the pelletization. The raw strength can also be increased by adding per se known raw strength-increasing additives such as bentonite in an amount of 0.1 - 3%" The addition of lime, especially lime hydrate, is particularly suitable, as this addition leads to an increase in raw strength as well as the final firmness and is not only harmless but also suitable with regard to the intended use of the product manufactured according to the invention. It is suitable to adjust the lime addition so that the addition is sufficient to suggest the gait components present in the pellets during the subsequent melting. According to the invention, it is also necessary to subject the mixed pellets of sponge iron and possibly coal produced in this way to a relatively short subsequent heat treatment. This subsequent heat treatment can be carried out according to different principles and in different ways. It is suitable to carry out the heat treatment by re-

føre råpelletene til den dreierørsovn hvori den anvendte jernmalm ble redusert til jernsvamp. Ved denne etterbehandling reduseres på nytt de ved pelletformningen reoksyderte deler, samt det fåes en for den fortsatte bearbeiding av de kullfrie eller kullholdige pellets tilstrekkelig herdning. lead the raw pellets to the rotary tube furnace in which the iron ore used was reduced to sponge iron. During this post-treatment, the parts reoxidized during the pellet formation are reduced again, and sufficient hardening is obtained for the continued processing of the coal-free or coal-containing pellets.

I henhold til oppfinnelsen innforliver man i kulene According to the invention, one incorporates into the balls

et bakende kull eller en blanding av bakende kull og andre kullholdige materialer. Ved strukturforandring hos det bakende kull a baking coal or a mixture of baking coal and other coal-containing materials. In case of structural change in the baking coal

ved pyrolyse eller tørrdestillering i temperaturområdet omkring 350 - 500°C fåes en betraktelig herdning som bibeholdes også om den for herdningen optimale temperatur opp til omtrent gOO°C i kortere tid overskrides med noen 100°C. Hvis man nøyer seg med denne herdning er det tilstrekkelig å innføre blandpelletene av jernsvamp og kull i dreierørsovnens sluttsone, omtrent i den siste tredjedel til femtedelen av ovnen og at deretter gjennomføre oppvarmningen av pelletene ved hjelp av varmeinnholdet i ovnschargen. De derved ut-drivne flyktige bestanddeler kan med ovnstrekken føres inn i den foranliggende reduksjonssonen og foroppvarmningssonen og i disse anvendes for reduksjon resp. foroppvarmningen. Den for pyrolyse-behandlingen av kullet nødvendige varmemengde medfører som ytterligere fordel at den etter dreierørsovnen innkoplede kjøler for kjøling av det reduserte, fra ovnen utmatede gods kan avlastes i tilsvarende grad. by pyrolysis or dry distillation in the temperature range of around 350 - 500°C, a considerable hardening is obtained which is maintained even if the optimum temperature for hardening up to about gOO°C is exceeded for a shorter time by some 100°C. If one settles for this hardening, it is sufficient to introduce the mixed pellets of sponge iron and coal into the end zone of the rotary tube kiln, approximately in the last third to fifth of the kiln and to then carry out the heating of the pellets using the heat content of the kiln charge. The thereby expelled volatile components can be fed with the furnace draft into the preceding reduction zone and the preheating zone and in these used for reduction or the preheating. The amount of heat required for the pyrolysis treatment of the coal results in a further advantage that the cooler connected after the rotary tube furnace for cooling the reduced material discharged from the furnace can be relieved to a corresponding degree.

I henhold til ytterligere en egnet utførelsesform av foreliggende oppfinnelse tilveiebringes herdningen av pelletene ved sammensveising av jernmetallpartikler som finner sted ved temperaturer over O/00°C i merkbar grad og med optimalt resultat ved temperaturer på omtrent 1100 - 1200°C. For å få denne herdning er det nødvendig å tilbakeføre pelletene av jernsvamp som eventuelt kan inneholde kull så langt før dreierørsovnens utmatningsehde at den disponible oppholdstid er tilstrekkelig for at kulene ved til-føring av ytterligere varmemengde skal oppvarmes til en temperatur på 900 - 1200°C. Dette kan eksempelvis tilveiebringes ved hjelp av en ved utmatningsenden av dreierørsovnen anordnet sentralbrenner eller ved hjelp av mantelbrennere, hvorigjennom gassformet, flytende eller partikkelformet brensel innføres i dreierørsovnen sammen med den nødvendige forbrenningsluft. Det er imidlertid også mulig å anvende de fra det eventuelt iblandede kull avdrivne flyktige bestanddeler for forbrenning ved hjelp av tilført luft og herved dekke dette varmebehov. According to a further suitable embodiment of the present invention, the hardening of the pellets is provided by the welding together of iron metal particles which takes place at temperatures above 0/00°C to a noticeable degree and with optimal results at temperatures of approximately 1100 - 1200°C. In order to obtain this hardening, it is necessary to return the pellets of sponge iron, which may contain coal, so far before the discharge point of the rotary tube furnace that the available residence time is sufficient for the balls to be heated to a temperature of 900 - 1200°C by adding an additional amount of heat. . This can, for example, be provided by means of a central burner arranged at the discharge end of the rotary tube furnace or by means of mantle burners, through which gaseous, liquid or particulate fuel is introduced into the rotary tube furnace together with the necessary combustion air. However, it is also possible to use the volatile components driven off from the optionally mixed coal for combustion with the help of supplied air and thereby cover this heat requirement.

Forskjellige fasthetsøkende tilsetninger kan anvendes hver for seg eller i kombinasjon. Spesielt egnet er en kombinasjon av kalk og bakende kull resp. kalkhydrat og bakende kull, da denne kombinasjon gir god råholdfasthet og god fasthet hos det ferdige produkt uten utillatelig økning av de slaggdannende bestanddeler i sluttproduktet. Various firmness-increasing additives can be used individually or in combination. Particularly suitable is a combination of lime and baking coal or lime hydrate and baking coal, as this combination gives good raw holding strength and good firmness in the finished product without an unacceptable increase in the slag-forming components in the final product.

I henhold til en ytterligere spesielt egnet utførelses-form av foreliggende oppfinnelse tilsetter man før pelletiseringen til den finkornede jernsvamp jernmalmkonsentrat, eksempelvis magnetit, i en mengde på 10-50% og fortrinnsvis 20-30%, beregnet på jernsvamp-mengden, for å regulere sammensetningen i sluttproduktet, spesielt med hensyn til innhold av ikke ønskede sporeelementer. For regu-lering av innholdet av ønskede legeringsmetaller er det også mulig According to a further particularly suitable embodiment of the present invention, iron ore concentrate, for example magnetite, is added to the fine-grained sponge iron prior to pelletisation, in an amount of 10-50% and preferably 20-30%, calculated on the amount of sponge iron, in order to regulate the composition of the final product, especially with regard to the content of unwanted trace elements. It is also possible to regulate the content of desired alloy metals

å tilsette stoffer inneholdende legeringskomponenter, som nikkel- to add substances containing alloy components, such as nickel-

og kromoksyd eller ljknende. and chromium oxide or similar.

En spesiell fordel ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er at denne kan innforlives i de i og for seg tidligere kjente fremgangsmåter for fremstilling av jernsvamp av jernsvamp av fattig malm gjennom direkte reduksjon, maling og magnetseparering. Et spesialtilfelle av denne anvendelse angis i det følgende under hen-visning til det på tegningen viste arbeidsskjerna. A particular advantage of the method according to the invention is that it can be incorporated into the per se previously known methods for producing sponge iron from sponge iron from poor ore through direct reduction, grinding and magnetic separation. A special case of this application is indicated in the following with reference to the working core shown in the drawing.

Eksempel 1. Example 1.

Ved forsøket ble det anvendt en dreierørsovn med lengde 7,85 m og indre diameter 0,5 m. I denne dreierørsovn 1 In the experiment, a rotary tube furnace with a length of 7.85 m and an inner diameter of 0.5 m was used. In this rotary tube furnace 1

ble det tilsatt gjennom en beskikningsanordning 2 en blanding av malm, kull og svovelbindende tilsetningsstoffer av følgende sammensetning: a mixture of ore, coal and sulphur-binding additives of the following composition was added through a coating device 2:

Malmen ble tilsatt med en kornstørrelse på 0-15 mm og hadde følgende kjemiske sammensetning: Det som reduksjonsmiddel anvendte antrasitkull inneholdt:I The ore was added with a grain size of 0-15 mm and had the following chemical composition: The anthracite coal used as a reducing agent contained: I

Reduksjonsmidlet ble tilsatt med en kornstørrelse på 0-10 mm. Samtidig ble det tilført gjennom samme beskikningsanordning 2 overskuddSkull, som ble tilbakeført gjennom en ledning 17* The reducing agent was added with a grain size of 0-10 mm. At the same time, 2 excess Scull was added through the same coating device, which was returned through a line 17*

Blandingen ble redusert i dreierørsovnen ved en mak^ simaltemperatur på 1100°C, og reduksjonsproduktet ble avkjølt i en etterkoplet kjøler 3 under utelukkelse av luft til 60°C. The mixture was reduced in the rotary tube furnace at a maximum temperature of 1100°C, and the reduction product was cooled in a downstream cooler 3 with the exclusion of air to 60°C.

Det utmatede gods ble oppdelt på en sikt 7 1 ferdige, hårdbrente pellet av jernsvamp, som ble fjernet som ferdigprodukt 18, samt finkornet materiale som med en magnetseparator 8 ble oppdelt i magnetisk materiale og umagnetisk materiale. Det umagnetiske materiale ble ført med transportorgan 15 til en væskeseparerings-anordning, hvori kullaske, gangart, kalk og liknende ble adskilt. The discharged material was divided on a sieve 7 into finished, hard-burnt pellets of sponge iron, which were removed as finished product 18, as well as fine-grained material which was divided into magnetic material and non-magnetic material with a magnetic separator 8. The non-magnetic material was taken with conveyor 15 to a liquid separation device, in which coal ash, gangue, lime and the like were separated.

Det på denne måte rensede overskuddskull førtes gjennom en ledning 17 igjen til beskikningsanordningen 2. The surplus coal cleaned in this way was led through a line 17 back to the coating device 2.

Den magnetiske del av det utmatede produkt med en kornstørrelse under 15 mm ble ført gjennom en ledning 16 til en kvern 10, hvori produktet ble malt tilsvarende til sammenvoksningsgraden hos den beskikkede malm i prosessen i henhold til utførelseseksemplet til 90% under kornstørrelse 40/u> samt ble ført til den andre magnetsepareringsanordning 11. I dette adskilles det umagnetiserte gods og ble transportert med transportorganet 19 til slagghaugen. Det hovedsakelig av metallisk jern bestående finkornede gods ble tilført etter blanding med bentonittkull og jernmalmkonsentrat gjennom en transportanordning 12 til en blander 13 og en pelleti-seringstallerk I4. Pr. 100 deler jernsvamp ble det tilsatt 20 deler av en bakende kull, 20 deler av et jernmalmkonsentrat og 0,5 deler bentonitt. Helningsvinkelen og rotasjonshastigheten på pelleti-seringstallerkenen 14 ble regulert således at pelletene fikk en størrelse på 15-20 mm. The magnetic part of the discharged product with a grain size below 15 mm was led through a line 16 to a mill 10, in which the product was ground corresponding to the degree of agglomeration of the coated ore in the process according to the embodiment example to 90% below the grain size 40/u> and was taken to the second magnetic separation device 11. In this, the unmagnetized goods are separated and transported with the transport device 19 to the slag heap. The fine-grained material consisting mainly of metallic iron was supplied after mixing with bentonite coal and iron ore concentrate through a transport device 12 to a mixer 13 and a pelletizing plate I4. For every 100 parts of sponge iron, 20 parts of a baking coal, 20 parts of an iron ore concentrate and 0.5 parts of bentonite were added. The angle of inclination and the speed of rotation of the pelletizing plate 14 were regulated so that the pellets had a size of 15-20 mm.

Vanninnholdet i pelletene utgjorde 11,5%. Pelletene ble ført gjennom beskikningsanordningen 4 til den siste tredjedel av dreierørsovnen og herdet i denne. De ved l8 utmatede herdede pellet inneholdt ved forsøket i henhold til dette eksempel 84,6% jern totalt, 81,4% metallisk jern og 6,0% restkullstoff C. The water content of the pellets was 11.5%. The pellets were passed through the coating device 4 to the last third of the rotary tube furnace and hardened in this. The hardened pellets discharged at 18 contained in the experiment according to this example 84.6% total iron, 81.4% metallic iron and 6.0% residual carbon C.

Trykkfastheten utgjorde 60 kg pr. kule. The compressive strength was 60 kg per cool.

Eksempel 2. Example 2.

Man gikk ut fra samme malm som ved forsøket i henhold til eksempel 1 og tilsatte til det i den andre magnetseparator 11 utvunnet jernsvampkonsentrat før pelletiseringen pr. 100 deler jernsvamp: 15 deler bakende kull, 20 deler hematitkonsentrat og 10 deler kalkhydrat. De ved 18 utmatede herdede pellets hadde et innhold av 89,5 vektprosent jern totalt, 85,3 vektprosent metallisk jern og 0,22% restkullstoff C. The starting point was the same ore as in the experiment according to example 1 and added to the sponge iron concentrate extracted in the second magnetic separator 11 before the pelletization per 100 parts sponge iron: 15 parts baking coal, 20 parts hematite concentrate and 10 parts lime hydrate. The at 18 discharged hardened pellets had a content of 89.5 weight percent iron in total, 85.3 weight percent metallic iron and 0.22% residual carbon C.

Trykkfastheten gikk opp til 167 kg pr. kule. The compressive strength went up to 167 kg per cool.

Eksempel 3. v Example 3. v

Man anvendte samme jernsvampkonsentrat som ved for-søket i henhold til eksempel 1 og 2 og blandet dette etter adskilling i det andre magnetsepareringstrinn 11 med 20 deler bakende kull, 20 deler jernmalmkonsentrat og 5 deler kalk pr. 100 vektdeler jernsvampkonsentrat, samt formet blandingen til pellets under tilsetning av vann. Etter herdning ved 1100°C får man kuler som har en fasthet på 174 kg pr. kule og inneholder 90,0 vektprosent Fe totalt, 87 vektprosent Fe i metallisk form og 1 vektprosent restkullstoff The same sponge iron concentrate was used as in the experiment according to examples 1 and 2 and mixed this after separation in the second magnetic separation step 11 with 20 parts baking coal, 20 parts iron ore concentrate and 5 parts lime per 100 parts by weight of sponge iron concentrate, and shaped the mixture into pellets while adding water. After hardening at 1100°C, you get balls that have a firmness of 174 kg per ball and contains 90.0 weight percent Fe in total, 87 weight percent Fe in metallic form and 1 weight percent residual carbon

Claims

1. Process for the production of hardened sponge iron pellets by direct reduction of poor iron ore in a rotary tube furnace to a mainly metallic state, whereby the reduced ore discharged from the furnace after cooling and separation of the surplus of reducing coal, coal ash and any additives is ground and magnetically enriched and thereby separate gaits are removed from the process, and as the magnetic fraction is formed into pellets by rolling and during moistening, after which the pellets are hardened by subsequent heat treatment, characterized in that the magnetic fraction is mixed with baking coal or a mixture of baking coal and other carbon-containing material, and that the subsequent heat treatment is carried out at 500 - 1200°G.

2. Method according to claim 1, characterized in that the heat treatment of the pellets is provided by return of the pellets to the last third of the reduction furnace in which the reduction of the iron ore used as starting material to sponge iron is carried out.

3. Method according to claim 1 or 2, characterized in that, before pelletizing the magnetic fraction, high-percentage iron ore or iron ore concentrate is added to it in an amount of 10-50% and preferably 20-30%, calculated on the iron sponge amount.

4. Method according to one of claims 1-3. characterized by the addition of substances containing alloy components such as nickel, chromium-manganese or vanadium oxide to the magnetic fraction before pelletisation. ■ 5' Method according to one of claims 1-4> characterized in that strength-increasing additives are added to the mixture of fine-grained sponge iron and coal and any high-percentage iron ore or iron ore concentrate.

6. Method according to claim 5> characterized in that lime hydrate is used as a firmness-increasing additive.

7. Method according to claim 5 or 6, characterized in that bentonite is used as strength-increasing additives in an amount of 0.1-3%.

8. Method according to one of claims 1-7. characterized in that the residual carbon content in the iron slag pellets formed from the magnetic fraction, with a view to their use in electric furnaces, blast furnaces or cupola furnaces, is regulated to 2-10% residual carbon.