NO159575B

NO159575B - PROCEDURES AND DEVICE FOR OIL PROCESSING COMBUSTION.

Info

Publication number: NO159575B
Application number: NO844813A
Authority: NO
Inventors: Herms Knott; Stefan Wetzel
Original assignee: Howaldtswerke Deutsche Werft
Priority date: 1983-12-09
Filing date: 1984-12-03
Publication date: 1988-10-10
Also published as: ES8601291A1; NO159575C; DK588384A; DK588384D0; EP0146062A2; NO844813L; ES538404A0; EP0146062A3

Description

Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte og en anordning for bearbeidelse av oljeslam, som avsetter seg i skips- eller landanlegg, før forbrenning. The invention relates to a method and a device for processing oil sludge, which settles in ship or land facilities, before incineration.

Oljeslammet, som eksempelvis i skip avsetter seg under The oil sludge, which, for example, settles under ships

rensing av drivstoff og smørestoff på separatorer og filtre eller fra oljeutskillere, inneholder forskjellige forurens- cleaning of fuel and lubricants on separators and filters or from oil separators, contains various pollutants

ninger og besitter dessuten et høyt vanninnhold og lav varmeverdi, slik at dét i denne form ombord ikke kan anvendes. nings and also has a high water content and low calorific value, so that it cannot be used in this form on board.

Oljeslammet kan avleveres på land, hvilket dog på grunn av The oil sludge can be handed over on land, which, however, is due to

den derfor nødvendige liggetid til et passende mottagelses- the therefore necessary length of stay for a suitable reception

sted er svært dyrt og krever en passende stor slamforråds- site is very expensive and requires a suitably large sludge storage

tank om bord. tank on board.

Oljeslammet kan forbrennes i en egnet brenner i en hjelpe- The oil sludge can be burned in a suitable burner in an auxiliary

kjele, slik at den i denne oppnådde energi er benyttbar for anlegget ombord. På grunn av det høye vanninnhold lar dog slammet kun seg forbrenne med tilføyelse av mer brennstoff, hvilket kan ansees som uøkonomisk, da vanligvis anvendelsen av brennstoffet ved en annen anvendelse gir en høyere virk-ningsgrad. boiler, so that the energy obtained in this is usable for the system on board. Due to the high water content, however, the sludge can only be burned with the addition of more fuel, which can be considered uneconomical, as usually the use of the fuel in another application gives a higher efficiency.

Det er funnet at oljeslam uten tilsetning av brennstoff om It has been found that oil sludge without the addition of fuel if

bord kan forbrennes, når dets vanninnhold utgjør 30% eller mindre. board can be incinerated when its water content is 30% or less.

Ved oljeutskillelse av rennestensvann, ved hvilke det til- In the case of oil separation from gutter water, in which the

strebes mest mulig oljefritt vann, er det allerede fore- strive for as much oil-free water as possible, there is already

slått (DE-PS 28 33 106) å skille vann og olje gjennom fordampning av vannet. Det oljeholdige rennestensvann blir satt i en dvelebeholder under trykk og under tilføring av spillvarme oppvarmet av en forbrenningsmaskin, slik at vannet fordamper og oljen kan avflyte i en på samme måte under trykk stående avfallsoljebeholder. Det anvendte undertrykk bevirker at fordampnina også følger av de lave temperaturer, som kan nås med den foreliggende spillvarme ombord. turned (DE-PS 28 33 106) to separate water and oil through evaporation of the water. The oily gutter water is put into a holding tank under pressure and heated by an incinerator under the supply of waste heat, so that the water evaporates and the oil can drain into a similarly pressurized waste oil tank. The negative pressure used means that the evaporation also results from the low temperatures, which can be reached with the available waste heat on board.

Ved denne fremgangsmåten ligger temperaturen dog høyest With this method, however, the temperature is at its highest

ved hvilke undertrykk som tilsvarer koketemperaturen på vannet. at which negative pressures correspond to the boiling temperature of the water.

Denne fremgangsmåte er dog ikke brukbar for minskning av vanninnholdet i oljeslam. Oljeslammet innehar en høy viskositet på grunn av at det inneholder andeler av tungolje og på grunn av sitt høye vanninnhold, som uteslutter en sirkulasjon og dermed også en ensartet oppvarming av massen i en beholder i en økonomisk forsvarlig tid. Dessuten kan oljeslammet foreligge i form av en dispersjon av olje og vann, av hvilke vannet ved oppvarming til sin koketemperatur ikke kan oppløses på tilfredsstillende måte. Dessuten er en bestemmelse av et gjennomsnitlig vanninnhold vanskelig i en i en beholder befinnende tyktflytende masse. However, this method is not suitable for reducing the water content in oil sludge. The oil sludge has a high viscosity due to the fact that it contains proportions of heavy oil and due to its high water content, which precludes a circulation and thus also a uniform heating of the mass in a container in an economically sound time. In addition, the oil sludge can be in the form of a dispersion of oil and water, of which the water cannot dissolve satisfactorily when heated to its boiling temperature. Moreover, a determination of an average water content is difficult in a viscous mass in a container.

Oppfinnelsen legger den oppgave til grunn å tilveiebringe en fremgangsmåte og en anordning med hvilke vanninnholdet, eksempelvis avsatt oljeslam ombord i et skip,på en økonomisk forsvarlig tid og som kan minskes med den ombord i et skip disponibel spillvarme, slik at varmeverdien av oljeslammet gjøres tilgjengelig i en forbrenning uten tilsats av ytterligere drivstoff. The invention is based on the task of providing a method and a device with which the water content, for example deposited oil sludge on board a ship, in an economically sound time and which can be reduced with the waste heat available on board a ship, so that the calorific value of the oil sludge is made available in a combustion without the addition of additional fuel.

Dette oppnås ifølge oppfinnelsen ved en fremgangsmåte av den innledningsvis nevnte art som kjenntegnes ved at oljeslam til-føres en beholder inntil en delvis oppfylling, at oljeslam kontinuerlig uttas fra den nedre del av beholderen av den foreliggende mengde, ompumping og innpressing i den øvre del av beholderen over væskespeilet i et rom som står under et undertrykk mellom 0,04 og 0,4 bar (abs), hvor vanninnholdet i den ompumpede mengde under ompumpingen og utvendig av beholderen måles og hvor This is achieved according to the invention by a method of the kind mentioned at the outset, which is characterized by oil sludge being added to a container until it is partially filled, that oil sludge is continuously withdrawn from the lower part of the container in the amount present, re-pumping and pressing into the upper part of the container above the liquid level in a room that is under a negative pressure between 0.04 and 0.4 bar (abs), where the water content of the repumped quantity during the repumping and outside of the container is measured and where

i det minste en del av oljeslammet ved oppnåelse av et vanninnhold på mindre enn 30% uttas fra beholderen og bortledes og oppvarmes til en temperatur som ligger 15 - 30°C over kokepunktet for rent vann ved det samme undertrykk. at least part of the oil sludge when a water content of less than 30% is achieved is taken out of the container and led away and heated to a temperature that is 15 - 30°C above the boiling point of pure water at the same negative pressure.

Et undertrykk mellom 0,05 og 0,2 bar såvel som en temperatur på 20°C over kokepunktet av vann ved dette undertrykk blir foretrukket. Disse betingelser gjør det mulig å oppvarme beholderen med den ombord foreliggende spillvarme, A vacuum between 0.05 and 0.2 bar as well as a temperature of 20°C above the boiling point of water at this vacuum is preferred. These conditions make it possible to heat the container with the waste heat present on board,

f.eks. med det varme motorkjølevann. Fortrinnsvis blir oljeslammet behandlet så lengé at det oppnår et vanninnhold, e.g. with the hot engine cooling water. Preferably, the oil sludge is treated until it reaches a water content,

på 10 til 15%. of 10 to 15%.

Anordningen ifølge oppfinnelsen innbefatter en oppvarmbar og med undertrykk tilførbar beholder med i det minste en nivåføler for måling av væskespeilet i beholderen med innretninger for frembringelse av undertrykk og til utføring av damper og med en transportpumpe for tilføring av oljeslammet fra en samletank, kjenne-tegnet ved at det fra den nedre del av beholderen fører en slam-avsugsledning til en slamomveltningspumpe og fra denne utgår en slamtrykkledning som forløper over en kapasativ målesonde for måling av vanninnholdet til en utgangsåpning i den øvre del av beholderen, hvor det like over utgangsåpningen av slamtrykksledningen i beholderen og like over det maksimale væskespeil i beholderen er anordnet en støtplate og hvor slamtrykksledningen er forbindbar med en ledning for utføring av det bearbeidede slam til en forrådstank. The device according to the invention includes a heatable container that can be fed under negative pressure with at least one level sensor for measuring the liquid level in the container with devices for generating negative pressure and for discharging steam and with a transport pump for feeding the oil sludge from a collecting tank, characterized by that a sludge suction line leads from the lower part of the container to a sludge recirculation pump and from this a sludge pressure line emanates that runs over a capacitive measuring probe for measuring the water content to an outlet opening in the upper part of the container, where just above the outlet opening of the sludge pressure line in the container and just above the maximum liquid level in the container, a shock plate is arranged and where the sludge pressure line can be connected to a line for discharging the processed sludge to a storage tank.

Videre detaljer ved oppfinnelsen blir forklart gjennom de følgende forsøkseksempler og den senere beskrivelse av tegningen. Further details of the invention are explained through the following experimental examples and the later description of the drawing.

Det ble gjennomført forsøk med forskjellige trykk og med Experiments were carried out with different pressures and with

disses tilsvarende koketemperaturerfor rent vann, eksempelvis 0,2 bar og 60°C, som imidlertid viste at med disse betingelser pågår adskillelse av vann gjennom fordampning kun meget langsomt. Også ved hjelp av ompumping på den måten ifølae oppfinnelsen kunne adskillelse av vann ikke bli vesentlia forbedret. Disse betingelser viste ved their corresponding boiling temperatures for pure water, for example 0.2 bar and 60°C, which, however, showed that with these conditions separation of water through evaporation only takes place very slowly. Also by means of repumping in the manner according to the invention, separation of water could not be significantly improved. These conditions showed wood

benyttelse av foreliggende spillvarme ingen tilfredstillende fremgangsmåte. use of existing waste heat no satisfactory method.

Det ble imidlertid funnet at adskillelsen kunne påskyndes ved at behandlingstemperaturen ble forhøyet over det tilsvarende kokepunkt for trykket. En for sterk forhøyning av temperaturen førte imidlertid til at slamdråper ble medrevet av den fjernede vanndamp og somtikke kunne adskilles i en tradisjonell oljeutskiller for kondensat. Dessuten ble ved sterk overopphetning overflaten av oljeslammet i beholderen svært urolig og gjorde nivåmålingene usikre. However, it was found that the separation could be accelerated by raising the treatment temperature above the corresponding boiling point for the pressure. However, too strong an increase in temperature led to sludge droplets being entrained by the removed water vapor and could therefore not be separated in a traditional oil separator for condensate. In addition, in case of strong overheating, the surface of the oil sludge in the container became very unstable and made the level measurements uncertain.

De følgende forsøk ble gjennomført, hvor det ble anvendt The following experiments were carried out, where it was used

et uttatt oljeslam fra et skip, som ikke inneholdt mer fritt vann, men var en polydispers emulsjon, i hvilke det var målt et vanninnhold på 57-59% i form av finere og finere vanndråper i olje. an oil sludge removed from a ship, which contained no more free water, but was a polydisperse emulsion, in which a water content of 57-59% was measured in the form of finer and finer water droplets in oil.

Den benyttede beholder hadde et volum på ca. 500 dm 3. Systemet var gjennomsnitlig oppfylt med ca. 230 dm 3oljeslam, i hvilke omkring 133 dm 3 var bundet vann. Såvidt det ble anvendt ved forsøkene en omveltningspumpe, oppviste dens The container used had a volume of approx. 500 dm 3. The system was filled on average with approx. 230 dm 3 oil sludge, in which about 133 dm 3 was bound water. Insofar as an overturning pump was used in the experiments, its

3 3

transportydelse omkring 8 til 10 m pr. time. transport performance around 8 to 10 m per hour.

1. Forsøk 1. Experiment

Uten omveltning og ved trykk fra 0,05 til nærmere 1 bar (absolutt), ved hvilke det aktuelle trykk tilsvarende koketemperatur tilstrebes, kan kun inntil omkring 20 dm 3 vann pr. time adskilles. Da en ensartet temperaturfordeling er vanskelig å oppnå i den foreliggende masse i beholderen, Without overturning and at pressures from 0.05 to close to 1 bar (absolute), at which the relevant pressure corresponding to the boiling temperature is sought, only up to about 20 dm 3 of water per hours are separated. As a uniform temperature distribution is difficult to achieve in the present mass in the container,

kan det ikke utelukkes lokal overopphetning,Jsom tidvis viser denne adskilte vannmengde. Overflaten av oljeslammet var rolig, kun med unntak av oppstigende enkelte dampblærer. local overheating cannot be ruled out, as this separated amount of water occasionally shows. The surface of the oil sludge was calm, with the only exception of rising steam bubbles.

Mot forventningen kunne også ved høyere temperaturer, ved hvilke det vannholdige oljeslam innehar en lav viskositet, kunne det ikke iakttas vesentlig forbedring av utskillelse av damp hhv. vann. Contrary to expectations, even at higher temperatures, at which the aqueous oil sludge has a low viscosity, no significant improvement in the release of steam or water.

2. Forsøk 2. Experiment

Forskjellige trykk og temperaturer ble som i første forsøk innstilt, imidlertid etterfulgt i tillegg av en omveltning av oljeslammet, hvorved slammet blir innmatet over en støt-plate oppe i beholderen. En tydelig større adskillelse av vann hhv. damp kan ikke iakttas i forhold til første forsøk. Riktignok var fordelingen av temperatur- og vanninnhold i Different pressures and temperatures were set as in the first experiment, but followed in addition by an upheaval of the oil sludge, whereby the sludge is fed over a shock plate at the top of the container. A clearly greater separation of water or steam cannot be observed in relation to the first attempt. Admittedly, the distribution of temperature and water content was i

den ompumpede masse likeartet. the repumped mass is similar.

Ved det 2. forsøk kunne det iakttas gjennom et seglass i beholderen, at vanndamp i det vesentlige innførtes fra det øvre i beholderen gjennom en dyse mot støtplaten og at det ble avgitt fra støtplaten avflytende oljeslam. Denne iakttagelse viste at ompumpningen ikke bare oppnådde en bedre temperaturfordeling i det behandlede slam, men at fordelingen av slammet i topprommet begunstiget utskillelsen av vann. Iakttagelsen som ved det første og andre forsøk på forskjellige måter uttreden av vanndamp fra slammet bekrefter antagelsen av at ved det første forsøk oppstår dampblærer kun ved lokal overoppvarming på den oppvarmede beholdervegg. Slik overoppheting av rolig slam må unngås, da dette fører In the 2nd experiment, it could be observed through a sight glass in the container that water vapor was essentially introduced from the upper part of the container through a nozzle towards the impact plate and that oil sludge flowing from the impact plate was emitted. This observation showed that the repumping not only achieved a better temperature distribution in the treated sludge, but that the distribution of the sludge in the headspace favored the separation of water. The observation that, in the first and second trials, the exit of water vapor from the sludge in different ways confirms the assumption that in the first trial, steam bubbles only occur due to local overheating on the heated container wall. Such overheating of still sludge must be avoided, as this leads to

til avsetninger av belegg på beholderveggen. for deposits of coating on the container wall.

Også resultatet av det andre forsøk, i hvilket oljeslammet Also the result of the second attempt, in which the oil sludge

ble behandlet med omkring den aktuelle koketemperatur for det tilsvarende trykk, var ikke tilfredsstillende da kun noe mer enn 20 dm 3 vann pr. time kunne bli adskilt. was treated with around the relevant boiling temperature for the corresponding pressure, was not satisfactory as only slightly more than 20 dm 3 water per hour could be separated.

3. Forsøk 3. Experiment

Temperaturen ble hevet over trykket for den tilsvarende koketemperatur. Uten omveltning viste det seg en forsterket blæredannelse, som førte til dannelse av skum i den øvre del av beholderen. Skumblærene kunne med vanndampen nå til kondensatoren, slik at det utgjorde den fare at kondensatet ble anriket med partikler. The temperature was raised above the pressure for the corresponding boiling temperature. Without overturning, an increased blister formation appeared, which led to the formation of foam in the upper part of the container. The foam bladders could reach the condenser with the water vapor, so that there was a danger that the condensate was enriched with particles.

4. Forsøk 4. Experiment

Som i 3. forsøk, men med omveltning av oljeslammet. En skumdannelse opptrådte ikke mer henholdsvis forsvant kort etter begynnelse av omveltning. Ved et trykk på 0,1 bar (abs.) og en overopphetning av oljeslammet til omkring 20°C As in the 3rd attempt, but with overturning of the oil sludge. A foam formation no longer appeared or disappeared shortly after the start of upheaval. At a pressure of 0.1 bar (abs.) and an overheating of the oil sludge to around 20°C

til 65 C ble det adskilt 30 dm /time vann. Overflaten av oljeslammet var forholdsvis rolig. En fare for at slampartikler kunne nå kondensatet forelå ikke. at 65 C, 30 dm/hour of water was separated. The surface of the oil sludge was relatively calm. There was no danger of sludge particles reaching the condensate.

5. Forsøk 5. Experiment

Som i 4. forsøk med omveltning av oljeslammet, ved et trykk As in the 4th experiment with overturning of the oil sludge, by a pressure

på 0,1 bar (abs.), men med overopphetning på 73°C. Det ble adskilt 130 dm^/time vann. Slammet sydet imidlertid sterkt og overflaten var eruptiv, slik at ved forsøksanlegget kunne små oljepartikler medrives i kondensatoren. of 0.1 bar (abs.), but with superheating of 73°C. 130 dm^/hour of water was separated. However, the sludge boiled strongly and the surface was eruptive, so that at the experimental plant small oil particles could be entrained in the condenser.

6. Forsøk 6. Experiment

Det 4. forsøk ble gjennomført over lengre tid med den samme slammengde på 230 dm^ ved omkring 70°C med en vannutskillelse på omkring 60 dm 3/time, inntil det ikke avfeite mer destillat. Ved en laboratorieundersøkelse ble det fastlagt, at slammet The 4th experiment was carried out over a longer period of time with the same amount of sludge of 230 dm^ at about 70°C with a water separation of about 60 dm 3/hour, until no more distillate defatted. During a laboratory examination, it was determined that the sludge

var vannutskilt inntil 0,2% vanninnhold. Destillatet inne- was water separated up to 0.2% water content. The distillate contains

3 3 3 3

holdt 133 dm vann og 14 dm lett mineralolje, som avsatte seg uten vanskelighet på vannet, slik at vannet gjøres rent i eksempelvis en tyngdekraftutskiller. Det som destillat avfeite vann tilsvarte et opprinnelig vanninnhold på 58% i oljeslammet. I vannet kunne det ikke konstateres slampartikler. held 133 dm of water and 14 dm of light mineral oil, which settled without difficulty on the water, so that the water is cleaned in, for example, a gravity separator. The defatted water as distillate corresponded to an original water content of 58% in the oil sludge. No sludge particles could be detected in the water.

Forsøkene viste at med omveltning av oljeslammet og ved en temperatur som ligger 15 til 30°C over hvilke trykket som tilsvarer koketemperaturen for rent vann, og er mulig med en termisk brytning av oljeslamemulsjonen og en adskillelse av vann fra slammet, og vel også i et økonomisk forsvarlig tidsrom med tilstrekkelig behandlingsydelse og under anvendelse av avgitt spillvarme fra skip. The experiments showed that with overturning of the oil sludge and at a temperature that is 15 to 30°C above which the pressure corresponds to the boiling temperature of pure water, and is possible with a thermal breaking of the oil sludge emulsion and a separation of water from the sludge, and well also in a economically justifiable period of time with sufficient treatment performance and using waste heat emitted from ships.

Ved et skip med en driftsydelse på 10.000 kw kan det med- In the case of a ship with an operating performance of 10,000 kw, it can include

regnes en daglig mengde på omkring 1,2 tonn oljeslam fra oppberedningen av tungoljer og fra andre steder som avfettes i oljeslammet. Antar man at det gjennomsnittlige vanninnhold til fjerning ikke gjennom avfettning av fritt vann er omkring 50%, altså omkring 0,6 tonn daglig, så måtte et anlegg være i drift som det anvendt i forsøkene med betingelsene etter forsøk 4 omkring 20 timer daglig, og med betingelsene i forsøk 5 bare mindre enn 5 timer daglig. Den beholder som er brukt ved forsøkene kan imidlertid med hensyn til sin størrelse og sin form bli forandret, for å tilpasses ydelsen av et vannutskilleranlegg for slam til de respektive forhold ombord. Den kan også for den disponible overflaten for slammet for utgang av damp også forstørres gjennom egnet beholderform eller innbygninger. Ved dimensjonering av et anlegg skal det iakttas, at oljeslammets sammensetning kan være svært forskjellig, hvorved andelen av det bundne vann i emulsjonen kan oppvise omkring 45 til 80% av slammet. a daily amount of around 1.2 tonnes of oil sludge from the processing of heavy oils and from other places where the oil sludge is degreased is considered. Assuming that the average water content for removal not through degreasing of free water is around 50%, i.e. around 0.6 tonnes per day, then a plant would have to be in operation as used in the experiments with the conditions after experiment 4 around 20 hours a day, and with the conditions in experiment 5 only less than 5 hours daily. The container used in the experiments can, however, be changed in terms of its size and shape, in order to adapt the performance of a water separator for sludge to the respective conditions on board. It can also, for the available surface for the sludge for the exit of steam, also be enlarged through a suitable container shape or built-ins. When dimensioning a plant, it must be observed that the composition of the oil sludge can be very different, whereby the proportion of bound water in the emulsion can be around 45 to 80% of the sludge.

Forsøkene viser at en vannutskilling fra slammet også er mulig ved et trykk over 1 bar, når en tilsvarende overopp- The experiments show that a separation of water from the sludge is also possible at a pressure above 1 bar, when a corresponding excess

hetning av oljeslammet til over 115°C foretas. For en slik behandling er det imidlertid krevet tilstrekkelig trykk- heating of the oil sludge to over 115°C is carried out. For such treatment, however, sufficient pressure is required

faste kjeler og øvrige innretninger, hvilket vil betydelig fordyre kostnadene på et anleag for et skip. Også står det for det meste ikke tilgjengelig ombord i et skip et tilsvar- fixed boilers and other devices, which will significantly increase the costs of a facility for a ship. Also, it is mostly not available on board a ship an equivalent

ende varmt varmemedium. end hot heating medium.

Det foretrukne undertrykk fra 0,04 til 0,4 bar muliggjør The preferred negative pressure from 0.04 to 0.4 bar enables

en oppvarming av beholderen med motorkjølevann av f.eks. a heating of the container with engine cooling water by e.g.

80°C eller med damp fra en avgasskjele. Oppvarmingen blir således regulert, at også ved et trykk på 0,4 bar blir temperaturen på oljeslammet under 100°C. Fortrinnsvis velges et trykk mellom 0,05 og 0,2 bar, og oljeslammet blir behandlet mellom 50°C (ved 0,05 bar) og omkring 80°C (ved 0,2 bar). Da det vannholdige slam oppviser en svært høy viskositet, må det for uttak fra slam-samletanken oppvarmes 80°C or with steam from an exhaust boiler. The heating is regulated so that even at a pressure of 0.4 bar the temperature of the oil sludge is below 100°C. A pressure between 0.05 and 0.2 bar is preferably chosen, and the oil sludge is treated between 50°C (at 0.05 bar) and around 80°C (at 0.2 bar). As the water-containing sludge exhibits a very high viscosity, it must be heated before withdrawal from the sludge collection tank

til omkring 50°, for å være pumpedyktig. Et trykk på 0,05 bar krever derfor kun en svak oppvarming av beholderen, for å holde slammet ved denne temperatur. Et trykk mellom 0,1 og 0,2 bar viser seg dessuten gunstig, for å kunne styre vannutskillingsprosessen over oppvarming med det foreliggende varmemedium, hvorved svake trykksvingninger som vil være i dette området, gjennom innmating av ubehandlet slam, fordampning av vannet og avgivelse av vannutskilt slam kan opptre. to about 50°, to be pumpable. A pressure of 0.05 bar therefore only requires a slight heating of the container to keep the sludge at this temperature. A pressure between 0.1 and 0.2 bar also proves beneficial, in order to be able to control the water separation process over heating with the available heating medium, whereby weak pressure fluctuations will be in this area, through the feeding of untreated sludge, evaporation of the water and release of water separated sludge can occur.

Det ved det foranstående beskrevne forsøk anvendte oljeslam hadde før behandlingen en varmeverdi på tilnærmet 3.000 kcal/ kg (= 12.500 kJ/kg) ved en i emulsjonen bundet vanninnhold på 58% og kunne dermed ikke forbrennes. For en forbrenning er det nødvendig å inneha en varmeverdi på i det minste 6.500 kcal/kg (=27.215 kJ/kg) hvilket krever et vanninnhold på ikke mer enn 30%. Et mindre vanninnhold på f.eks. 10% The oil sludge used in the experiment described above had, before the treatment, a heating value of approximately 3,000 kcal/kg (= 12,500 kJ/kg) at a water content bound in the emulsion of 58% and thus could not be combusted. For combustion, it is necessary to have a heat value of at least 6,500 kcal/kg (=27,215 kJ/kg), which requires a water content of no more than 30%. A smaller water content of e.g. 10%

er imidlertid fordelaktig for forbrenning, da derved varmeverdien stiger til omkring 8.600 kcal/kg (36.000 kJ/kg). is, however, advantageous for combustion, as the heating value thereby rises to around 8,600 kcal/kg (36,000 kJ/kg).

Et slikt lavt innhold i finfordelt vann er fordelaktig for forbrenningen, slik at en videre vannutskillelse av slammet under gjennomsnitlig 10 til 15% ikke er nødvendig. Arbeids-prosessen ved vannutskilling fra slam forløper diskontinuerlig, da ubehandlet slam blir innmatet så snart påfyllingstanden underskrider en anvist verdi, og videregående vannutskilt slam blir avgitt, når målesonden i ledningen gjennom hvilke slammet blir omveltet, registrerer et tilstrekkelig nedre vanninnhold. Hergjennom kan til visse tider samtidig vannutskilt slam uttrekkes i det nedre av beholderen og ubehandlet slam innmates i den øvre del, hvorved den siste blander seg med den vannutskilte. Siden avgivelsen varer over et tilstrekkelig tidsrom, kan måleverdien for sonden anvendes på denne måten for styring av systemet, slik at ventilen for avgivelse av vannutskilt slam først ved en nedre vanninnhold åpnes og ved et høyere vanninnhold stenges, slik at det innstiller seg i slamforrådstanken et ønsket gjennomsnittlig vanninnhold. Skal slam med 10% vanninnhold forbrennes, så kan avgivelsesventilen åpnes ved 5% og lukkes ved 15%. Disse avvik på - 5% fra gjennomsnittsverdien er tilstrekkelig for å utligne den ved avgivelsen forekommende svingning, uten at det forekommer en høytidelig forskjell 1 sammensetningen av det vannutskilte slam som kan fortyrre forbrenningen. Such a low content of finely divided water is advantageous for the combustion, so that a further water separation of the sludge below an average of 10 to 15% is not necessary. The work process for water separation from sludge proceeds discontinuously, as untreated sludge is fed in as soon as the filling level falls below a specified value, and advanced dewatered sludge is discharged, when the measuring probe in the line through which the sludge is turned over registers a sufficiently lower water content. Through this, at certain times water-separated sludge can simultaneously be extracted in the lower part of the container and untreated sludge fed into the upper part, whereby the latter mixes with the water-separated sludge. Since the discharge lasts for a sufficient period of time, the measured value for the probe can be used in this way for controlling the system, so that the valve for discharge of dewatered sludge is first opened at a lower water content and closed at a higher water content, so that a desired average water content. If sludge with a 10% water content is to be incinerated, the discharge valve can be opened at 5% and closed at 15%. These deviations of - 5% from the average value are sufficient to compensate for the fluctuation occurring during discharge, without there being a significant difference in the composition of the water-separated sludge which could disrupt the combustion.

Ved vannutskilling av oljeslammet ifølge oppfinnelsen tilveiebringes ikke bare en mulighet for at slammet ombord uten tilsats av drivstoff kan forbrennes, men også mengden ombord av lagret slam blir forminsket med mindre enn det halve, hvilket også er av betydning, når slammet ikke forbrenner, men skal avgis på en stasjon på land. Forminsk-ningen av vanninnholdet fører dessuten til, at viskositeten på slammet synker, slik at det blir lettere pumpedyktig, By water separation of the oil sludge according to the invention, not only is there a possibility that the sludge can be burned on board without the addition of fuel, but also the amount of stored sludge on board is reduced by less than half, which is also important when the sludge does not burn, but must issued at a station on land. The reduction in water content also causes the viscosity of the sludge to drop, so that it becomes easier to pump,

og at dets oppvarming for pumping kan minskes. and that its heating for pumping can be reduced.

På den vedlagte tegning er det fremstilt et foretrukket utføringseksempel av en anordning for gjennomføring av fremgangsmåten. Tegningen viser kun et forenkelt skjema. The attached drawing shows a preferred embodiment of a device for carrying out the method. The drawing only shows a simplified form.

En for praktisk bruk anordnet anordning kan forsynes med ytterligere ventiler og overvåkningsinnretninger. A device arranged for practical use can be supplied with additional valves and monitoring devices.

Fra en slamsamletank 1 blir et til pumpedyktig oppvarmet oljeslam gjennom slamtransportpumpen 11 og trykkledningen 12 innmatet i beholderen 2, hvorved en nivåmåleinnretning 28, From a sludge collection tank 1, an oil sludge heated to pumpability is fed through the sludge transport pump 11 and the pressure line 12 into the container 2, whereby a level measuring device 28,

29 sjalter pumpen 11. Under behandlingen blir slammet trukket ut fra den nedre del 22 av beholderen 2 gjennom en omveltningspumpe 30 over utsugningsledningen 27 og presset inn over trykkledningen 31,32 og en utgångsåpning 25 i den øvre del 21 av beholderen 2, hvor det er anordnet en støtplate 26. I trykkledningen 31 sitter en kapasitiv målesonde 33 29 switches off the pump 11. During the treatment, the sludge is drawn out from the lower part 22 of the container 2 through an overturning pump 30 via the suction line 27 and pressed in via the pressure line 31,32 and an outlet opening 25 in the upper part 21 of the container 2, where it is provided with a shock plate 26. In the pressure line 31 there is a capacitive measuring probe 33

til måling av vanninnholdet. Denne styrer ventilen 34,35, hvilke også kan forenes til en enkelt ventil, for å omvelte slammet eller avgivelse ved nedre vanninnhold over ledningen 36 i slamforrådstanken 3. Fra den øvre del 21 av beholderen for measuring the water content. This controls the valve 34,35, which can also be combined into a single valve, to overturn the sludge or discharge at lower water content via the line 36 in the sludge storage tank 3. From the upper part 21 of the container

2 fører avsugsrør 24 til en kondensator 4, i hvilke den adskilte damp vil nedslås som destillat. Destillatet blir gjennom en ledning 51 tilført til en destillattank 5 og fra denne gjennom en destillatpumpe 53 over en trykkventil 54 og eventuelt en tank i en ikke fremstilt oljeutskiller avgitt, i hvilke de i destillatet inneholdende lette mineraloljer uten besvær kan adskilles fra vannet. Til kondensatoren 4 er det tilsluttet over ledningen 51 en undertrykksprodusent 60 f.eks. en vannringspumpe. Kondensat som danner seg i undertrykksprodusenten, kan avgis i en lensebrønn. Kondensatoren 4 er forsynt med en kjølevanns-ledning 41,47. Mantelen 23 til beholderen 2 blir oppvarmet over ledninger 37,38 gjennom et egnet varmemedium, hvorved tilførselen av mediet blir styrt av en temperaturføler 39 2 leads suction pipe 24 to a condenser 4, in which the separated steam will be precipitated as distillate. The distillate is supplied through a line 51 to a distillate tank 5 and from this through a distillate pump 53 via a pressure valve 54 and possibly a tank in an unmanufactured oil separator discharged, in which the light mineral oils contained in the distillate can be easily separated from the water. A negative pressure generator 60 is connected to the condenser 4 via the line 51, e.g. a water ring pump. Condensate that forms in the vacuum producer can be discharged into a bilge well. The condenser 4 is provided with a cooling water line 41,47. The mantle 23 of the container 2 is heated via lines 37, 38 through a suitable heating medium, whereby the supply of the medium is controlled by a temperature sensor 39

på avsugsledningen 27. on the extraction line 27.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen tilveiebringer den for-utsetning, at den energi som fortsatt inneholdes i oljeslammet kan nyttes gjennom forbrenning i en kjele uten tilførsel av verdifult drivstoff. Den er imidlertid ikke begrenset til avsatt oljeslam i vanlige skipsanlegg, men kan også anvendes for utfelt oljeslam under tankrengjøring. Videre lar fremgangsmåten seg også gjennomføre for oljeslam i landanlegg, og kan innsettes for vannutskilling av annet slam som har en høy vannandel og fortrinnsvis også olje, og riktignok også når en forbrenning av det vannutskilte slam ikke er hensikten. The method according to the invention provides the premise that the energy still contained in the oil sludge can be used through combustion in a boiler without the supply of valuable fuel. However, it is not limited to deposited oil sludge in normal ship facilities, but can also be used for deposited oil sludge during tank cleaning. Furthermore, the method can also be carried out for oil sludge in land plants, and can be used for water separation of other sludge that has a high water content and preferably also oil, and admittedly also when incineration of the water separated sludge is not the purpose.

Claims

1. Procedure for processing oil sludge for incineration by reducing the water content, whereby the oil sludge is heated in a container under negative pressure, and where the released water vapor from the oil sludge has been extracted, characterized in that the oil sludge is supplied to a container until it is partially filled, that the oil sludge is continuously withdrawn from the lower part of the container of the present quantity, repumping and pressing into the upper part of the container opposite the liquid mirror in a room that is under a negative pressure between 0.04 and 0.4 bar (abs) where the water content of the repumped quantity during the repumping and the outside of the container is measured and where at least part of the oil sludge when a water content of less than 30% is achieved is removed from the container and led away and heated to a temperature that is 15 to 30°C above the boiling point of pure water at the same negative pressure.

2. Method according to claim 1, characterized in that the negative pressure in the container is kept on average at a value between 0.05 and 0.2 bar.

3. Method according to claim 1 or 2, characterized in that the average temperature of the oil sludge in the container is kept 20 to 25°c above the boiling point of water at the negative pressure prevailing in the container.

4. Method according to one of claims 1 to 3, characterized in that oil sludge is discharged at a water content of on average 10 to 15% in the repumped quantity.

5. Method according to one or more of claims 1 to 4, characterized in that the release of water-separated oil sludge begins when the water content of the pumped sludge is approximately 5% below the desired average value and ends when the water content is approximately 5% above the desired value.

6. Method according to one or more of claims 1 to 5, characterized in that when the level in the container is lowered below a specified lower value, preheated oil sludge is fed in from a collection tank until an upper level is again reached.

7. Device for carrying out the method according to one or more of claims 1 to 6, with a heatable container that can be fed under negative pressure with at least one level sensor for measuring the liquid level in the container with devices for generating negative pressure and for discharging steam and with a transport pump for supplying the oil sludge from a collecting tank, characterized in that it leads from the lower part of the container (2) a sludge extraction line (27) to a sludge circulation pump (30) and from this a sludge pressure line (31,32) which runs over a capacitive measuring probe (33) for measuring the water content of an outlet opening (25) in the upper part of the container (2), where just above the outlet opening (25) of the mud pressure line (32) in the container (2) and just above the maximum liquid mirror in the container, a shock plate (26) is arranged and where the sludge pressure line (31) can be connected to a line (36) for discharging the processed sludge to a storage tank (3).

8. Device according to claim 7, characterized in that a valve device (34,35) for discharging the processed sludge over the line (36) is controlled by the probe (33) and that the sludge transport pump (11) for supplying untreated sludge in the upper part (21) of the container (2) is regulated by a level sensor (28,29).

9. Device according to claim 7 or 8, characterized in that the supply (12) for not yet treated sludge from the sludge transport pump (11) is connected just before the mouth of the container (2) to the sludge pressure line (32).

10. Device according to one or more of claims 7 to 9, characterized in that the outlet opening (25) on the pressure line (32) is designed as a nozzle.