NO159504B - PROCEDURE FOR OPERATING A REFRIGERATOR CIRCUIT AND A REFRIGERATING CIRCUIT FOR IMPLEMENTING THE PROCEDURE. - Google Patents
PROCEDURE FOR OPERATING A REFRIGERATOR CIRCUIT AND A REFRIGERATING CIRCUIT FOR IMPLEMENTING THE PROCEDURE. Download PDFInfo
- Publication number
- NO159504B NO159504B NO842507A NO842507A NO159504B NO 159504 B NO159504 B NO 159504B NO 842507 A NO842507 A NO 842507A NO 842507 A NO842507 A NO 842507A NO 159504 B NO159504 B NO 159504B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- refrigerant
- procedure
- circuit
- subcooling
- phase separation
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 15
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 29
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 13
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 claims description 11
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 4
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 11
- 239000003570 air Substances 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- FNYLWPVRPXGIIP-UHFFFAOYSA-N Triamterene Chemical compound NC1=NC2=NC(N)=NC(N)=C2N=C1C1=CC=CC=C1 FNYLWPVRPXGIIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 2
- 239000012809 cooling fluid Substances 0.000 description 2
- VOPWNXZWBYDODV-UHFFFAOYSA-N Chlorodifluoromethane Chemical compound FC(F)Cl VOPWNXZWBYDODV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B40/00—Subcoolers, desuperheaters or superheaters
- F25B40/02—Subcoolers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
- Cold Air Circulating Systems And Constructional Details In Refrigerators (AREA)
- Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte for drift av The invention relates to a method for operating
et kjølemiddelkretsløp samt et kjølemiddelkretsløp ifølge kravenes innledninger. a coolant circuit as well as a coolant circuit according to the introductions of the requirements.
Ved utvikling av kulde benyttes kjølemiddelkrets-løp hvor et kjølemiddel som i utgangspunktet er gassformet, gjøres flytende ved at varme trekkes ut under høyt trykk. Flytendegjøringen gjennomføres eksempelvis ved varmeutveks-ling med kjølevann eller omgivelsesluft. Det kondenserte kjølemiddel underkjøles deretter ved ytterligere uttrekking av varme, avspennes deretter og fordamper ved lavt trykk idet det derved trekker varme fra en kuldeforbruker. When developing cold, a refrigerant circuit is used where a refrigerant which is initially gaseous is liquefied by extracting heat under high pressure. The liquefaction is carried out, for example, by heat exchange with cooling water or ambient air. The condensed refrigerant is then subcooled by further extraction of heat, is then relaxed and evaporates at low pressure, thereby drawing heat from a cold consumer.
Riktignok er virkningsgraden som kan oppnås ved den beskrevne fremgangsmåte for utvikling av kulde, ikke alltid optimal. Grunnen for dette er at kun en del av den varme som trekkes ut av systemet resulterer i en underkjøling av det flytendegjorte kjølemiddel. Admittedly, the degree of efficiency that can be achieved by the described method for developing cold is not always optimal. The reason for this is that only part of the heat extracted from the system results in a subcooling of the liquefied refrigerant.
Den foreliggende oppfinnelse tar således sikte på The present invention thus aims at
å løse den oppgave å utvikle en fremgangsmåte av den inn-ledningsvis nevnte type som imidlertid utmerker seg med en god virkningsgrad og stor kuldeeffekt. to solve the task of developing a method of the type mentioned at the outset which, however, is distinguished by a good degree of efficiency and great cooling effect.
Denne oppgave løses ifølge oppfinnelsen ved at en faseadskillelse av dampforjne.de. andeler-fra det flytendegjorte .kj.ølemiddel gjennomføres mellom, flytendeg jøringen og underkjølingen. This task is solved according to the invention by a phase separation of steam forjne.de. portions-from the liquefied cooling agent is carried out between the liquefaction and the subcooling.
i Det ble innenfor den foreliggende oppfinnelses ramme funnet at kjølemiddélet også etter sin flytende-gjøring fremdeles delvis inneholder dampformede andeler. Dannelsen av damp er en følge av trykkfall eller lokale overoppvarmninger i kjølemiddelledingen. Ifølge oppfinnelsen utskilles således dampandelene fra det flytendegjorte kjølemiddel før underkjølingen slik at kun flytende kjølemiddel strømmer inn i underkjølingssonen. Herved forhøyes underkjølingens virkningsgrad og varmeoverføringen til det kjølende medium forbedres. i It was found within the framework of the present invention that the refrigerant, even after its liquefaction, still partially contains vapor-form portions. The formation of steam is a consequence of pressure drop or local overheating in the refrigerant line. According to the invention, the vapor components are thus separated from the liquefied refrigerant before subcooling so that only liquid refrigerant flows into the subcooling zone. This increases the efficiency of the subcooling and improves the heat transfer to the cooling medium.
Ved trekkene ifølge oppfinnelsen forhøyes kjøle-effekten i kretsløpet, især ved kompresjonskjølemaskiner, With the features according to the invention, the cooling effect in the circuit is increased, especially with compression cooling machines,
ved samme massesÆrøm *me4 orru\<^sl^ølemiddel'....Med andre _ord opp- at the same mass sÆrøm *me4 orru\<^sl^olemiddel'....In other _words up-
nås ved samme effektbehov, eksempelvis for kjølemiddel-kompressoren, en større kjøleeffekt. Det kreves ingen konstruksjonsmessig utvidelse, da alle vesentlige kompo-nenter i kjølemiddelkretsløpet, eksempelvis kompressor, rørledinger og armaturer, er de samme. Et trykkfall i under-kjølingssonen på kjølemiddelsiden, medfører ingen drifts-tekniske ulemper i energisammenheng, slik at det kan benyttes store strømningshastigheter og varmeovergangskoeff-isienter. is achieved with the same power requirement, for example for the refrigerant compressor, a greater cooling power. No structural expansion is required, as all essential components in the refrigerant circuit, for example the compressor, pipelines and fittings, are the same. A pressure drop in the sub-cooling zone on the refrigerant side does not cause any operational technical disadvantages in terms of energy, so that large flow rates and heat transfer coefficients can be used.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen gir den ytterligere fordel at kun flytende kjølemiddel uten dampandel tilføres den etterfølgende avspenning. The method according to the invention gives the further advantage that only liquid refrigerant without a vapor component is added to the subsequent relaxation.
Oppfinnelsen angår videre et kjølemiddelkretsløp for gjennomføring av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen med en kompressor, en flytendegjører, en underkjølingssone, en avspenningsinnretning, og en faseadskillelsesinnretning so er anordnet mellom flytendegjøreren og underkjølingssonen og hvor underkjølingssonen er forbundet med faseadskillelsesinnretningens væskeoppsamlingsrom. The invention further relates to a refrigerant circuit for carrying out the method according to the invention with a compressor, a liquefier, a subcooling zone, a relaxation device, and a phase separation device which is arranged between the liquefier and the subcooling zone and where the subcooling zone is connected to the liquid collection space of the phase separation device.
Som kjølefluid benyttes især luft. Da kjølefluidet først treffer underkjølingssonen, oppnås en maksimal under-kjølingseffekt. I tillegg oppnås især ved drift om vinteren den fordel at den kalde luft utnyttes for underkjølingen, Air is mainly used as the cooling fluid. When the cooling fluid first hits the subcooling zone, a maximum subcooling effect is achieved. In addition, especially when operating in winter, the advantage is achieved that the cold air is used for subcooling,
mens allerede oppvarmet luft står til rådighet for flytende-gjøringen. På grunn av driftssikkerheten, kan til tross for lav lufttemperatur, flytendegjøringstemperaturen ikke senkes tilsvarende det som er termodynamisk mulig. while already heated air is available for liquefaction. Due to operational reliability, despite the low air temperature, the liquefaction temperature cannot be lowered to what is thermodynamically possible.
Oppfinnelsen samt ytterligere enkeltheter ved oppfinnelsen beskrives skjematisk på grunnlag av tegningen hvor fig. 1 viser et kjølemiddelkretsløp ifølge oppfinnelsen og fig. 2 viser et entalpi-trykkdiagram for fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen. The invention and further details of the invention are described schematically on the basis of the drawing where fig. 1 shows a coolant circuit according to the invention and fig. 2 shows an enthalpy-pressure diagram for the method according to the invention.
Fig. 1 viser skjematisk et kjølemiddelkretsløp i en kompresjonskjølemaskin. Et kjølemiddel, eksempelvis klordi-fluormetan, komprimeres i gassformet tilstand i en kompressor 1, eksempelvis til 15,3 bar. Det komprimerte kjølemiddel til-føres deretter en flytendegjører 2 hvor det ved varmeutveks-ling med omgivelsesluft avkjøles og flytendegjøres. Luft suges inn ved hjelp av en ventillator 3. Det flytendegjorte kjøle-middel føres deretter inn i en faseadskillelsesinnretning 4 hvor det flytendegjorte kjølemiddel adskilles fra gassfasen. Fra faseadskillelsesinnretningens 4 bunn fjernes flytendegjort kjølemiddel og tilføres en underkjølingssone 5 hvor det kondenserte kjølemiddel underkjøles. Fig. 1 schematically shows a refrigerant circuit in a compression refrigeration machine. A refrigerant, for example chlorodifluoromethane, is compressed in a gaseous state in a compressor 1, for example to 15.3 bar. The compressed refrigerant is then supplied to a liquefier 2 where it is cooled and liquefied by heat exchange with ambient air. Air is sucked in by means of a ventilator 3. The liquefied refrigerant is then fed into a phase separation device 4 where the liquefied refrigerant is separated from the gas phase. Liquefied coolant is removed from the bottom of the phase separation device 4 and fed into a subcooling zone 5 where the condensed coolant is subcooled.
I den viste utførelse er flytendegjøreren 2 og underkjølingssonen 5 sammenbygget til en konstruksjons- In the embodiment shown, the liquefier 2 and the subcooling zone 5 are assembled into a structural
enhet og tilføres felles kjøleluft fra omgivelsen. Det kondenserte kjølemiddel fra faseadskillelsesinnretningen 4 ledes først gjennom de røravsnitt i underkjølingssonen 6 unit and supplied with common cooling air from the surroundings. The condensed coolant from the phase separation device 4 is first led through the pipe sections in the subcooling zone 6
som er anordnet nærmest flytendegjøreren 2 for å minimere varmestrømmen fra flytendegjøreren 2 til underkjølingssonen 6. Dette tiltak er især viktig når flytendegjørerens 2 og underkjølingssonens 6 rør har felles lameller. which is arranged closest to the liquefier 2 to minimize the heat flow from the liquefier 2 to the subcooling zone 6. This measure is particularly important when the liquefier 2 and the subcooling zone 6 pipes have common fins.
Det underkjølte kondenserte kjølemiddel avspennes The subcooled condensed refrigerant is released
1 en avspenningsventil 7 og fordamper i en etterfølgende fordamper 8, idet varme trekkes ut fra en kuldeforbruker. Deretter komprimeres kjølemiddelet pånytt. 1 a relief valve 7 and evaporator in a subsequent evaporator 8, as heat is extracted from a cold consumer. The refrigerant is then compressed again.
I stedenfor den viste anordning med flytendegjøreren Instead of the device shown with the liquefier
2 og underkjølingssonen 6 er det også mulig å anordne disse med to deler etter hverandre i kjøleluf tstrømmen, idet under-kjølingssonen 6 ligger foran flytendeg jøreren i luft-strømmen. 2 and the sub-cooling zone 6, it is also possible to arrange these with two parts one after the other in the cooling air stream, the sub-cooling zone 6 being located in front of the fluidizer in the air stream.
Fig. 2 viser et entalpi (H) trykk (p)-diagram for Fig. 2 shows an enthalpy (H) pressure (p) diagram for
en kjent fremgangsmåte og fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen. Metningslinjen 10 og kjølemiddelets kritiske punkt 11 er a known method and the method according to the invention. The saturation line 10 and the refrigerant's critical point 11 are
vist. Fra punkt a komprimeres kjølemiddelet til punkt b. shown. From point a, the refrigerant is compressed to point b.
Dets entalpi økes derved fra h a til h, . Its enthalpy is thereby increased from h a to h, .
a d ■ a d ■
Det komprimerte kjølemiddel flytendegjøres deretter, noe som tilsvarer isobaren b-c i diagrammet. Punktet c ligger på metningslinjen 10. The compressed refrigerant is then liquefied, which corresponds to isobar b-c in the diagram. Point c is on the saturation line 10.
Temperaturen i punktet c er eksempelvis 39°C og entalpien har verdien hc. The temperature at point c is, for example, 39°C and the enthalpy has the value hc.
Ifølge oppfinnelsen underkjøles kjølemiddelet langs linjen c-c', eksempelvis til 30°C. Entalpien i dette punkt According to the invention, the coolant is subcooled along the line c-c', for example to 30°C. The enthalpy at this point
har verdien h has the value h
c c
Deretter avspennes kjølemiddelet isentalpt til tilstanden d1, hvor dets temperatur eksempelvis er -10°C. Kretsløpet lukkes ved fordampning av kjølemiddelet langs isobaren tilbake til punkt a. Then, the coolant is enthalpically relaxed to state d1, where its temperature is, for example, -10°C. The circuit is closed by evaporation of the refrigerant along the isobar back to point a.
Dersom kjølemiddelet hadde vært avspent isentalp uten foregående underkjøling> ville tilstanden d oppnås fra tilstanden c. i det følgende vises energiinnsparingen med fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen i forhold til kjent teknikk. I denne forbindelse ble følgende tallverdier benyttet som eksempel: If the refrigerant had been relaxed ice enthalpy without preceding subcooling, state d would be obtained from state c. In the following, the energy saving with the method according to the invention is shown in relation to known technology. In this connection, the following numerical values were used as an example:
h = 407,5 kJ/kg h = 407.5 kJ/kg
cl cl
hc = 249,2 kJ/kg hc = 249.2 kJ/kg
<h>'c= 236,7 kJ/kg <h>'c= 236.7 kJ/kg
Kompresjonsarbeidet W fremkommer av differansen h, JD - h cl. The compression work W results from the difference h, JD - h cl.
Således gjelder for kjøleeffekten Q uten underkjøling Thus applies to the cooling effect Q without subcooling
og for kjøleeffekten Q<1> med underkjøling and for the cooling effect Q<1> with subcooling
Kjølemiddelkretsløpets effekttall £ og £, uten, hhv. med underkjøling, er definert som £ = Q /W og£sQ'/W. The coolant circuit's power figures £ and £, without, respectively with subcooling, is defined as £ = Q /W and £sQ'/W.
Den relative effektforbedring ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er således The relative effect improvement by the method according to the invention is thus
Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen øker dermed effekten med ca. 8%. With the method according to the invention, the effect thus increases by approx. 8%.
Claims (2)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19833322474 DE3322474A1 (en) | 1983-06-22 | 1983-06-22 | Process for the operation of a refrigerant circuit and refrigerant circuit for carrying out the process |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO842507L NO842507L (en) | 1984-12-27 |
NO159504B true NO159504B (en) | 1988-09-26 |
NO159504C NO159504C (en) | 1989-01-04 |
Family
ID=6202088
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO842507A NO159504C (en) | 1983-06-22 | 1984-06-21 | PROCEDURES TO OPERATE A REFRIGERATOR CIRCUIT THE SOIL CIRCUIT CIRCUIT. |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
BE (1) | BE899969A (en) |
CH (1) | CH665708A5 (en) |
DE (1) | DE3322474A1 (en) |
FR (1) | FR2549209A1 (en) |
NO (1) | NO159504C (en) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2177786B (en) * | 1985-07-10 | 1989-11-08 | Boc Group Plc | Refrigeration method and apparatus |
US4972683A (en) * | 1989-09-01 | 1990-11-27 | Blackstone Corporation | Condenser with receiver/subcooler |
DE19826291A1 (en) * | 1998-06-12 | 1999-12-16 | Linde Ag | Process for operating a pump to convey boiling refrigerants or refrigerants |
CN109373622A (en) * | 2018-10-12 | 2019-02-22 | 广州市华德工业有限公司 | A kind of air-conditioning system and data center computer room air-conditioning |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1072257B (en) * | 1959-12-03 | |||
DE289947C (en) * | ||||
US2120767A (en) * | 1937-05-01 | 1938-06-14 | York Ice Machinery Corp | Refrigeration apparatus |
US3026690A (en) * | 1960-04-22 | 1962-03-27 | Niagara Blower Co | Condenser |
DD123385A1 (en) * | 1975-12-12 | 1976-12-12 | ||
FR2345679A1 (en) * | 1976-03-26 | 1977-10-21 | Cassou Jean | Heat pump for drying bulk material - recuperates heat from refrigerant condenser and cold air flows through evaporator and subcooler |
JPS57127732A (en) * | 1981-02-02 | 1982-08-09 | Hitachi Ltd | Air conditioner |
FR2512532A1 (en) * | 1981-09-08 | 1983-03-11 | Bracht Armand | Two-stage condenser for heat pump - has intermediate gas-to-liquid refrigerant heat exchanger |
-
1983
- 1983-06-22 DE DE19833322474 patent/DE3322474A1/en not_active Ceased
-
1984
- 1984-06-20 BE BE0/213180A patent/BE899969A/en not_active IP Right Cessation
- 1984-06-20 FR FR8409670A patent/FR2549209A1/en active Pending
- 1984-06-21 NO NO842507A patent/NO159504C/en unknown
- 1984-06-21 CH CH3012/84A patent/CH665708A5/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO159504C (en) | 1989-01-04 |
BE899969A (en) | 1984-12-20 |
FR2549209A1 (en) | 1985-01-18 |
DE3322474A1 (en) | 1985-01-17 |
CH665708A5 (en) | 1988-05-31 |
NO842507L (en) | 1984-12-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US9989280B2 (en) | Cascade cooling system with intercycle cooling or additional vapor condensation cycle | |
US6370910B1 (en) | Liquefying a stream enriched in methane | |
US7197889B2 (en) | Cooling unit | |
US3266261A (en) | Method and apparatus for evaporating liquefied gases | |
EP3090217B1 (en) | Cooling cycle apparatus for refrigerator | |
JP2008530511A (en) | Refrigeration circuit with improved liquid / vapor receiver | |
US20180216878A1 (en) | Boil-off gas recovery system | |
US4055961A (en) | Device for liquefying gases | |
CA2107936A1 (en) | Method and apparatus for separating c4 hydrocarbons from a gaseous mixture | |
KR102173814B1 (en) | Cascade heat pump system | |
JPH06159831A (en) | Refrigerating plant | |
NO159504B (en) | PROCEDURE FOR OPERATING A REFRIGERATOR CIRCUIT AND A REFRIGERATING CIRCUIT FOR IMPLEMENTING THE PROCEDURE. | |
RU2018108052A (en) | ADVANCED METHOD AND SYSTEM FOR COOLING A HYDROCARBON FLOW | |
WO2020143787A1 (en) | Compression refrigeration system and cold storage and freezing device | |
JPH03125863A (en) | Refrigerating cycle unit with two stage compression | |
JPS6230691Y2 (en) | ||
JPH02195162A (en) | Binary heat pump for simultaneously pumping cold water and vapor | |
US1954543A (en) | Refrigerator plant and process | |
KR102312664B1 (en) | Apparatus for providing cold water and ice with function to detach ice | |
CN210154136U (en) | Condensing coil pipe with supercooling function | |
JPS61250457A (en) | Chilling unit | |
USRE21599E (en) | A schwarz | |
US1885017A (en) | Refrigerating system | |
NO122929B (en) | ||
JP2708926B2 (en) | Multi-source refrigeration equipment |