NO156542B - Fremgangsmaate for avkjoeling og flytendegjoering av en metanrik gasstroem. - Google Patents
Fremgangsmaate for avkjoeling og flytendegjoering av en metanrik gasstroem. Download PDFInfo
- Publication number
- NO156542B NO156542B NO830540A NO830540A NO156542B NO 156542 B NO156542 B NO 156542B NO 830540 A NO830540 A NO 830540A NO 830540 A NO830540 A NO 830540A NO 156542 B NO156542 B NO 156542B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- layer
- carbon particles
- temperature
- power consumption
- particles
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 30
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 61
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 47
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 47
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 claims description 9
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 7
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims 1
- 238000010248 power generation Methods 0.000 claims 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 12
- 230000008859 change Effects 0.000 description 11
- LELOWRISYMNNSU-UHFFFAOYSA-N hydrogen cyanide Chemical compound N#C LELOWRISYMNNSU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical group N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 4
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 4
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 4
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- QGJOPFRUJISHPQ-UHFFFAOYSA-N Carbon disulfide Chemical compound S=C=S QGJOPFRUJISHPQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 2
- 230000004044 response Effects 0.000 description 2
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 2
- 241000238876 Acari Species 0.000 description 1
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- 241000283690 Bos taurus Species 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010960 commercial process Methods 0.000 description 1
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 1
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011017 operating method Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 1
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005549 size reduction Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J titanium tetrachloride Chemical compound Cl[Ti](Cl)(Cl)Cl XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 1
- 230000007306 turnover Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0257—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
- F25J1/0262—Details of the cold heat exchange system
- F25J1/0264—Arrangement of heat exchanger cores in parallel with different functions, e.g. different cooling streams
- F25J1/0265—Arrangement of heat exchanger cores in parallel with different functions, e.g. different cooling streams comprising cores associated exclusively with the cooling of a refrigerant stream, e.g. for auto-refrigeration or economizer
- F25J1/0267—Arrangement of heat exchanger cores in parallel with different functions, e.g. different cooling streams comprising cores associated exclusively with the cooling of a refrigerant stream, e.g. for auto-refrigeration or economizer using flash gas as heat sink
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
- F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
- F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
- F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
- F25J1/0055—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream originating from an incorporated cascade
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
- F25J1/0214—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle
- F25J1/0215—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle with one SCR cycle
- F25J1/0216—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle with one SCR cycle using a C3 pre-cooling cycle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
- F25J1/0281—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc. characterised by the type of prime driver, e.g. hot gas expander
- F25J1/0282—Steam turbine as the prime mechanical driver
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
- F25J1/0281—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc. characterised by the type of prime driver, e.g. hot gas expander
- F25J1/0284—Electrical motor as the prime mechanical driver
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
- F25J1/0291—Refrigerant compression by combined gas compression and liquid pumping
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
- F25J1/0292—Refrigerant compression by cold or cryogenic suction of the refrigerant gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
- F25J1/0295—Shifting of the compression load between different cooling stages within a refrigerant cycle or within a cascade refrigeration system
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
- F25J1/0296—Removal of the heat of compression, e.g. within an inter- or afterstage-cooler against an ambient heat sink
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
- F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
- F25J2220/62—Separating low boiling components, e.g. He, H2, N2, Air
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Sampling And Sample Adjustment (AREA)
Description
Fremgangsmåte og apparat til å styre temperaturen og kraft-
forbruket i et fluidisert lag av elektrisk ledende karbon-
partikler.
Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte og et
apparat til å styre, kraftforbruket d.v.s. energiforbruket i elektrisk oppvarmede fluidiserte lag. Den angår også en fremgangsmåte og et apparat til å styre temperaturen i elektrisk oppvarmede fluidiserte lag, spesielt de som normalt opererer ved høye temperatur-
er hvor normale fremgangsmåter til styring av temperaturen er util-strekkelige...
Elektrisk oppvarmede fluidiserte lag av elektrisk ledende karbonpartikler er kjent i faget. Eksempler på slike lag er vist i U.S. patent 2.948.587 og 3.OO9.78I. De kan anvendes for mange forskjellige kjemiske prosesser, f .eks'., fremstilling av hydrogen-cyanid, carbondisulfid, titantetraklorid og andre verdifulle kjemi-kalier. Mange av disse prosesser krever høye temperaturer, f.eks. temperaturer over 1000° C. I mange av dem må også disse temperaturer kunne styres med stor nøyaktighet!
Hittil har den mest alminnelige fremgangsmåte.- til å styre kraftforbruket .og .temperaturen i ..qi ■ elektrisk oppvarmet fluidj.s«rt Ing vært.veri ;å -variere' den p&trykte spenning.'- Dette er -ikke-hélt - ~ tilfredsstillende fordi -hverkeli kontinuerlig og heller ikke tilstrekkelig nøyaktig styring-.er mulig med en trinnvis spennings- - regulator», o"g kontinuerlig variable eller trinnløse re"gulatorer som er istand til å håndtere -den; nødvendige belastning for et elektrisk ; .. oppvarmet lag i en frøy temperatur-kbmmersiell prosess er ikke øko-nomisk mulig. Visse typer trinnløse spenningsregulatorer kan også frembringe uønskede overharmoniske spenninger.
En annen variabel faktor, tilførselshastigheten av den fluidiserte gass, har også vært gransket nøye som en temperatur-styreanordning. Man har funnet at forandringer i lagtemperaturen kan oppnås ved å variere med hastigheten på gasstrømmen innenfor-, visse fluidisasjonsområder. Dog er denne fremgangsmåte meget ube-regnlig og gir i beste fall et snevert område som temperaturen kan styres over. I tillegg er det ofte uønsket å forandre gassmengden som går inn i laget i prosesser hvor fluidiseringsgassene er reak-sjonsmidler fordi en forandring i gasstilførselshastigheten med-fører en forandring i reaksjonsmiddelmengden, og derved en forandring i produktmengdene.
Hvis reaksjonsvarmen i det hele tatt er nevneverdig,, vil forandring i mengden av reaksjonsmiddel-tilførselen forårsake en stor forandring i varmebalansen, hvilken forandring kan ha en tendens til å utligne enhver temperaturstyring som man har fått ved å variere, fluidiseringshastighetene.
Oppfinnelsen gir en fremgangsmåte til temperaturstyring for elektrisk oppvarmede fluidiserte lag av elektrisk ledende karbonpartikler, hvilken fremgangsmåte ikke har de mangler som er iboende i en styring som varierer den tilførte spenning eller fluidiseringshastigheten. I en foretrukken utførelse gir oppfinnelsen en fremgangsmåte til å styre temperaturen hvori temperaturen ikke måles direkte, og vanskelighetene ved å måle høye temperaturer således unngås.
Et apparat for utøvelse av de ovenfor nevnte fremgangsmåter er også skaffet tilveie ved hjelp av oppfinnelsen.
Oppfinnelsen består av en fremgangsmåte til å styre temperaturen og kraftforbruket i et fluidisert lag av elektrisk led-
ende karbonpartikler, hvilket lag opphetes ved at det sendes en elektrisk strøm gjennom det og det måles en parameter som er enten (1) lagets temperatur eller (2) lagets gjennomsnittlige kraftforbruk over et tidsforløp på minsl? 10 sek. og fremgangsmåten er kjennetegnet ved at mengden 'av karbonpartikler i laget reguler-
es i samsvar med avvikelsene fra den ønskede verdi av den målte parameter, slik at mengden av karbonpartikler i laget økes når den målte parameter har en bayere verdi enn ønsket, og mengden av karbonpartikler 1-laget _reduser.es. når den målte parameter har en høyere; verdi érih ønsket.
Oppfinnelsen omfatter også et apparat for styring av temperaturen og kraftforbruket i et fluidisert lag av den be-
skrevne karakter, og som omfatter en anordning som regulerer mengden -a v "karbonpartikler i laget i samsvar méd forandringer i den målte parameter fra en ønsket verdi, slik at- mengden karbonpartikler blir øket når den-målte.parameter er mindre enn den ønskede verdi og redusert når den målte parameter er.-atørre enn den/ønskede verdi.
Tegningene viser apparater for temperaturstyring i hen- ... hold til oppfinnelsens prinsipp anvendt på en hydrogen cyanidovn av typen som er beskrevet.i U.S. patent nr. 3.O32.396. Fig. 1 viser apparatet som styrer i samsvar med det målte gjennomsnittlige kraftforbruk, mens fig. 2 viser apparatet som styrer i samsvar med den målte 'temperatur.
Det henvises nå til fig. 1 hvor 1 er en flytende lag-
reaktor tilsvarende den som er beskrevet i Kennedy'et al. patentet med elektroder 2, gassinntaksanordninger 3 °g et lag av elektrisk karbonpartikler _)•• Gass som inneholder karbonpartikler går ut av laget gjennom ledningBne 6 og går til syklonseparatoren 7> hvor-
fra karbonpartiklene faller ned i lagerbingen 8, mens karbonfrie gasser går ut gjennom ledningen 9 for produktseparasjon og videre-behandling. En alternativ fremgangsmåte, til å fjerne karbonpar-
tikler fra laget er avtrekkspipen 10 som forbinder den nedre del av laget med lagringsbingen 8. En hvilken som helst ennen kjent fremgangsmåte til å fjerne karbonpartikler fra laget kan også
anvendes. Fra tid til annen overføres karbonpartiklene i bingen 8
til bingen 12 ved hjelp av en passende transportøranordning 11.
Fra bingen 12 sendes partiklene gjennom en vibrasjonssikter 13
for å fjerne partikler med stor størrelse. De partikler som går gjennom sikten faller ned i lagringsbingen 14. Fra tid til annen tilsettes friske karbonpartikler til bingen 14 for å kompensere for partiklene som er fjernet av sikten 13 og for å gi styring under situasjoner hvor mere karbon midlertidig sendes inn i-laget enn det som tås ut.
En kW-måler 15 er innkoblet for å måle kraftforbruket i
det fluidiserte lag, og reguleres passende slik at den gir et signal som tilsvarer kraften som er brukt over en bestemt tidsperiode. Signalet fra denne kilowattmåler mates inn i en styreinnretning 16. Denne styreinnretning brukes til å styre ved hjelp av trykkluft hastigheten på .en stjernemater 17 slik at når kraftforbruket i laget øker, nedsettes stjernematerens matehastig-het, og når kraftforbruket avtar, øker stjernematerens matehastig-het. Denne stjernemater tar koks fra lagringsbingen 14 og over-fører den gjennom ledningen l8 til reaktoren, tømmer den inn i reaktoren gjennom en åpning 19 i veggen. Et termoelement 20 som er beskyttet på passende måte er plassert i laget. Det er forbundet med en temperaturskriver .21.
Den opptegnede temperatur sammenlignes visuelt fra tid
til annen med det nedtegnede gjennomsnitts kraftforbruk som man
-har fått fra styreinnretningen l6 for å sikre at ikke noen unor-
male forhold har hindret styringen. I den spesielle hydrogencya-nidprosess som er beskrevet er det ønskelig at man ikke slipper noe oksygen inn i reaksjonssonen. Det opprettholdes derfor en .inert atmosfære i alle beholdere som er forbundet direkte med den fluidiserte lagreaktor ved anordninger som ikke er vist på tegningen.
Apparatet som er vist på fig. 2 er i de fleste henseende tilsvarende den på fig. 1 med unntagelse av at kilowattmåleren 15
er sløyfet. Istedenfor mates signalet fra temperaturskriveren 21
inn i styreinnretningen l6 som styrer stjernemateren 17. Mengden av karbonpartikler.i laget justeres således i denne utførelse i samsvar med temperaturforandringer.
Som man kan se det fra beskrivelsen over for, kan temperaturen styres i henhold til oppfinnelsens fremgangsmåte i samsvar ! med forandringer i enten den målte temperatur eller det målte gjennomsnittlige kraftforbruk. Det er en forbindelse mellom kraftforbruk og temperatur i et fluidisert lag av typen som er beskrevet her som er avhengig av flere faktorer, såsom varmetapshastigheten fra laget til dets omgivelser, eksotermien eller endotermien til de kjemiske reaksjoner som finner sted inne i laget, og selvfølge-lig de kjente lover for energiomsetning.
Denne forbindelse har man funnet å være ganske konstant under normale forhold. Derfor kan enten temperatur eller gjennomsnitts kraftforbruk måles og målingene anvendes til å styre mengden av karbonpartikler i laget. En forandring av mengden av karbonpartikler i laget forårsaker en forandring i kraftforbruk, hvilket i sin tur forandrer temperaturen-.
Når man utøver styring i samsvar med forandringer i kraftforbruket i det fluidiserte lag er det viktig at kraftforbruket er en gjennomsnittsverdi over en tidsperiode. Målingen av kraften kan ikke være en øyeblikksmåling fordi elektrisk oppvarmede fluidiserte lag er karakterisert ved korte, voldsomme kraftvariasjoner. For å utjevne disse anvendes en egnet gjennomsnitts kilowattmåler som på et hvilket som helst tidspunkt gir en avlesning som er et gjennomsnitt av kraftforbruket over en fast tidsperiode som slutter i dette øyeblikk. (Ordet "kraft"
slik det er brukt her har sin vanlige mening, d.v.s. volt x ampere i tilfelle av likestrøm og volt x ampere x kraftfaktor i tilfelle av vekselstrøm). Et gjennomsnitt av kraftforbruket over 10 sek-under er tilstrekkelig i de fleste lag til å gi en avlesning som gjerne kan anvendes til styring. I noen tilfelle kan dog større avdempning være ønskelig og meget lenger gjennomsnittsperioder kan anvendes. I alminnelighet er det foretrukket å utjevne kraftforbruket over én periode på 30 sek. til 10 min., skjønt meget lenger gjennomsnittstider er mulige. Utjevningen av kraftforbruket er nødvendig uten hensyn til om strømmen som går gjennom laget er veks*, elstrøm eller.likestrøm.
Generelt er å foretrekke å variere mengden av karbonpartikler i samsvar med forandringer i det målte gjennomsnittlige kraftforbruk istedenfor forandringer i den målte temperatur. Elektrisk oppvarmede fluidiserte lag arbeider i alminnelighet med høye temperaturer, f.eks. på ca. 600 - l600°C, og i dette temperaturområde må målinger utføres enten ved hjelp av skjermede termoelemen-ter eller ved hjelp av optiske pyrometere som er adskilt fra reaktoren ved hjelp av tykke kvartsvinduer. Disse fremgangsmåter er ikke følsomme overfor små forandringer i temperatur med det resultat at temperaturforandringene kan nå storfe frøyder for de registreres. Små forandringer i gjennomsnitts-kraftforbruket kan derimot lett oppdages ved hjelp av en egnet kilowattmåler lenge før de tilsvarende temperaturforandringer har nådd en opptagbar størrelse. Styring kan således utøves mere nøyaktig hvis gjennomsnitts kraftforbruket måles.
Hvis man utøver temperaturstyring ved å variere mengden'" av karbonpartikler som svar på det målte gjennomsnittlige kraft- b\\ forbruk, er det tilrådelig at man også har en temperaturmåle-anordning i laget og periodisk forsikrer-, seg om at det er. variasjoner i den målte temperatur som tilsvarer alle nevneverdige store, forandringer i det målte gjennomsnittlige kraftforbruk. Dette på grunn av at forbindelsen mellom temperatur og kraftforbruk, skjønt den normalt er konstant for små temperaturområder, kan forandres på grunn av ytre faktorer. Eksempler på slike faktorer er for- " ". ^ andringer i reaktorens følsomme varmetap til dens omgivelser, ut-pregede forandringer i fluidasjonshastigheten eller en forandring fra en inert fluidisert gass til en gass som deltar i en sterk endo- eller eksotermisk reaksjon i det fluidiserte lag. Hvis man utøver styring ved å variere mengden av karbonet i samsvar med temperaturforandringer istedet for variasjoner i den målte gjennomsnittlige kraft, kompenseres det automatisk for disse ytre faktorer.
I noen prosesser kan.det være ønskelig å styre kraftforbruket i et fluidisert lag samtidig som den nøyaktige temperatur man får er relativt uten betydning. I slike tilfeller kan mengden av karbonpartikler i laget styres som svar på forandringer i det gjennomsnittlige kraftforbruk eller en beslektet parameter og sam-menligningen mellom registreringen av det gjennomsnittlige kraftforbruk med registreringen av lagstemperaturen er unødvendig.
Generelt er det selvfølgelig å foretrekke at man måler den parameter som anvendes til styring, d.v.s. temperaturen eller kraftforbruket,.kontinuerlig. Det er dog mulig å få ganske tilfredsstillende styring ved hjelp av periodiske målinger av den valgte parameter, idet hver måling etterfølges hvis nødvendig av en passende forandring i mengden av karbonpartikler i laget til å få verdien av den målte parameter til å vende tilbake til den ønskede verdi. En slik operasjonsfremgangsmåte er egnet for lag der forandringer i temperaturen og kraftforbruket har en tendens til å. være relativt. langsom eller av liten interesse. "
Det er ikke viktig hvorledes mengden av karbonpartikler
i laget reguleres og mange forskjellige framgangsmåter kan anvendes.
For eksempel kan karbonpartiklene fjernes fra laget- ved at de med-føres i fluidiseringsgassefie som forlater laget ved hjelp av bunn- , eller sideavtrekk eller ved hjelp av en kombinasjon av disse fremgangsmåter, og partiklene kan tilsettes enten over eller under lagoverflaten. Man kan utøve styring ved å holde enten hastigheten
på partikkelfjerningen eller partikkel-tilbakesendingen konstant,
'mens man varierer den andre hastighet i samsvar med forandringer i
•den målte temperatur, eller det gjennomsnittlige kraftforbruk. Det
...er selvfølgelig mulig å variere begge forhold, men en slik fremgangsmåte fører til unødvendig komplisert utstyr og er i alminnelighet ikke å anbefale. Fjerning og tilsetning av partikler kan utføres enten kontinuerlig eller periodisk. I de fleste tilfeller er det å foretrekke å fjerne partikler kontinuerlig og med en konstant hastighet og å tilslutte partiklene enten kontinuerlig eller periodisk med en variabel hastighet, idet man regulerer hastigheten ved hjelp av ..propors jonaletøStyrefremgangsmåter.
'Man har også-stenkt at partikler som tilsettes det fluidi--. serte lag i.denne styrefremgangsmåte først kan underkastes en hvilken som helst ønsket form for behandling.. I oppfinnelsens fore-trukne, f orm kan således partiklene fjernes fra det fluidiserte lag med en konstant hastighet, behandles og så sendes tilbake til lag-
et med en hastighet som varierer i forhold til temperaturen eller det gjennomsnittlige kraftforbruk. Behandlingene som partiklene utsettes for er avhengig av den prosess som finner sted i det fluidiserte lag og kan,omfatte størrelsesreduksjon (f.eks. ved sliping, delvis forbrenning eller utsikting av de større partikler), impregnering med en katalysator eller sammenblanding med ikke-elektrisk ledende partikler av et reaksjonsmiddel.
Eksempel.
Apparatet for temperaturstyringen som er vist på fig. 1
ble anvendt på en fluidisert lagtype hydrogencyanidreaktor som hadde et lag som inneholdt ca. 9^0 kg karbon. Den anvendte kilowattmåler var av Sangamo-typen "H"-varmeomformer som var regulert så den ga en utgangseffekt som varierte med gjennomsnitts-kraftforbruket i laget over en 5 min. periode.
Til å begynne med ble laget fluidisert med nitrogen, og en spenning ble satt på over élektrodene. Når laget hadde nådd det ønskede temperaturområde, ble nitrogenet erstattet méd ammoniakk,
propan og resirkulert produkthydrogen, og den endotermiske reak-
sjon mellom ammoniakken og propanet som fremstiller hydrogencya-
nid begynte. Når en stabil tilstand hadde inntrådt, fant man at et kraftforbruk på I5OO kW var nødvendig for å holde den ønskede lagtemperaturavlesning på ca. 1350°G.
Styreinnretningen ble derfor innstilt på å styre kraft-
forbruket til I500 kW. Karbonpartiklene ble kontinuerlig fjernet fra laget med en så og si konstant, hastighet gjennom ledninger 6
ved at de ble medført i fluidiseringsgassen. Bunnavtrekkarøret 10 som er vist på fig., 1 ble ikke anvendt. Hver gang kraftforbruket
i laget sank under 1400 kW ble materen 17 satt i gang og leverte karbonpartikler til laget med en hastighet på l8,l6 kg/time over en periode på 3 min. Reaktoren var i drift i 7 dager idet man anvendte bare denne fremgangsmåte for temperaturstyring,
hvoretter den ble-slått av for normalt vedlikehold og inspeksjon.
Fig. 3 viser det nedskrevne diagram over kraftforbruket
i reaktoren i en 24 timers periode slik det var registrert av kilowattmålereri 15. Skjemaet er direkte inndelt i kilowatt.
Materen ble satt i gang hver gang den inntegnede linje krysset
1400 kW/linjen i retning nedover. Det vil sees ut fra figuren at resultatet av igangsettingen av materen var en så og si. øyeblikke-ligoppoverforskyvning av kraftforbruket i laget. Under 24 timers perioden som er dekket av dette skjema, ble temperaturen i reak-
toren, som målt av termoelementet 20 og nedskrevet på et rundt skjema, konstant på ca. 136o°C uten noen tilsynelatende merkbar variasjon.
Claims (7)
1. Fremgangsmåte for styring av temperaturen og kraftfor-
bruket i et fluidisert lag av elektrisk ledende karbonpartikler, hvilket lag opphetes ved at det sendes en elektrisk strøm gjennom det og hvor det måles en parameter som er enten lagets temperatur eller lagets gjennomsnittlige kraftforbruk over et tidsrom på minst 10 sek. karakterisert ved at mengden av karbonpartikler i laget reguleres i samsvar med avvikelsene fra den ønskede ,verdi for den målte parameter, slik at mengden av karbon-partiklet i laget økes når den målte parameter har en lavere verdi enn ønsket og mengden av karbonpartikler i laget reduseres når.den målte parameter har eh høyere verdi enn ønsket.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at mengden av karbonpartikler i fluidiserte lag reguleres ved tilføring og fjerning av partikler, hvorved de tilførte partikler har en gjennomsnittlig mindre størrelse enn de partikler som fjernes.
Apparat for styring av temperaturen og kraftforbruket i et fluidisert lag av elektrisk ledende karbonpartikler (4), hvilket lag blir oppvarmet ved at det blir sendt elektrisk strøm gjennom det, hvorved det er utstyrt med anordninger for måling av temperaturen (20,21) eller kraftforbruket (15) i laget, idet kraftforbruket måles som gjennomsnittlig forbruk over et tidsforløp på minst 10 sek., karakterisert ved en anordning (6, 10,l6,17,l8) for regulering av den mengde av karbonpartikler i laget som svarer til avvikelsene for den målte parameter fra en ønsket verdi, slik at mengden av karbonpartikler blir øket når den målte parameter er mindre enn den ønskede verdi og mengden karbonpartikler blir redusert når den målte parameter er større enn den ønskede verdi.
4. Apparat ifølge krav 3, karakterisert ved en anordning (6,10) for fjerning av karbonpartikler fra laget med en førstehastighet og en innretning (17,18) for tilføring av karbonpartikler til laget med en annen hastighet, hvorved den ene av disse hastigheter er tilnærmet stabil og den annen hastighet varierer i avhengighet av avvikelser i målt kraftforbruk fra en verdi tilknyttet en ønsket temperatur.
5. Apparat ifølge krav 3, karakterisert ved at innretningen til å fjerne karbonpartikler fra laget er et rør (6), beregnet på å føre fluidiserende gass og medførte karbonpartikler bort fra reaktoren.
6. Apparat ifølge krav 4, karakterisert ved at innretningen til å fjerne karbonpartikler fra laget er et rør (10)og er beregnet på å fjerne karbonpartikler ved hjelp av tyngdekraften fra bunnområdet i det fluidiserte lag.
7. Apparat ifølge krav 4, karakterisert ved at hastigheten for fjerning av karbonpartikler fra laget er fast og at hastigheten for tilføring av karbonpartikler til laget er variabel og periodisk.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/349,786 US4404008A (en) | 1982-02-18 | 1982-02-18 | Combined cascade and multicomponent refrigeration method with refrigerant intercooling |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO830540L NO830540L (no) | 1983-08-19 |
NO156542B true NO156542B (no) | 1987-06-29 |
NO156542C NO156542C (no) | 1987-10-07 |
Family
ID=23373960
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO830540A NO156542C (no) | 1982-02-18 | 1983-02-17 | Fremgangsmaate for avkjoeling og flytendegjoering av en metanrik gasstroem. |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4404008A (no) |
EP (1) | EP0087086B1 (no) |
JP (1) | JPS58153075A (no) |
AU (1) | AU535756B2 (no) |
CA (1) | CA1177382A (no) |
DE (1) | DE3361510D1 (no) |
MX (1) | MX162064A (no) |
MY (1) | MY8600730A (no) |
NO (1) | NO156542C (no) |
OA (1) | OA07325A (no) |
Families Citing this family (55)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4548629A (en) * | 1983-10-11 | 1985-10-22 | Exxon Production Research Co. | Process for the liquefaction of natural gas |
FR2557586B1 (fr) * | 1983-12-30 | 1986-05-02 | Air Liquide | Procede et installation de recuperation des hydrocarbures les plus lourds d'un melange gazeux |
US4541852A (en) * | 1984-02-13 | 1985-09-17 | Air Products And Chemicals, Inc. | Deep flash LNG cycle |
US4720293A (en) * | 1987-04-28 | 1988-01-19 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for the recovery and purification of ethylene |
US4970867A (en) * | 1989-08-21 | 1990-11-20 | Air Products And Chemicals, Inc. | Liquefaction of natural gas using process-loaded expanders |
JPH06299174A (ja) * | 1992-07-24 | 1994-10-25 | Chiyoda Corp | 天然ガス液化プロセスに於けるプロパン系冷媒を用いた冷却装置 |
US5408848A (en) * | 1994-02-25 | 1995-04-25 | General Signal Corporation | Non-CFC autocascade refrigeration system |
EP0723125B1 (en) * | 1994-12-09 | 2001-10-24 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Gas liquefying method and plant |
DE19722490C1 (de) * | 1997-05-28 | 1998-07-02 | Linde Ag | Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes |
US6347532B1 (en) | 1999-10-12 | 2002-02-19 | Air Products And Chemicals, Inc. | Gas liquefaction process with partial condensation of mixed refrigerant at intermediate temperatures |
TW480325B (en) * | 1999-12-01 | 2002-03-21 | Shell Int Research | Plant for liquefying natural gas |
US6401486B1 (en) | 2000-05-18 | 2002-06-11 | Rong-Jwyn Lee | Enhanced NGL recovery utilizing refrigeration and reflux from LNG plants |
US6742358B2 (en) * | 2001-06-08 | 2004-06-01 | Elkcorp | Natural gas liquefaction |
US6691531B1 (en) * | 2002-10-07 | 2004-02-17 | Conocophillips Company | Driver and compressor system for natural gas liquefaction |
US6640586B1 (en) * | 2002-11-01 | 2003-11-04 | Conocophillips Company | Motor driven compressor system for natural gas liquefaction |
DE102004011483A1 (de) * | 2004-03-09 | 2005-09-29 | Linde Ag | Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes |
JP4447639B2 (ja) * | 2004-07-01 | 2010-04-07 | オートロフ・エンジニアーズ・リミテッド | 液化天然ガスの処理 |
EP1792130B1 (en) * | 2004-08-06 | 2017-04-05 | BP Corporation North America Inc. | Natural gas liquefaction process |
DE102005010055A1 (de) * | 2005-03-04 | 2006-09-07 | Linde Ag | Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes |
US7631516B2 (en) * | 2006-06-02 | 2009-12-15 | Ortloff Engineers, Ltd. | Liquefied natural gas processing |
US9400134B2 (en) * | 2006-08-02 | 2016-07-26 | Shell Oil Company | Method and apparatus for liquefying a hydrocarbon stream |
AU2007298913C1 (en) * | 2006-09-22 | 2011-09-01 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Method and apparatus for liquefying a hydrocarbon stream |
US20080264099A1 (en) * | 2007-04-24 | 2008-10-30 | Conocophillips Company | Domestic gas product from an lng facility |
US9869510B2 (en) * | 2007-05-17 | 2018-01-16 | Ortloff Engineers, Ltd. | Liquefied natural gas processing |
BRPI0814619B1 (pt) * | 2007-07-12 | 2019-07-09 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Método e aparelho para resfriar uma corrente de hidrocarboneto, e, método e aparelho para resfriar uma corrente de refrigerante mista |
US20090282865A1 (en) | 2008-05-16 | 2009-11-19 | Ortloff Engineers, Ltd. | Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing |
WO2010066662A2 (en) * | 2008-12-09 | 2010-06-17 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Method of operating a compressor and an apparatus therefor |
US8434325B2 (en) | 2009-05-15 | 2013-05-07 | Ortloff Engineers, Ltd. | Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing |
US20100287982A1 (en) * | 2009-05-15 | 2010-11-18 | Ortloff Engineers, Ltd. | Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing |
KR20120081602A (ko) | 2009-09-30 | 2012-07-19 | 쉘 인터내셔날 리써취 마트샤피지 비.브이. | 탄화수소 스트림을 분별증류하는 방법 및 그 장치 |
FR2969746B1 (fr) * | 2010-12-23 | 2014-12-05 | Air Liquide | Condensation d'un premier fluide a l'aide d'un deuxieme fluide |
EP2597406A1 (en) | 2011-11-25 | 2013-05-29 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Method and apparatus for removing nitrogen from a cryogenic hydrocarbon composition |
MY178855A (en) | 2011-12-12 | 2020-10-21 | Shell Int Research | Method and apparatus for removing nitrogen from a cryogenic hydrocarbon composition |
WO2013087571A2 (en) | 2011-12-12 | 2013-06-20 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Method and apparatus for removing nitrogen from a cryogenic hydrocarbon composition |
WO2013087569A2 (en) | 2011-12-12 | 2013-06-20 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Method and apparatus for removing nitrogen from a cryogenic hydrocarbon composition |
EP2604960A1 (en) | 2011-12-15 | 2013-06-19 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Method of operating a compressor and system and method for producing a liquefied hydrocarbon stream |
JP6322195B2 (ja) | 2012-08-31 | 2018-05-09 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイShell Internationale Research Maatschappij Besloten Vennootshap | 可変速度駆動システム、可変速度駆動システムの運転方法、および炭化水素流の冷却方法 |
AU2014257933B2 (en) | 2013-04-22 | 2017-05-18 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Method and apparatus for producing a liquefied hydrocarbon stream |
EP2796818A1 (en) | 2013-04-22 | 2014-10-29 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Method and apparatus for producing a liquefied hydrocarbon stream |
US20140366577A1 (en) | 2013-06-18 | 2014-12-18 | Pioneer Energy Inc. | Systems and methods for separating alkane gases with applications to raw natural gas processing and flare gas capture |
EP2857782A1 (en) | 2013-10-04 | 2015-04-08 | Shell International Research Maatschappij B.V. | Coil wound heat exchanger and method of cooling a process stream |
EP2869415A1 (en) | 2013-11-04 | 2015-05-06 | Shell International Research Maatschappij B.V. | Modular hydrocarbon fluid processing assembly, and methods of deploying and relocating such assembly |
RU2538192C1 (ru) * | 2013-11-07 | 2015-01-10 | Открытое акционерное общество "Газпром" | Способ сжижения природного газа и установка для его осуществления |
EP3132215B1 (en) * | 2014-04-16 | 2019-06-05 | ConocoPhillips Company | Process for liquefying natural gas |
EP2977431A1 (en) | 2014-07-24 | 2016-01-27 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | A hydrocarbon condensate stabilizer and a method for producing a stabilized hydrocarbon condenstate stream |
EP2977430A1 (en) | 2014-07-24 | 2016-01-27 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | A hydrocarbon condensate stabilizer and a method for producing a stabilized hydrocarbon condenstate stream |
EP3032204A1 (en) | 2014-12-11 | 2016-06-15 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Method and system for producing a cooled hydrocarbons stream |
EP3162870A1 (en) * | 2015-10-27 | 2017-05-03 | Linde Aktiengesellschaft | Low-temperature mixed-refrigerant for hydrogen precooling in large scale |
US10551119B2 (en) | 2016-08-26 | 2020-02-04 | Ortloff Engineers, Ltd. | Hydrocarbon gas processing |
US10551118B2 (en) | 2016-08-26 | 2020-02-04 | Ortloff Engineers, Ltd. | Hydrocarbon gas processing |
US10533794B2 (en) | 2016-08-26 | 2020-01-14 | Ortloff Engineers, Ltd. | Hydrocarbon gas processing |
US11428465B2 (en) | 2017-06-01 | 2022-08-30 | Uop Llc | Hydrocarbon gas processing |
US11543180B2 (en) | 2017-06-01 | 2023-01-03 | Uop Llc | Hydrocarbon gas processing |
US10619917B2 (en) | 2017-09-13 | 2020-04-14 | Air Products And Chemicals, Inc. | Multi-product liquefaction method and system |
EP3781885A1 (en) * | 2018-04-20 | 2021-02-24 | Chart Energy & Chemicals, Inc. | Mixed refrigerant liquefaction system and method with pre-cooling |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1481924A (fr) * | 1965-06-25 | 1967-05-26 | Air Liquide | Procédé de liquéfaction d'un gaz volatil |
US3763658A (en) * | 1970-01-12 | 1973-10-09 | Air Prod & Chem | Combined cascade and multicomponent refrigeration system and method |
US3970441A (en) * | 1973-07-17 | 1976-07-20 | Linde Aktiengesellschaft | Cascaded refrigeration cycles for liquefying low-boiling gaseous mixtures |
US4057972A (en) * | 1973-09-14 | 1977-11-15 | Exxon Research & Engineering Co. | Fractional condensation of an NG feed with two independent refrigeration cycles |
DE2438443C2 (de) * | 1974-08-09 | 1984-01-26 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zum Verflüssigen von Erdgas |
DE2820212A1 (de) * | 1978-05-09 | 1979-11-22 | Linde Ag | Verfahren zum verfluessigen von erdgas |
-
1982
- 1982-02-18 US US06/349,786 patent/US4404008A/en not_active Expired - Lifetime
-
1983
- 1983-01-25 CA CA000420172A patent/CA1177382A/en not_active Expired
- 1983-02-01 AU AU10887/83A patent/AU535756B2/en not_active Ceased
- 1983-02-11 DE DE8383101337T patent/DE3361510D1/de not_active Expired
- 1983-02-11 EP EP83101337A patent/EP0087086B1/en not_active Expired
- 1983-02-17 MX MX196307A patent/MX162064A/es unknown
- 1983-02-17 NO NO830540A patent/NO156542C/no unknown
- 1983-02-18 JP JP58026111A patent/JPS58153075A/ja active Granted
- 1983-02-18 OA OA57919A patent/OA07325A/xx unknown
-
1986
- 1986-12-30 MY MY730/86A patent/MY8600730A/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA1177382A (en) | 1984-11-06 |
NO156542C (no) | 1987-10-07 |
OA07325A (en) | 1984-08-31 |
EP0087086B1 (en) | 1985-12-18 |
MX162064A (es) | 1991-03-25 |
MY8600730A (en) | 1986-12-31 |
AU1088783A (en) | 1983-08-25 |
EP0087086A1 (en) | 1983-08-31 |
JPS6155024B2 (no) | 1986-11-26 |
US4404008A (en) | 1983-09-13 |
JPS58153075A (ja) | 1983-09-10 |
DE3361510D1 (en) | 1986-01-30 |
AU535756B2 (en) | 1984-04-05 |
NO830540L (no) | 1983-08-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO156542B (no) | Fremgangsmaate for avkjoeling og flytendegjoering av en metanrik gasstroem. | |
KR100265017B1 (ko) | 에피택셜 성장용 기체의 공급 방법 및 그의장치 | |
US8802046B2 (en) | Granular polycrystalline silicon and production thereof | |
US2432873A (en) | Means of pebble heater control | |
US4444811A (en) | Fluidized bed silicon deposition from silane | |
AU2010293739B2 (en) | Reactor for producing polycrystalline silicon, system for producing polycrystalline silicon, and process for producing polycrystalline silicon | |
MATSUI et al. | STUDY OF FLUIDIZED BED STEAM GASIFICATION OF CHAR BY THERMO GRAVIMETRIC ALLY OBTAINED KINETICS | |
US5114700A (en) | Electrically heated fluidized bed reactor and processes employing same | |
NO155802B (no) | Fremgangsmaate ved fremstilling av silisium av pulverformig silisiumdioksydholdig materiale. | |
US2871114A (en) | Process for the gasification of solid fuels | |
US4906441A (en) | Fluidized bed with heated liners and a method for its use | |
US4539016A (en) | Method of and apparatus for adjusting and maintaining constant the temperature during methanizing of a charge gas | |
US2603608A (en) | Control method in reactions between hydrocarbons and metal oxides | |
US2543742A (en) | Method for high-temperature conversion of gaseous hydrocarbons | |
CA1332782C (en) | Annular heated fluidized bed reactor | |
US3573000A (en) | Apparatus for generating gaseous metal halides | |
US2921840A (en) | Process for preparation of carbon monoxide | |
US2979390A (en) | Process for carrying out endothermic reactions | |
US3148035A (en) | Apparatus for the continuous production of silicon chloroform and/or silicon tetrachloride | |
US11033869B1 (en) | System for processing waste | |
WO2004013044A1 (en) | Methods for heating a fluidized bed silicon manufacture apparatus | |
CN211813460U (zh) | 一种三氯氢硅的制备系统 | |
US3689403A (en) | Fcc catalyst section control | |
KR100321064B1 (ko) | 코크스로의 가스 발생량 측정장치 | |
US6165249A (en) | Iron carbide process |