NO156102B - Sluseventil. - Google Patents
Sluseventil. Download PDFInfo
- Publication number
- NO156102B NO156102B NO841680A NO841680A NO156102B NO 156102 B NO156102 B NO 156102B NO 841680 A NO841680 A NO 841680A NO 841680 A NO841680 A NO 841680A NO 156102 B NO156102 B NO 156102B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- gas
- minute
- amount
- converter
- freshening
- Prior art date
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 77
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 42
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 21
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 13
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 8
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 7
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 4
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims 2
- 238000007789 sealing Methods 0.000 abstract description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 18
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 11
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 11
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910002090 carbon oxide Inorganic materials 0.000 description 7
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 239000000565 sealant Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
- F16K3/00—Gate valves or sliding valves, i.e. cut-off apparatus with closing members having a sliding movement along the seat for opening and closing
- F16K3/30—Details
- F16K3/316—Guiding of the slide
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
- F16K3/00—Gate valves or sliding valves, i.e. cut-off apparatus with closing members having a sliding movement along the seat for opening and closing
- F16K3/02—Gate valves or sliding valves, i.e. cut-off apparatus with closing members having a sliding movement along the seat for opening and closing with flat sealing faces; Packings therefor
- F16K3/0227—Packings
- F16K3/0236—Packings the packing being of a non-resilient material, e.g. ceramic, metal
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/1624—Destructible or deformable element controlled
- Y10T137/1797—Heat destructible or fusible
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/1624—Destructible or deformable element controlled
- Y10T137/1797—Heat destructible or fusible
- Y10T137/1812—In fluid flow path
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Magnetically Actuated Valves (AREA)
- Sliding Valves (AREA)
- Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)
- Valve Device For Special Equipments (AREA)
- Electronic Switches (AREA)
- Details Of Valves (AREA)
- Electrically Driven Valve-Operating Means (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
Description
Fremgangsmåte for utvinning av en brennbar gass ved ferskning av råjern.
Denne oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for utvinning av en brennbar
gass ved ferskning av råjern ved hjelp av
oxygen som ovenfra blåses mot råjernbadet.
De forskjelligste forslag er tidligere
kjent som på den ene side går ut på utnyttelse av den følbare varme av konverteravgassene og på den annen side på utnyttelse av forbrenningsvarmen i de karbon-oxyder som finnes i avgassene. Ifølge et
tidligere forslag tilsetter man avgassene
som forlater konverterens munning oxygen
i form av falsk luft hvor luftmengden for
fullstendig forbrenning av karbonoxydet
måles støkiometrisk. Blandingen av avgassene og forbrenningsgassene føres da
gjennom en skorsten som er utstyrt med
et kjelesystem og ledes deretter gjennom
et avstøvningsanlegg og blåses ut i atmo-sfæren.
Ifølge et forslag fra 1909 (tysk patent
216 302) er det på den annen side kjent å
utvinne en brennbar gass av en konverters
avgasser, ved hvilken utvinning man ved
hjelp av en vannkjølt kappe som er satt
opp på konverterens åpning hindrer luft-tilgang til og dermed forbrenning av det
karbonoxyd som befinner seg i konvertergassene. Konvertergassene oppfanges bare
under karbonets forbrenning slik at de
CO-fattige avgasser under avsilicierings-perioden og avfosforiseringsperioden ikke
nedsetter heteverdien av den gass som skal
fanges opp.
I nyere tid er det kommer frem flere forslag som er basert på det sistnevnte prinsipp. Ifølge østerriksk patent 205 527 utvinnes også en brennbar gass under for-brenningsperioden for karbonet. Kold nitrogen elle ren annen kold ikke-oxyderende gass blåses inn i en kjølt kappe som er satt opp på konverteråpningen for derved å nedsette konverteravgassenes temperatur og unngå beskadigelse av ledningene. En modifikasjon av dette forslag er omtalt i østerriksk tilleggspatent 229 347, ifølge hvilket man stort sett arbeider på samme måte, men hvor oppfangning og oppsam-ling av avgassene først skjer ut fra en bestemt grensegehalt av karbonoxyd, f. eks. 25 pst. Forgassene og ettergassene slippes ut i det frie.
Ytterligere forslag som er kjent fra de franske Yawata-patenter og fra «Fume Arrestment» som er utgitt av Iron & Steel Institute 1963, vedrører utvinning av brennbare gasser fra konverteravgasser ved oppblåsning, hvor det før oppfangningsperioden spyles med nitrogen og etter oppfangningsperioden nitrogen likeledes innføres i avsugningssystemet, og hvilke forslag også omfatter innstillingen av tryk-ket i avsugningssystemet henholdsvis innstillingen av en bestemt trykkdifferanse mellom innertrykket og yttertrykket, av-tetningen av spalten mellom konverteråpningen og kappen samt andre detaljer.
Som det fremgår av den ovenfor om-talte teknikkens stand har man undersøkt to prinsipielt innbyrdes forskjellige måter for gjenvinning av gassens energiinnhold. Den ene fremgangsmåte går ut på at konverteren forenes med en ettervarmekjele, at karbonoxydet som befinner seg i konverteravgassene forbrennes og at summen av den følbare varme og avgassenes for-brenningsvarme utnyttes. Den annen fremgangsmåte omfatter utvinning av avgassene uten forbrenning, idet konverteren ikke samvirker med noen som helst varme-kjele, og hvor avgassene bare avkjøles og hvor bare avgassene fra karbonforbrennin-gen som, har høyt CO-gehalt oppfanges etter at de har gått gjennom væske- og renseanlegg, mens gassene som kommer foran og etter ledes bort uten å utnyttes.
Begge de nevnte fremgangsmåter har visse ulemper. Ulempen ved den første fremgangsmåte er at avgassene som kommer ut ved en temperatur på 1600—1800°C som følge av forbrenningsvarmen får en temperaturøkning, av hvilken grunn inn-retningene i skorstenens underdel må frem-stilles av meget varmebestandig og slitefast materiale. Den varmemengde som man får i varmekjelen og dermed dampytelsen øker og avtar sprangvis i samme grad som karbonoxydet dannes, og det er f. eks. kjent at varmemengden fordobles mellom det 6. og det 12. minutt og reduseres med halvpar-ten fra det 13. til det 18. minutt. På den annen side er fordelen ved den første fremgangsmåte klar, nemlig at man får en stor driftssikkerhet idet eksplosjonsfare er ute-lukket.
Ulempen ved den annen fremgangsmåte ligger i at den følbare (fysikalske) varme i de hete avgasser ikke eller bare utilstrekkelig nyttiggjøres, at kompliserte reguleringsinnretninger må brukes for å utelukke luften, og at også i de perioder hvor ingen oppfangning av avgassene fin-ner sted, må en viss minstemengde av en inert gass føres gjennom avsugningssystemet for å holde reguleringsinnretningene i gang.
Hensikten rned oppfinnelsen er å unngå ulempene og utnytte fordelene ved de kjente systemer. Oppfinnelsen vedrører så-ledes en fremgangsmåte til utvinning av en brennbar gass ved ferskning av råjern ved hjelp av oxygen hvor oxygenet ovenfra blåses mot råjernbadet og hvor de ved ferskningsprosessen dannede gasser etter utløpet av konverteren for utnyttelse av sin følbare varme ledes gjennom en skorsten med et kjelesystem og oppsamles etter utløpet av kjelen, og fremgangsmåten iføl-ge oppfinnelsen utmerker seg i det vesent-lige ved at etter begynnelsen av karbon-forbrenningen tilsettes avgassene en svakt oxyderende gass, hvilken gass inneholder mindre oxygen enn luft, fortrinnsvis fra 5—12 volumprosent, hvilken gass blåses inn i en ved konverteråpningen anordnet kappe som tildekker konverteren og slutter seg til skorstenen.
Som følge av den oppfinnelsesmessige forholdsregel er den ved hjelp av ettervarmekjelen utnyttede varme større enn avgassenes følbare varme og differansen sva-rer til reaksjonsvarmen av den delvise forbrenning av karbonoxydet med den svakt oxyderende gass. Summen av den følbare varme og reaksjonsvarmen er imidlertid ikke så stor som ved de kjente prosesser som er nevnt i innledningen i forbindelse med den første fremgangsmåte, fordi ved de kjente fremgangsmåter forbrennes hele karbonoxydet.
Av denne grunn har man ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen mindre ri-siko for overhetning av skorstenunderdelen og dens hjelpeinnretninger enn ved de tidligere kjente utførelser, samtidig som man oppnår ytterligere fordeler ved den annen gruppe av kjente prosesser, nemlig mulig-heten for opfangning og lagring av en gass som fremdeles har en varmeverdi. Da ten-ningstemperaturen som lett forståelig til enhver tid er overskredet når gassen befinner seg i skorstenen, og karbonoxydet allerede har reagert med oxygenet i tilsetningsgassen, er faren for eksplosjon i høy grad unngått. Ved hjelp av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen opnår man derfor virkelig fordelene ved de to grupper av kjente fremgangsmåter samtidig som man unngår ulempene ved dem.
Ved foretrukne utførelser av oppfinnelsen kan mengden og sammensetningen av den svakt oxyderende gass som skal tilsettes avgassene varieres. Hvis det er øns-kelig å oppnå en dampfremstilling som er konstant over størstedelen av ferskningsprosessen, dvs, når en sprangaktig belast-ning av ettervarmekjelen under den ster-keste utvikling av karbonoxydet skal unn-gåes, kan reguleringen av mengden foregå slik at mengden av tilsetningsgassen senkes kontinuerlig fra begynnelsen av karbonets forbrenning, f. eks. fra det 2. til det 12. minutt, og hvoretter den kan økes igjen, f. eks. fra det 16. til det 19. minutt. Hvis man på den annen side ønsker å fange opp røkgass som har konstant varmeverdi under den største del av ferskningsprosessen, utføres reguleringen slik at mengden av tilsetningsgassen økes kontinuerlig i prosessens første fase, f. eks. fra det 1. til det 12. minutt, og deretter senkes konti-
nuerlig i prosessens annen fase, f. eks. fra det 14. til det 19. minutt.
Også oxygeninnholdet i den svakt oxyderende gass som skal tilsettes avgassene, kan varieres i samsvar med oppfinnelsen for på den ene side å komme fram til en konstant dampfremstilling under en del av eller under hele ferskningsprosessen, eller for på den annen side å oppnå en bestemt varmeverdi for den gass som skal fanges opp under en del av eller under hele ferskningsprosessen. Mengdereguleringen og oxygeninnholdsreguleringen kan anvendes samtidig ved siden av hverandre.
Forskjellige utførelsesf ormer og detaljer ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er vist på de medfølgende diagrammer. Diagram 1 illustrerer en arbeidsmåte hvor en konstant mengde svakt oxyderende gass med konstant oxygeninnhold tilsettes konverteravgassene. På diagram 1 er som funksjon av tiden vist den totale mengde av CO-innhold i avgassen, gassens varmeverdi og den til kjølesystemet avgitte varmemengde. Dessuten fremgår sammensetningen av tilsetningsgassen av diagram-met. På diagram 2 er vist en arbeidsmåte hvor mengden av den svakt oxyderende gass ikke holdes konstant, men hvor oxygeninnholdet er konstant. Også på dette diagram er påført mengdene, varmeverdien samt den til kjelesystemet avgitte varme, på lignende måte som på diagram 1. Diagram 2 er satt opp under forutsetning av at dampproduksjonen holdes konstant over en bestemt varighetsperiode av ferskningsprosessen. Diagram 3 er satt opp for en arbeidsmåte hvor det arbeides med ikke-konstante oxygeninnhold. Diagram-met er satt opp under forutsetning av at varmeverdien av den gass som fanges opp holdes konstant over en bestemt varighetsperiode av ferskningsprosessen, mens dampproduksjonen ikke er konstant. Mengden, varmeverdien og den til kjelesystemet avgitte varme er vist på samme måte som på diagram 1.
Diagrammene skal omtales nærmere
nedenfor:
Ved gjennomføring av en påblåsnings-prosess i en 50 tonns digel med innsatsen bestående av stålråjern utgjør forsknings-tiden 21 minutter. Blåsetiden er på diagrammene avsatt på abcissen. På diagram 1 omfatter ordinaten fire skalaer, nemlig for avgassens temperatur, for den til kjelesystemet i skorstenen avgitte varmemengde i varmeenheter (kcal) pr. minutt, for mengdene av den i tidsenheten tilsatte eller frembragte gass i Nm-ymin og for var
meverdien av den oppfangede gass i varmeenheter (kcal) pr. Nms.
Kurven 1 viser røkgassens varmeverdi, kurven 2 den varmemengde som er avgitt til kjelesystemet, kurven 3 viser avgass-mengden og kurven 4 karbonoxydandelen til enhver tid i Nmymin. Kurvene 5 og 6 viser de tilsatte mengder oxygen og nitrogen. Disse mengder er konstante. Tilsetningsgassens oxygeninnhold utgjør 6 pst. Temperaturkurven er betegnet med 7. Som vist er ved denne arbeidsmåte hverken avgassens varmeverdi eller den til kjelen avgitte varmemengde konstant, idet kurvene først har stigende og deretter synkende forløp.
Ved utførelsen ifølge diagram 2 tilsettes igjen en gass som har konstant oxygeninnhold på 6 pst. Kurvene har samme betegnelse som på diagram 1. Ved denne utførelse er mengden av tilsetningsgassen til å begynne med, altså ved slutten av det første minutt og mot slutten av ferskningsprosessen, dvs. ved slutten av det 19. minutt, stor. Fra det 1. til det 13. minutt avtar tilsetningsgassmengden kontinuerlig og fra det 16. til 19. minutt tiltar den på ny kontinuerlig. Mellom det 13. og 16. minutt tilsettes ingen tilsetningsgass. Under disse forutsetninger avgis fra det 1. til det 19. minutt en konstant varmemengde på 145 000 kcal/min til kjelen. Røkgassens varmeverdi er ikke konstant. Varmeverdien stiger fra det 1. til 12. minutt til omtrent 2900 kcal/Nmfi og avtar igjen kontinuerlig fra det 14. minutt.
Diagram 3 viser en prosess hvor tilsetningsgassen inneholder konstant 6 pst. oxygen og hvor tilsetningsgassens mengde varieres slik at varmeverdien av den gass som fanges opp fra det 2. til det 18. minutt forblir konstant ved en verdi på 1500 kcal/Nm.3, mens den til kjelesystemet avgitte varmemengde varierer. Denne varmemengde som brukes til produksjon av damp oppnår først mellom det 4. og det 5. minutt en verdi på 120 000 kcal/min, stiger fra det 12. til 13. minutt til omtrent 220 000 kcal/min og synker deretter raskt.
Innenfor oppfinnelsens ramme er det selvfølgelig mulig å variere de på diagrammene gjengitte grensetilfelle hensiktsmes-sig og dessuten å regulere tilsetningsgassens oxygeninnhold slik at man enten oppnår en bestemt dampproduksjon eller en bestemt varmeverdi i den oppfangede gass.
På tegningen er vist en anordning til utførelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen. Med 1 er betegnet en konverter over hvis åpning det er anordnet en dekk-kappe som består av to deler, nemlig en øvre del 2 som er tilsluttet skorstenen og en nedre del 2'. Kappens nedre del 2' er opp-hengt i en transportvogn som er horison-talt forskyvbar på en bærekonstruksjon 11.
Kappedelen 2' er ved konverteråpningen
lukket ved hjelp av en løftbar og senkbar
ringformet tildekningsdel 3 hvor en laby-rintinnretning 5 som er fylt med vann,
benyttes som tetningsmiddel. Denne tet-ningsdel 3 kan løftes og senkes ved hjelp
av løftesylindre 15. På den ringformede
del 3 er anbragt en rørledning 4 med radi-alt innover rettede utløpsåpninger for til-førsel av oxygenholdig gass. Denne rør-ledning 4 som er ringformet, er ved hjelp
av ert bøyelig ledning 14 koblet til en blan-deinnretning 12 som er utstyrt med tilfør-selsledninger 13, 13' for tilførsel av blan-dingskomponenter. Med 6', 6", 6"' 6"", 6v,
6V' er betegnet de forskjellige temperatur-målesteder. Et temperaturanvisningsappa-rat er vist ved 7 og kan stilles inn på de
enkelte målesteder. Anordningen er utstyrt
med en løftbar og senkbar oxygenlanse 8
som er anordnet tett i forhold til en inn-løpsstuss i kappedelen 2, hvor en tetning er
betegnet med 9.
Claims (3)
1. Fremgangsmåte til utvinning av en
brennbar gass ved ferskning av råjern ved hjelp av oxygen hvor oxygenet ovenfra blåses mot råjernbadet og hvor de ved fersk- ningsprosessen dannede gasser etter utlø-
pet av konverteren for utnyttelse av sin følbare varme ledes gjennom en skorsten med et kjelesystem og oppsamles etter ut-løpet av kjelen, karakterisert ved at etter begynnelsen av karbonforbrennin-gen tilsettes avgassene en svakt oxyderende gass, hvilken gass inneholder mindre oxygen enn luft, fortrinnsvis fra 5—12 volumprosent, hvilken gass blåses inn i en ved konverteråpningen anordnet kappe som tildekker konverteren og slutter seg til skorstenen.
2. Fremgangsmåte ifølge påstand 1, karakterisert ved at for oppnåelse av konstant dampproduksj on over den største del av ferskningsprosessen reguleres mengden av den gass som skal tilsettes slik at mengden senkes kontinuerlig ved begynnelsen av ferskningsprosessen, dvs.
fra det 1. til det 13. minutt, og økes igjen i ferskningsprosessens annen fase, f. eks. fra det 16. til det 19 minutt.
3. Fremgangsmåte ifølge påstand 1, karakterisert ved at for utvinning av røkgass med varmeverdi som er konstant over den største del av ferskningsprosessen reguleres mengden av den gass som skal tilsettes slik at mengden økes kontinuerlig fra det 1. til det 12. minutt og igjen senkes kontinuerlig fra det 14. til det 19. minutt.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/489,494 US4541449A (en) | 1983-04-28 | 1983-04-28 | Gate valve |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO841680L NO841680L (no) | 1984-10-29 |
NO156102B true NO156102B (no) | 1987-04-13 |
NO156102C NO156102C (no) | 1987-08-05 |
Family
ID=23944103
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO841680A NO156102C (no) | 1983-04-28 | 1984-04-27 | Sluseventil. |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4541449A (no) |
EP (1) | EP0124234B1 (no) |
JP (1) | JPS59208277A (no) |
AT (1) | ATE31797T1 (no) |
CA (1) | CA1227180A (no) |
DE (1) | DE3468502D1 (no) |
MX (1) | MX159056A (no) |
NO (1) | NO156102C (no) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3805764A1 (de) * | 1988-02-24 | 1989-09-07 | Siepmann Werke Gmbh & Co Kg | Schieberventil |
US4971098A (en) * | 1989-12-06 | 1990-11-20 | Cooper Industries, Inc. | Valve and improved seat seal therefor |
WO1992005379A1 (en) * | 1990-09-24 | 1992-04-02 | John Valves Pty. Ltd. | Thrust assembly for valve stem |
US7866629B2 (en) * | 2006-10-04 | 2011-01-11 | Itt Manufacturing Enterprises, Inc. | Gate valve with streamlined flow |
US20120080634A1 (en) * | 2010-09-30 | 2012-04-05 | Vetco Gray Inc. | valve bore sealing method and apparatus |
US8403296B2 (en) * | 2010-11-29 | 2013-03-26 | Vetco Gray Inc. | Metal seat seal with flexible sealing edge |
US9010725B2 (en) | 2011-12-21 | 2015-04-21 | Vetco Gray Inc. | Valve vented redundant stem seal system |
KR101657445B1 (ko) | 2012-01-03 | 2016-09-20 | 포럼 유에스, 인코포레이티드 | 밸브 시트 유지 핀 |
US20140183393A1 (en) | 2012-12-31 | 2014-07-03 | Vetco Gray Inc. | Multi-valve stem seal assembly for a gate valve |
WO2016007127A1 (en) * | 2014-07-07 | 2016-01-14 | Flowserve Management Company | Valve assemblies, valve seats including flexible arms, and related methods |
CN105782487B (zh) * | 2016-04-29 | 2018-05-08 | 烟台金泰美林科技股份有限公司 | 热冲击专用全衬陶瓷球阀 |
CN110612411A (zh) * | 2017-05-09 | 2019-12-24 | 美国圣戈班性能塑料公司 | 密封件、组件及其使用方法 |
US10900575B2 (en) * | 2019-02-28 | 2021-01-26 | Baker Hughes Oilfield Operations Llc | Balanced stem and surface safety valve |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1488296A (en) * | 1919-07-08 | 1924-03-25 | Stevens Motors Inc | Packing ring |
US2278849A (en) * | 1939-12-20 | 1942-04-07 | Paul A Dewhirst | Line blind |
DE724916C (de) * | 1940-09-25 | 1942-09-09 | Kanis & Co | Absperrschieber |
US3006599A (en) * | 1959-07-20 | 1961-10-31 | Acf Ind Inc | Valve seat |
US2985421A (en) * | 1960-03-07 | 1961-05-23 | Acf Ind Inc | Pressure activated sealing members |
US3273855A (en) * | 1963-07-11 | 1966-09-20 | Russel L Wells | Valve seat for gate valves |
US3307826A (en) * | 1963-12-02 | 1967-03-07 | Acf Ind Inc | Bifaced gate valve |
US3480253A (en) * | 1967-12-28 | 1969-11-25 | Hills Maccanna Co | Ball valve with seats for journalled ball |
US3497178A (en) * | 1968-03-21 | 1970-02-24 | Hills Mccanna Co | Ball valve with movable yieldable polymeric seats |
GB1514463A (en) * | 1975-05-22 | 1978-06-14 | Crane Ltd | Apparatus for the control of fluid |
US4124194A (en) * | 1977-06-20 | 1978-11-07 | Acf Industries, Incorporated | Metallic seat construction for valves |
US4214600A (en) * | 1979-02-15 | 1980-07-29 | Cameron Iron Works, Inc. | Valve |
US4290581A (en) * | 1979-09-21 | 1981-09-22 | Acf Industries, Incorporated | Seat assembly for ball valves |
-
1983
- 1983-04-28 US US06/489,494 patent/US4541449A/en not_active Expired - Fee Related
-
1984
- 1984-03-20 DE DE8484301884T patent/DE3468502D1/de not_active Expired
- 1984-03-20 AT AT84301884T patent/ATE31797T1/de active
- 1984-03-20 EP EP84301884A patent/EP0124234B1/en not_active Expired
- 1984-03-23 CA CA000450304A patent/CA1227180A/en not_active Expired
- 1984-04-10 MX MX200962A patent/MX159056A/es unknown
- 1984-04-27 NO NO841680A patent/NO156102C/no unknown
- 1984-04-27 JP JP59086005A patent/JPS59208277A/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3468502D1 (en) | 1988-02-11 |
EP0124234A2 (en) | 1984-11-07 |
MX159056A (es) | 1989-04-13 |
US4541449A (en) | 1985-09-17 |
EP0124234A3 (en) | 1985-05-02 |
NO156102C (no) | 1987-08-05 |
JPS59208277A (ja) | 1984-11-26 |
NO841680L (no) | 1984-10-29 |
EP0124234B1 (en) | 1988-01-07 |
ATE31797T1 (de) | 1988-01-15 |
CA1227180A (en) | 1987-09-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO156102B (no) | Sluseventil. | |
CN105779684B (zh) | 一种转炉煤气回收系统及其回收方法 | |
CN105779683B (zh) | 一种转炉煤气回收系统及回收方法 | |
US3118759A (en) | Method for recovering waste gas from oxygen top blowing converter in unburned state | |
NO125294B (no) | ||
US4141795A (en) | Dry type method for quenching coke | |
GB1235803A (en) | Method for the recovery of off gases | |
JPS601362B2 (ja) | 転炉排ガスの熱エネルギ−回収方法 | |
CN107699255B (zh) | 一种干熄焦低负荷生产时旋风除尘器除尘高效率控制方法及装置 | |
FR2420564A1 (fr) | Procede pour recuperer le gaz superflu dans l'extinction a sec du coke et appareil utilisable pour la mise en oeuvre de ce procede | |
US4087260A (en) | Apparatus for sorption filters and method for operating them | |
US3134835A (en) | Apparatus for recovering waste gas from oxygen top blowing converter in unburned state | |
GB1489453A (en) | Protective gas plant | |
FR2443491A1 (fr) | Chambre verticale d'extinction de coke a sec et en continu | |
JPH0559954B2 (no) | ||
US3955803A (en) | Vertically adjustable dome ring for oxygen converter | |
CA1091183A (en) | Collecting mains for battery of horizontal coke ovens and method of operating same | |
US3321302A (en) | Method of utilizing the heat content of a combustible gas during refining pig iron | |
US4157940A (en) | Method for operating a battery of horizontal coke ovens | |
US3774673A (en) | Method and device for heating gases | |
JPS62124186A (ja) | コ−クス乾式消火装置 | |
US3341324A (en) | Method for the recovery of a combustible gas during refining pig iron | |
CN206986223U (zh) | 转炉炼钢干式除尘及全余热稳定发电系统 | |
GB2034755A (en) | Reduction of Metal Oxides | |
US2252810A (en) | Method for carrying out endothermic gas reactions in regenerative gas heaters |