NO155418B

NO155418B - GRAMPHONE PICKUP HEAD AND GRAMPHONE PLATE PLAYER DEVICE FOR COMPENSATION FOR MECHANICAL INFLUENCES.

Info

Publication number: NO155418B
Application number: NO78784165A
Authority: NO
Inventors: Ray Milton Dolby
Original assignee: Ray Milton Dolby
Priority date: 1977-12-12
Filing date: 1978-12-11
Publication date: 1986-12-15
Also published as: GB2013957A; GB2067341A; NO155418C; SE8500333L; DK350886A; SE8500330L; GB2067820B; CH645744A5; NO862027L; JPH07326001A; DE2853478A1; GB2068627A; GB2067339B; JP2673170B2; AU530071B2; SE8500330D0; NO862030L; DK351086D0; NL7812032A; NO784165L

Description

Brennerutstyr for flytende og gassformede brennstoffer. Burner equipment for liquid and gaseous fuels.

Foreliggende oppfinnelse angår brennerutstyr for flytende og gassformede brennstoffer, såsom olje og gass. The present invention relates to burner equipment for liquid and gaseous fuels, such as oil and gas.

Kjente brennerutstyr av denne art omfatter enten minst ett reaksjonskammer for dannelse av en varm gass og et forbrenningskammer forbundet med reaksjonskammeret og som tjener til forbrenning av den varme gass med sekundærluft innført giennom minst en sekundærluftkanal eller de omfatter en brenner som er egnet for direkte forbrenning av brennstoffet. Varmeutviklingen som følge av brennstoffets forbrenning finner som oftest sted umiddelbart foran brenneren, slik at det er umulig å oppnå ønskede temperaturer på steder hvor varmen skal strekkes ut. Derfor er de kjente brennerutstyr for flytende eller gassformede brennstoffer i første rekke bare egnet for kjeleanlegg for store belastninger og hvor forbrenningskammeret er hovedsakelig avkjølt ved hjelp av kielerør og derfor er istand til å tåle uunn-gåelige høye forbrenningstemperaturer, mens kjeleanlegg med ikke avkjølte for-brenningskammere eller vanlige industriovner forsynt med brennerutstyr av kjent type, såsom oljebrennere med direkte for-støvning av brennstoffet, tidlig ville bli ødelagt av de varme stikkflammer, selv om de forøvrig byr på betydelige tekniske så vel som teknologiske fordeler, f. eks. mulig-heten for innstilling av ovnsatmosfæren. Known burner equipment of this kind either comprises at least one reaction chamber for the formation of a hot gas and a combustion chamber connected to the reaction chamber and which serves to burn the hot gas with secondary air introduced through at least one secondary air channel or they comprise a burner which is suitable for direct combustion of the fuel. The heat generated as a result of the combustion of the fuel most often takes place immediately in front of the burner, so that it is impossible to achieve the desired temperatures in places where the heat is to be spread out. Therefore, the known burner equipment for liquid or gaseous fuels is primarily only suitable for boiler plants for heavy loads and where the combustion chamber is mainly cooled by means of wedge tubes and is therefore able to withstand unavoidable high combustion temperatures, while boiler plants with uncooled pre- Combustion chambers or ordinary industrial furnaces equipped with burner equipment of a known type, such as oil burners with direct atomization of the fuel, would early be destroyed by the hot sticking flames, even though they otherwise offer significant technical as well as technological advantages, e.g. the possibility of setting the oven atmosphere.

Foreliggende oppfinnelse har som ho-vedformål å eliminere slike ulemper og til-veiebringe et brennerutstyr av den beskrevne art, ved hjelp av hvilket flytende og gassformede brennstoffer kan forbrennes ved en jevn forbrenningstemperatur som kan velges innenfor vide grenser og hvor en atmosfære kan oppnåes som er innstillbar uavhengig av slik temperatur, slik at den kan være oxyderende, nøytral eller reduserende også når-det gjelder kjeleanlegg med ikke kjølte forbrenningskam-mere og når det dreier seg om industriovner uten at disse ødelegges. The main purpose of the present invention is to eliminate such disadvantages and to provide a burner device of the type described, by means of which liquid and gaseous fuels can be burned at a uniform combustion temperature that can be selected within wide limits and where an atmosphere can be obtained that is adjustable independently of such temperature, so that it can be oxidizing, neutral or reducing also when it comes to boiler systems with uncooled combustion chambers and when it comes to industrial furnaces without these being destroyed.

Et annet formål med foreliggende oppfinnelse er en hurtig og intens blanding av brennstoff og forbrenningsluft, slik at forbrenningen foregår nærmest mulig blandestedet, hvorved der oppnåes en homogen atmosfære. Oppfinnelsen tar videre sikte på å frembringe alle typer flammer, såsom brennerflammer med sirkelformet tverrsnittsflate eller flate flammer med forskjellig tykkelse osv. Et annet formål m,ed foreliggende oppfinnelse er å bevirke at temperaturene i flammen henholdsvis i forbrenningsgassene også skal kunne velges og være innstiilbare innen vide grenser, idet det ønskede innstillingsområde spen-ner fra 200 til 1600°C. Et annet formål med oppfinnelsen er å frembringe et konstruk-sjons- og arbeidsprinsipp for det nye bren-. nerutstyr egnet for innstilling etter forskjellige behov bestemt av de laveste og hjøyeste ytelser. Oppfinnelsen tar også sikte på å hindre forkoksning bevirket av varme som reflekteres fra meget varme vegger. Det er også et formål med oppfinnelsen å skaffe et brennerutstyr som er egnet for avvekslende eller samtidig forbrenning av forskjellige brennstoffer. Et ytterligere formål med oppfinnelsen er å frembringe et brennerutstyr som selv om det svarer til alle de ovenfor nevnte krav også er rimelig i pris og istand til pålitelig funksjon gjennom en lang levetid. Another object of the present invention is a rapid and intense mixing of fuel and combustion air, so that the combustion takes place as close as possible to the mixing point, whereby a homogeneous atmosphere is achieved. The invention further aims to produce all types of flames, such as burner flames with a circular cross-sectional area or flat flames with different thicknesses, etc. Another purpose of the present invention is to ensure that the temperatures in the flame or in the combustion gases must also be selectable and adjustable within wide limits, as the desired setting range ranges from 200 to 1600°C. Another purpose of the invention is to produce a construction and working principle for the new fuel. lower equipment suitable for setting according to different needs determined by the lowest and highest performances. The invention also aims to prevent coking caused by heat reflected from very hot walls. It is also an object of the invention to provide a burner device which is suitable for alternating or simultaneous combustion of different fuels. A further purpose of the invention is to produce a burner equipment which, although it meets all the above-mentioned requirements, is also reasonable in price and able to function reliably throughout a long service life.

Oppfinnelsen bygges på den erkjen-nelse at de ovennevnte krav kan oppfylles hvis forbrenning av det tilførte brennstoff forsinkes på en ønsket måte. Forsinkelse av forbrenningen betyr at varmeutviklingen fordeles i samsvar med de ønskede punkter for varmeuttrekning, slik at der oppnåes på forhånd fastlagte temperaturer i forbrenningskammeret i ønskede punkter av dette. Med andre ord vil forbrenningen og følgelig varmeutviklingen ved hjelp av primær- og sekundærluft finne sted gradvis, enten den sekundære luft blandes inn i den varme gass eller den varme gass blandes inn i den sekundære luft i ett eller flere trinn. Den trinnvise sammenblanding innebærer forskjellige møtesteder for de samvirkende medier, til hvilket formål det ene eller det annet av disse bringes til å strømme i forskjellige retninger mot hverandre fra et og samme sted i eller tilføres fra forskjellige steder til forbrenningskammeret. Således må den varme gass være disponibel allerede før den møter sekundærluften og må kunne til-føres forbrenningskammeret i brennerutstyret i romlig adskilte punkter. På den annen side rwå sekundærluften møte den varme gass bare når og der hvor forbrenning av denne sistnevnte skal finne sted. The invention is based on the recognition that the above-mentioned requirements can be met if combustion of the supplied fuel is delayed in a desired manner. Delaying the combustion means that the heat generation is distributed in accordance with the desired points for heat extraction, so that predetermined temperatures are achieved in the combustion chamber at desired points thereof. In other words, the combustion and consequently the generation of heat with the help of primary and secondary air will take place gradually, either the secondary air is mixed into the hot gas or the hot gas is mixed into the secondary air in one or more stages. The step-by-step mixing involves different meeting points for the cooperating media, for which purpose one or the other of these is made to flow in different directions towards each other from one and the same place in or is supplied from different places to the combustion chamber. Thus, the hot gas must be available even before it meets the secondary air and must be able to be supplied to the combustion chamber in the burner equipment at spatially separated points. On the other hand, the secondary air must meet the hot gas only when and where combustion of the latter is to take place.

En første forbrenning skal følgelig finne1 sted i mer enn ett trinn, dvs. først en forbrenning med primærluft (første trinn) og deretter en forbrenning med sekundærluft i minst ett trinn (annet trinn). For det annet må de medier som tar del i forbrenningen i det annet trinn, tilføres hverandre i et på forhånd fastlagt punkt eller et flertall slike. For det tredje må sekundærluft tilføres blandestedet adskilt fra den varme gass. Alle disse krav oppfylles av foreliggende oppfinnelse som angår et brennerutstyr for brennstoffer såsom gass og olje og som har på i og for seg kjent, måte et reaksjonskammer for dannelsen av en varm- gass og et forbrenningskammer forbundet med reaksjonskammer et for forbrenning av den varme gass med sekundærluft og minst en sekundærluftkanal. Overensstemmende med foreliggende opp-finnelses hovedtrekk er der anordnet et gassfordelingskammer mellom reaksjonskammeret og forbrenningskammeret anordnet adskilt fra sekundærluftkanalen, idet gassfordelingskammeret ved hjelp av minst en gassinntaksåpning er forbundet med reaksjonskammeret og ved hjelp av minst en gassavløpsåpning forbundet med forbrenningskammeret, idet den nevnte sekundærluftkanal gjennom minst en av-løpsåpning munner direkte ut i forbrenningskammeret. Med brennerutstyret iføl-ge oppfinnelsen foregår således fullstendig forbrenning av brennstoffet i minst to trinn; først forgasses olje eller en varme-gass som sannsynligvis er disponibel, de-komponeres ved delvis forbrenning (første trinn). Således dannes en varm gass med en temperatur på mellom 600 og 1200°C med utilstrekkelig oxygeninnhold, hvor-etter den forbrennes i et annet trinn ved hjelp av tilført sekundærluft. Det kan forekomme at en fullstendig forbrenning av den varme gass ville medføre for høye temperaturer selv i et annet trinn. For oppnåelse av en ønsket lav temperatur på et sådant sted vil sekundærluften bli ført inn også på et tredje sted, idet den full-stendige forbrenning av brennstoffet således finner sted i tre trinn. Hvis det på grunn av en ønsket temperaturfordeling er nødvendig, kan sekundærluften tilføres den varme gass i ytterligere punkter på en lignende måte. Alt etter den ønskede art av forbrenningsatmosfæren er det også mulig å gå frem på omvendt måte: Gassen vil bli tilført sekundærluften som allerede beskrevet i forbindelse med tilførsel av sekundærluft til gassen. A first combustion must therefore take place1 in more than one stage, i.e. first a combustion with primary air (first stage) and then a combustion with secondary air in at least one stage (second stage). Secondly, the media that take part in the combustion in the second stage must be fed to each other at a predetermined point or a majority of such. Thirdly, secondary air must be supplied to the mixing point separately from the hot gas. All these requirements are met by the present invention which relates to a burner device for fuels such as gas and oil and which has, in a manner known per se, a reaction chamber for the formation of a hot gas and a combustion chamber connected to the reaction chamber for burning the hot gas with secondary air and at least one secondary air duct. In accordance with the main features of the present invention, a gas distribution chamber is arranged between the reaction chamber and the combustion chamber arranged separately from the secondary air duct, the gas distribution chamber being connected to the reaction chamber by means of at least one gas intake opening and connected to the combustion chamber by means of at least one gas outlet opening, the said secondary air duct through at least a drain opening opens directly into the combustion chamber. With the burner equipment according to the invention, complete combustion of the fuel thus takes place in at least two stages; first, oil or a heat gas that is likely to be available is gasified, decomposed by partial combustion (first stage). Thus, a hot gas is formed with a temperature of between 600 and 1200°C with insufficient oxygen content, after which it is combusted in another step with the help of supplied secondary air. It may occur that a complete combustion of the hot gas would result in excessively high temperatures even in another stage. In order to achieve a desired low temperature at such a location, the secondary air will also be introduced at a third location, the complete combustion of the fuel thus taking place in three stages. If, due to a desired temperature distribution, it is necessary, the secondary air can be supplied to the hot gas at additional points in a similar way. Depending on the desired nature of the combustion atmosphere, it is also possible to proceed in the opposite way: The gas will be supplied to the secondary air as already described in connection with the supply of secondary air to the gas.

På den annen side tjener gassfordelingskammeret og sekundærluftkanalen ifølge oppfinnelsen også for utformningen av flammen. Ved å variere antallet, formen, stedet og retningen av gassutløps-åpningene så vel som å variere størrelsen, stedet og antallet av utløpsåpnlnger for sekundærluftkanalen, kan også flammens form fra den varme gass som trekkes ut av gassfordelingskammeret, påvirkes vesent-lig og der kan oppnåes en ønsket flat, rund, vifteformet eller kjegleformet flamme. On the other hand, the gas distribution chamber and the secondary air channel according to the invention also serve for the design of the flame. By varying the number, shape, location and direction of the gas outlet openings as well as varying the size, location and number of outlet openings for the secondary air duct, the shape of the flame from the hot gas extracted from the gas distribution chamber can also be significantly affected and there can a desired flat, round, fan-shaped or cone-shaped flame is achieved.

Videre er brennerutstyret ifølge oppfinnelsen egnet for anvendelse ved fire hovedtyper av driftsmåter. Furthermore, the burner equipment according to the invention is suitable for use in four main types of operating modes.

Ved den første type blandes sekundærluft inn i den varme gass i to eller flere trinn, idet sekundærluften selv tilføres den varme gass fra samme sted i forbrenningskammeret i forskjellige retninger eller den kan innføres i forbrenningskammeret på forskjellige steder. In the first type, secondary air is mixed into the hot gas in two or more stages, as the secondary air itself is supplied to the hot gas from the same place in the combustion chamber in different directions or it can be introduced into the combustion chamber in different places.

En annen driftsmåte består i den om-vendte av den ovenfor beskrevne, idet den varme gass tilføres sekundærluften i to eller flere trinn, idet tilførselen av gass finner sted enten i forskjellige retninger fra et og samme sted eller på forskjellige steder i forbrenningskammeret. Dette er mulig i tilfeller hvor den samlede mengde sekundærluft må eller kan bli innført i forbrenningskammeret på en gang og atmosfæren i dette tillater å ha en oxyderende virkning uten ødeleggende følger, idet der ønskes en lavere flammetempera-tur. Således kan også sekundærluftens oxygeninnhold bli oppbrukt i et flertall trinn. Another mode of operation consists in the reverse of the one described above, in that the hot gas is supplied to the secondary air in two or more stages, in that the supply of gas takes place either in different directions from one and the same place or in different places in the combustion chamber. This is possible in cases where the total amount of secondary air must or can be introduced into the combustion chamber at once and the atmosphere therein allows it to have an oxidizing effect without destructive consequences, as a lower flame temperature is desired. Thus, the oxygen content of the secondary air can also be used up in a number of steps.

Den tredje arbeidsmåte består i en fremgangsmåte ved fyring, hvor en varm gass dannet ved en temperatur på omkring 600 til 1200°C ledes gjennom et gassfordelingskammer, hvis form er tilpasset formen av den flamme eller de flammer som skal dannes. Deretter tilføres flammen sekundærluft i forbrenningskammeret i ett trinn. Den tilføres imidlertid ikke umiddelbart foran en brenner slik som ved kjente fremgangsmåter, men på et sted hvor en øket temperatur er ønsket. The third way of working consists in a method of firing, where a hot gas formed at a temperature of around 600 to 1200°C is led through a gas distribution chamber, the shape of which is adapted to the shape of the flame or flames to be formed. Secondary air is then supplied to the flame in the combustion chamber in one step. However, it is not supplied immediately in front of a burner as in known methods, but at a place where an increased temperature is desired.

En fjerde fyringsmåte er påkrevet når forbrenningsgassenes temperatur ved an-komsten til det sted hvor varmeutstreknin-gen foregår, skal være lavere enn forbren-ningstemperaturen og dessuten lavere enn den temperatur ved hvilken den varme gass dannes og fortrinnsvis beløpe seg til omkring 200 til 1200°C som tilfellet er ved forskjellige tørkeanordninger, varmebehandlingsovner og sentralvarmekjeler. En slik arbeidsmåte oppnåes ved at fortyn-nende medier tilsettes forbrennlngsgas-sene i et adskilt forbrenningskammer, hvorved der oppnåes en ønsket lavere temperatur på stedet for varmeuttrekningen som er adskilt fra forbrenningsstedet. Til dette formål kan røkgasser eller luft tilsettes forbrenningsgassene. Når det gjelder tilførsel av røkgasser, oppnåes en reduserende eller nøytral atmosfære, mens der ved anvendelse av luft for fortynning fremkommer en oxyderende atmosfære. Det er således mulig å oppnå en ønsket atmo-sfæretype uavhengig av den temperatur ved hvilken varme trekkes ut. A fourth firing method is required when the temperature of the combustion gases upon arrival at the place where the heat expansion takes place must be lower than the combustion temperature and also lower than the temperature at which the hot gas is formed and preferably amount to around 200 to 1200° C as is the case with various drying devices, heat treatment ovens and central heating boilers. Such a working method is achieved by adding diluting media to the combustion gases in a separate combustion chamber, whereby a desired lower temperature is achieved at the location of the heat extraction which is separate from the combustion location. For this purpose, flue gases or air can be added to the combustion gases. When it comes to the supply of flue gases, a reducing or neutral atmosphere is achieved, while when air is used for dilution, an oxidizing atmosphere appears. It is thus possible to achieve a desired type of atmosphere regardless of the temperature at which heat is extracted.

Ytterligere formål og detaljer ved oppfinnelsen vil bli beskrevet under henvis-ning til tegningene som bare i form av ek-sempler viser forskjellige utførelsesf ormer av oppfinnelsen og hvor fig. 1 er et vertikalsnitt av en første utførelsesform etter linjen I-l på fig. 2, fig. 2 er et snitt etter linjen 11-11 på fig. 1, fig. 3 er et snitt etter linjen III-III på fig. 2, fig. 3a viser en detalj av fig. 3 i forholdsvis stor målestokk; fig. 4 er et vertikalsnitt av en annen utførelses-form og tatt etter linjen IV-IV på fig. 5, fig. 5 er et snitt etter linjen V-V på fig. 4 og fig. 6 er et vertikalsnitt av en tredje ut-førelsesform etter linjen VI-VI på fig. 7, fig. 7 er et horisontalsnitt etter linjen VII-VII på fig. 6, fig. 8 er et horisontalsnitt av en ytterligere utførelsesform og tatt etter linjen VIII-VIII på fig. 9, fig. 9 er et horisontalsnitt etter linjen IX-IX på fig. 8, fig 10 er et horisontalsnitt av en ytterligere utførelsesform og tatt etter linjen X-X på fig. 11, fig. 11 er et vertikalsnitt etter linjen XI-XI på fig. 10, fig. 12 er et vertikalsnitt av en ytterligere ut-førelsesform og tatt etter linjen XII-XII på fig. 13, fig. 13 er et horisontalsnitt etter linjen XIII-XIII på fig. 12, fig. 14 er et vertikalsnitt av ennu en utførelsesform og tatt etter linjen XIV-XIV på fig. 15, fig. 15 er et horisontalsnitt etter linjen XV-XV på fig. 14, fig. 16 er et vertikalsnitt av en ytterligere utførelsesform og tatt etter linjen XVI-XVI på fig. 17, fig. 17 er et horisontalsnitt etter linjen XVII-XVII på fig. 16, fig. 18 er et vertikalsnitt av en annen utførelsesform og tatt etter linjen XVIII-XVIII på fig. 19, fig. 19 er et horisontalsnitt etter linjen XIX-XIX på fig. 18, fig. 20 er et vertikalsnitt av en annen ut-førelsesform tatt etter linjen XX-XX på fig. 21, fig. 21 et horisontalsnitt etter linjen XXI-XXI på fig. 20 idet partier av snittet er bragt inn i tegningens plan, fig. 22 er et horisontalsnitt av ennu en utførelsesform tatt etter linjen XXII-XXII på fig. 23, fig. Further purposes and details of the invention will be described with reference to the drawings, which only show, by way of example, different embodiments of the invention and where fig. 1 is a vertical section of a first embodiment along line I-1 in fig. 2, fig. 2 is a section along the line 11-11 in fig. 1, fig. 3 is a section along the line III-III in fig. 2, fig. 3a shows a detail of fig. 3 on a relatively large scale; fig. 4 is a vertical section of another embodiment and taken along the line IV-IV in fig. 5, fig. 5 is a section along the line V-V in fig. 4 and fig. 6 is a vertical section of a third embodiment along the line VI-VI in fig. 7, fig. 7 is a horizontal section along the line VII-VII in fig. 6, fig. 8 is a horizontal section of a further embodiment and taken along the line VIII-VIII in fig. 9, fig. 9 is a horizontal section along the line IX-IX in fig. 8, fig. 10 is a horizontal section of a further embodiment and taken along the line X-X in fig. 11, fig. 11 is a vertical section along the line XI-XI in fig. 10, fig. 12 is a vertical section of a further embodiment and taken along the line XII-XII in fig. 13, fig. 13 is a horizontal section along the line XIII-XIII in fig. 12, fig. 14 is a vertical section of yet another embodiment and taken along the line XIV-XIV in fig. 15, fig. 15 is a horizontal section along the line XV-XV in fig. 14, fig. 16 is a vertical section of a further embodiment and taken along the line XVI-XVI in fig. 17, fig. 17 is a horizontal section along the line XVII-XVII in fig. 16, fig. 18 is a vertical section of another embodiment and taken along the line XVIII-XVIII in fig. 19, fig. 19 is a horizontal section along the line XIX-XIX in fig. 18, fig. 20 is a vertical section of another embodiment taken along the line XX-XX in fig. 21, fig. 21 a horizontal section along the line XXI-XXI in fig. 20, parts of the section being brought into the plane of the drawing, fig. 22 is a horizontal section of yet another embodiment taken along line XXII-XXII in fig. 23, fig.

23 er et vertikalsnitt etter linjen XXIII-XXIII på fig. 22, fig. 24 er et horisontalsnitt av en ytterligere utførelsesform og tatt etter linjen XXIV-XXIV på fig. 25, fig. 25 er et horisontalsnitt etter linjen XXV-XXV på fig. 24, fig. 26 er et planriss delvis i snitt av ennu en utførelsesform, fig. 27 er et vertikalsnitt etter linjen XXVII -XXVII på fig. 26 og fig. 28 viser et diagram. 23 is a vertical section along the line XXIII-XXIII in fig. 22, fig. 24 is a horizontal section of a further embodiment and taken along the line XXIV-XXIV in fig. 25, fig. 25 is a horizontal section along the line XXV-XXV in fig. 24, fig. 26 is a partial plan view in section of yet another embodiment, fig. 27 is a vertical section along the line XXVII -XXVII in fig. 26 and fig. 28 shows a diagram.

På tegningene er tilsvarende detaljer betegnet med samme henvisningstall gjennom alle tegninger, idet deler eller detaljer av samme art er betegnet med henvisningstall og med supplerende bokstaver når et flertall slike deler eller detaljer er vist på en bestemt figur. In the drawings, corresponding details are denoted by the same reference number throughout all drawings, as parts or details of the same kind are denoted by reference numbers and by supplementary letters when a plurality of such parts or details are shown on a specific figure.

Fig. 1—3 viser en utførelse beregnet for et kjeleanlegg med et ikke avkjølt forbrenningskammer 30 som har et tilhørende reaksjonskammer 31 utformet i et reak-sjonskammerlegeme 32. Alt etter som oljen forstøves ved hjelp av en forstøver eller der innføres gass ved hjelp av en dyse, kan enheten 31 og 32 betegnes som en forgasser henholdsvis som en dekomponeringsanord-ning. Figs. 1-3 show a design intended for a boiler plant with an uncooled combustion chamber 30 which has an associated reaction chamber 31 formed in a reaction chamber body 32. Depending on whether the oil is atomized by means of an atomizer or where gas is introduced by means of a nozzle, the unit 31 and 32 can be described as a gasifier and as a decomposition device respectively.

Forbrenningskammeret 30 kan få til-førsel av sekundærluft gjennom ledninger 33a og- 33b som enkeltvis munner ut gjennom en rekke avløp 34a og 34b umiddelbart i forbrenningskammeret 30. Ledningssyste-mene som er betegnet med henvisningstallene 33a og 33b og utløpene som er betegnet med 34a og 34b vil i det følgende bli betegnet med uttrykket «sekundærluftkanaler». The combustion chamber 30 can receive a supply of secondary air through lines 33a and 33b which individually open out through a series of drains 34a and 34b immediately in the combustion chamber 30. The line systems designated by reference numbers 33a and 33b and the outlets designated by 34a and 34b will hereafter be referred to as "secondary air ducts".

I samsvar med oppfinnelsens hovedtrekk er et gassfordelingskammer 35 anordnet mellom reaksjonskammeret 31 og forbrenningskammeret 30 og anordnet adskilt fra nevnte sekundærluftkanaler 33a, 34a, 33b, 34b og forbundet med reaksjonskammeret 31 gjennom en gassinntaksåpning 38. Ved sin annen ende er gassfordelingskammeret 35 forbundet med forbrenningskammeret 30 gjennom gassav-løpsåpninger 36. Gassfordelingskammerets 35 midlere tverrsnittsareal beløper seg fortrinnsvis til omkring det tredobbelte til det femdobbelte av reaksjonskammerets 31 minste tverrsnittsareal. In accordance with the main features of the invention, a gas distribution chamber 35 is arranged between the reaction chamber 31 and the combustion chamber 30 and arranged separately from said secondary air channels 33a, 34a, 33b, 34b and connected to the reaction chamber 31 through a gas intake opening 38. At its other end, the gas distribution chamber 35 is connected to the combustion chamber 30 through gas drain openings 36. The average cross-sectional area of the gas distribution chamber 35 preferably amounts to around three times to five times the smallest cross-sectional area of the reaction chamber 31.

Forbrenningskammeret 30, reaksjonskammeret 31 og gassfordelingskammeret 35 er ved den viste utførelsesform anbragt i et murverk 41, idet reaksjonskammeret 31 har tiltagende tverrsnittsareal mot gassfordelingskammeret 35 som er tilgjengelig gjennom et mannhull 42 for innspeksjon. Et lokk 43 tjener til stengning av mann-hullet 42. In the embodiment shown, the combustion chamber 30, the reaction chamber 31 and the gas distribution chamber 35 are arranged in a masonry 41, the reaction chamber 31 having an increasing cross-sectional area towards the gas distribution chamber 35 which is accessible through a manhole 42 for inspection. A lid 43 serves to close the man hole 42.

Forstøveren 29 er fortrinnsvis bygget som vist på fig. 3a. Olje føres inn i for-støveren 29 gjennom en oljeledning 45 og forstøves ved trykkluft eller damp som innføres gjennom en ledning 39. Den for-støvede olje strømmer fra forstøveren 29 gjennom et avløpsmunnstykke 40 inn i reaksjonskammeret 31. The atomizer 29 is preferably built as shown in fig. 3a. Oil is fed into the atomizer 29 through an oil line 45 and atomized by compressed air or steam introduced through a line 39. The atomized oil flows from the atomizer 29 through a drain nozzle 40 into the reaction chamber 31.

For å oppnå forstøvning uten forkoksning vil avløpsmunnstykket 40 ha en kjeg-leform med en vinkel på maksimum 12° og fortrinnsvis 6 til 8°. In order to achieve atomization without coking, the drain nozzle 40 will have a cone shape with an angle of a maximum of 12° and preferably 6 to 8°.

Gjennom en ledning 46 forsynt med en reguleringsanordning, såsom en sleide-ventil 47, strømmer primærluft til et brennerhode 37, hvorfra den når reaksjonskammeret 31. På en lignende måte tjener en ledning 48 til innføring av mager gass eller eventuelt et nødvendig fortynnings-middel, såsom røkgasser, hvilken innførte mengde likeledes kan innstilles ved hjelp av en innstillingsanordning 49. Et lignende arrangement for forstøvning av olje kan være anordnet på toppen med hensyn til fig. 2. Through a line 46 provided with a regulating device, such as a slide valve 47, primary air flows to a burner head 37, from where it reaches the reaction chamber 31. In a similar way, a line 48 serves to introduce lean gas or possibly a necessary diluent, such as flue gases, which introduced amount can likewise be set by means of a setting device 49. A similar arrangement for atomizing oil can be arranged on top with respect to fig. 2.

Sekundærluftledningene 33a og 33b tilføres sekundærluft gjennom rørlednin-ger 50a henholdsvis 50b. Det frie tverrsnittsareal i disse ledninger kan reguleres ved hjelp av innstillingsanordninger 51a og 51b. Rørledningene 50a og 50b er forbundet med deres tilhørende sekundærluftledninger 33a og 33b gjennom kanaler 52a henholdsvis 52b. Bokser 44a og 44b tjener for tilkobling av kanalene 52a og 52b med rørledningene 50a henholdsvis 50b. The secondary air lines 33a and 33b are supplied with secondary air through pipelines 50a and 50b respectively. The free cross-sectional area in these lines can be regulated by means of setting devices 51a and 51b. The pipelines 50a and 50b are connected to their associated secondary air lines 33a and 33b through channels 52a and 52b, respectively. Boxes 44a and 44b serve to connect the channels 52a and 52b with the pipelines 50a and 50b respectively.

Som det særlig fremgår av fig. 1 er av-løpene 34a og 34b for sekundærluftledningene 33a henholdsvis 33b delvis orientert i forskjellige retninger ved at de aksiale linjer for avløpsåpningene 34a omslutter en større vinkel a med det vertikale midtre plan III-III (fig. 1) for utstyret henholdsvis forbrenningskammeret 30 enn de sentrale linjer for avløpene 34b som har en helningsvinkel |3. As can be seen in particular from fig. 1, the drains 34a and 34b for the secondary air lines 33a and 33b are partially oriented in different directions in that the axial lines for the drain openings 34a enclose a greater angle a with the vertical middle plane III-III (Fig. 1) of the equipment and the combustion chamber 30 than the central lines of the drains 34b which have an inclination angle |3.

Når et tilsvarende utstyr for tilførsel av sekundærluft (ikke vist) er anordnet på den annen side av det vertikale aksial-plan III-III, vil aksiallinjene for avløpene 34a henholdsvis 34b skjære aksiallinjene for deres tilhørende symmetrisk anordnede motsatte avløp for sekundærluft i aksial-linjen III-III for forbrenningskammeret 30. Følgelig vil mengder av sekundærluft som; innføres gjennom avløpene 34a og gjennom de på den motsatte side, bli blandet med den gass som innføres gjennom avløpsåpningene 36 i forbrenningskammeret 30 på et høyere nivå og i en større av-stand (under en vinkel a) enn de sekundærluftmengder som kommer inn gjennom avløpene 34b og deres tilhørende avløp på den annen side av den vertikale aksiallinje III-III for forbrenningsrommet 30 (under en vinkel |3). Dette vil uten videre bli for-stått ved å betrakte pilene 60, 61a og 62a på fig. 1. When a corresponding device for the supply of secondary air (not shown) is arranged on the other side of the vertical axial plane III-III, the axial lines of the drains 34a and 34b will intersect the axial lines of their corresponding symmetrically arranged opposite drains for secondary air in the axial line III-III for the combustion chamber 30. Accordingly, quantities of secondary air such as; introduced through the drains 34a and through those on the opposite side, be mixed with the gas introduced through the drain openings 36 in the combustion chamber 30 at a higher level and at a greater distance (at an angle a) than the secondary air quantities entering through the drains 34b and their associated drains on the other side of the vertical axial line III-III of the combustion chamber 30 (at an angle |3). This will be readily understood by looking at the arrows 60, 61a and 62a in fig. 1.

Under drift vil oljen strømme i pilens 66 retning gjennom forstøveren 29 og bli During operation, the oil will flow in the direction of the arrow 66 through the atomizer 29 and remain

forstøvet ved hjelp av et forstøvningsme-dium tilført gjennom ledningen 39 i pilens 65 retning. Primærluften strømmer i pilens 67 retning gjennom ledningen 46 og innstillingsanordningen 47 inn i brennerhodet 37 og derfra inn i reaksjonskammeret 31. atomized by means of an atomizing medium supplied through the line 39 in the direction of the arrow 65. The primary air flows in the direction of the arrow 67 through the line 46 and the setting device 47 into the burner head 37 and from there into the reaction chamber 31.

Den forstøvede blanding av olje og luft som går inn i reaksjonskammeret 31, an-tennes og forgasses, idet den brennbare varme gass trekker seg inn i gassfordelingskammeret 35 (pilen 68). Herfra strøm-mer den varme gass gjennom avløpsåp-ningene 36 i pilens 60 retning som allerede nevnt inn i forbrenningskammeret 30. The atomized mixture of oil and air that enters the reaction chamber 31 is ignited and gasified, the combustible hot gas drawing into the gas distribution chamber 35 (arrow 68). From here, the hot gas flows through the drain openings 36 in the direction of the arrow 60 as already mentioned into the combustion chamber 30.

I mellomtiden strømmer sekundærluft i mengder regulert ved hjelp av innstil-lingsanordningene 51a og 51b gjennom led-ningene 50a og 50b og kanalene 52a og 52b inn i sekundærluftledningene 33a henholdsvis 33b, hvorfra den strømmer for det første gjennom avløpene 44a i pilens 62a retning og for det annet gjennom avløpene 34b i pilens 61a retning inn i forbrenningskammeret 30 (fig. 1). Her blir først de mengder av sekundærluft som kommer inn i pilens 61a retning gjennom avløpene 34b, blandet med den varme gass som inn-føres i pilens 60 retning. I samsvar med den innførte mengde sekundærluft innstilt ved hjelp av innstillingsanordningen 51b, vil deretter en del av gassen bli forbrent mens en ennu brennbar annen del av samme forblir ikke forbrent. Denne del — i et eventuelt ytterligere trinn — strømmer i pilens 60 retning og får kontakt med sekundærluftmengder som innføres i pilens 62a retning i den øvre del av forbrenningskammeret 30. Således forsinkes forbrenningen i sistnevntes vertikale retning, slik at overbelastninger av ovnsveggene på grunn av varme kan unngåes, idet der ved varmeuttrekk i forbrenningskammerets 30 øvre del og forsinkelse av forbrenningen i dettes nedre del bare vil herske moderate temperaturer. Meanwhile, secondary air flows in quantities regulated by means of the setting devices 51a and 51b through the lines 50a and 50b and the channels 52a and 52b into the secondary air lines 33a and 33b respectively, from where it flows firstly through the drains 44a in the direction of the arrow 62a and for the other through the drains 34b in the direction of the arrow 61a into the combustion chamber 30 (fig. 1). Here, the quantities of secondary air that enter in the direction of the arrow 61a through the drains 34b are first mixed with the hot gas that is introduced in the direction of the arrow 60. In accordance with the introduced amount of secondary air set by means of the setting device 51b, a part of the gas will then be burned while a still combustible other part of the same remains unburned. This part — in a possible further step — flows in the direction of the arrow 60 and comes into contact with secondary air quantities which are introduced in the direction of the arrow 62a into the upper part of the combustion chamber 30. Thus, combustion is delayed in the latter's vertical direction, so that overloads of the furnace walls due to heat can be avoided, since heat extraction in the upper part of the combustion chamber 30 and delay of combustion in its lower part will only lead to moderate temperatures.

Det kan være ønskelig at blandingen av olje og luft også tilsettes en annen gass (f. eks. røkgasser til fortynning) i forstøve-ren 37. Således kan også en mager gass. f, eks. masovngass, utnyttes ved at den gjøres mer konsentrert ved hjelp av for-støvet olje eller dekomponert fet gass, f. eks. methan. Deretter innføres en slik gass (pilen 64) gjennom ledningen 48 i innstilte mengder ved hjelp av innstillingsanordningen 49 inn i brennerhodet 37 og reaksjonskammeret 31. It may be desirable for the mixture of oil and air to also add another gas (e.g. flue gases for dilution) in the atomizer 37. Thus, a lean gas can also be added. f, e.g. Blast furnace gas is utilized by making it more concentrated using atomized oil or decomposed fatty gas, e.g. methane. Then, such a gas (arrow 64) is introduced through the line 48 in set amounts by means of the setting device 49 into the burner head 37 and the reaction chamber 31.

Den som eksempel viste utførelsesform på fig. 4 og 5 avviker fra den foregående ved at i stedet for en kjele med et ikke avkjølt forbrenningskammer er en indus-triovn utstyrt med et gassfordelingskammer 35 ifølge oppfinnelsen. The embodiment shown as an example in fig. 4 and 5 differ from the previous one in that instead of a boiler with an uncooled combustion chamber, an industrial furnace is equipped with a gas distribution chamber 35 according to the invention.

Den som eksempel viste utførelsesform på fig. 6 og 7 er beregnet på å tjene som et oljegassfyringsutstyr for et kjeleanlegg med avkjølt forbrenningskammer 30. Et enkelt horisontalt gassfordelingskammer 35 er her anordnet under kjelen, idet den varme gass innføres i forbrenningskammeret 30 gjennom avløpsåpninger 36 på den allerede beskrevne måte. Begge ytter-ender av gassfordelingskammeret 35 er forsynt med brennerhoder 37a og 37b og med forstøvere 45. Hver gassavløpsåpning 36 er forbundet med et par sekundæråp-ninger 34a og 34b orientert i forskjellige retninger som allerede beskrevet (fig. 1). Sekundærluft strømmer på begge sider av gassfordelingskammeret 35 gjennom rør- The embodiment shown as an example in fig. 6 and 7 are intended to serve as an oil gas firing equipment for a boiler plant with a cooled combustion chamber 30. A single horizontal gas distribution chamber 35 is here arranged below the boiler, the hot gas being introduced into the combustion chamber 30 through drain openings 36 in the manner already described. Both outer ends of the gas distribution chamber 35 are provided with burner heads 37a and 37b and with atomizers 45. Each gas outlet opening 36 is connected to a pair of secondary openings 34a and 34b oriented in different directions as already described (fig. 1). Secondary air flows on both sides of the gas distribution chamber 35 through pipes

ledninger 50a og 50b. Klaffeventiler 78a og wires 50a and 50b. Flap valves 78a and

,78b i sekundærluftledningene 50a henholdsvis 50b tjener til fordeling av sekundærluften mellom symmetrisk anordnede avløpsrekker såsom 34a og 34b. Her oppnås likeledes forbrenning i et antall trinn og en avlang flamme i pilens 60 retning fordi sekundærluftmengder innført gjennom de ytre avløp 34a (pilens 61a) omslutter en spissere vinkel a med det vertikale midtre-plan for utstyret enn sekundærluftmengder som kommer inn med en helningsvinkel p i pilens 62a retning fra avløpene 34b slik tilfellet var ved den som eksempel viste utførelsesform på fig. 1—3a på grunn av at avløpene 34a og 34b var orientert i tilsvarende forskjellige retninger. ,78b in the secondary air ducts 50a and 50b, respectively, serve to distribute the secondary air between symmetrically arranged drainage rows such as 34a and 34b. Here, combustion is also achieved in a number of steps and an elongated flame in the direction of the arrow 60 because secondary air quantities introduced through the outer drains 34a (arrow 61a) enclose a sharper angle a with the vertical center plane of the equipment than secondary air quantities entering with an inclination angle p i the direction of the arrow 62a from the drains 34b as was the case with the embodiment shown as an example in fig. 1-3a due to the fact that the drains 34a and 34b were oriented in correspondingly different directions.

Fig. 8 og 9 viser en emaljeringsovn med en oljegassfyring ifølge oppfinnelsen. Som kjent er ovner av denne type — når det gjelder direkte oljeoppvarmning — utsatt for altfor høye temperaturer og følgelig en for tidlig ødeleggelse selv om der anvendes ildfast sten av beste kvalitet. På den annen side er en emaljeringsovn forsynt med et brennerutstyr ifølge oppfinnelsen egnet for drift med en jevn og moderat temperatur, slik at varmebelastningen for de ildfaste vegger avtar betydelig sammenlignet med kjente ovner av lignende type, mens deres levetid hurtig økes. Fig. 8 and 9 show an enamelling oven with an oil gas firing according to the invention. As is well known, furnaces of this type — when it comes to direct oil heating — are exposed to far too high temperatures and, consequently, to premature destruction even if the best quality refractory stone is used. On the other hand, an enamelling furnace is provided with a burner device according to the invention suitable for operation with a uniform and moderate temperature, so that the heat load for the refractory walls decreases significantly compared to known furnaces of a similar type, while their lifetime is rapidly increased.

Gassfordelingskammeret 35 befinner seg sentralt under en ikke vist emaljeringsovn. Forbrenningskammeret 30 ligger delvis under og delvis på begge sider av ovnen. Sekundærluft strømmer gjennom sekundærluftledninger 33a og 33b som er utformet i ovnens vegger og avløpene 34a og 34b er i sekundærluftens strømningsret-ning 61a og 61b noe innsnevret. Det er således mulig å måle det indre trykk som hersker i de ytre ledninger 50a og 50b for sekundærluften (dvs. sekundærluften i det annet trinn) mellom innstillingsanordningen 51a og 51b og ovnskroppen 41 og regulere strømningsforholdene ved hjelp av de førstnevnte i avhengighet av de oppnådde måleresultater. The gas distribution chamber 35 is located centrally under an enamelling oven, not shown. The combustion chamber 30 is partly below and partly on both sides of the oven. Secondary air flows through secondary air ducts 33a and 33b which are formed in the walls of the oven and the drains 34a and 34b are somewhat narrowed in the secondary air flow direction 61a and 61b. It is thus possible to measure the internal pressure prevailing in the outer conduits 50a and 50b for the secondary air (i.e. the secondary air in the second stage) between the setting device 51a and 51b and the furnace body 41 and regulate the flow conditions by means of the former depending on the obtained measurement results.

Ved den som eksempel viste utførelses-form er ovnen også forsynt med ledninger 82a og 82b for tilførsel av tertiærluft (dvs. sekundærluft i det annet trinn) som strømmer ut gjennom kanaler 83a og 83b i pilenes 86a og 86b retning i forbrenningskammeret 30 som det vil fremgå av fig. 8. In the embodiment shown as an example, the furnace is also provided with lines 82a and 82b for the supply of tertiary air (i.e. secondary air in the second stage) which flows out through channels 83a and 83b in the direction of the arrows 86a and 86b into the combustion chamber 30 as it will can be seen from fig. 8.

Gass som strømmer ut fra gassfordelingskammeret 35, møter sekundærluftmengder som kommer gjennom avløpene Gas flowing out from the gas distribution chamber 35 encounters secondary air volumes coming through the drains

34a og 34b og forbrenner delvis (første 34a and 34b and partially incinerates (first

trinn). I mellomtiden strømmer forbren-ningsproduktene langs venstre ytre ende steps). Meanwhile, the combustion products flow along the left outer end

av ovnen i pilenes 60a og 60b retning oppover og kommer frem til den nedre del av forbrenningskammeret 30, hvorfra de strømmer i pilens 84 retning mot høyre ende av ovnen, hvor de starter en strøm-ning oppover igjen i pilens 85 retning. Forbrenningsgassene møter her tertiærluft-mengder som kommer ut fra kanalene 83a og 83b i pilenes 86a henholdsvis 86b retning, slik at fullstendig forbrenning finner sted (annet trinn) og forbrenningsgassene trekkes ut i pilens 87 retning ved venstre ende av ovnen og inneholder ikke lenger noen brennbare komponenter. of the furnace in the upward direction of the arrows 60a and 60b and arrive at the lower part of the combustion chamber 30, from where they flow in the direction of the arrow 84 towards the right end of the furnace, where they start a flow upwards again in the direction of the arrow 85. Here, the combustion gases meet quantities of tertiary air coming out of the channels 83a and 83b in the direction of the arrows 86a and 86b respectively, so that complete combustion takes place (second stage) and the combustion gases are drawn out in the direction of the arrow 87 at the left end of the furnace and no longer contain any combustibles components.

Ved den viste utførelsesform forbrennes således den varme gass i to trinn (oljen i tre trinn) ved at først tilføres primærluft for forgasningsformål, deretter sekundærluft i pilenes 61a og 61b retning og til slutt tertiærluft i pilenes 86a og 86b retning. Det er imidlertid også mulig å for-brenne den varme gass i mer enn to trinn hvis slik forbrenning er ønskelig for oppnåelse av en ennu lavere temperatur og en jevnere temperatur fordeling i en forholdsvis lang ovn. In the embodiment shown, the hot gas is thus burned in two stages (the oil in three stages) by first supplying primary air for gasification purposes, then secondary air in the direction of arrows 61a and 61b and finally tertiary air in the direction of arrows 86a and 86b. However, it is also possible to burn the hot gas in more than two stages if such combustion is desired to achieve an even lower temperature and a more even temperature distribution in a relatively long furnace.

Den ovenfor beskrevne som eksempel viste utførelsesform av brennerutstyret ifølge oppfinnelsen er også egnet for anvendelse til mer kompliserte varmeanord-ninger enn den viste utførelse, såsom tun-nelovner bestående av retorter med konti-nuerlig drift for oppnåelse av en absolutt jevn temperatur. The above-described embodiment shown as an example of the burner equipment according to the invention is also suitable for use in more complicated heating devices than the embodiment shown, such as tunnel furnaces consisting of retorts with continuous operation to achieve an absolutely uniform temperature.

Ved den på fig. 10 og 11 viste utførel-sesform har gassfordelingskammeret et trekantet horisontalt tverrsnitt (fig. 8). Sekundærluft tilføres på den allerede beskrevne måte gjennom et antall avløpsåp-ninger 34a, 34b, 34c, 34d, dvs. i forskjellige trinn. At the one in fig. 10 and 11, the gas distribution chamber has a triangular horizontal cross-section (fig. 8). Secondary air is supplied in the manner already described through a number of drain openings 34a, 34b, 34c, 34d, i.e. in different stages.

De i det foregående beskrevne utførel-sesformer vist på fig. 1—11 drives i samsvar med den første fremgangsmåte for drift og som er omtalt i innledningen til foreliggende beskrivelse, dvs. ved innfør-ing av sekundærluft i et flertall trinn. Fig. 12 og 13 viser en utførelsesform, hvor det i en ovns forbrenningskammer 30 ved hjelp av oljegassfyring vil bli oppnådd en viftelignende oppad strømmende gass-flamme. Den varme gass tilføres forbrenningskammeret 30 gjennom et par åpninger 36a og 36b. Den gassmengde som trer inn gjennom åpningen 36b, tjener som be-skyttelsesgass mot oxygen. Tilførsel av sekundærluft i retningene 61 og 62 tjener for dannelse av en viftelignende flamme. Fig. 14 og 15 viser en tunnelovn med oljegassfyring eller fyring med en fet gass. Denne utførelse avviker fra de foregående utførelser ved at gassfordelingskamrene 35a og 35b er anordnet på begge sider av tunnelovnen. Sekundærluft strømmer inn i forbrenningskammeret (ovnskammeret) 30 i pilenes 69a og 69b retning (fig. 15) ved virkningen av en ikke vist ventilator eller vifte ved ovnens ende. En vogn 72 er anordnet for kjøring på skinner 73a og 73b i tunnelovnen og føres frem i en retning 76 motsatt sekundærluftens strømningsret-ninger 69a og 69b. Således blir for det før-ste et nytt arbeidsstykke 74 forvarmet ved hjelp av de uttrukne forbrenningsgasser mens på den annen side sekundærluften forvarmes ved hjelp av et utgående arbeidsstykke 74 som på sin side blir avkjølt. Således vil den varmemengde som opptas av arbeidsstykket 74 når dette går inn i ovnen, praktisk talt gjenvinnes når dette forlater ovnen. Gassen som innføres i forbrenningskammeret 30 gjennom gassinn-taksåpningene 36a og 36b anordnet i mer enn en rekke og som møter sekundærluften i et antall trinn, danner en svak flamme som er egnet for varmebehandling og bren-ning av følsomme arbeidsstykker, såsom isolasjonsmateriale eller keramiske styk-ker. Foruten å forsinke forbrenningen vil en foreskrevet maksimalverdi for temperaturen bli innstilt ved tilsvarende jus-tering av oljens strømningshastighet og vognens 72 fremskridende hastighet. Fig. 16 og 17 viser igjen en oljegassfyring for en kjele med ikke avkjølt forbrenningskammer, på begge sider av hvilken der ved bunnen foreligger gassfordelingskammere 35a og 35b forbundet ved hjelp av åpninger 36a og 36b med forbrenningskammeret 30, idet åpningene 36a og 36b er avvekslende orientert i samsvar med helningsvinkler y henholdsvis 5, dvs. i forskjellige retninger (fig. 16). Mellom de to gassfordelingskammere 35a og 35b er der anordnet et par sekundærluftledninger 33a og 33b, over hvilke der befinner seg et tykt lag ildfast avfallsmateriale 90 arrangert mellom et par skuldre på veggen 41. Sekundærluft innført gjennom åpningene 34a og 34b i forbrenningskammeret 30 tvinges til å gå gjennom laget 90 av jevnt fordelt ildfast avfallsmateriale i vertikal retning. Da den varme gass innføres i to retninger, fåes en avlang flamme med jevn og forholdsvis lav temperatur i det midtre parti av forbrenningskammeret 30. Fig. 18 og 19 viser en oljegassfyring i forbindelse med en kjele som har et ikke avkjølt forbrenningskammer 30, hvor tre sider av veggen 41 er forsynt med brennerhoder 37a, 37b, 37c og reaksjonskammeret 31a, 31b og 31c. Den varme gass The previously described embodiments shown in fig. 1-11 are operated in accordance with the first method of operation and which is discussed in the introduction to the present description, i.e. by introducing secondary air in a plurality of stages. Fig. 12 and 13 show an embodiment, where a fan-like upward flowing gas flame will be obtained in the combustion chamber 30 of an oven by means of oil gas firing. The hot gas is supplied to the combustion chamber 30 through a pair of openings 36a and 36b. The amount of gas that enters through the opening 36b serves as a protective gas against oxygen. Supply of secondary air in directions 61 and 62 serves to create a fan-like flame. Fig. 14 and 15 show a tunnel furnace with oil gas firing or firing with a fatty gas. This version differs from the previous ones designs in that the gas distribution chambers 35a and 35b are arranged on both sides of the tunnel furnace. Secondary air flows into the combustion chamber (furnace chamber) 30 in the direction of arrows 69a and 69b (Fig. 15) by the action of an unshown ventilator or fan at the end of the furnace. A carriage 72 is arranged to run on rails 73a and 73b in the tunnel furnace and is moved forward in a direction 76 opposite to the secondary air flow directions 69a and 69b. Thus, firstly, a new workpiece 74 is preheated by means of the extracted combustion gases, while on the other hand the secondary air is preheated by means of an outgoing workpiece 74 which in turn is cooled. Thus, the amount of heat absorbed by the workpiece 74 when it enters the oven will practically be recovered when it leaves the oven. The gas which is introduced into the combustion chamber 30 through the gas intake openings 36a and 36b arranged in more than one row and which meets the secondary air in a number of stages, forms a weak flame which is suitable for heat treatment and burning of sensitive workpieces, such as insulating material or ceramic pieces -ker. In addition to delaying the combustion, a prescribed maximum value for the temperature will be set by corresponding adjustment of the flow rate of the oil and the advancing speed of the carriage 72. Figs 16 and 17 again show an oil gas firing for a boiler with an uncooled combustion chamber, on both sides of which there are gas distribution chambers 35a and 35b at the bottom connected by means of openings 36a and 36b to the combustion chamber 30, the openings 36a and 36b being oriented alternately in accordance with inclination angles y 5 respectively, i.e. in different directions (Fig. 16). Between the two gas distribution chambers 35a and 35b are arranged a pair of secondary air ducts 33a and 33b, above which there is a thick layer of refractory waste material 90 arranged between a pair of shoulders on the wall 41. Secondary air introduced through the openings 34a and 34b in the combustion chamber 30 is forced to pass through the layer 90 of uniformly distributed refractory waste material in a vertical direction. When the hot gas is introduced in two directions, an elongated flame with a uniform and relatively low temperature is obtained in the middle part of the combustion chamber 30. Figs. 18 and 19 show an oil gas firing in connection with a boiler which has an uncooled combustion chamber 30, where three sides of the wall 41 are provided with burner heads 37a, 37b, 37c and the reaction chamber 31a, 31b and 31c. The hot gas

strømmer derfra i pilenes 60a, 60b og 60c retning inn i et gassfordelingskammer 35 og Herfra gjennom et flertall gassavløps-åpninger 36a, 36b, 36c inn i forbrenningskammeret 30. Ved den viste utførelse er gassavløpsåpningene 36a, 36b, 36c når de betraktes i strømningens retning 61a og 61b for sekundærluften eller for forbrenningsgassene, anordnet i tre rekker. Det er imidlertid mulig å anordne f. eks. bare en rekke slike åpninger 36a. Sekundærluft innføres i forbrenningskammeret 30 gjennom åpninger 34a og 34b i pilenes 61a og 61b retning. Forbrenning i forbrenningskammeret 30 finner sted i et antall trinn som beskrevet i det foregående. Da der ikke foregår noen forbrenning av varm gass i gassfordelingskammeret 35, vil den der herskende temperatur i samsvar med for-gasningstemperaturen bare beløpe seg til 800 til 1200°C, hvilket er en temperatur som ikke er farlig for ovnens murverk. flows from there in the direction of the arrows 60a, 60b and 60c into a gas distribution chamber 35 and from here through a plurality of gas outlet openings 36a, 36b, 36c into the combustion chamber 30. In the embodiment shown, the gas outlet openings 36a, 36b, 36c when viewed in the direction of flow 61a and 61b for the secondary air or for the combustion gases, arranged in three rows. However, it is possible to arrange e.g. only a series of such openings 36a. Secondary air is introduced into the combustion chamber 30 through openings 34a and 34b in the direction of arrows 61a and 61b. Combustion in the combustion chamber 30 takes place in a number of steps as described above. As no combustion of hot gas takes place in the gas distribution chamber 35, the temperature prevailing there in accordance with the gasification temperature will only amount to 800 to 1200°C, which is a temperature that is not dangerous for the furnace's masonry.

En kalkbrenningsovn med et brennerutstyr ifølge oppfinnelsen er vist på fig. 20 og 21. Den har et sjaktformet legeme 41 i en høyde som er betegnet med XXI—XXI på fig. 20 og omfatter et ringformet gassfordelingskammer 35. Brennstoffet innfø-res gjennom tre brennerhoder 37a, 37b og 37c og gjennom reaksjonskamrene 31a, 31b, 31c, i tangentiale retninger inn i gassfordelingskammeret 35, hvorfra det strømmer gjennom avløpsåpninger 36 inn i forbrenningskammeret 30 som er anordnet i sjak-ten 41. I dette tilfelle tilføres gassen sekundærluft nedenfra gjennom en sekundærluftkanal 33 og et lag kalksten 90 i pilens 61 retning. A lime kiln with a burner device according to the invention is shown in fig. 20 and 21. It has a shaft-shaped body 41 at a height designated XXI—XXI in fig. 20 and comprises an annular gas distribution chamber 35. The fuel is introduced through three burner heads 37a, 37b and 37c and through the reaction chambers 31a, 31b, 31c, in tangential directions into the gas distribution chamber 35, from where it flows through drain openings 36 into the combustion chamber 30 which is arranged in the shaft 41. In this case, the gas is supplied with secondary air from below through a secondary air duct 33 and a layer of limestone 90 in the direction of the arrow 61.

Under drift føres kalkstenlaget og sekundærluften i innbyrdes motsatte retninger, idet kalkstenlaget 90 synker nedover i pilens 76 retning og blir mer og mer oppvarmet ved hjelp av forbrenningsgassene, mens sekundærluft strømmer oppover i pilens 61 retning og gradvis blir oppvarmet ved hjelp av det nedadgående kalkstenlag. Således foregår der en gjensidig regenera-tiv oppvarmning av både kalksten og sekundærluft, hvorved fyringens effektivitet økes på en fordelaktig måte. Forbrenningen foregår i flere trinn i midten av sjak-ten, hvorfra den forplanter seg oppover og blir mindre og mindre konsentrert. Varme-balansen og temperaturen innstilles ved å regulere brennstoffets strømningshastighet og bevegelseshastigheten for den behand-lede kalksten. Resultatet er en jevn og foreskrevet temperatur så vel som en utstrakt besparelse av de indre sjaktvegger som hittil ikke har vært oppnådd med oljefyrings-anlegg drevet ved direkte forbrenning av olje i et forbrenningskammer, hvilket vil være vel kjent for en fagmann. During operation, the limestone layer and the secondary air are carried in mutually opposite directions, with the limestone layer 90 sinking downwards in the direction of the arrow 76 and being heated more and more by the combustion gases, while the secondary air flows upwards in the direction of the arrow 61 and is gradually heated by the descending limestone layer. Thus, a mutual regenerative heating of both limestone and secondary air takes place, whereby the efficiency of the firing is increased in an advantageous way. The combustion takes place in several stages in the middle of the shaft, from where it propagates upwards and becomes less and less concentrated. The heat balance and temperature are set by regulating the flow rate of the fuel and the speed of movement of the treated limestone. The result is a uniform and prescribed temperature as well as an extensive saving of the inner shaft walls which has not hitherto been achieved with oil-fired plants powered by direct combustion of oil in a combustion chamber, which will be well known to a person skilled in the art.

De hittil beskrevne utførelsesformer vist på fig. 12 til 21 drives i samsvar med den ovenfor beskrevne annen fremgangsmåte for drift av brennerutstyret ifølge oppfinnelsen, hvor den varme gass tilføres The hitherto described embodiments shown in fig. 12 to 21 are operated in accordance with the above-described other method for operating the burner equipment according to the invention, where the hot gas is supplied

■sekundærluften i et flertall trinn. ■the secondary air in a plural step.

Fig. 22 og 23 viser en utførelsesform hvor gassfordelingskammeret 35 er forsynt med mer enn en gassinntaksåpning 38 og mer enn en gassavløpsåpning 36. Ved den viste utførelse er i alt fire gassinntaksåp-ninger 38a, 38b, 38c, 38d anordnet overfor i alt syv gassavløpsåpninger 36a, 36b, 36c, 36d, 36f, 36g. Sekundærluftledningene 33a og 33b i foreliggende eksempel er forsynt med mer enn ett avlløp 34a henholdsvis 34b. Som det fremgår av tegningen er antallet avløp 34a og 34b for sekundærluftledningene 33a henholdsvis 33b — i foreliggende tilfelle — et multiplum av antallet gass-avløpsåpninger 36a, 36b, 36c, 36d, 36e, 36f og 36g for gassfordelingskammeret 35, mens det samlede tverrsnittareal for av-løpene 34a og 34b beløper seg til en brøk-del av det samlede tverrsnittsareal for gassavløpsåpningene 36a, 36b, 36c, 36d, 36e, 36f, 36g som det særlig fremgår av fig. 22. En slik brenneranordning tilsvarer en ovnsfyring med et stort antall små brennere. Figs. 22 and 23 show an embodiment where the gas distribution chamber 35 is provided with more than one gas inlet opening 38 and more than one gas outlet opening 36. In the embodiment shown, a total of four gas inlet openings 38a, 38b, 38c, 38d are arranged opposite a total of seven gas outlet openings 36a, 36b, 36c, 36d, 36f, 36g. The secondary air lines 33a and 33b in the present example are provided with more than one drain 34a and 34b respectively. As can be seen from the drawing, the number of drains 34a and 34b for the secondary air ducts 33a and 33b respectively is — in the present case — a multiple of the number of gas drain openings 36a, 36b, 36c, 36d, 36e, 36f and 36g for the gas distribution chamber 35, while the total cross-sectional area for the drains 34a and 34b amount to a fraction of the total cross-sectional area for the gas drain openings 36a, 36b, 36c, 36d, 36e, 36f, 36g, as can be seen in particular from fig. 22. Such a burner arrangement corresponds to a furnace firing with a large number of small burners.

Ved det viste utførelseseksempel vil den varme gass bli fullstendig forbrent nær gassfordelingskammerets 35 frontvegg med dennes gassavløpsåpninger 36a, 36b, 36c, 36d, 36e, 36f, 36g. Sekundærluft strømmer på tvers av strømningsretningen for den varme gass. Dette bevirker en fordelaktig blanding av de to medier som tar del i forbrenningen, som — i prinsippet så vel som i praksis — foregår i ett enkelt trinn. In the embodiment shown, the hot gas will be completely burned near the front wall of the gas distribution chamber 35 with its gas outlet openings 36a, 36b, 36c, 36d, 36e, 36f, 36g. Secondary air flows across the flow direction of the hot gas. This results in an advantageous mixture of the two media that take part in the combustion, which — in principle as well as in practice — takes place in a single step.

Den på fig. 24 og 25 viste utførelse er beregnet som fyringsanlegg for en kjele som likeledes har et avkjølt forbrenningskammer 30. Ved kjelens 4 hjørner er der i alt fire brennerhoder 37a, 37b, 37c, 37d som sammen med reaksjonskamrene 31a, 31b, 31c, 31d, parvis forsyner hvert et gassfordelingskammer 35a og 35b med varm gass. Den varme gass strømmer gjennom åpninger 36a og 36b inn i forbrenningskammeret 30. Således er også i foreliggende tilfelle gassfordelingskamrene 35a og 35b forsynt med mer enn en gassinntaksåpning 38a, 38b og 38c, 38d og med mer enn en gassav-løpsåpning 36a henholdsvis 36b, hvilket innebærer en øket jevnhet i temperaturfordeling og atmosfære i forbrenningskammeret 30. The one in fig. The design shown in 24 and 25 is intended as a heating system for a boiler which likewise has a cooled combustion chamber 30. At the 4 corners of the boiler there are a total of four burner heads 37a, 37b, 37c, 37d which together with the reaction chambers 31a, 31b, 31c, 31d, in pairs each supplies a gas distribution chamber 35a and 35b with hot gas. The hot gas flows through openings 36a and 36b into the combustion chamber 30. Thus, also in the present case, the gas distribution chambers 35a and 35b are provided with more than one gas intake opening 38a, 38b and 38c, 38d and with more than one gas outlet opening 36a and 36b respectively, which implies an increased evenness in temperature distribution and atmosphere in the combustion chamber 30.

Sekundærluft innføres nedenfra i pilens 81 retning og møter gassen som strøm-mer ut av åpningene 36a og 36b. Således foregår forbrenningen i forbrenningskammerets 30 sentrale del og forplanter seg mot veggene, idet en jevn varmefordeling i forbrenningskammeret 30 er sikret ved innbyrdes forbindelse av i alt fem jevnt fordelte avløp 34 for sekundærluften og i alt tolv jevnt fordelte avløpsåpninger 36a og 36b for gassen. Fordelen ved en slik utførelse består i at omkring 70 til 85 prosent av forbrenningsluften tar del i den oppad rettede strøm 81, hvorved forbrenningskammerets 30 vegger er be-skyttet mot umiddelbar påvirkning fra flammene som er rettet mot dem. Dette er det motsatte av hva som foregår i kjente kjeler av denne art, hvor flammer fra olje-brennerne slår mot veggene motsatt disse brennere og ødelegger veggenes materiale. Secondary air is introduced from below in the direction of the arrow 81 and meets the gas flowing out of the openings 36a and 36b. Thus, the combustion takes place in the central part of the combustion chamber 30 and propagates towards the walls, an even heat distribution in the combustion chamber 30 being ensured by the interconnection of a total of five evenly distributed drains 34 for the secondary air and a total of twelve evenly distributed drain openings 36a and 36b for the gas. The advantage of such an embodiment consists in the fact that around 70 to 85 percent of the combustion air takes part in the upwardly directed flow 81, whereby the walls of the combustion chamber 30 are protected against immediate influence from the flames which are directed towards them. This is the opposite of what takes place in known boilers of this type, where flames from the oil burners strike the walls opposite these burners and destroy the material of the walls.

De på fig, 22 til 25 viste utførelsesfor-mer drives i samsvar med den i det foregående beskrevne tredje metode for drift, hvor forbrenning av den varme gass ved hjelp av sekundærluft på et på forhånd fastlagt sted i forbrenningskammeret finner sted i et enkelt trinn. The embodiments shown in Figs. 22 to 25 are operated in accordance with the previously described third method of operation, where combustion of the hot gas by means of secondary air at a previously determined location in the combustion chamber takes place in a single step.

Fig. 26 og 27 viser en utførelsesform av brennerutstyr ifølge oppfinnelsen beregnet for en oljefyring i et kjeleanlegg i et sentralvarmesystem som arbeider med støpe-iernselementer. Som kjent må ikke olje forbrennes direkte i forbrenningskammeret i slike kjeler, hvor temperaturen av det varmeførende medium ikke må overstige en maksimal verdi på f. eks. 1150°C. Fig. 26 and 27 show an embodiment of burner equipment according to the invention intended for an oil firing in a boiler plant in a central heating system that works with cast iron elements. As is known, oil must not be burned directly in the combustion chamber in such boilers, where the temperature of the heat-conducting medium must not exceed a maximum value of e.g. 1150°C.

Ved det viste eksempel er et gassfordelingskammer 35 med avlang form og med brennerhode 36a og 36b ved begge ender av samme anordnet under et forbrenningskammer 30. Gassfordelingskammeret 35 munner gjennom gassavløpsåpninger 36 ut i forbrenningskammeret 30. Ledninger 33a og 33b tjener til å slippe inn sekundærluft som tilføres i en mengde som er tilstrek-kelig for fullstendig forbrenning av brennstoffet. Ledninger 33a- og 33d som likeledes er anordnet adskilt fra gassfordelingskammeret 35, munner umiddelbart ut i forbren-ningskammeret 30. De tjener imidlertid til å slippe inn fortynningsmidler, såsom luft eller røkgasser, hvis mengde innstilles i samsvar med et termometer 91 på toppen av kjelen. Både sekundærluften og fortyn-ningsluften eller røkgassene innføres gjennom et antall små åpninger, så som betegnet med henvisningstallene 34a og 34b, slik at der oppnåes korte flammer og jevn fortynning. In the example shown, a gas distribution chamber 35 with an elongated shape and with burner heads 36a and 36b at both ends of the same is arranged below a combustion chamber 30. The gas distribution chamber 35 opens through gas drain openings 36 into the combustion chamber 30. Lines 33a and 33b serve to let in secondary air which is added in a quantity that is sufficient for complete combustion of the fuel. Lines 33a and 33d, which are also arranged separately from the gas distribution chamber 35, open immediately into the combustion chamber 30. However, they serve to admit diluents, such as air or flue gases, the amount of which is set in accordance with a thermometer 91 on top of the boiler . Both the secondary air and the dilution air or flue gases are introduced through a number of small openings, as denoted by reference numbers 34a and 34b, so that short flames and uniform dilution are achieved.

Den øvre del av forbrenningskammeret 30 er gjennom røkgassledninger 92a, 92b, The upper part of the combustion chamber 30 is through flue gas lines 92a, 92b,

92c forbundet med i og for seg kjente var-meoverføringsinnretninger 93a, 93b henholdsvis 93c, idet varmeoverføringen foregår mellom forbrenningsgassene og det vann som sirkulerer i støpejernselemen-tene i et ikke vist sentralvarmesystem. Røkgassledninger 94a, 94b, 94c tjener til 92c connected with per se known heat transfer devices 93a, 93b and 93c respectively, the heat transfer taking place between the combustion gases and the water circulating in the cast iron elements in a central heating system not shown. Flue gas lines 94a, 94b, 94c serve

avløp for forbrenningsgassene til et felles uttak eller en skorsten som ikke er vist. drain for the combustion gases to a common outlet or a chimney not shown.

En slik utførelsesform av oppfinnelsen kan benyttes ikke bare for kjeler i sentral-varmeanlegg, men også for tørkeanlegg og varmebehandlingsovner, og nærmere bestemt for erstatning av elektrisk drevne apparater med slikt formål. Such an embodiment of the invention can be used not only for boilers in central heating systems, but also for drying systems and heat treatment ovens, and more specifically for replacing electrically driven devices with such a purpose.

Selve forbrenningen av den varme gass foregår i samsvar med den ovenfor beskrevne fjerde arbeidsmåte, hvor forbrenning og varmeuttrekk skal foregå adskilt fra hverandre. The actual combustion of the hot gas takes place in accordance with the fourth working method described above, where combustion and heat extraction must take place separately from each other.

Som det vil fremgå av de i det foregående beskrevne forskjellige utførelsesfor-mer er det ved anvendelse av de brennerutstyr oppfinnelsen foreslår, gjort mulig å etterkomme kravene også fra forbrukere As will be apparent from the various embodiments described above, by using the burner equipment proposed by the invention, it has been made possible to comply with the demands also from consumers

som arbeider med de strengeste betingelser til fyringspraksis og fintfølende drift. Dette who work with the strictest conditions for firing practices and sensitive operation. This

innebærer adgangen for fyringsoljer på means the access for fuel oils on

områder, såsom mindre industriovner, kjeleanlegg i meget store kraftstasjoner og areas, such as smaller industrial furnaces, boiler plants in very large power stations and

særlig industriovner som hittil ikke har vært mulig å drive med oljefyring. De fordeler som skyldes oppfinnelsen sammenlignet med fordelene som bys ved direkte oljefyringer, fremgår av diagram-met vist på fig. 28. Heltrukne linjer betegnet med små bokstaver angir forholdet mellom temperatur t (°C) og frontalav-stand m (meter) for et målepunkt, mens especially industrial furnaces which have not been possible to operate with oil firing until now. The advantages due to the invention compared to the advantages offered by direct oil firings can be seen from the diagram shown in fig. 28. Solid lines denoted by lowercase letters indicate the relationship between temperature t (°C) and frontal distance m (meters) for a measurement point, while

strektrukne linjer betegnet med store bokstaver angir oxygeninnhold i atmosfæren i prosent likeledes i avhengighet av av-standen m. Dashed lines denoted by capital letters indicate oxygen content in the atmosphere in percentage, likewise depending on the distance m.

Både kurven a og kurven A er karakteristiske for oljebrennere som arbeider Both curve a and curve A are characteristic of working oil burners

med direkte forbrenning. Som det vil fremgå er temperaturen tilbøyelig til å foran-dre seg betydelig langs forbrenningskammeret, mens atmosfæren viser en oxyderende virkning. with direct combustion. As will be seen, the temperature tends to change significantly along the combustion chamber, while the atmosphere shows an oxidizing effect.

Kurvene b og B viser de samme egen-skaper men enten i tilfelle av en tungolje-brenner eller i tilfelle av ufullstendig blanding. Curves b and B show the same characteristics but either in the case of a heavy oil burner or in the case of incomplete mixing.

Kurvene c og C er karakteristiske for tilfeller hvor oljegass brennes i et enkelt trinn umiddelbart foran en brenner på kjent måte. En slik forbrenningstype vil bli valgt når det ønskes en ennu høyere temperatur og en atmosfære med øket ho-mogenitet. Curves c and C are characteristic of cases where oil gas is burned in a single step immediately in front of a burner in a known manner. Such a combustion type will be chosen when an even higher temperature and an atmosphere with increased homogeneity is desired.

Kurvene dl, d2 og D kjennetegner den første fortarenningstype i brennerutstyret ifølge oppfinnelsen. Her tilsettes sekundærluft til den varme gass i flere enn et trinn. I samsvar med temperaturutform-ningen i den varme gass kan forbrennings-temperaturen velges innenfor vide grenser (f. eks. mellom 700 og 1200°C) som antydet med kurvene dl og d2. Kurven D viser at — med en slik driftsmåte — kan der oppnåes en i høy grad homogen atmosfære med lite oxygeninnhold. The curves dl, d2 and D characterize the first burn-in type in the burner equipment according to the invention. Here, secondary air is added to the hot gas in more than one step. In accordance with the temperature profile in the hot gas, the combustion temperature can be chosen within wide limits (e.g. between 700 and 1200°C) as indicated by the curves dl and d2. Curve D shows that — with such an operating mode — a highly homogeneous atmosphere with a low oxygen content can be achieved.

Kurvene e og E er karakteristiske for den ovenfor beskrevne annen driftsmåte, hvor den varme gass innføres i flere enn ett trinn. Som vist med kurven E har atmosfæren en oxyderende natur. Temperatur-forløpet kan velges i likhet med den første driftsmåte. Alt etter som det er ønskelig med en reduserende eller en oxyderende atmosfære vil den første eller den annen av de kjente driftsmåter bli anvendt. Curves e and E are characteristic of the above-described other mode of operation, where the hot gas is introduced in more than one step. As shown with curve E, the atmosphere has an oxidizing nature. The temperature course can be selected in the same way as the first operating mode. Depending on whether a reducing or an oxidizing atmosphere is desired, the first or the second of the known modes of operation will be used.

Kurvene f og F er karakteristiske for det tilfellet hvor — i likhet med tilfellet med kurvene c og C — forholdsvis større temperaturer er ønskelige på et punkt mer fjernt fra brenneren, hvilket kan oppnåes ved anvendelse av gassfordelingskammeret i samsvar med oppfinnelsen. Atmosfæren er like oxygenfattig som i tilfellet C. Som det har vært anført, slik er den ovenfor beskrevne tredje driftsmåte for brennerutstyr ifølge oppfinnelsen, hvor sekundærluft slippes inn i den varme gass i et enkelt trinn. Curves f and F are characteristic of the case where — similarly to the case of curves c and C — relatively higher temperatures are desirable at a point further from the burner, which can be achieved by using the gas distribution chamber in accordance with the invention. The atmosphere is as poor in oxygen as in case C. As has been stated, this is the above-described third mode of operation for burner equipment according to the invention, where secondary air is admitted into the hot gas in a single step.

Den ovenfor beskrevne fjerde driftsmåte, hvor en ønsket temperatur skal være lavere enn både forbrenningstempe-raturen og utformningstemperaturen for den varme gass, oppnåes ved å skille forbrenningsstedet fra det sted hvor varmeut-treknlngen foregår så vel som1 ved fortynning av forbrenningsgassene ved hjelp av tilsetning av røkgass eller luft. Ved anvendelse av røkgasser til fortynnelse oppnåes en reduserende atmosfære (kurven Gl), mens fortynning ved hjelp av luft fører til en oxyderende atmosfære (kurven G2). The above-described fourth mode of operation, where a desired temperature must be lower than both the combustion temperature and the design temperature for the hot gas, is achieved by separating the combustion location from the location where the heat extraction takes place as well as by diluting the combustion gases by adding flue gas or air. When using flue gases for dilution, a reducing atmosphere is achieved (curve Gl), while dilution with air leads to an oxidizing atmosphere (curve G2).

Det er også klart at brennerutstyr ifølge oppfinnelsen tillater oppnåelsen av temperaturer innenfor vide grenser på f. eks. 300 til 1700°C og atmosfærer av en hvilken som helst art (reduserende, nøy-trale, oxyderende) bare ved egnet anvendelse av gassfordelingskammeret og egnet anordning av sekundærluftkanalene. Mens ved kjente brennerutstyr med brenner verdien og stedet for en ønsket temperatur så vel som arten av den fremkomne atmosfære bestemmes av brennertypen, kan ved oppfinnelsen — på grunn av at brennere unnværes og der anvendes gassfordelingskammere i samsvar med oppfinnelsen — både verdien av og stedet for en ønsket temperatur og arten av atmosfæren velges uavhengig av hverandre. It is also clear that burner equipment according to the invention allows the achievement of temperatures within wide limits of e.g. 300 to 1700°C and atmospheres of any kind (reducing, neutral, oxidizing) only with suitable use of the gas distribution chamber and suitable arrangement of the secondary air ducts. While in known burner equipment with burners the value and location of a desired temperature as well as the nature of the resulting atmosphere are determined by the type of burner, with the invention — due to the absence of burners and the use of gas distribution chambers in accordance with the invention — both the value of and the location of a desired temperature and the nature of the atmosphere are chosen independently of each other.

Claims

1. Combustion equipment for fuels such as gas and oil, comprising a reaction chamber for the formation of a hot gas and a combustion chamber in connection with the reaction chamber for burning the formed hot gas with secondary air and at least one secondary air channel, characterized in that a gas distribution chamber (35) is arranged between the reaction chamber (31) and the combustion chamber (30) and arranged separately from the secondary air channel (33a, 34a; 33b, 34b), the gas distribution chamber being connected through at least one gas intake opening (38) to the reaction chamber and through at least one gas outlet opening (36) with the combustion chamber, the secondary air channel opening directly into the combustion chamber (30) through at least one drain (34a, 34b).

2. Burner equipment according to claim 1, characterized in that the gas distribution chamber (35) is provided with more than one gas intake opening (38a, 38b, 38c, 38d) and with more than one gas outlet opening (36a-36g), (e.g. fig. 22 and 23).

3. Burner equipment according to claim 1 or 2, characterized by a secondary air duct with more than one drain and a gas distribution chamber with more than one drain opening, whereby the number of drain openings (34a, 34b) from the secondary air duct (33a, 34a; 33b, 34b) is a multiple of the number of said drain openings (36a-g) for the gas distribution chamber (35), the total cross-sectional area for said drain from the secondary air channel being a fraction of the total cross-sectional area for said drain openings for the gas distribution chamber.

4. Burner equipment according to claim 3, comprising more than one secondary air duct, characterized in that the drains (34a, 34b) from the secondary air ducts (33a, 34a; 33b, 34b) are at least partially oriented in different directions (a, (3).

5. Burner equipment according to one of claims 1-4, comprising a gas distribution chamber (35) with more than one drain opening, characterized in that the drain openings (36a, 36b) are at least partially oriented in different directions (y, fj) .

6. Burner equipment according to one of claims 1-5, comprising a gas distributor chamber with more than one drain opening, characterized in that the drain openings (36a and 36b) in the gas distribution chamber (35 and 35b) are arranged in more than one row.

7. Burner equipment according to one of claims 1-6, comprising several drain openings, characterized in that the drain openings (36a, 36b, 36c) when considered in the flow direction (61a, 61b) of a medium flowing through them — are arranged at least in a row behind each other.

8. Burner equipment according to one of claims 1-7, comprising several drains for secondary air, characterized in that said drains (34a, 34b; 34c, 34d) — when viewed in the direction of flow (60) for the hot gas — are arranged behind each other in at least one. row.

9. Burner equipment according to one of the claims 1-8, characterized in that lines (33c, 33d) are arranged for the supply of a dilution medium or dilution media, these lines being likewise arranged separately from the gas distribution chamber (35) and opens directly into the combustion chamber (30).

10. Burner equipment according to one of claims 1-9, characterized in that the reaction chamber (31) has a conical shape and cross-sectional areas that increase towards said gas distribution chamber (35), the angle in said conical shape being at most 20°.