NO155185B - Mellomlag for diffusjonsbinding. - Google Patents
Mellomlag for diffusjonsbinding. Download PDFInfo
- Publication number
- NO155185B NO155185B NO764260A NO764260A NO155185B NO 155185 B NO155185 B NO 155185B NO 764260 A NO764260 A NO 764260A NO 764260 A NO764260 A NO 764260A NO 155185 B NO155185 B NO 155185B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- intermediate layer
- layer
- unit
- accordance
- superalloys
- Prior art date
Links
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 title claims description 13
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical group [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 27
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 24
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 24
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 21
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 15
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims description 12
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 11
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 10
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 10
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 9
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 8
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- QDWJUBJKEHXSMT-UHFFFAOYSA-N boranylidynenickel Chemical compound [Ni]#B QDWJUBJKEHXSMT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 claims description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910000521 B alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 230000002427 irreversible effect Effects 0.000 claims description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 2
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims 1
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 31
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 20
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 20
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 11
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 6
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 6
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 4
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 4
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 3
- UORVGPXVDQYIDP-UHFFFAOYSA-N trihydridoboron Substances B UORVGPXVDQYIDP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 3
- 229910002056 binary alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000085 borane Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 2
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 2
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000531 Co alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- HZEIHKAVLOJHDG-UHFFFAOYSA-N boranylidynecobalt Chemical compound [Co]#B HZEIHKAVLOJHDG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RJTANRZEWTUVMA-UHFFFAOYSA-N boron;n-methylmethanamine Chemical compound [B].CNC RJTANRZEWTUVMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005254 chromizing Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 description 1
- 239000000374 eutectic mixture Substances 0.000 description 1
- 229910021645 metal ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 description 1
- 239000000080 wetting agent Substances 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
- B23K35/004—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a metal of the iron group
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/22—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating taking account of the properties of the materials to be welded
- B23K20/233—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating taking account of the properties of the materials to be welded without ferrous layer
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10S428/922—Static electricity metal bleed-off metallic stock
- Y10S428/923—Physical dimension
- Y10S428/924—Composite
- Y10S428/926—Thickness of individual layer specified
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10S428/922—Static electricity metal bleed-off metallic stock
- Y10S428/9335—Product by special process
- Y10S428/941—Solid state alloying, e.g. diffusion, to disappearance of an original layer
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12222—Shaped configuration for melting [e.g., package, etc.]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12736—Al-base component
- Y10T428/1275—Next to Group VIII or IB metal-base component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12806—Refractory [Group IVB, VB, or VIB] metal-base component
- Y10T428/12812—Diverse refractory group metal-base components: alternative to or next to each other
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12806—Refractory [Group IVB, VB, or VIB] metal-base component
- Y10T428/12826—Group VIB metal-base component
- Y10T428/12847—Cr-base component
- Y10T428/12854—Next to Co-, Fe-, or Ni-base component
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Road Signs Or Road Markings (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse vedrører en diffusjonsbindingsenhet som omfatter to superlegeringsunderlag, fortrinnsvis av nikkel-, kobolt- eller jernsuperlegeringer, med tilpassete flater som skal sammenføyes, og et tynt mellomlag mellom flatene, idet mellomlaget inneholder som hovedmetall samme hovedmetall som superlegeringene og har en smeltetemperatur som ligger under smeltetemperaturen for superlegeringene og under den temperatur som bevirker irreversibel og ugunstig metallurgisk forandring av underlagene.
Diffusjonsbinding med overgangsvæskefase har vist seg å være en meget brukbar fremgangsmåte til fremstilling av høykvali-tets-diffusjonsbindinger i høytemperatur-superlegeringer, såsom de legeringer som anvendes ved fremstilling av gassturbinmotor-deler. Slik binding er beskrevet i detalj i US-patentskrift 3.678.570.
Superlegeringer er de legeringer som vanligvis er basert på nikkel, kobolt eller jern eller en kombinasjon av disse og som har god fasthet og god oksydasjonsbestandighet ved høy temperatur i omgivelser såsom gassturbinmotorer. Vanligvis inneholder disse legeringer også betydelige mengder krom og også en begrenset mengde av andre elementer såsom aluminium, titan og tungtsmelte-lige metaller.
Det er ofte ønskelig å fremstille visse gassturbinmotor-komponenter ved sammenføyning av lettfremstillbare segmenter til de ønskede utforminger. Men den begrensete sveisbarhet av mange av superlegeringene har sterkt begrenset anvendbarheten av smeltesveisingsteknikk ved fremstilling av konstruksjoner. Dessuten er mange komponenter som følge av deres utforming ikke egnet for anvendelse av smeltesveising. Slaglodding har selv om den gir mange fordeler i forhold til smeltesveising meget begren-?,et anvendbarhet på grunn av de svakheter som er forbundet med relativt lave fastheter og lave smeltepunkter hos typiske slaglo-ddete skjøter.
Som følge av at diffusjonsbindingsteknikken med overgangsvæskefase er relativt enkel og reproduserbar ved fremstilling av høykvalitetsbindinger i ømfintlige produkter er denne teknikk blitt brukt mye. Dette gjelder særlig innen gassturbinmotorindu-strien, selv om det er klart at den foreliggende oppfinnelse ikke er begrenset til denne.
Et nøkkelmoment ved diffusjonsbindingsteknikken med overgangsvæskefase er anbringelse av et tynt legeringsmellomlag' mellom flatene som skal sammenføyes. Sammensetningen av mellomlaget bør fortrinnsvis og generelt skreddersys for legeringene som skal1 sammenføyes, særlig når det gjelder tilsetning av de elementer hvis nærvær er nødvendig i det ferdige bindingsområde og hvis diffusjonshastigheter i fast tilstand er lave. Det er også ønskelig å utelukke fra mellomlagslegeringen de elementer som kan innvirke negativt på bindingsprosessen eller kvaliteten i den ferdige skjøt. I alle mellomlagssammensetningene anvendes det et høyt borinnhold.
En fremgangsmåte til å anbringe mellomlagslegeringen mellom berøringsflatene er å anvende en tynn, duktil folie av den type som er kjent fra US-patentskrift 3.753.794. Selv om bruken av en folie er tilfredstillende for mange, om ikke de fleste anvendelser, kan bruken av folien under visse forhold, såsom ved sammen-føyning av komplekse flater med mange fasetter eller ru flater eller når det er nødvendig med meget tynne (f.eks. 0,0127 mm) mellomlag, være vanskelig eller uøkonomisk. I disse tilfeller ville det være ønskelig å kunne anbringe mellomlaget som et tynt lag i ett med en eller flere av berøringsflatene selv, såsom ved hjelp av en plate eller et belegg på flatene. Selvfølgelig må sammensetningen av mellomlaget som helhet nødvendigvis være et flerkomponent materiale.
Oppfinnelsen kjennetegnes ved at mellomlaget foreligger som minst ett belegg som er festet til i det minste den ene av under-lagsflåtene som skal sammenføyes, og at belegget omfatter et første metallholdig lag med samme hovedmetall som i belegget og minst ett andre metallholdig lag i intim atomær kontakt med det første lag og med et annet av elementene i superlegeringene som hovedmetall, hvorved i det minste ett av lagene har høyt borinnhold.
Plettering uten elektrisitet under anvendelse av et amin-boran som reduksjonsmiddel er blitt anvendt for avleiring av legeringer med høyt borinnhold på underlag. Aminboranbadene, såsom de som er kjent fra US-patentskrift 3.338.726, er en nokså ny utvikling innen pletteringsteknologien og er blitt anvendt for påføring av pletter av nikkel/bor og kobolt/bor. Disse bad inneholder en kilde for metallioner, reduksjonsmidlet dimetylamin-boran og vanligvis en stabilisator og et fuktemiddel.
En plett som inneholder 81 vekt% nikkel, 15 vekt% kobolt og 4 vekt% bor kan fremstilles av følgende bad:
For først å demonstrere gjennomførbarheten av å anvende et overflatebelegg som bindingsmellomlaget i en diffusjonsbindings-prosess med overgangsvæskefase for superlegeringer, ble det fremstilt en-sjøt mellom stykker av en nikkellegering med følgende
sammensetning: 15 vekt% krom, 18,5 vekt% kobolt, 0,07 vekt% karbon, 3,3 vekt% titan, 4,3 vekt% aluminium, 5 vekt% molybden, 0,03 vekt% bor og resten nikkel. En plett av en enkel, binær mellomlagslegering som inneholdt 96 vekt% nikkel og 4 vekt% bor ble anvendt som mellomlagslegering. Dette er meget nær den eutektiske blanding i nikkel-borsystemet.
Ca. 7,6-12,7 mikron plett ble avleiret på hver av de avfettete flater som skulle sammenføyes, og delene ble sammenføyet ved å holde dem på 1177°C i 2 timer under en liten
■sammenpressende belastning pa 0,3 5 kg/cm 2. Smelting av mellomlagslegeringen og binding foregikk isotermt. Den sammenføyete enhet ble homogenisert ved 1171°C i 24 timer og eldnet ved 1038°C i en time.
På grunn av at bare den enkle, binære legering ble anvendt, ble det tilbake litt kjemisk heterogenitet på skjøtgrenseflaten. Et slikt enkelt mellomlag ville kunne være tilfredstillende i noen tilfeller, f.eks. når ultratynne mellomlag er mulige som muliggjør hurtig homogenisering eller når kravet til fasthet er slik at restheterogeniteten er akseptabel. I slike tilfeller kan det være nødvendig med et slikt belegg på bare en av flatene.
Selv om som vist diffusjonsbindinger kan fremstilles ved anvendelse av enkle, binære legeringer eller også nikkel/kobolt/bor-legeringer som mellomlag, krever høykvalitetsbindinger mer komplekse mellomlagslegeringer. Nærværet av krom i mellomlagslegeringen er fordelaktig av mange grunner. For det første har krom i legeringen selv tendens til ytterligere å senke mellomlagslegeringens smeltepunkt slik at bindingsprosessen kan foregå ved en lavere temperatur, opptil 10-66°C lavere i noen tilfeller. For det andre inneholder et stort antall av de aktuelle underlagene krom som en legeringstilsetning for å frembringe oksydasjons- og korrosjonsbestandighet. Ved å tilføre krom til bindingsområdet i mellomlagsmaterialet, er det ikke nødvendig at det migrerer inn i dette ved diffusjon i fast tilstand, hvorved bindingssyklustid nedsettes og homogenitet fremmes.
Ifølge en annen utførelsesform anvendes det et laminært, kompositt mellomlag. Dette kompositte mellomlag inneholder i en foretrukket utførelsesform et kromlag og et lag med høyt borinnhold, såsom nikkel-bor, kobolt-bor eller nikkel-ko'.,olt-bor avleiret separat på en eller flere av berøringsflatene. Vanligvis avsettes først et tynt lag av krom elektolyttisk på den avfettete flate, og det borinneholdende lag avsettes oppå dette. Selv om rekkefølgen vanligvis har vært denne, skal det bemerkes at den spesielle rekkefølge hvorved avleiringene påføres er uvesentlig i de fleste tilfeller når det gjelder å oppnå tilfredstillende resultat ifølge oppfinnelsen. Kromlaget vil f.eks. heller kunne påføres oppå enn under det borinneholdende lag.
Tykkelsen på kromlaget velges slik at det totale krominn-hoid i mellomlagsområdet stort sett tilsvarer krominnholdet i legeringen i underlaget. Med andre ord etter at bindingssyklusen er fullført tilsvarer krominnholdet i grenseflaten krominnholdet i underlaget.
Bindinger som er fremstilt under anvendelse av det laminare, kompositte belegg ifølge den foreliggende oppfinnelse kan ikke skjelnes fra belegg hvor det anvendes folie med samme totale sammensetning, og fremgangsmåten i bindingssyklusen er stort sett den samme. Representative, totale mellomlagssammen-setninger for nikkelsuperlegeringer har vært nikkel med 15 vekt% krom, 2,5 vekt% bor, og nikkel med 15 vekt% krom, 15 vekt% kobolt og 2,5 vekt% bor.
Hverken kromlaget eller nikkel-borlaget vil med de ovenfor angitte sammensetninger hver for seg smelte ved en temperatur på under 1149°C, noe som kan være ønskelig i noen legeringssystemer, men når de frembringes som laminater ifølge den foreliggende oppfinnelse med de individuelle lag i intim atomær berøring, vil det laminare system smelte ved samme temperatur som en homogen mellomlagslegering med samme totale sammensetning. Det har f.eks. vært mulig å bevirke høykvalitetsdiffusjonsbindinger i nikkelsuperlegeringer ved temperaturer på 1093°C eller lavere.
Som resultat av den foreliggende oppfinnelse er de tekniske fordeler med å ha krom i grenseflateområdet blitt kombinert med de praktiske fordeler ved selve prosessen.
Den nøyaktige fremgangsmåte ved mellomlagsavleiring er ikke spesielt viktig. Valget av en prosess for avleiringen av krom, enten den utføres ved hjelp av elektrolyttisk plettering, dampav-leiring eller pakkrommering (pack chromizing) vil avhenge av til-gjengelighet, lettvinthet eller økonomi mer enn teknisk nødven-dighet .
Plettenes tykkelse vil avhenge av den aktuelle anvendelse, delenes tilpasning etc, men det vil generelt være å foretrekke å holde tykkelsen på et fornuftig minimum, særlig når fullstendig homogenisering i skjøtgrenseflåtene er ønskelig i løpet av en formuftig syklustid. Den nøyaktige mellomlagssammensetning vil i mange henseender også være et valgspørsmål som avhenger av den spesielle anvendelse. Det totale borinnhold velges generelt primært som en funksjon av dets smeltetemperaturnedsettende virkning. Vanligvis vil det ikke være noen grunn til å la borinnholdet overskride 4 vekt%, og vanligvis vil det begrenses til den mengde som er nødvendig for at det skal kunne gjøres en jobb.
Ved å benytte den teknikk som er beskrevet ovenfor er det også mulig å anbringe et eller flere ytterligere lag med andre elementer, såsom wolfram, molybden, aluminium, hafnium etc. til dannelse av to, tre eller flere separate lag på berøringsflatene. Hovedforsiktighetsregelen her er å unngå de elementer eller de mengder av elementer i mellomlagslegeringen, totalt sett, som enten vil forstyrre bindingsprosessen eller resultere i en utilfredstillende skjøt, f.eks. ved dannelse av skadelige, sprø forbindelser.
Prøvestykker dannet av en legering som besto av 14 vekt% krom, 4,5 vekt% molybden, 2 vekt% niob, 1 vekt% titan, 6 vekt% aluminium, 0,01 vekt% bor, 0,08 vekt% sirkon og resten nikkel ble elektrolyttisk plettert med krom og deretter belagt med nikkel-bor til dannelse av en laminar, kompositt plett som besto av, når det gjelder den totale sammensetning, 15 vekt% krom, 2,7 vekt% bor og resten nikkel. Disse prøvestykker ble deretter diffusjons-sammenføyet ved 1093°C i 4 timer under vakuum. Under bindingssyklusen viste det kompositte mellomlag seg å oppføre seg på samme måte som en mellomlagsfolie med samme totale sammensetning. Dessuten kunne ikke bindingene som fremkom ved anvendelsen av det kompositte mellomlag skilles fra de bindinger som ble dannet under anvendelse av en mellomlagsfolie, og resultatene var utmerket i begge tilfeller.
Det er således klart påvist at teknikkene som er beskrevet ovenfor er meget effektive når det gjelder å frembringe høykvalitetsdiffusjonsbindinger i superlegeringssystemer, inklusive noen anvendelser hvor alternativer ikke synes å være tilgjengelig på fornuftig måte.
Claims (8)
1. Diffusjonsbindingsenhet som omfatter to superlegeringsunderlag, fortrinnsvis av nikkel-, kobolt- eller jernsuperlegeringer, med tilpassete flater som skal sammenføyes, og et tynt mellomlag mellom flatene, idet mellomlaget inneholder som hovedmetall samme hovedmetall som superlegeringene og har en smeltetemperatur som ligger under smeltetemperaturen for superlegeringene og under den temperatur som bevirker irreversibel og ugunstig metallurgisk forandring av underlagene,karakterisert vedat mellomlaget foreligger som minst ett belegg som er festet til i det minste av den ene av underlags-flåtene som skal sammenføyes, og at belegget omfatter et første metallholdig lag med samme hovedmetall som i belegget og minst ett andre metallholdig lag i intim atomær kontakt med det første lag og med et annet av elementene i superlegeringene som hovedmetall, hvorved i det minste ett av lagene har høyt borinnhold.
2. Enhet i samsvar med krav 1,karakterisertved at et av lagene i mellomlaget er krom.
3. Enhet i samsvar med krav 1 eller 2, hvor mellomlaget inneholder minst ett lag krom og minst ett lag av en nikkel-bor-legering,karakterisert vedat mellomlagets smeltepunkt er ca. 1093°C, og at dets tykkelse er 0.0127 - 0,25 mm.
4. Enhet i samsvar med krav 3,karakterisertved at det totale borinnhold i mellomlaget er i 1-4 vekt%.
5. Enhet i samsvar med krav 3 eller 4,karakterisert vedat. mellomlaget har samme prosentvise krominnhold som superlegeringen.
6. Enhet i samsvar med krav 1, hvor det første lag i mellomlaget er et lag av krom på flaten av hvert underlag,karakterisert vedat det mellom disse er et tynt lag som består av hovedmetallet.
7. Enhet i samsvar med krav 6,karakterisertved at det totale borinnhold i mellomlaget er 2-3 vekt% og at krominnholdet er omtrent det samme som i underlagene.
8. Enhet i samsvar med krav 7,karakterisertved at mellomlaget inneholder ett eller flere ytterligere lag som inneholder et av følgende metaller: wolfram, molybden, tantal, hafnium eller aluminium.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/642,626 US4005988A (en) | 1975-12-19 | 1975-12-19 | Interlayer for transient liquid phase diffusion bonding |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO764260L NO764260L (no) | 1977-06-21 |
NO155185B true NO155185B (no) | 1986-11-17 |
NO155185C NO155185C (no) | 1987-02-25 |
Family
ID=24577355
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO764260A NO155185C (no) | 1975-12-19 | 1976-12-16 | Mellomlag for diffusjonsbinding. |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4005988A (no) |
JP (1) | JPS595389B2 (no) |
AU (1) | AU497847B2 (no) |
BE (1) | BE849580A (no) |
BR (1) | BR7608479A (no) |
CA (1) | CA1056560A (no) |
DE (1) | DE2657082A1 (no) |
FR (1) | FR2335295A1 (no) |
GB (1) | GB1566466A (no) |
IL (1) | IL51072A (no) |
IT (1) | IT1065964B (no) |
NL (1) | NL7613579A (no) |
NO (1) | NO155185C (no) |
SE (1) | SE441340B (no) |
Families Citing this family (34)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4208222A (en) * | 1977-06-27 | 1980-06-17 | United Technologies Corporation | In situ interlayer formation for transient liquid phase diffusion bonding |
US4289570A (en) * | 1978-12-13 | 1981-09-15 | United Technologies Corporation | Seed and method for epitaxial solidification |
US4218007A (en) * | 1979-02-22 | 1980-08-19 | General Electric Company | Method of diffusion bonding duplex sheet cladding to superalloy substrates |
US4285459A (en) * | 1979-07-31 | 1981-08-25 | Chromalloy American Corporation | High temperature braze repair of superalloys |
FR2511908A1 (fr) * | 1981-08-26 | 1983-03-04 | Snecma | Procede de brasage-diffusion destine aux pieces en superalliages |
JPS5868489A (ja) * | 1981-10-21 | 1983-04-23 | Hitachi Ltd | 被接合体およびその接合方法 |
JPS58135782A (ja) * | 1982-02-08 | 1983-08-12 | Hitachi Ltd | 拡散接合方法 |
JPS58154476A (ja) * | 1982-03-10 | 1983-09-13 | Hitachi Ltd | 拡散接合法 |
JPS58224086A (ja) * | 1982-06-23 | 1983-12-26 | Hitachi Ltd | 耐熱超合金の拡散接合方法 |
JPS5976839A (ja) * | 1982-10-22 | 1984-05-02 | Hitachi Ltd | 耐熱性複合部材の製法 |
US4890784A (en) * | 1983-03-28 | 1990-01-02 | Rockwell International Corporation | Method for diffusion bonding aluminum |
JPS60240369A (ja) * | 1984-05-15 | 1985-11-29 | Mitsubishi Metal Corp | Ni基耐熱合金部材同士のろう付け方法 |
JPS619968A (ja) * | 1984-06-27 | 1986-01-17 | Mitsubishi Metal Corp | 高温熱交換用内外フイン付パイプの製造法 |
US4726101A (en) * | 1986-09-25 | 1988-02-23 | United Technologies Corporation | Turbine vane nozzle reclassification |
FR2691658B1 (fr) * | 1992-05-27 | 1994-07-22 | Snecma | Piece en superalliage comportant un apport et procede de realisation de l'apport. |
JP2746066B2 (ja) * | 1992-12-04 | 1998-04-28 | 住友金属工業株式会社 | 管棒材の拡散接合方法 |
US6395327B1 (en) * | 1999-03-12 | 2002-05-28 | Zimmer, Inc. | Enhanced fatigue strength orthopaedic implant with porous coating and method of making same |
US6199747B1 (en) | 1999-08-30 | 2001-03-13 | International Business Machines Corporation | High temperature refractory joining paste |
US6464129B2 (en) * | 2000-12-22 | 2002-10-15 | Triumph Group, Inc. | Method of diffusion bonding superalloy components |
US6720086B1 (en) * | 2001-11-02 | 2004-04-13 | Rohr, Inc. | Liquid interface diffusion bonding of nickel-based superalloys |
EP1437426A1 (de) * | 2003-01-10 | 2004-07-14 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Herstellen von einkristallinen Strukturen |
US7165712B2 (en) * | 2003-10-23 | 2007-01-23 | Siemens Power Generation, Inc. | Transient liquid phase bonding to cold-worked surfaces |
US8703044B2 (en) * | 2006-01-03 | 2014-04-22 | General Electric Company | Machine components and methods of fabricating and repairing |
JP4162094B2 (ja) * | 2006-05-30 | 2008-10-08 | 三菱重工業株式会社 | 常温接合によるデバイス、デバイス製造方法ならびに常温接合装置 |
US20090049794A1 (en) * | 2007-08-23 | 2009-02-26 | Barone Joseph C | Heat exchanger panel and manufacturing method thereof using transient liquid phase bonding agent and vacuum compression brazing |
US8608049B2 (en) * | 2007-10-10 | 2013-12-17 | Zimmer, Inc. | Method for bonding a tantalum structure to a cobalt-alloy substrate |
DK2644312T3 (en) * | 2012-03-28 | 2019-02-25 | Alfa Laval Corp Ab | Hitherto unknown soldering concept |
WO2015006421A1 (en) * | 2013-07-09 | 2015-01-15 | United Technologies Corporation | Metal-encapsulated polymeric article |
US10648668B2 (en) * | 2013-07-19 | 2020-05-12 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine ceramic component assembly and bonding material |
US9943927B2 (en) | 2014-12-02 | 2018-04-17 | Arvinmeritor Technology, Llc | Transient liquid phase joining of dissimilar materials |
US9915756B2 (en) | 2015-07-28 | 2018-03-13 | Raytheon Company | Large area format sapphire windows via transient liquid phase bonding |
US10612414B2 (en) | 2016-08-22 | 2020-04-07 | United Technologies Corporation | Panel based heat exchanger |
GB2582150A (en) * | 2019-03-12 | 2020-09-16 | Rolls Royce Plc | Method of forming a diffusion bonded joint |
CN113182631B (zh) * | 2021-04-29 | 2022-10-21 | 浙江工业大学 | 一种制备高强度c/c复合材料与tc4合金接头的方法 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3338726A (en) * | 1958-10-01 | 1967-08-29 | Du Pont | Chemical reduction plating process and bath |
US3478416A (en) * | 1967-02-15 | 1969-11-18 | North American Rockwell | Bonding of beryllium members |
US3530568A (en) * | 1969-04-24 | 1970-09-29 | United Aircraft Corp | Diffusion welding of the nickel-base superalloys |
US3854194A (en) * | 1970-12-17 | 1974-12-17 | Rohr Industries Inc | Liquid interface diffusion method of bonding titanium and/or titanium alloy structure and product using nickel-copper, silver bridging material |
US3678570A (en) * | 1971-04-01 | 1972-07-25 | United Aircraft Corp | Diffusion bonding utilizing transient liquid phase |
BE795663A (fr) * | 1972-03-20 | 1973-06-18 | United Aircraft Corp | Feuille intermediaire pour soudures par diffusion |
-
1975
- 1975-12-19 US US05/642,626 patent/US4005988A/en not_active Expired - Lifetime
-
1976
- 1976-12-07 SE SE7613722A patent/SE441340B/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-12-07 AU AU20312/76A patent/AU497847B2/en not_active Expired
- 1976-12-07 NL NL7613579A patent/NL7613579A/xx not_active Application Discontinuation
- 1976-12-08 IL IL51072A patent/IL51072A/xx unknown
- 1976-12-14 FR FR7637587A patent/FR2335295A1/fr active Granted
- 1976-12-15 IT IT30419/76A patent/IT1065964B/it active
- 1976-12-16 DE DE19762657082 patent/DE2657082A1/de not_active Withdrawn
- 1976-12-16 CA CA268,015A patent/CA1056560A/en not_active Expired
- 1976-12-16 NO NO764260A patent/NO155185C/no unknown
- 1976-12-17 GB GB52806/76A patent/GB1566466A/en not_active Expired
- 1976-12-17 BR BR7608479A patent/BR7608479A/pt unknown
- 1976-12-17 BE BE173422A patent/BE849580A/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-12-17 JP JP51152787A patent/JPS595389B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2335295B1 (no) | 1982-04-30 |
JPS595389B2 (ja) | 1984-02-04 |
AU2031276A (en) | 1978-06-15 |
NO764260L (no) | 1977-06-21 |
CA1056560A (en) | 1979-06-19 |
BE849580A (fr) | 1977-04-15 |
IL51072A0 (en) | 1977-02-28 |
JPS5277854A (en) | 1977-06-30 |
NL7613579A (nl) | 1977-06-21 |
BR7608479A (pt) | 1977-12-20 |
AU497847B2 (en) | 1979-01-11 |
GB1566466A (en) | 1980-04-30 |
NO155185C (no) | 1987-02-25 |
FR2335295A1 (fr) | 1977-07-15 |
DE2657082A1 (de) | 1977-07-07 |
IT1065964B (it) | 1985-03-04 |
SE7613722L (sv) | 1977-06-20 |
SE441340B (sv) | 1985-09-30 |
US4005988A (en) | 1977-02-01 |
IL51072A (en) | 1979-09-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO155185B (no) | Mellomlag for diffusjonsbinding. | |
NO155528B (no) | Duktilt mellomlag for bruk ved overgangsvaeskefasesammenbinding av metalliske gjenstander, og fremgangsmaate til sammenbinding av metalliske gjenstander. | |
US3530568A (en) | Diffusion welding of the nickel-base superalloys | |
JP7126870B2 (ja) | 超合金を溶接する方法 | |
CA2870778C (en) | A composite welding wire and method of manufacturing | |
US8025983B2 (en) | Joining method between Fe-based steels and Ti/Ti-based alloys having joint strength higher than those of base metals by using interlayers and the joints produced using the method | |
Jadoon et al. | Metal to ceramic joining via a metallic interlayer bonding technique | |
US8197747B2 (en) | Low-melting boron-free braze alloy compositions | |
Papis et al. | Interface formation between liquid and solid Mg alloys—An approach to continuously metallurgic joining of magnesium parts | |
US7735718B2 (en) | Layered products for fluxless brazing of substrates | |
USRE31339E (en) | Process for producing elevated temperature corrosion resistant metal articles | |
NO165350B (no) | Fremgangsmaate til behandling av varme- og korrosjonsmotstandsdyktige materialer. | |
US3846159A (en) | Eutectic alloy coating | |
SE453306B (sv) | Foremal av varmhallfast legering forsett med en kiselberikad varmkorrosionsbestendig beleggning samt sett att tillverka foremalet | |
US10549378B2 (en) | Method for producing a nickel aluminide coating on a metal substrate, and part having one such coating | |
US4150776A (en) | Method of joining metal parts | |
US4208222A (en) | In situ interlayer formation for transient liquid phase diffusion bonding | |
Choudhary et al. | Microstructure evolution during stainless steel-copper vacuum brazing with a Ag/Cu/Pd filler alloy: effect of nickel plating | |
US20070281175A1 (en) | Method of Brazing a Ti-Al Alloy | |
NO156573B (no) | Fremgangsmaate for paafoering av en dobbelt platecladding paa et konstruksjonsmaterialesubstrat. | |
JP3708909B2 (ja) | レニウム含有合金皮膜を被着してなる耐高温酸化性耐熱合金部材の製造方法 | |
WO2004080640A1 (en) | Aluminium layered brazing product and method of its manufacture | |
EP1360029A1 (en) | Brazing product | |
KR100787929B1 (ko) | 비정질 삽입재를 이용한 티타늄-구리 이종 금속간의 저온접합 방법 | |
US6720086B1 (en) | Liquid interface diffusion bonding of nickel-based superalloys |