NO151914B - ELECTRICAL WIRES CONNECTOR - Google Patents
ELECTRICAL WIRES CONNECTOR Download PDFInfo
- Publication number
- NO151914B NO151914B NO800662A NO800662A NO151914B NO 151914 B NO151914 B NO 151914B NO 800662 A NO800662 A NO 800662A NO 800662 A NO800662 A NO 800662A NO 151914 B NO151914 B NO 151914B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- agglomerates
- hematite
- temperature
- flux
- slag
- Prior art date
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 53
- 239000011019 hematite Substances 0.000 claims description 35
- 229910052595 hematite Inorganic materials 0.000 claims description 35
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 35
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 32
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 32
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 26
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 15
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 14
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 claims description 13
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 12
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 5
- 239000008240 homogeneous mixture Substances 0.000 claims description 2
- 238000002386 leaching Methods 0.000 claims description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 2
- 238000001354 calcination Methods 0.000 claims 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 23
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 18
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 4
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 4
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 3
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 2
- 238000007363 ring formation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 1
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000029142 excretion Effects 0.000 description 1
- 239000013505 freshwater Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000007790 scraping Methods 0.000 description 1
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 1
- LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N silicon monoxide Chemical class [Si-]#[O+] LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01R—ELECTRICALLY-CONDUCTIVE CONNECTIONS; STRUCTURAL ASSOCIATIONS OF A PLURALITY OF MUTUALLY-INSULATED ELECTRICAL CONNECTING ELEMENTS; COUPLING DEVICES; CURRENT COLLECTORS
- H01R4/00—Electrically-conductive connections between two or more conductive members in direct contact, i.e. touching one another; Means for effecting or maintaining such contact; Electrically-conductive connections having two or more spaced connecting locations for conductors and using contact members penetrating insulation
- H01R4/24—Connections using contact members penetrating or cutting insulation or cable strands
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01R—ELECTRICALLY-CONDUCTIVE CONNECTIONS; STRUCTURAL ASSOCIATIONS OF A PLURALITY OF MUTUALLY-INSULATED ELECTRICAL CONNECTING ELEMENTS; COUPLING DEVICES; CURRENT COLLECTORS
- H01R4/00—Electrically-conductive connections between two or more conductive members in direct contact, i.e. touching one another; Means for effecting or maintaining such contact; Electrically-conductive connections having two or more spaced connecting locations for conductors and using contact members penetrating insulation
- H01R4/24—Connections using contact members penetrating or cutting insulation or cable strands
- H01R4/2416—Connections using contact members penetrating or cutting insulation or cable strands the contact members having insulation-cutting edges, e.g. of tuning fork type
- H01R4/2445—Connections using contact members penetrating or cutting insulation or cable strands the contact members having insulation-cutting edges, e.g. of tuning fork type the contact members having additional means acting on the insulation or the wire, e.g. additional insulation penetrating means, strain relief means or wire cutting knives
- H01R4/245—Connections using contact members penetrating or cutting insulation or cable strands the contact members having insulation-cutting edges, e.g. of tuning fork type the contact members having additional means acting on the insulation or the wire, e.g. additional insulation penetrating means, strain relief means or wire cutting knives the additional means having two or more slotted flat portions
- H01R4/2454—Connections using contact members penetrating or cutting insulation or cable strands the contact members having insulation-cutting edges, e.g. of tuning fork type the contact members having additional means acting on the insulation or the wire, e.g. additional insulation penetrating means, strain relief means or wire cutting knives the additional means having two or more slotted flat portions forming a U-shape with slotted branches
Landscapes
- Connector Housings Or Holding Contact Members (AREA)
- Connections By Means Of Piercing Elements, Nuts, Or Screws (AREA)
- Multi-Conductor Connections (AREA)
- Coupling Device And Connection With Printed Circuit (AREA)
- Details Of Connecting Devices For Male And Female Coupling (AREA)
- Cable Accessories (AREA)
Description
Fremgangsmåte for fremstilling av hårdbrente agglomerater av jernmalm og tilhørende gangstenmaterial. Procedure for the production of hard-burnt agglomerates of iron ore and associated gangstone material.
Foreliggende oppfinnelse angår fremstilling av et forbedret agglomerat av jernmalm og flussmiddel, hvorved agglomeratet blir hårdt og bestandig. Fremgangsmåten er først og fremst tenkt benyttet når ut-gangs-jernmalmen hovedsakelig utgjøres av magnetitt, hematitt, eller inneholder magnetitt og hematitt, og hvor den til-hørende gangsten inneholder sure komponenter i overskudd utover basiske komponenter. The present invention relates to the production of an improved agglomerate of iron ore and flux, whereby the agglomerate becomes hard and durable. The method is primarily intended to be used when the starting iron ore mainly consists of magnetite, hematite, or contains magnetite and hematite, and where the associated gangue contains acidic components in excess of basic components.
Ved den vanligste fremgangsmåte for By the most common procedure for
fremstilling av metallisk jern fra jernmalm benyttes en masovn. Beskikking av masovner med agglomerater istedenfor med findelt malm finner for tiden økende an-vendelse. Jernmalmen som består av et oksyd av det elementære metall, reduseres til metallisk jern ved å blåse gasser med høy temperatur gjennom masovnen. For å lette smeltingen av urenheter, som f. eks. aluminiumoksyd, kvarts, etc. i malmen, og for å bevirke at smeltingen inntrer ved en lavere temperatur, benyttes et flussmiddel. Denne smelte betegnes vanligvis slagg, og uttrykket «slagg» er her ment å omfatte en production of metallic iron from iron ore uses a blast furnace. Charging blast furnaces with agglomerates instead of finely divided ore is currently increasingly being used. The iron ore, which consists of an oxide of the elemental metal, is reduced to metallic iron by blowing gases at a high temperature through the blast furnace. To facilitate the melting of impurities, such as e.g. aluminum oxide, quartz, etc. in the ore, and to cause melting to occur at a lower temperature, a flux is used. This melt is usually referred to as slag, and the term "slag" is intended here to include one
smelteblanding av en rekke forskjellige materialer som forekommer i jernmalm som f. eks. de nevnte aluminium- og sili-siumoksyder og andre metallforbindelser. Flussmidlet er vanligvis kalksten og/eller dolomitt. melting mixture of a number of different materials that occur in iron ore, such as the aforementioned aluminum and silicon oxides and other metal compounds. The flux is usually limestone and/or dolomite.
Agglomerater av jernmalm brennes Agglomerates of iron ore are burned
ofte for at de skal få tilstrekkelig styrke til å kunne tåle håndtering, skipning og be- often in order for them to gain sufficient strength to be able to withstand handling, shipping and
skikking av masovner. Slike agglomerater utsettes nemlig for et betraktelig trykk når de anbringes i en masovn og belastes med vekten av en høy søyle av materialet. Agglomeratene må derfor ha betraktelig styrke for å unngå at de nedre lag knuses av vekten av agglomeratene over dem, slik at den nødvendige reduserende gass som må blå-ses gjennom chargen ikke hindres i sin passasje. commissioning of blast furnaces. Such agglomerates are exposed to considerable pressure when they are placed in a blast furnace and loaded with the weight of a tall column of the material. The agglomerates must therefore have considerable strength to avoid the lower layers being crushed by the weight of the agglomerates above them, so that the necessary reducing gas which must be blown through the charge is not impeded in its passage.
Naturlig forekommende malm, som er relativt fri for flussmaterial, er tidligere med hell blitt agglomerert og brent til agglomerater med tilfredsstillende styrke for beskikking av masovner. I naturen fin-nes imidlertid også jernmalm som inneholder små, men dog ikke ubetydelige mengder flussmiddel. Det kan være ønske-lig at agglomeratene inneholder noe eller endog alt dette flussmiddel når masovnen beskikkes. At agglomeratene i seg selv inneholder flussmiddel er selvfølgelig en økonomisk vesentlig fordel ved at det derved trengs ferre komponenter til beskikking av masovnen. Et agglomerat som allerede inneholder flussmiddel vil dess-uten gi en jevnere fordeling av flussmiddel og jernmalm enn hva som kan oppnås ved alternerende beskikking med jernmalm og flussmiddel. Naturally occurring ore, which is relatively free of flux material, has previously been successfully agglomerated and burned into agglomerates of satisfactory strength for coating blast furnaces. In nature, however, there is also iron ore that contains small, but not insignificant amounts of flux. It may be desirable for the agglomerates to contain some or even all of this flux when the blast furnace is coated. The fact that the agglomerates themselves contain flux is, of course, a significant economic advantage in that more components are needed to dispose of the blast furnace. An agglomerate that already contains flux will also give a more even distribution of flux and iron ore than can be achieved by alternating coating with iron ore and flux.
Det er tidligere kjent en fremgangsmåte for varmebehandling av jernmalm-pellets når disse befinner seg på en vandrerist til et punkt hvor de enkelte korn av hematitt i pelletmaterialet begynner å brodannes til et nettverk i en utstrekning som vil gi hver pellet tilstrekkelig styrke til å motstå tromling. Når dette punkt er nådd og pelletene er tilstrekkelig sterke til å motstå tromlingen overføres de fra den horisontale vandrerist til en roterende ovn hvori videre varmebehandling finner sted under tromligen av pelletene inne i ovnen inntil hematittkorn veksten inne i hver pellet er fullført. Pelletene som fremstilles ved denne prosess inneholder ikke noe flussmiddel, og de spesielle problemer som opptrer i forbindelse med utsvetting av et flussmiddelinnhold fra pelletene opptrer følgelig.ikke ved denne tidligere foreslåtte prosess, som bare gikk ut på kornvekst og brodannelse av hematittkorn omdannet fra magnetitt under varme i en oksyderende atmosfære, for fremstilling av hårde, fortettede jernmalmpéllets. There is previously known a method for heat treatment of iron ore pellets when these are on a moving grate to a point where the individual grains of hematite in the pellet material begin to bridge into a network to an extent that will give each pellet sufficient strength to withstand drumming . When this point is reached and the pellets are strong enough to withstand the drumming, they are transferred from the horizontal water grate to a rotary kiln where further heat treatment takes place during the drumming of the pellets inside the kiln until the hematite grain growth inside each pellet is complete. The pellets produced by this process do not contain any flux, and the special problems that occur in connection with leaching of a flux content from the pellets do not occur with this previously proposed process, which only consisted of grain growth and bridging of hematite grains converted from magnetite under heat in an oxidizing atmosphere, for the production of hard, densified iron ore pellets.
Ved en annen tidligere kjent fremgangsmåte blandes jernmalm med flussmiddel og magnetitt oksyderes til hematitt under varmeherding i et eneste trinn ved direkte oppvarming til 1150°C. Ved for-brenningkammertemperaturer så høye som 1260°C henger pelletene seg opp i kammeret på grunn av utstrakt mykning slik at for-brenningkammertemperaturen måtte holdes vesentlig lavere enn 1260°C. Det finner også ved denne prosess sted en kornvekst, men denne finner ikke sted før etter at slagget er dannet. In another previously known method, iron ore is mixed with flux and magnetite is oxidized to hematite during heat hardening in a single step by direct heating to 1150°C. At combustion chamber temperatures as high as 1260°C, the pellets hang up in the chamber due to extensive softening so that the combustion chamber temperature had to be kept significantly lower than 1260°C. Grain growth also takes place during this process, but this does not take place until after the slag has formed.
Den foreliggende oppfinnelse bygger på den erkjennelse at ved en totrinns opp-varmingsprosess kan en første oppvarm-ingstemperatur under slaggdannelsestem-peraturer opprettholdes inntil det er dannet et brodannet nettverk, og etter at dette er dannet oppvarmes pelleten tilslutt ved en høyere slaggdannelsestempe-ratur inntil flussmidlet er kalsinert og kombinert med de sure komponenter inne i det i det foregående trinn dannede nettverk av brodannede hematittkorn. Derved forhindres mykning av pelletene og utsondring av slagget ved den høyere temperatur i det annet trinn. The present invention is based on the recognition that, in a two-stage heating process, a first heating temperature below slag formation temperatures can be maintained until a bridged network is formed, and after this is formed, the pellet is finally heated at a higher slag formation temperature until the flux is calcined and combined with the acidic components inside the network of bridged hematite grains formed in the previous step. This prevents softening of the pellets and excretion of the slag at the higher temperature in the second stage.
Tidligere forsøk på hårdbrenning av agglomerater av jernmalm og flussmiddel ved å utsette agglomeratene for gasser av meget høy temperatur, var helt tilfredsstillende fordi agglomeratene hadde en tendens til å utsondre flytende slagg under brenningen. Previous attempts to hard burn agglomerates of iron ore and flux by exposing the agglomerates to gases of very high temperature were completely satisfactory because the agglomerates tended to excrete liquid slag during burning.
Oppfinnerne har tidligere lansert en fremgangsmåte for å fremstille agglomerater eller pellets hvor alt flussmiddel befinner seg i en kjerne omgitt av et lag av flussmiddel-fri malm. Slike agglomerater eller pellets har eliminert de vanskelig-heter som oppstår i forbindelse med ut-sondringen av flytende slagg, men frem-stillingsmetoden fordrer en primær tromling for å fremstille flussmiddelkjernene og deretter en ytterligere tromling for å på-føre malmbelegget. Formålet med foreliggende oppfinnelse er således å oppnå et forbedret hårdbrent jernmalmagglomerat, som ikke er beheftet med de ovennevnte mangler. The inventors have previously launched a method for producing agglomerates or pellets where all the flux is in a core surrounded by a layer of flux-free ore. Such agglomerates or pellets have eliminated the difficulties arising in connection with the separation of liquid slag, but the production method requires a primary drumming to produce the flux cores and then a further drumming to apply the ore coating. The purpose of the present invention is thus to obtain an improved hard-burnt iron ore agglomerate, which is not affected by the above-mentioned defects.
Foreliggende oppfinnelse går således ut på en fremgangsmåte for fremstilling av hårdbrente agglomerater av jernmalm og tilhørende gangstenmaterial, hvor slagging av de sure komponenter av gangsten-materialet oppnås ved at et flussmiddel blandes homogent med malmen og den homogene blanding omdannes til hematittholdige agglomerater, og hvor agglomeratene først oppvarmes i en oksyderende atmosfære til en for-brenningstemperatur ved hvilken eventuelt tilstedeværende magnetitt ved oksydasjon vil omdannes til hematitt og hematittkornene begynner å brodannes, og det særegne ved fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen er at for-brenningen foretas ved en temperatur som holdes mellom 980 og 1200°C inntil tilstø-tende hematittkorn brodannes og er istand til å hindre utrenning av senere dannet flytende slagg, og at agglomeratene deretter brennes ved en temperatur hvor dannelsen av den flytende slagg inntreffer inntil flussmidlet er i det vesentlige kalsinert og forbundet med de sure komponenter i nettverket av de brodannede hematittkorn. The present invention is thus based on a method for producing hard-burnt agglomerates of iron ore and associated gangstone material, where slagging of the acidic components of the gangstone material is achieved by mixing a flux homogeneously with the ore and the homogeneous mixture is converted into hematite-containing agglomerates, and where the agglomerates is first heated in an oxidizing atmosphere to a combustion temperature at which any magnetite present will be converted to hematite by oxidation and the hematite grains begin to form bridges, and the distinctive feature of the method according to the invention is that the combustion is carried out at a temperature that is kept between 980 and 1200°C until adjacent hematite grains form bridges and are able to prevent the flow of later formed liquid slag, and that the agglomerates are then burned at a temperature where the formation of the liquid slag occurs until the flux is essentially calcined and connected with the acidic components in the network of the bridged hematite grains.
Brenningen i det første trinn må foretas ved en temperatur som er tilstrekkelig høy til at all magnetitt som måtte være tilstede i malmen, omdannes til hematitt, og til at hematittkornene brodannes, men lavere enn den temperatur hvor begynnende slaggdannelse bevirker at det frem-bringes vesentlig flytende beskaffenhet. The firing in the first stage must be carried out at a temperature that is sufficiently high for all magnetite that may be present in the ore to be converted to hematite, and for the hematite grains to form bridges, but lower than the temperature at which the beginning of slag formation causes it to be produced significantly liquid nature.
Omdannelsen av magnetitt til hematitt vil i oksyderende atmosfære begynne ved en temperatur på over 650°C og vil fo-regå med en hastighet som er passende for praktiske formål ved en temperatur over 870°C. Denne omdannelse kan uttrykkes ved ligningen 4 Fe;j O,, + Oa 6 Fe2Os. De enkelte hematittkorn vil begynne å brodannes i betraktelig grad ved en temperatur over 870°C. Ved en temperatur på over 1200°C vil det inntre begynnende slagging som fører til betraktelig flytende beskaffenhet. Den første brenning må føl-gelig av praktiske grunner foretas ved en temperatur mellom 870 og 1200°C. The conversion of magnetite to hematite will begin in an oxidizing atmosphere at a temperature above 650°C and will take place at a rate suitable for practical purposes at a temperature above 870°C. This conversion can be expressed by the equation 4 Fe;j O,, + Oa 6 Fe2Os. The individual hematite grains will begin to bridge to a considerable extent at a temperature above 870°C. At a temperature of over 1200°C, slagging will begin to occur, leading to a considerable fluidity. The first firing must therefore be carried out for practical reasons at a temperature between 870 and 1200°C.
Den foretrakkede temperatur for for-brenningen av agglomeratene i henhold til oppfinnelsen ligger innenfor temperaturområdet 980—1200°C. En for-brenning ved en temperatur innenfor dette området er tilstrekkelig til å få hematittkornene til å klebe seg sammen og gi en fasthet som til-later en etterbrenning ved en temperatur som er høy nok til at det dannes flytende slagg som kan forbinde seg med de sure komponenter i agglomeratene uten at slag-gen utsondres fra de enkelte pellets og for-årsaker klumping (på en rist), ringdan-nels.e (i en roterende horisontalovn) eller henging (i en loddrett sjaktovn). The preferred temperature for the combustion of the agglomerates according to the invention lies within the temperature range 980-1200°C. Combustion at a temperature within this range is sufficient to cause the hematite grains to stick together and provide a firmness that allows an afterburning at a temperature high enough to form a liquid slag that can connect with the acidic components in the agglomerates without the slag being secreted from the individual pellets and causing clumping (on a grate), ring formation (in a rotating horizontal kiln) or hanging (in a vertical shaft kiln).
Hvilken styrke agglomeratene skal oppnå og hvilket tidtemperaturforhold som bør benyttes for en spesiell jernmalm og et spesielt flussmiddel under den første for-brenningen i oksyderende atmosfære, kan bestemmes på forhånd ved hjelp av forskjellige fremgangsmåter, som skal beskrives utførlig i det følgende. What strength the agglomerates should achieve and what time-temperature ratio should be used for a particular iron ore and a particular flux during the first combustion in an oxidizing atmosphere can be determined in advance by means of various methods, which will be described in detail below.
Et tegn på tilstrekkelig brenning i det første trinn fås ved å fortsette brenningen inntil all karbondioksyd er drevet ut av agglomeratene. En annen indikasjon kan oppnås ved å betrakte mikrofotografier av agglomeratet. Oppvarmingen ved den første brenning i oksyderende atmosfære kan fortsettes inntil kornene er vokst til en størrelse som har vist seg å være tilstrekkelig til å tåle at agglomeratene utsettes for ytterligere behandling uten at det inntrer vesentlig knusing av de hele agglomerater. En tredje indikasjon på tilstrekkelig brenning i det første trinn kan oppnås ved å foreta en rysteprøve, dvs. ved tromling av en viss mengde av de brente agglomerater f. eks. i en roterende trom-mel, for å bestemme hvorvidt brenningen er tilstrekkelig langt fremskredet til at agglomeratet har oppnådd den ønskede styrke. An indication of sufficient firing in the first stage is obtained by continuing the firing until all carbon dioxide has been expelled from the agglomerates. Another indication can be obtained by looking at photomicrographs of the agglomerate. The heating during the first firing in an oxidizing atmosphere can be continued until the grains have grown to a size that has proven to be sufficient to withstand the agglomerates being subjected to further treatment without significant crushing of the entire agglomerates occurring. A third indication of sufficient firing in the first stage can be obtained by performing a shaking test, i.e. by drumming a certain amount of the fired agglomerates, e.g. in a rotating drum, to determine whether the firing has progressed far enough for the agglomerate to have achieved the desired strength.
Etter brenningen i det første trinn foretas en ytterligere brenning ved en slaggdannende temperatur inntil flussmidlet i agglomeratene i det vesentlige er kalsinert og forbundet med de sure bestanddeler i agglomeratene, og den maksimale vekst av hematittkorn er nådd. After the firing in the first stage, a further firing is carried out at a slag-forming temperature until the flux in the agglomerates is essentially calcined and connected with the acidic constituents in the agglomerates, and the maximum growth of hematite grains is reached.
Det foretrekkes å holde temperaturen i dette avsluttende brennetrinn innenfor temperaturområdet 1200—1350°C fordi den begynnende smeltetemperatur for mange jernmalmer ligger omkring 1370°C. Ved denne sistnevnte temperatur kan den flytende beskaffenhet av slagget tilta så meget at det, dersom agglomeratene får anledning til å anta en slik temperatur dannes en usammenhengende flytende fase, nettopp hva oppfinnelsen tar sikte på å unngå. En slik flytende fase kan også opp-stå i et agglomerat som har liten perme-abilitet og som følgelig er vanskeligere å redusere i en masovn. I de agglomerater som dannes i henhold til foreliggende oppfinnelse, vil det flytende slagg i det vesentlige holdes igjen inne i agglomeratene ved intergranulær brodannelse av hematittkornene, i fast tilstand. It is preferred to keep the temperature in this final firing step within the temperature range 1200-1350°C because the starting melting temperature for many iron ores is around 1370°C. At this latter temperature, the liquid nature of the slag can increase so much that, if the agglomerates have the opportunity to assume such a temperature, an incoherent liquid phase is formed, precisely what the invention aims to avoid. Such a liquid phase can also occur in an agglomerate which has little permeability and which is consequently more difficult to reduce in a blast furnace. In the agglomerates formed according to the present invention, the liquid slag will essentially be retained inside the agglomerates by intergranular bridging of the hematite grains, in a solid state.
Betegnelsen sure bestanddeler som her er benyttet, innbefatter enhver forbindelse som er mer sur enn kalk og/eller magne-siumoksyd. The term acidic components used here includes any compound that is more acidic than lime and/or magnesium oxide.
Flussmaterialet blandes fortrinnsvis med jernmalmen i tilstrekkelige mengder til at praktisk talt hele overskuddet av sure bestanddeler slagges. The flux material is preferably mixed with the iron ore in sufficient quantities so that practically the entire surplus of acidic components is slag.
Agglomeratene iakttas fra tid til annen under sluttbrenningen, og ved indikasjon på at slagg utsondres på overflaten av de enkelte pellets, (hvilket gir seg utslag i henging, sammenklumping eller ring-dannelse), kan varmetilførselen til agglomeratene under det første trinn av brenningen økes gradvis inntil denne utsondring opphører. En øket oppvarming i det første trinn av brenningen under oksyderende atmosfære kan være en av flere må-ter, som f. eks. lengre brennetid, øket gass-gjennomstrømning og/eller økning av varmegassenes temperatur. I den sistnevnte henseende er det imidlertid viktig at temperaturen av agglomeratene under det første brennetrinn ikke får anledning til å stige slik at det dannes flytende slagg, dvs. til over 1200°C. Hvis brenningen i det første trinn foregår i nøyaktig overens-stemmelse med foreliggende oppfinnelse, vil det ikke inntre skadelig utsondring av flytende slagg under den påfølgende oppvarming av pellet-massen til høyere slaggdannende temperatur i det siste brennetrinn. Under brenning av agglomeratene ved slaggdannende temperaturer, bør agglomeratene fortrinnsvis holdes i bevegelse og i henhold til oppfinnelsen skjer dette fortrinnsvis ved at agglomeratene i det første trinn brennes på en vandrerist, hvorpå den avsluttende brenning ved slaggdannende temperaturer foretas i en roterende ovn. Selv om det også kan oppnås brukbare resultater ved at den avsluttende brenning foretas i et apparat av en annen type, vil brenning i en roterende ovn gi større sikkerhet mot utsondring av slagget. Det har vist seg at tromlevirkningen i en roterende ovn under den avsluttende brenning resulterer i at det rundt agglomeratene dannes et tettere skall av sammen-vokste hematittkorn. Dette fortettede skall gir agglomeratene større styrke og avskrap-ingsmotstand, hvilket ytterligere bidrar til å vanskeliggjøre utsondring av slagg fra agglomeratene uten å ha noen nevneverdig uheldig innvirkning på den ønskede per-meabilitet av agglomeratene. The agglomerates are observed from time to time during the final firing, and if there is an indication that slag is secreted on the surface of the individual pellets (resulting in hanging, clumping or ring formation), the heat input to the agglomerates during the first stage of firing can be gradually increased until this discharge ceases. An increased heating in the first stage of burning under an oxidizing atmosphere can be one of several ways, such as e.g. longer burning time, increased gas flow and/or increase in the temperature of the heating gases. In the latter respect, however, it is important that the temperature of the agglomerates during the first firing stage is not allowed to rise so that liquid slag is formed, i.e. to over 1200°C. If the burning in the first stage takes place in exact accordance with the present invention, no harmful discharge of liquid slag will occur during the subsequent heating of the pellet mass to a higher slag-forming temperature in the last burning stage. During firing of the agglomerates at slag-forming temperatures, the agglomerates should preferably be kept in motion and according to the invention this is preferably done by the agglomerates being fired in the first stage on a moving grate, after which the final firing at slag-forming temperatures is carried out in a rotary kiln. Although usable results can also be obtained if the final firing is carried out in an apparatus of another type, firing in a rotary kiln will provide greater security against the discharge of the slag. It has been shown that the drum action in a rotary kiln during the final firing results in a denser shell of fused hematite grains forming around the agglomerates. This densified shell gives the agglomerates greater strength and scraping resistance, which further contributes to making it difficult to separate slag from the agglomerates without having any significant adverse effect on the desired permeability of the agglomerates.
Foreliggende fremgangsmåte fører til et varmeherdet agglomerat bestående av findelte jernmalm-partikler med slagg dispergert i hele partikkelmassen, idet slagget i det vesentlige, inneholdes i agglomeratet ved den nevnte korn-vekst av brodannede hematittkorn. Dersom agglomeratene tromles rundt mens de brennes ved slaggingstemperatur, fører fremgangsmåten til agglomerater som har et fortettet ytre parti eller skall som omgir et indre parti med mindre tetthet. The present method leads to a heat-hardened agglomerate consisting of finely divided iron ore particles with slag dispersed throughout the particle mass, the slag essentially being contained in the agglomerate by the aforementioned grain growth of bridged hematite grains. If the agglomerates are tumbled around while being burned at slagging temperature, the method leads to agglomerates having a densified outer part or shell surrounding an inner part with less density.
I det følgende skal det gis en mere detaljert beskrivelse av oppfinnelsen, idet det henvises til de ledsagende skjematiske tegninger og mikrofotografier. Fig. 1 viser en ovn med vandrerist. Fig. 2 viser en roterende ovn med en for-varmer med vandrerist. Fig. 3 er et mikrofotografi av en pellet som er fremstilt i henhold til oppfinnelsen. In what follows, a more detailed description of the invention will be given, referring to the accompanying schematic drawings and photomicrographs. Fig. 1 shows an oven with a walking rack. Fig. 2 shows a rotary oven with a pre-heater with a walking grate. Fig. 3 is a photomicrograph of a pellet produced according to the invention.
I fig. 1 er det vist en silo 1, som er en lagerbeholder for en blanding av jernmalm og flussmiddel. Malmen og flussmidlet i siloen 1 kan ledes med kontrollert hastighet gjennom en trakt til en transportør 2 som fører materialet til en kulemølle-trommel 3. Trommelen 3 er montert som et skråplan som kan rotere om sin midt-akse. Fra et tilførselsrør 4 kan det sprøytes vann på den findelte blanding av malm og flussmiddel i trommelen 3. Matehastighet, trommelhelning, trommelens rotasjonshas-tighet og mengden av tilført vann inne i trommelen er de parametre som må sam-ordnes for å opnå den ønskede agglomerat-dannelse inne i trommelen 3. Etter at agglomeratene har forlatt trommelen må de siktes slik at f. eks. kuler med en diameter på ca. 13 mm går videre i prosessen. Ut-sorteringen kan skje ved at agglomeratene fra trommelen 3 føres over på en sikte-anordning 5 som avgir agglomerater med riktig størrelse til en transportør 6, mens for små agglomerater avgis til en transpor-tør 7. De sistnevnte agglomerater, som faller ned på transportøren 7, kan resir-kulere gjennom systemet slik at alt material tilslutt blir anvendt. Agglomerater av riktig størrelse avgis fra transportøren 6 til en ovn 10. In fig. 1 shows a silo 1, which is a storage container for a mixture of iron ore and flux. The ore and the flux in the silo 1 can be guided at a controlled speed through a funnel to a conveyor 2 which leads the material to a ball mill drum 3. The drum 3 is mounted as an inclined plane which can rotate about its central axis. From a supply pipe 4, water can be sprayed onto the finely divided mixture of ore and flux in the drum 3. Feed rate, drum inclination, the drum's rotation speed and the amount of supplied water inside the drum are the parameters that must be coordinated to achieve the desired agglomerate -formation inside the drum 3. After the agglomerates have left the drum, they must be sieved so that, e.g. spheres with a diameter of approx. 13 mm goes further in the process. The sorting out can take place by transferring the agglomerates from the drum 3 onto a screening device 5 which delivers agglomerates of the correct size to a conveyor 6, while too small agglomerates are delivered to a conveyor 7. The latter agglomerates, which fall onto the conveyor 7 can recirculate through the system so that all material is eventually used. Agglomerates of the correct size are discharged from the conveyor 6 to a furnace 10.
Ovnen 10 omfatter en vandrerist 11 og et avtrekk 12 som inneholder indre skille-anordninger, som avgrenser et tørke- og for-brenningskammer 14, et brennkam-mer 15 og et kjølekammer 16. Under kam-rene 14 og 15 er der en sugekasse 20 og under kjølekammeret 16 en blåsekasse 21 som forsynes med kjøleluft ved hjelp av en vifte eller lignende (ikke vist) som er forbundet med en passende åpning 22. Fra kammeret 16 fører et rør 23 med forgre-ninger 24, 25 henhv. til brennkammeret 15 og tørkekammeret 14. Blåsekassen 20 har en åpning 27 som er forbundet med et rør 28 som igjen er forbundet med en utblås-ingsvifte (ikke vist). The oven 10 comprises a walking grate 11 and an extractor 12 which contains internal separation devices, which delimit a drying and combustion chamber 14, a combustion chamber 15 and a cooling chamber 16. Under the chambers 14 and 15 there is a suction box 20 and below the cooling chamber 16 a blowing box 21 which is supplied with cooling air by means of a fan or the like (not shown) which is connected to a suitable opening 22. From the chamber 16 leads a pipe 23 with branches 24, 25 respectively. to the combustion chamber 15 and the drying chamber 14. The blower box 20 has an opening 27 which is connected to a pipe 28 which in turn is connected to an exhaust fan (not shown).
Når apparatet er i drift vil en blanding av findelt jernmalm og flussmaterial avgis fra siloen 1 til transportøren 2. I blandingen bør det være tilstrekkelig flussmaterial til at alt overskudd av sure bestanddeler i agglomeratene slagges. Trans-portøren 2 fører materialet til trommelen 3, hvor en fin vanndusj, som sprøytes inn i trommelen 3 gjennom vanntilførselsrøret 4, fordeler fine væskedråper over hele trommelens lengde. Hver av disse små vann-dråper som faller på det findelte material i trommelen 3 vil medvirke til å danne en ørliten kjerne som under rotering av trommelen 3 begynner å trille. Herunder tar den opp findelt material og tiltar i størrelse. De forskjellige bestemmende parametre som er omtalt ovenfor, bør være innstilt slik at det oppnås et agglomerat med den ønskede størrelse på ca. 13 mm. When the device is in operation, a mixture of finely divided iron ore and flux material will be discharged from the silo 1 to the conveyor 2. There should be sufficient flux material in the mixture so that any surplus of acidic components in the agglomerates is slag. The conveyor 2 leads the material to the drum 3, where a fine water shower, which is injected into the drum 3 through the water supply pipe 4, distributes fine liquid droplets over the entire length of the drum. Each of these small drops of water that fall on the finely divided material in the drum 3 will help to form a tiny core which, during rotation of the drum 3, begins to roll. Below that, it takes up finely divided material and increases in size. The various determining parameters mentioned above should be set so that an agglomerate with the desired size of approx. 13 mm.
Agglomeratene avgis fra trommelen 3 til sikteanordningen 5 slik at de som av-settes på transportøren 6, er omtrent jevn-store. Transportøren 6 anbringer disse ferske vannholdige agglomerater på van-dr eristen 11 og fører dem som en masse av separate agglomerater som ligger i ro i forhold til hverandre gjennom sonene 14, 15 og 16. The agglomerates are delivered from the drum 3 to the sifting device 5 so that those deposited on the conveyor 6 are approximately uniform in size. The conveyor 6 places these fresh water-containing agglomerates on the water-dr erist 11 and carries them as a mass of separate agglomerates which lie at rest in relation to each other through the zones 14, 15 and 16.
Under passasjen gjennom disse soner vil agglomeratene tørkes og for-brennes i sone 14 i en oksyderende atmosfære hvor temperaturen fortrinnsvis er innenfor området 980—1200°C, slik at .all magnetitt som eventuelt måtte være tilstede i malmen oksyderes til hematitt, og de enkelte hematittkorn brodannes til et nettverk i en be-stemt grad uten å inngå noen reaksjon med tilgjengelig kvarts eller flussmiddel. Agglomeratene gis deretter en avsluttende brenning i sone 15 ved en slaggdannelses-temperatur i området 1200—1350°C inntil flussmidlet i det vesentlige er kalsinert og forbundet med de sure bestanddeler av malmen inne i et nettverk av brodannede hematittkorn, hvorpå de avkjøles i sonen 16 til passende håndteringstemperatur. During the passage through these zones, the agglomerates will be dried and incinerated in zone 14 in an oxidizing atmosphere where the temperature is preferably within the range 980-1200°C, so that any magnetite that may be present in the ore is oxidized to hematite, and the individual hematite grains bridge into a network to a certain extent without entering into any reaction with available quartz or flux. The agglomerates are then given a final firing in zone 15 at a slag formation temperature in the range of 1200-1350°C until the flux is essentially calcined and associated with the acidic constituents of the ore within a network of bridged hematite grains, after which they are cooled in zone 16 to the appropriate handling temperature.
De således fremstilte hårdbrente agglomerater omfatter findelte jernmalmpar-tikler med slagg dispergert i hele partikkelmassen, idet slagget i det vesentlige er inneholdt inne i agglomeratet ved korn-veksten av brodannede hematittkorn. The hard-burnt agglomerates produced in this way comprise finely divided iron ore particles with slag dispersed throughout the particle mass, the slag essentially being contained within the agglomerate by the grain growth of bridged hematite grains.
Det må påses at de fuktige agglomerater tørkes og oppvarmes tilstrekkelig langsomt til at vanndamp, som avgis under tørkingen, og karbondioksydgass, som avdrives under brenningen i det første trinn, unnslipper uten å bryte i stykker agglomeratene. It must be ensured that the moist agglomerates are dried and heated sufficiently slowly so that water vapour, which is given off during drying, and carbon dioxide gas, which is carried off during the firing in the first stage, escape without breaking the agglomerates.
Den her beskrevne utførelse av foreliggende oppfinnelse utgjør et vesentlig og viktig fremskritt, på dette område av tek-nikken, og det samme gjelder for den ut-førelsesform som skal beskrives, i det føl-gende, under henvisning til figurene 2 og 3. The embodiment of the present invention described here constitutes a substantial and important advance, in this area of technology, and the same applies to the embodiment to be described, in the following, with reference to figures 2 and 3.
I fig. 2 er det vist et apparat hvor en kule-mølleanordning 30 og en sikt 31 mater en ovn 32 med agglomerater. Ovnen 32 er konstruert slik at den avgrenser 3 separate behandlingssoner. Et avtrekk 33 og indre skilleplater 34 avgrenser to soner 35 og 36, mens en roterende rørovn 37 utgjør den tredje sone 38. I sone 35 foregår tørk-ingen, i sone 36 den første fase av brenningen og i den tredje sone 38 den endelige brenning. In fig. 2 shows an apparatus where a ball mill device 30 and a sieve 31 feed a furnace 32 with agglomerates. The oven 32 is constructed so that it defines 3 separate treatment zones. An extractor 33 and internal dividing plates 34 delimit two zones 35 and 36, while a rotating tube furnace 37 constitutes the third zone 38. In zone 35 drying takes place, in zone 36 the first phase of firing and in the third zone 38 the final firing .
Agglomeratene fra transportøren 31 føres gjennom sonene 35 og 36 inn i avtrekket 33 ved hjelp av en gassgjennom-trengelig transportør 39. Agglomeratene beveger seg gjennom sonene 35 og 36 som en masse hvor de enkelte agglomerater ligger i ro i forhold til hverandre. Fra trans-portøren 39 føres agglomeratene ved hjelp av et skråplan 40 over til den roterende rørovn 37. Fra ovnen 37 føres agglomeratene inn i en kjøleanordning 50. The agglomerates from the conveyor 31 are fed through the zones 35 and 36 into the extractor 33 by means of a gas-permeable conveyor 39. The agglomerates move through the zones 35 and 36 as a mass where the individual agglomerates lie at rest in relation to each other. From the conveyor 39, the agglomerates are fed by means of an inclined plane 40 to the rotary tube furnace 37. From the furnace 37, the agglomerates are fed into a cooling device 50.
Det kan benyttes mange forskjellige typer kjøleanordninger, som vil avhenge av størrelsen av anlegget. Kjøleanordningen 50 er av en relativt enkel konstruksjon som kan være tilstrekkelig ved forholdsvis liten produksjon. Andre velkjente kjølertyper vil kunne benyttes ved større anlegg. Kjøle-ren 50 er her vist som en roterende loddrett sjakt for en søyle av agglomerater som kommer ut av ovnen 37. En vifte 51 blåser kjøleluft nedenfra og oppover gjennom den fallende søyle for å avkjøle agglomeratene og for-varme den oppadstigende luft som slippes inn i ovnen 37. Agglomeratene, som kommer ut fra den nedre ende av kjøleren 50, vil deretter på kjent måte kunne tas bort fra anlegget. Many different types of cooling devices can be used, which will depend on the size of the facility. The cooling device 50 is of a relatively simple construction which may be sufficient for relatively small production. Other well-known cooler types can be used in larger installations. The cooler 50 is shown here as a rotating vertical shaft for a column of agglomerates emerging from the furnace 37. A fan 51 blows cooling air from below upwards through the falling column to cool the agglomerates and pre-heat the rising air which is admitted in the oven 37. The agglomerates, which come out from the lower end of the cooler 50, will then be able to be removed from the plant in a known manner.
En brenner 41 fører en flamme inn i ovnen 37 slik at varme gasser beveger seg gjennom sonen 38 og kommer inn i sone 36 inne i avtrekket 36. Fra sone 36 trekkes varme gasser nedover gjennom agglomerat-massen og transportøren 39 ved hjelp av en suge-kasse 27 nedenfor risten. Fra suge-kassen 27 passerer de varme gasser gjennom et rør 28 til sone 35. Her sendes gassene påny nedover gjennom agglomerat-massen og transportøren 39 for deretter å samles i en annen sugekasse 29. De varme gasser passerer deretter gjennom et rør 42 til en silo 43. Gassene trekkes ut gjennom røret 42 ved hjelp av en sugevifte 44. A burner 41 leads a flame into the furnace 37 so that hot gases move through the zone 38 and enter zone 36 inside the exhaust 36. From zone 36, hot gases are drawn downwards through the agglomerate mass and the conveyor 39 by means of a suction box 27 below the grid. From the suction box 27, the hot gases pass through a pipe 28 to zone 35. Here the gases are again sent downwards through the agglomerate mass and the conveyor 39 to then be collected in another suction box 29. The hot gases then pass through a pipe 42 to a silo 43. The gases are extracted through the pipe 42 using a suction fan 44.
Når anlegget vist i fig. 2 er i drift, sør-ger en riktig avpasset hastighet av trans-portøren 39 for at agglomeratene tørkes grundig, men tilstrekkelig langsomt til at vanndampen unnslipper uten å bryte i stykker agglomeratene. Agglomeratene er deretter klar til å føres gjennom sone 36 hvor det første trinn av brenningen foregår. When the plant shown in fig. 2 is in operation, a properly adjusted speed of the conveyor 39 ensures that the agglomerates are dried thoroughly, but sufficiently slowly for the water vapor to escape without breaking the agglomerates. The agglomerates are then ready to be passed through zone 36 where the first stage of burning takes place.
I sone 36 oppvarmes agglomeratene til en temperatur som fortrinnsvis ligger innenfor området 980—1200°C slik at, som i den tidligere omtalte utførelsesform, all magnetitt som eventuelt måtte være tilstede i malmen, oksyderes til hematitt, og de enkele hematittkorn brodannes uten at det inntrer reaksjon med noe av kvart-sen eller flussmidlet. In zone 36, the agglomerates are heated to a temperature that is preferably within the range 980-1200°C so that, as in the previously mentioned embodiment, any magnetite that may be present in the ore is oxidized to hematite, and the individual hematite grains are bridged without reaction occurs with some of the quartz or the flux.
Selv om agglomeratene er tørre i det øyeblikk de kommer inn i sone 36, har de liten fysisk styrke. Ved for-varmingen i denne sone innenfor det angitte tempera-turområde, vil imidlertid hematittkornene vokse slik at agglomeratene oppnår tilstrekkelig styrke til å tåle påfølgende tromling under den endelige brenning og uten at det utsondres flytende slagg. Although the agglomerates are dry at the moment they enter zone 36, they have little physical strength. During the pre-heating in this zone within the specified temperature range, however, the hematite grains will grow so that the agglomerates achieve sufficient strength to withstand subsequent drumming during the final firing and without liquid slag being secreted.
Etter at brenningen av agglomeratene i det første trinn er fullført, brytes agglo-meratmassen i sone 36 opp og føres ut og ned langs skråplanet 40 og over i sone 38 i ovnen 37 hvor de tromles omkring under den avsluttende varmebehandling. Som nevnt tidligere, er de temperaturer som trengs for å omdanne magnetitt til hematitt og starte brodannelsen av hematittkornene slik at agglomeratene tåler rul-ling og tromling, ikke tilstrekkelig høye til After the burning of the agglomerates in the first stage has been completed, the agglomerate mass in zone 36 is broken up and led out and down along the inclined plane 40 and into zone 38 in the furnace 37 where they are tumbled around during the final heat treatment. As mentioned earlier, the temperatures needed to convert magnetite to hematite and start the bridging of the hematite grains so that the agglomerates can withstand rolling and drumming are not sufficiently high to
å bevirke at slaggbestanddelene smelter. to cause the slag constituents to melt.
Siden agglomeratene overføres til den roterende ovn 37 for å tromles før den flytende fase av slaggbestanddelene er oppnådd, vil den flytende fase som dannes i den roterende ovn, holdes fullstendig' innenfor et fortettet skall slik som det frem-går av fig. 3. Fig. 3 viser en del av et agglomerat som er behandlet i et anlegg av den type som er vist i fig. 2. Dette kule-formede agglomerat hadde en diameter på ca. 13 mm, og det fortettede ytre skall hadde en tykkelse på 0,5—1 mm. Mikro-fotografiet er tatt med 15 gangers for-størrelse. Since the agglomerates are transferred to the rotary kiln 37 to be drummed before the liquid phase of the slag constituents is obtained, the liquid phase formed in the rotary kiln will be completely contained within a densified shell as shown in fig. 3. Fig. 3 shows part of an agglomerate that has been processed in a plant of the type shown in fig. 2. This ball-shaped agglomerate had a diameter of approx. 13 mm, and the densified outer shell had a thickness of 0.5-1 mm. The micro-photo is taken with 15 times magnification.
Claims (2)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US1957779A | 1979-03-12 | 1979-03-12 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO800662L NO800662L (en) | 1980-09-15 |
| NO151914B true NO151914B (en) | 1985-03-18 |
| NO151914C NO151914C (en) | 1985-06-26 |
Family
ID=21793944
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO800662A NO151914C (en) | 1979-03-12 | 1980-03-07 | ELECTRICAL WIRES CONNECTOR. |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS55124966A (en) |
| KR (1) | KR830002407A (en) |
| AU (1) | AU528463B2 (en) |
| BR (1) | BR8001434A (en) |
| CA (1) | CA1113165A (en) |
| DE (1) | DE3009675A1 (en) |
| ES (1) | ES8103490A1 (en) |
| FR (1) | FR2451644A1 (en) |
| GB (1) | GB2047984B (en) |
| IT (1) | IT1147052B (en) |
| MX (1) | MX147478A (en) |
| NO (1) | NO151914C (en) |
| SE (1) | SE446238B (en) |
| SU (1) | SU1400521A3 (en) |
| ZA (1) | ZA80400B (en) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2504315A1 (en) * | 1981-04-16 | 1982-10-22 | Carpano & Pons | CONNECTING ELEMENT AND CONNECTING DEVICE COMPRISING SUCH ELEMENTS |
| US4444447A (en) * | 1982-05-24 | 1984-04-24 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Electrical wire connector |
| DE3233188C2 (en) * | 1982-09-07 | 1984-08-30 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Device for the electrical connection of electrical device parts |
| DE8310859U1 (en) * | 1983-04-13 | 1985-01-24 | Grote & Hartmann Gmbh & Co Kg, 5600 Wuppertal | Electrical plug |
| FR2549302B1 (en) * | 1983-07-13 | 1986-03-14 | Alsthom Cgee | AUXILIARY ELECTRIC TERMINAL |
| DE3602812C2 (en) * | 1986-01-30 | 1994-06-30 | Fraunhofer Ges Forschung | Electrical connector |
| JPS62131368U (en) * | 1986-02-14 | 1987-08-19 | ||
| US4693537A (en) * | 1986-07-07 | 1987-09-15 | Adc Telecommunications, Inc. | Electrical connector |
| US4891018A (en) * | 1988-06-16 | 1990-01-02 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Solderless electrical connector |
| GB9510886D0 (en) * | 1995-05-30 | 1995-07-26 | Amp Great Britain | Wire cutting electrical connector having test probe access |
| US6312282B1 (en) * | 1999-03-22 | 2001-11-06 | Ideal Industries, Inc. | Insulation displacement connector |
| KR100425076B1 (en) * | 2001-04-11 | 2004-03-30 | (주)정상 엔지니어링 | Hybrid admixture for the grouting |
| KR100661210B1 (en) * | 2005-03-23 | 2006-12-22 | 박성락 | Silicone resin emulsion membrane and manufacturing method having infiltration, hydrophobicity and penetration |
| JP4808530B2 (en) * | 2006-03-27 | 2011-11-02 | 株式会社ニフコ | Lid and its driving structure |
| EP2256867B1 (en) * | 2009-05-11 | 2017-10-04 | CommScope Connectivity Spain, S.L. | Electrical Connector |
| DE202010017768U1 (en) | 2010-06-08 | 2012-11-26 | Green Inno Gmbh | Cable connecting device |
| CN102723624B (en) * | 2012-03-30 | 2014-04-16 | 深圳市拓普联科电子有限公司 | Commercial electricity wire connection assembly and commercial electricity wire connection method |
| HUP1400211A2 (en) | 2014-04-24 | 2015-11-30 | Jozsef Laszlo Baran | Method for manufacturing insulation displacement connector device and insulation displacement connector device |
| JP7265458B2 (en) | 2019-09-26 | 2023-04-26 | 日本航空電子工業株式会社 | Connector and connection method |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB637004A (en) * | 1947-04-02 | 1950-05-10 | Jan Oortgijsen | Improvements in and relating to terminals or holders and tools for inserting electrical conductors therein |
| US3202957A (en) * | 1962-04-30 | 1965-08-24 | Minnesota Mining & Mfg | Wire-cutting solderless connector |
| US3573713A (en) * | 1968-11-21 | 1971-04-06 | Minnesota Mining & Mfg | Connector |
| DK137877B (en) * | 1969-05-12 | 1978-05-22 | Minnesota Mining & Mfg | Multiple cable splice module. |
| US3656088A (en) * | 1970-07-27 | 1972-04-11 | Minnesota Mining & Mfg | Connector |
| US3804971A (en) * | 1971-06-28 | 1974-04-16 | Minnesota Mining & Mfg | Solderless wire connector |
| CA981352A (en) * | 1972-04-08 | 1976-01-06 | Roberto Plana | Electrical connectors |
| GB1514423A (en) * | 1976-01-17 | 1978-06-14 | Amp Inc | Electrical connector |
-
1980
- 1980-01-23 ZA ZA00800400A patent/ZA80400B/en unknown
- 1980-02-14 CA CA345,643A patent/CA1113165A/en not_active Expired
- 1980-03-05 KR KR1019800000914A patent/KR830002407A/en unknown
- 1980-03-07 NO NO800662A patent/NO151914C/en unknown
- 1980-03-07 SE SE8001779A patent/SE446238B/en not_active IP Right Cessation
- 1980-03-10 ES ES489382A patent/ES8103490A1/en not_active Expired
- 1980-03-11 SU SU802892013A patent/SU1400521A3/en active
- 1980-03-11 MX MX181513A patent/MX147478A/en unknown
- 1980-03-11 BR BR8001434A patent/BR8001434A/en not_active IP Right Cessation
- 1980-03-11 JP JP3082780A patent/JPS55124966A/en active Pending
- 1980-03-11 GB GB8008089A patent/GB2047984B/en not_active Expired
- 1980-03-11 FR FR8005374A patent/FR2451644A1/en active Granted
- 1980-03-11 DE DE19803009675 patent/DE3009675A1/en active Granted
- 1980-03-11 AU AU56346/80A patent/AU528463B2/en not_active Ceased
- 1980-03-11 IT IT48130/80A patent/IT1147052B/en active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BR8001434A (en) | 1980-11-11 |
| NO800662L (en) | 1980-09-15 |
| MX147478A (en) | 1982-12-03 |
| ZA80400B (en) | 1981-05-27 |
| SU1400521A3 (en) | 1988-05-30 |
| NO151914C (en) | 1985-06-26 |
| FR2451644B1 (en) | 1985-03-15 |
| KR830002407A (en) | 1983-05-28 |
| IT1147052B (en) | 1986-11-19 |
| ES489382A0 (en) | 1981-02-16 |
| FR2451644A1 (en) | 1980-10-10 |
| IT8048130A0 (en) | 1980-03-11 |
| AU528463B2 (en) | 1983-04-28 |
| SE8001779L (en) | 1980-09-13 |
| CA1113165A (en) | 1981-11-24 |
| AU5634680A (en) | 1980-09-18 |
| JPS55124966A (en) | 1980-09-26 |
| ES8103490A1 (en) | 1981-02-16 |
| SE446238B (en) | 1986-08-18 |
| DE3009675A1 (en) | 1980-09-25 |
| GB2047984B (en) | 1983-02-16 |
| GB2047984A (en) | 1980-12-03 |
| DE3009675C2 (en) | 1989-07-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO151914B (en) | ELECTRICAL WIRES CONNECTOR | |
| US4455762A (en) | Glass batch pellet production and drying process and apparatus | |
| JPH05125454A (en) | Process and apparatus for direct reduction | |
| US2750273A (en) | Method of heat hardening iron ore pellets containing fuel | |
| WO2017014204A1 (en) | Method and apparatus for recovering zinc and iron from electric furnace dust | |
| US2750272A (en) | Process for production of hard burned agglomerates of fine magnetite ore | |
| JPS582358B2 (en) | Sonoplant Sochi | |
| NO314181B1 (en) | Lightweight aggregate from fly ash and sewage sludge as well as process for treating fly ash and sewage sludge | |
| NO166364B (en) | AMMONIUM SALTS OF ACETOACETAMIDE-N-SULPHONIC ACIDS AND THEIR PREPARATION. | |
| US2806779A (en) | Method of producing iron | |
| US2214345A (en) | Method of burning portland cement clinkers | |
| JPH0328386B2 (en) | ||
| US3163519A (en) | Pellet of iron ore and flux, apparatus and method for making same | |
| RU2126712C1 (en) | Method of heating solid macroparticle material and chamber for its realization, and device for manufacturing molten products | |
| US3188195A (en) | Pellet of iron ore and flux, and method for making same | |
| US3085022A (en) | Process and apparatus for the production of cement clinker, more especially for white cement | |
| US2861356A (en) | Apparatus for cooling granular materials | |
| US4326883A (en) | Process for deoiling and agglomerating oil-bearing mill scale | |
| US3169852A (en) | Pellet of iron ore and flux, and method for making same | |
| US2282584A (en) | Method of operating rotary kilns | |
| US3743475A (en) | Central shaft feeding for rotary hearth furnace | |
| US3319949A (en) | Apparatus for making pallet of iron ore and flux | |
| US3235372A (en) | Hard burned agglomerate and process for making same | |
| US3301659A (en) | Pellet of iron ore and flux, apparatus and method for making same | |
| CA1113252A (en) | Direct reduction process in a rotary kiln |