NO151536B

NO151536B - DEVICE WITH LARGE FLOOD DYNAMIC RIVER POWER FOR WIND POWER OPERATION OF VESSELS AND OTHER APPLICATIONS

Info

Publication number: NO151536B
Application number: NO814000A
Authority: NO
Inventors: Jacques Yves Cousteau; Lucien Malavard; Bertrand Charrier
Original assignee: Cousteau Fond
Priority date: 1980-12-01
Filing date: 1981-11-25
Publication date: 1985-01-14
Also published as: AU7798381A; DK527381A; DE3174001D1; DK162204C; KR890000314B1; NO814000L; ES507586A0; EP0055638B1; NO151536C; KR830008042A; PT74067B; BR8107757A; AU549303B2; DK162204B; ES8306521A1; EP0055638A1; PT74067A

Description

Den foreliggende oppfinnelse angår en innretning som er bestemt til å anbringes i et fluidum i bevegelse, f.eks. luften, for med minst mulig energiforbruk å frembringe en meget stor strømningsdynamisk tverrkraft som særlig kan utnyttes til å bevirke fremdrift av et bevegelig objekt, f.eks. en båt, eller til å produsere energi. The present invention relates to a device which is intended to be placed in a moving fluid, e.g. the air, in order to produce with the least possible energy consumption a very large flow-dynamic transverse force which can be used in particular to effect the propulsion of a moving object, e.g. a boat, or to produce energy.

På tegningens fig. 1 ses en innretning M, f.eks. et seil, som når det er anbragt i et fluidum som beveger seg med en rela-tiv hastighet \? i forhold til innretningen, gir en kraft ? som kan dekomponeres i i en tverrkraft ? loddrett på hastighetsvektoren \), og en slepekraft S som har samme retning som hastigheten \L Forskyver innretningen M seg i en retning som danner en vinkel In the drawing's fig. 1 shows a device M, e.g. a sail, as when it is placed in a fluid that moves with a relative speed \? in relation to the device, gives a force ? which can be decomposed into a transverse force ? perpendicular to the velocity vector \), and a drag force S that has the same direction as the velocity \L Displaces the device M in a direction that forms an angle

a med hastighetsvektoren ^;blir den underkastet en trekkraft a with the velocity vector ^; it is subjected to a traction force

som svarer til projeksjonen av kraften på denne retning. Man ser således at styrken av trekkraften for en gitt verdi av vinkelen a er større jo større tverrkraften ? er, og at slepekraf-ten S blir minsket når a er mindre enn 90°. which corresponds to the projection of the force in this direction. One thus sees that the strength of the traction force for a given value of the angle a is greater the greater the transverse force ? is, and that the drag force S is reduced when a is less than 90°.

Tverrkraft- og slepekraftvirkning blir i alminnelighet ut-trykt ved dimensjonsløse koeffisienter henholdsvis Cz og Cx som er gitt ved de følgende formler: Transverse force and drag effect are generally expressed by dimensionless coefficients Cz and Cx, respectively, which are given by the following formulas:

hvor p betegner fluidets spesifikke masse og S innretningens tverrareal, dvs. dens areal i projeksjon på et plan som er normalt til fig. 1 og parallelt med fluidets forskyvningsretning. where p denotes the specific mass of the fluid and S the device's cross-sectional area, i.e. its area in projection on a plane normal to fig. 1 and parallel to the displacement direction of the fluid.

Ut fra disse uttrykk ser man at trekkraften ? kan uttrykkes ved følgende formel: Based on these expressions, you can see that the traction force ? can be expressed by the following formula:

T = (Cz sin a - Cx cos a) T = (Cz sin a - Cx cos a)

Dette uttrykk tilkjennegir klart at trekkraften ved en gitt strømningshastighet av fluidet og en gitt orientering a av trekkraften blir desto større jo større produktet S x Cz er. This expression clearly indicates that the traction force at a given flow rate of the fluid and a given orientation a of the traction force becomes the greater the greater the product S x Cz is.

Anvender man disse slutninger på tradisjonelle innretninger som gjør det mulig å frembringe en strømningsdynamisk tverrkraft uten tilskudd av energi utenifra, som f.eks. flyvinger, båtseil, vindmøllevinger m.v., hvor koeffisienten Cz praktisk talt alltid er mindre enn 3, vil man se at dannelsen av en betydelig trekk-kraft ? krever flater som er for store og ruvende for å kunne utnyttes i praksis. If one applies these conclusions to traditional devices which make it possible to produce a flow-dynamic transverse force without the addition of energy from the outside, such as e.g. airplane wings, boat sails, windmill blades, etc., where the coefficient Cz is practically always less than 3, one will see that the formation of a significant pulling force ? require surfaces that are too large and towering to be utilized in practice.

På den annen side er det mulig å realisere meget store tverrkrefter P eller tverrkraftkoeffisienter Cz ved å gjøre bruk av en innretning som får tilskudd av ytre energi. Således viser Magnuseffekten at man ved å la en sirkelsylinder dreie seg om sin akse i et strømmende fluidum får tilveiebragt rundt sylinderen en strømningsavbøyning som frembringer en betydelig kraft som er positiv eller negativ, alt etter sylinderens rotasjons-retning. Sirkelsylinderens rotasjon har også til virkning å sinke og minske slipp av fluidumstrømningen rundt sylinderen og den opptredende kjølvannsvirkning. On the other hand, it is possible to realize very large transverse forces P or transverse force coefficients Cz by making use of a device which receives a supplement of external energy. Thus, the Magnus effect shows that by allowing a circular cylinder to rotate on its axis in a flowing fluid, a flow deflection is provided around the cylinder which produces a significant force which is positive or negative, depending on the cylinder's direction of rotation. The rotation of the circular cylinder also has the effect of slowing down and reducing the release of the fluid flow around the cylinder and the resulting wake effect.

Men, skjønt utnyttelsen av Magnuseffekten gjør det mulig But, although the utilization of the Magnus effect makes it possible

å skaffe høye verdier av koeffisientens Cz, innser man uten videre at sylinderens omkretshastighet som fører til et slikt resultat, innebærer betydelige mekaniske komplikasjoner, når man tenker på at sylinderens dimensjoner må være f.eks. 3 m i diameter og 5 m i høyde for å skaffe båtens fremdrift. Disse mekaniske komplikasjoner har særlig sammenheng med de vibrasjoner, to obtain high values of the coefficient Cz, one immediately realizes that the cylinder's peripheral speed which leads to such a result involves significant mechanical complications, when one considers that the cylinder's dimensions must be e.g. 3 m in diameter and 5 m in height to provide the boat's propulsion. These mechanical complications are particularly related to the vibrations,

de gyroskopvirkninger m.v. som bevirkes av en slik sylinders rotasjon, som kan komme opp i omdreiningstall på 200 - 400 omdr/min når vindstyrken er høy. Ennvidere vil det ses at det hvis man ved anvendelsen for fremdrift av en båt ønsker å skifte tverrkraftens retning, blir nødvendig å skifte sylinderens rota-sjonsretning, noe som i betraktning av dens treghet betinger en forholdsvis lang forsinkelse. the gyroscope effects etc. which is caused by such a cylinder's rotation, which can reach revs of 200 - 400 rev/min when the wind strength is high. Furthermore, it will be seen that if one wishes to change the direction of the transverse force when using it for propulsion of a boat, it becomes necessary to change the cylinder's direction of rotation, which in view of its inertia requires a relatively long delay.

Den foreliggende oppfinnelse har til oppgave å skaffe en innretning som gjør det mulig å frembringe en meget stor tverrkraft under utnyttelse av et minst mulig ytre energitilskudd, og det uten å oppvise ulempene ved innretningene ifølge eldre tek-nikk, som den roterende sirkelsylinder som utnytter Magnuseffekten. Det sier seg selv at innretningen ifølge oppfinnelsen kan anvendes likeså godt til fremdrift av et hvilket som helst bevegelig objekt som f.eks. et fartøy, som til produksjon av mekanisk energi, som særlig kan omdannes til elektrisk energi med en gene rator, og at den kan utnytte såvel vindenergi som energien av elve- eller havstrømmer. The present invention has the task of providing a device that makes it possible to produce a very large lateral force while utilizing the smallest possible external energy supplement, and that without exhibiting the disadvantages of the devices according to older technology, such as the rotating circular cylinder that utilizes the Magnus effect . It goes without saying that the device according to the invention can be used just as well to propel any moving object such as e.g. a vessel for the production of mechanical energy, which can be converted into electrical energy with a generator, and that it can utilize wind energy as well as the energy of river or sea currents.

Med sikte på dette blir der ifølge oppfinnelsen foreslått en innretning som angitt i patentkrav 1. Blant de trekk som er spesifisert der, er de som er angitt i innledningen, tidligere kjent, nærmere bestemt fra britisk patentskrift 222 845, som viser anvendelsen av et hult, særlig sylindrisk legeme til å frembringe en strømningsdynamisk .eller løfte-kraft ved å suge inn luft mot det indre av legemet og over en del av dets overflate og dessuten også omtaler anvendelsen av en slik innretning for fremdrift av et skip. Imidlertid har man ikke kunnet fast-slå at det med en innretning som dessuten oppviser de trekk som er spesifisert i hovedkravets karakteristikk, er mulig i vesentlig grad å øke tverrkraften, og det uten behov for noe energitilskudd av betydning, noe som vil bli belyst nærmere i det følgende. Gjennomsugning av luft, spesielt i en flyvinge, er også kjent fra US-PS 1 913 644, idet en pumpe eller vifte drevet av flypropellen suger luft inn i vingen gjennom åpninger i oversiden av bakpartiet og blåser den ut gjennom en spalte, mens patentskriftet forøvrig ikke gir anvisning på noen av de vesentlige trekk ved c^en foreliggende oppfinnelse. Sluttelig kan nevnes at US-PS 2 713 392 viser anvendelsen av en orienterbar sylinder utrustet med vanger ved endene for fremdrift av et skip. Sylinderen er porøs, og sug eller tilsugning finner sted over hele dens overflate. Løftekraften eller tverrkraften skapes og orienteres ved hjelp av en deflektor, som derfor har en annen funksjon enn den vinge som benyttes ved innretningen ifølge oppfinnelsen. Patentskriftet viser heller ikke noe annet av interesse i den foreliggende forbindelse, og innretningen gir da heller ikke noe tilsvarende resultat, noe som bl.a. fremgår av at prøver utført i vindtunnel har vist at man selv ved tilsugning av en stor mengde luft, dvs. ved å bruke en stor energi-mengde, ikke har oppnådd noen av de resultater man hadde håpet på. With a view to this, according to the invention, a device is proposed as specified in patent claim 1. Among the features specified there, those specified in the introduction are previously known, more specifically from British patent document 222 845, which shows the use of a hollow , particularly cylindrical body to produce a flow-dynamic or lifting force by sucking in air towards the interior of the body and over part of its surface and furthermore also mentions the use of such a device for the propulsion of a ship. However, it has not been possible to establish that with a device that also exhibits the features specified in the characteristics of the main requirement, it is possible to significantly increase the transverse force, and that without the need for any significant energy supplement, which will be explained in more detail in the following. Permeation of air, especially in an aircraft wing, is also known from US-PS 1 913 644, in that a pump or fan driven by the aircraft propeller sucks air into the wing through openings in the upper side of the rear part and blows it out through a slot, while the patent document otherwise does not provide guidance on any of the essential features of the present invention. Finally, it can be mentioned that US-PS 2 713 392 shows the use of an orientable cylinder equipped with vanes at the ends for propulsion of a ship. The cylinder is porous, and suction takes place over its entire surface. The lifting force or transverse force is created and oriented by means of a deflector, which therefore has a different function than the wing used in the device according to the invention. The patent document also does not show anything else of interest in the present connection, and the device does not give any corresponding result either, which i.a. can be seen from the fact that tests carried out in a wind tunnel have shown that even by sucking in a large amount of air, i.e. by using a large amount of energy, none of the results that had been hoped for have been achieved.

De i hovedkravet angitte vesentlige særtrekk ved oppfinnelsen bidrar til realisering av en vinddrevet fremdrifts-innretning som lett lar seg bringe til utførelse og gjør det mulig med særlig lite energiforbruk å skaffe store dynamiske tverrkrefter. The significant distinctive features of the invention stated in the main claim contribute to the realization of a wind-driven propulsion device which can be easily implemented and makes it possible to obtain large dynamic transverse forces with particularly low energy consumption.

Disse fordeler skyldes i vesentlig grad den meget tykke utformning av det langstrakte legemets profil. Således tiltar tverrkraftkoeffisienten med sinus til innfallsvinkelen og er avhengig av en koeffisient som varierer i forholdet 1:2 mellom et tynt og et tykt profil. These advantages are largely due to the very thick design of the elongated body's profile. Thus, the transverse force coefficient increases with the sine of the angle of incidence and is dependent on a coefficient that varies in the ratio 1:2 between a thin and a thick profile.

De fordeler som oppnås med oppfinnelsen, skyldes også den langstrakte form av profilets påløpsside som gjør det mulig å begrense den sone hvori det blir nødvendig å skaffe betydelig undertrykk, til et meget begrenset parti av profilet, noe som i betraktelig grad minsker energiforbruket, idet det er nødvendig å skaffe undertrykk når fordelingen av hastighetene av grenseskiktet i den utvendige fluidumstrømning blir tilbøyelig til å minke, eller mao. når trykkgradienten blir positiv. Imidlertid iakttar man at den langstrakte form av påløpssiden gjør det mulig å forsinke denne tilstand meget påtagelig, og dermed å begrense den utvendige strømningssone hvor man må gripe inn,■ The advantages achieved with the invention are also due to the elongated shape of the profile's run-up side, which makes it possible to limit the zone in which it is necessary to obtain significant negative pressure to a very limited part of the profile, which considerably reduces energy consumption, since is necessary to obtain negative pressure when the distribution of the speeds of the boundary layer in the external fluid flow tends to decrease, or mao. when the pressure gradient becomes positive. However, it is observed that the elongated shape of the run-on side makes it possible to delay this condition very significantly, and thus to limit the outer flow zone where one must intervene,■

til forholdsvis små dimensjoner. to relatively small dimensions.

Videre gir de anvendte tilsugningsanordninger sammen med legemets tykke profil en kombinasjonsvirkning, idet profilets tykkelse gir et tilstrekkelig stort tilsugningskammer til at trykktapene blir redusert til en lavest mulig verdi, og dermed bidrar til å minske innretningens energiforbruk. Furthermore, the suction devices used together with the body's thick profile provide a combined effect, as the thickness of the profile provides a sufficiently large suction chamber so that the pressure losses are reduced to the lowest possible value, thus contributing to reducing the device's energy consumption.

Samtidig gjør fikseringen av det skille mellom utvendige At the same time, the fixation of it makes a distinction between externals

og innvendige strømninger som bevirkes ved hjelp av en vinge, altså uten energiforbruk, det mulig å unngå dannelsen av . parasittiske virvler med derav følgende minskning av trekk-kraften ved en gitt energi. and internal flows that are effected with the help of a wing, i.e. without energy consumption, it is possible to avoid the formation of . parasitic vortices with the consequent reduction of the traction force at a given energy.

Det ses således at de forskjellige særtrekk ved innretningen ifølge oppfinnelsen samvirker for å gi overraskende resultater, noe man kan anskueliggjøre ved å påpeke at det når legemet gir en referanse- eller tverrkraftflate på 150 m 2, er mulig under anvendelse av en tilskuddsmotor på 6,6 kW til å frembringe undertrykket og ved en vindstyrke av 12 m/s (24 knop), å oppnå fremdrift av et fartøy med maksimal hastighet 14 knop i det gunstigste tilfelle at den vinkel båtens forskyvningsretning danner med fluidets strømningsretning, utgjør omtrent 60°. Til sammenligning måtte et seil for å gi samme resultater ha et areal på omtrent 1000 m 2, noe som ville føre til en betydelig økning av båtens utstrekning såvel som av det antall personer eller systemer som ville behøves for manøvreringen. It can thus be seen that the various special features of the device according to the invention work together to produce surprising results, which can be visualized by pointing out that when the body provides a reference or transverse force surface of 150 m 2 , it is possible using an auxiliary motor of 6, 6 kW to produce the negative pressure and, at a wind strength of 12 m/s (24 knots), to achieve propulsion of a vessel with a maximum speed of 14 knots in the most favorable case that the angle the boat's displacement direction forms with the fluid's direction of flow is approximately 60°. In comparison, to produce the same results, a sail would have to have an area of approximately 1000 m 2 , which would lead to a significant increase in the boat's extent as well as in the number of people or systems that would be needed for the manoeuvre.

For å anskueliggjøre den energibesparelse som fås med innretningen ifølge oppfinnelsen, kan det videre påpekes at de nettopp omtalte resultater i tilfellet av innretningen ifølge oppfinnelsen, ved et fartøy utstyrt med konvensjonelle fremdrifts-anordninger ville behøve en motor på omtrent 90 kw. Sluttelig er det klart at anvendelsen av en innretning som forblir praktisk talt ubevegelig i forhold til fartøyet, gjør det mulig å unngå alle de iboende mekaniske problemer ved innretninger med roterende sylinder for utnyttelse av Magnus-effekten. In order to visualize the energy savings obtained with the device according to the invention, it can further be pointed out that the just mentioned results in the case of the device according to the invention, for a vessel equipped with conventional propulsion devices, would need an engine of approximately 90 kw. Finally, it is clear that the use of a device which remains practically immobile in relation to the vessel makes it possible to avoid all the inherent mechanical problems of rotating cylinder devices for exploiting the Magnus effect.

Ytterligere gunstige trekk ved innretningen ifølge oppfinnelsen er angitt i 'underkravene, og i det følgende vil der bli gjort rede for en del av dem. Further favorable features of the device according to the invention are indicated in the sub-claims, and in the following an account will be given of a part of them.

Blant annet' består således et foretrukket trekk ved oppfinnelsen i at der er anordnet organer til automatisk å orientere den ved legemets profil definerte symmetriakse i forhold til retningen av det bevegede fluidum. Among other things, a preferred feature of the invention thus consists in the fact that there are arranged organs to automatically orient the axis of symmetry defined by the body's profile in relation to the direction of the moving fluid.

I praksis dannes det langstrakte påløpsparti av et skall som særlig kan ha tverrsnittform som en halv ellipse, en para-belbue eller lignende. Det betydelige areal av dette skall kan bli generende når forholdene med hensyn til luft- eller vann-strømning er unormale. Således vil det lett innses at den av skallet betingede økning av det fiktive areal av det langstrakte legeme i det bevegede fluidum får til virkning å gjøre innretningen mer sårbar når det bevegede fluidums forskyvnings-hastighet er meget.større enn dets normale hastighet. Dette er særlig tilfellet når innretningen benyttes til fremdrift av et fartøy og der oppstår en storm. In practice, the elongated run-on portion is formed by a shell which may in particular have a cross-sectional shape such as a half ellipse, a parabolic arc or the like. The considerable area of this shell can become a nuisance when the conditions with respect to air or water flow are abnormal. Thus, it will be easily realized that the shell-induced increase in the fictitious area of the elongated body in the moving fluid has the effect of making the device more vulnerable when the displacement speed of the moving fluid is much greater than its normal speed. This is particularly the case when the device is used to propel a vessel and there is a storm.

For å unngå at innretningen blir skadet når den befinner seg i et fluidum som strømmer med en hastighet langt over den normale, er det mulig.å utstyre den med minst ett fjernbart parti i området for dens langstrakte påløpsside. In order to avoid that the device is damaged when it is in a fluid flowing at a speed far above normal, it is possible to equip it with at least one removable part in the area of its elongated run-on side.

Det vil forstås at dette særtrekk vil gjøre det mulig å øke innretningens holdbarhet under særlig ugunstige drifts-forhold, siden fjernelsen av det langstrakte påløpsparti vil gjøre det mulig på et hvilket som helst tidspunkt å redusere det effektive areal av legemet i det strømmende fluidum. It will be understood that this feature will make it possible to increase the device's durability under particularly unfavorable operating conditions, since the removal of the elongated run-on part will make it possible at any time to reduce the effective area of the body in the flowing fluid.

I samsvar med oppfinnelsen kan der tenkes„forskjellige ut-førelser av det fjernbare parti. Således er det, hvis det langstrakte legeme omfatter et stivt, sylindrisk hylster som bestemmer formen av avløpssiden, mulig å utføre påløpssiden enten med et mykt, oppblåsbart hylster med enkelt eller dobbelt vegg, eller ved hjelp av en bevegelig mantel som kan forskyves radialt i forhold til det sylindriske hylster og er forbundet med dette via myke skott, eller også ved hjelp av en myk snute som er anbragt mellom to bæredeler, f.eks. master eller trosser, som er stort sett parallelle med det sylindriske hylsters akse og gir en slags spaltevirkning, eller ved hjelp av en stiv snute som kan beveges radialt i forhold til hylsteret. Sluttelig kan det langstrakte legeme som helhet være teleskopisk og særlig være utført av flere stive deler eller i det minste delvis av et mykt materiale, slik at dets lengde kan minskes etter ønske. In accordance with the invention, different designs of the removable part can be envisaged. Thus, if the elongate body comprises a rigid, cylindrical casing which determines the shape of the drain side, it is possible to perform the inlet side either with a soft, inflatable casing with single or double wall, or by means of a movable casing which can be displaced radially in relation to to the cylindrical casing and is connected to this via soft bulkheads, or also by means of a soft nozzle which is placed between two supporting parts, e.g. masts or hawsers, which are largely parallel to the axis of the cylindrical casing and provide a sort of slitting effect, or by means of a rigid muzzle which can be moved radially in relation to the casing. Finally, the elongated body as a whole can be telescopic and in particular be made of several rigid parts or at least partially of a soft material, so that its length can be reduced as desired.

Anordningene til å frembringe et undertrykk kan, alt etter forholdene, omfatte i kombinasjon eller særskilt organer til å suge inn fluidet mot det indre av legemet og organer til å blåse fluidet stort sett tangentialt til legemet i retningen for den utvendige fluidumstrømning. The devices for producing a negative pressure can, depending on the conditions, include in combination or separately organs for sucking in the fluid towards the interior of the body and organs for blowing the fluid largely tangentially to the body in the direction of the external fluid flow.

Vingene som tjener til å skille de utvendige og de innvendige fluidumstrømninger og er anordnet utspringende i forhold til legemet, kan være rette eller krumme. For å muliggjøre retningsskift av den dynamiske tverrkraft kan vingene enten anordnes dobbelt med den ene innfelt når den annen brukes, og plasseres symmetrisk med hensyn på den av legemet definerte symmetriakse, eller også benyttes i enkeltutførelse og være innrettet til å forskyve seg i forhold til legemet til begge sider fra symmetriaksen. The wings, which serve to separate the external and internal fluid flows and are arranged projecting in relation to the body, can be straight or curved. To enable a change in direction of the dynamic transverse force, the wings can either be arranged twice with one recessed when the other is used, and placed symmetrically with regard to the axis of symmetry defined by the body, or used in a single version and be arranged to shift in relation to the body to both sides from the axis of symmetry.

I henhold til et annet særtrekk ved oppfinnelsen er der fortrinnsvis ved hver ende av legemet anbragt en vange til å begrense ugunstige virkninger av randvirvler. According to another distinctive feature of the invention, a flange is preferably placed at each end of the body to limit the adverse effects of edge vortices.

Ved en særlig økonomisk kombinasjon av disse forskjellige særtrekk blir undertrykkene tilveiebragt ved det langstrakte legemes overflate under anvendelse av sugeorganer som er anbragt i legemets indre, mens skillet mellom utvendige og innvendige fluidumstrømninger fastlegges ved hjelp av vingen som strekker seg stort sett radialt i forhold til det langstrakte In a particularly economical combination of these different features, the pressures are provided at the surface of the elongated body using suction means which are placed in the interior of the body, while the distinction between external and internal fluid flows is determined by means of the vane which extends largely radially in relation to the elongated

legeme, og der er anordnet vanger ved endene av dette. body, and flanges are arranged at the ends of this.

Ved en utførelsesform for oppfinnelsen omfatter suge-organene da minst én vifte hvis akse er parallell med det langstrakte legemes lengdeakse, og som er anbragt i det indre av legemet i nærheten av i det minste en ende av dette, for å suge fluidum mot legemets indre over hele avstanden mellom dem og blåse fluidet ut gjennom minst én av vangene. Det vil forstås at denne løsning er særlig velskikket i tilfellet av at det langstrakte legeme er teleskopisk. Imidlertid kan den også benyttes med alle de andre utførelsesvarianter av skallet. Fortrinnsvis skjer blåsningen radialt over en bue av omkretsen av hver av vangene på disses avløpsside. Blåsetverrsnittet er tilstrekkelig stort til så vidt mulig å begrense trykkfallet som øker energiforbruket. In one embodiment of the invention, the suction means then comprise at least one fan whose axis is parallel to the longitudinal axis of the elongated body, and which is placed in the interior of the body near at least one end thereof, in order to suck fluid towards the interior of the body over the entire distance between them and blow the fluid out through at least one of the vanes. It will be understood that this solution is particularly suitable in the case that the elongated body is telescopic. However, it can also be used with all the other design variants of the shell. Preferably, the blowing takes place radially over an arc of the circumference of each of the vanes on their discharge side. The blower cross-section is sufficiently large to limit the pressure drop, which increases energy consumption, as far as possible.

Den foretrukne kombinasjon av trekk som oppfinnelsen gir anvisning på, er spesifisert særskilt i patentkrav 10. The preferred combination of features that the invention provides is specified separately in patent claim 10.

Der vil nå som ikke-begrensende eksempler bli beskrevet forskjellige utførelsesvarianter av oppfinnelsen under henvisning til tegningen. Different embodiments of the invention will now be described as non-limiting examples with reference to the drawing.

Den allerede omtalte fig. 1 viser skjematisk trekkraften som virker på en innretning som er anbragt i punktet M og forskyver seg i en retning et, og som frembringer en dynamisk tverrkraft P og en slepekraft R når den befinner seg i en fluidumstrømning med hastighet V. Fig. 2 viser et skjematisk tverrsnitt for en utførelses-variant av innretningen ifølge oppfinnelsen hvor det langstrakte legemes profil er vist sirkelrundt for å forenkle redegjørelsen. Fig. 3a til 3d anskueliggjør skjematisk fire mulige ut-førelsesformer for de tilsugningsorganer som benyttes i de forskjellige utførelsesvarianter for oppfinnelsen. Fig. 4a til 4c anskueliggjør skjematisk tre mulige ut-førelsesformer for vingene som benyttes i utførelsen ifølge fig.2. The already mentioned fig. 1 schematically shows the traction force acting on a device which is placed at point M and displaces in a direction et, and which produces a dynamic transverse force P and a drag force R when it is in a fluid flow with speed V. Fig. 2 shows a schematic cross-section for an embodiment variant of the device according to the invention where the elongated body's profile is shown in a circle to simplify the explanation. Fig. 3a to 3d schematically illustrate four possible embodiments for the suction devices used in the different embodiments of the invention. Fig. 4a to 4c schematically illustrate three possible designs for the wings used in the design according to Fig.2.

Fig. 5 anskueliggjør ved et skjematisk tverrsnitt det Fig. 5 illustrates this in a schematic cross-section

trekk ved oppfinnelsen at legemets profil er forlenget mot på-løpssiden samtidig som profilets symmetriakse skråner under en innfallsvinkel .i i forhold til hastighetsvektoren V av fluidets strømning. feature of the invention is that the body's profile is extended towards the run-on side at the same time that the profile's symmetry axis is inclined at an angle of incidence .i in relation to the velocity vector V of the fluid's flow.

Fig. 6a til 6e anskueliggjør likeledes i skjematisk tverrsnitt forskjellige utførelsesvarianter av skallet hos innretningen på fig. 5 i utførelser hvor skallet kan felles inn når vinden eller den strøm innretningen er anbragt i, kommer opp i en for høy styrke. Fig. 7 anskueliggjør skjematisk en utførelsesvariant av vangene, som fortrinnsvis er anbragt i endene av hovedkroppen hos innretningen ifølge oppfinnelsen, hvis profil er vist sirkelrundt for å forenkle forklaringen. Fig. 8 viser vertikalsnitt av en utførelsesform for innretningen ifølge oppfinnelsen hvor der ved hver ende av det langstrakte legeme er anbragt en vifte til å bevirke inn- Fig. 6a to 6e also illustrate in schematic cross-section different design variants of the shell of the device in Fig. 5 in designs where the shell can fold in when the wind or the current in which the device is placed reaches too high a force. Fig. 7 schematically illustrates a design variant of the vanes, which are preferably placed at the ends of the main body of the device according to the invention, the profile of which is shown in a circle to simplify the explanation. Fig. 8 shows a vertical section of an embodiment of the device according to the invention where a fan is placed at each end of the elongated body to cause in-

sugning av fluidet i legemet. suction of the fluid in the body.

Fig. 9 viser tverrsnitt etter linjen IX-IX på fig. 8. Fig. 9 shows a cross-section along the line IX-IX in fig. 8.

Fig. 10 anskueliggjør skjematisk to innretninger i henhold til oppfinnelsen montert på et fartøy. Fig. 10 schematically illustrates two devices according to the invention mounted on a vessel.

Som allerede påpekt innbefatter oppfinnelsen at der i en fluidumstrøm med hastighet v" anbringes et legeme som i strøm-ningens retning har avrundet, meget tykt og symmetrisk profil med forlenget påløpsside. Allikevel har man i den utførelses-variant som er vist på fig. 2, for å forenkle forklaringen vist legemet 10 med sirkelrundt profil, samtidig som det er .vist utformet med en anordning 12 til å frembringe et undertrykk ved overflaten av legemet 10 på avløpssiden av sirkelprofilet, og sideforskutt til den side 10a mot hvilken man ønsker å skaffe en dynamisk tverrkraft P, dvs. oppover i skjemaet på fig. 1, samt en vinge 14 som tjener til å adskille de henholdsvis innadvendte og utadvendte fluidumstrømninger 11 og 13 som fremkommer på utsiden av legemet 10 pga anordningen 12, og likeledes er anbragt på avløpssiden, men forskutt til den side 10d av legemet som vender mot tverrkraften ?, altså nedover på fig. 1. Med andre ord, hvis man antar at fluidets hastighetsvektor V bestemmer en første horisontal akse i retning XX<1>forløpende fra venstre mot høyre på fig. 2, og at den dynamiske tverrkraft ? man ønsker å frembringe, bestemmer en annen akse YY' som er loddrett på den første og rettet nedenfra og oppover i skjemaet på fig. 1, kan man i sirkelprofilet av legemet på fig. 2 be-stemme en første kvadrant 10a hvor der forekommer et undertrykk tilveiebragt med anordningene 12, en annen kvadrant 10b, en tredje kvadrant 10c som sammen méd kvadranten 10b danner sirkelprofilets påløpsside, og en fjerde kvadrant 10d hvor man har plassert anordningen 14 til å adskille de henholdsvis utadvendte og innadvendte fluidumstrømmer 11 og 13, og som sammen med første kvadrant 10a danner sirkelprofilets avløpsside. As already pointed out, the invention includes placing in a fluid flow with speed v" a body which, in the direction of the flow, has a rounded, very thick and symmetrical profile with an extended run-on side. Still, in the design variant shown in fig. 2 , to simplify the explanation, the body 10 is shown with a circular profile, at the same time as it is shown designed with a device 12 to produce a negative pressure at the surface of the body 10 on the drain side of the circular profile, and lateral displacement to the side 10a towards which one wants to obtain a dynamic transverse force P, i.e. upwards in the diagram in Fig. 1, as well as a vane 14 which serves to separate the respectively inward and outward fluid flows 11 and 13 which appear on the outside of the body 10 due to the device 12, and are likewise placed on the drain side , but shifted to the side 10d of the body that faces the transverse force ?, i.e. downwards in Fig. 1. In other words, if one assumes that the fluid's velocity vector V determines a f first horizontal axis in direction XX<1> running from left to right in fig. 2, and that the dynamic transverse force ? one wishes to produce, determines another axis YY' which is perpendicular to the first and directed from below upwards in the scheme of fig. 1, one can in the circular profile of the body in fig. 2 determine a first quadrant 10a where there is a negative pressure provided by the devices 12, a second quadrant 10b, a third quadrant 10c which together with the quadrant 10b forms the run-up side of the circular profile, and a fourth quadrant 10d where the device 14 has been placed to separate the outward-facing and inward-facing fluid streams 11 and 13, respectively, and which, together with the first quadrant 10a, form the discharge side of the circular profile.

I samsvar med oppfinnelsen har man iakttatt at en slik innretning gjør det mulig med meget lite energiforbruk å skaffe koeffisienter Cz med verdier mellom 5 og 8. In accordance with the invention, it has been observed that such a device makes it possible with very little energy consumption to obtain coefficients Cz with values between 5 and 8.

I den mest økonomiske utførelsesvariant, som er vist på fig. 2, ser man at anordningen 12 til å skape et undertrykk i første kvadrant 10a setter seg sammen av organer 12a til å suge fluidet ina i det indre av legemet 10 over en tilsugningssone 54 som strekker seg over en vinkel 6, mens anordningene til å adskille de utvendige og innvendige fluidumstrømmer henholdsvis 11 og 13 utgjøres av en stiv, plan vinge 14a som strekker seg stort sett radialt i forhold til legemet 10 på dettes utside. Fortrinnsvis er lengden av vingen 14a mellom R og R/2, hvor R er radien av den halvsirkelformede avløpsside av legemet 10. In the most economical embodiment, which is shown in fig. 2, it is seen that the device 12 for creating a negative pressure in the first quadrant 10a is composed of organs 12a for sucking the fluid in the interior of the body 10 over a suction zone 54 which extends over an angle 6, while the devices for separating the external and internal fluid streams 11 and 13, respectively, are formed by a rigid, planar wing 14a which extends largely radially in relation to the body 10 on its outside. Preferably, the length of the vane 14a is between R and R/2, where R is the radius of the semicircular drain side of the body 10.

Denne løsning, som gjør det mulig å oppnå en optimal energivirkningsgrad, er særlig gunstig når tilsugningssonen 54 utgjør mellom 65 og 150° i forhold til aksen OX (hvor O betegner sentrum av det sirkelformede tverrsnitt av skallet 50 og vinklene er målt i retning med urviseren). I praksis blir tilsugningssonen imidlertid redusert, og det ganske betraktelig som vist på fig. 2, idet denne sone som tidligere nevnt er bestemt ved nødvendigheten av å tilsuge i det parti hvor der kan inntre slipp av strømlinjene, altså i prinsippet ved begyn-nelsen av avløpssiden på siden for den utvendige strømning. Gjennomtrengeligheten av sonen 54 behøver ikke å være den samme overalt og kan eventuelt til og med være innstillbar. Den varierer fortrinnsvis,mellom 20 og 50%. Ennvidere kan sonen 54 sette seg sammen av to eller flere adskilte soner beliggende mellom de nettopp nevnte vinkler. Denne situasjon er særlig gunstig når de tilsugede strømmer er svake. Under dette syns-punkt bør det også nevnes at det undertrykk som skal skaffes i det indre av legemet 10, bør være minst lik det utvendige undertrykk med tillegg av trykkfallene gjennom den gjennom trengelige'sone 54. Imidlertid blir tilsugningseffekten av innlysende energiøkonomiske grunner begrenset til den effekt This solution, which makes it possible to achieve an optimal energy efficiency, is particularly favorable when the suction zone 54 is between 65 and 150° in relation to the axis OX (where O denotes the center of the circular cross-section of the shell 50 and the angles are measured clockwise ). In practice, however, the suction zone is reduced, and quite considerably as shown in fig. 2, as this zone, as previously mentioned, is determined by the necessity to suck in the part where there can be a release of the streamlines, i.e. in principle at the beginning of the drain side on the side for the external flow. The permeability of the zone 54 does not have to be the same everywhere and may possibly even be adjustable. It preferably varies between 20 and 50%. Furthermore, the zone 54 can be composed of two or more separate zones located between the angles just mentioned. This situation is particularly favorable when the absorbed currents are weak. From this point of view, it should also be mentioned that the negative pressure to be obtained in the interior of the body 10 should be at least equal to the external negative pressure with the addition of the pressure drops through the permeable zone 54. However, for obvious energy-economic reasons, the suction effect is limited to the effect

som skal til for å tilsuge grenseskiktet. which is needed to absorb the boundary layer.

På den annen side skråner vingen 14a fortrinnsvis i forhold til aksen OX' på motsatt side av aksen XX' i forhold til sugésonen 54. Den vinkel den således danner med aksen OX', er da mellom 35 og 45° når man ønsker å oppnå er; høy koeffisient Cz, og mellom 15 og 25° når man ønsker å bedre den maksimale verdi av forholdet mellom koeffisientene Cz og Cx. Vingen 56 On the other hand, the vane 14a is preferably inclined in relation to the axis OX' on the opposite side of the axis XX' in relation to the suction zone 54. The angle it thus forms with the axis OX' is then between 35 and 45° when you want to achieve is ; high coefficient Cz, and between 15 and 25° when you want to improve the maximum value of the ratio between the coefficients Cz and Cx. Wing 56

er fortrinnsvis anordnet enkelt og kan føres over fra den ene til den annen side av aksen XX', alt etter den retning man ønsker å gi den dynamiske tverrkraft. is preferably arranged simply and can be transferred from one side to the other of the axis XX', depending on the direction in which it is desired to give the dynamic transverse force.

På fig. 3a til 3d er eksempelvis vist fire utførelsesformer for sugeanordninger som kan benyttes i samsvar med oppfinnelsen. Det minnes om at dissé sugeanordninger skal ha til virkning å In fig. 3a to 3d show, for example, four embodiments of suction devices that can be used in accordance with the invention. It is recalled that these suction devices must have the effect of

skape et undertrykk i første kvadrant 10a eller i fjerde kvadrant 10d, alt etter hvilken retning man ønsker å gi den strømningsdynamiske tverrkraft P. De gjør det mulig å for-hindre slipp av de utvendige strømlinjer og begrenser kjøl-vann sdannelsen. create a negative pressure in the first quadrant 10a or in the fourth quadrant 10d, depending on which direction you want to give the flow-dynamic transverse force P. They make it possible to prevent the release of the external streamlines and limit the formation of wake water.

Til formålet kan legemet som vist på fig. 3a og 3b være forsynt med en kappe 10<1>'' som er gjennomtrengelig for fluidet, og en ugjennomtrengelig mantel 10'''b hvorav den sistnevnte på en del av sin omkrets har en spalte 16 hvis bredde bestemmer til-sugningsvinkelen 8 (fig. 2a). I utførelsen på fig. 3a er den gjennomtrengelige kappe 10'''a anbragt ved utsiden av den ugjennomtrengelige mantel 10'''b, mens situasjonen er den omvendte i utf ørelsesf ormen på fig. 3b. Den g jennomtrengelige kappe 10"'a utgjøres av en porøs eller perforert vegg eller av et maske-system, et gitter, spalter m.v. Sugésonen ligger fortrinnsvis i første kvadrant, men kan i tillegg strekke seg inn i tredje kvadrant (maksimalt 25°). Selvsagt kan situasjonen ombyttes når man ønsker å skifte retningen av den dynamiske tverrkraft. Til formålet kan man gjøre den fluidum-ugjennomtrengelige sylinder 10'''b orienterbar så spalten 16 kan flyttes fra første kvadrant og inn i tredje kvadrant. For this purpose, the body as shown in fig. 3a and 3b be provided with a jacket 10<1>'' which is permeable to the fluid, and an impermeable mantle 10'''b, the latter of which on part of its circumference has a slit 16 whose width determines the suction angle 8 ( Fig. 2a). In the embodiment in fig. 3a, the permeable jacket 10'''a is placed on the outside of the impermeable mantle 10'''b, while the situation is the reverse in the embodiment in fig. 3b. The permeable cover 10"'a is made up of a porous or perforated wall or of a mesh system, a grid, slits, etc. The suggestion zone is preferably located in the first quadrant, but can also extend into the third quadrant (maximum 25°). Of course, the situation can be reversed when it is desired to change the direction of the dynamic transverse force.For this purpose, the fluid-impermeable cylinder 10'''b can be oriented so that the slot 16 can be moved from the first quadrant into the third quadrant.

Utførelsesvarianten på fig. 3c utgjør en forbedring av The design variant in fig. 3c constitutes an improvement of

dem på fig. 3a og 3b ved å muliggjøre en regulering av vinkelen those in fig. 3a and 3b by enabling an adjustment of the angle

under drift. Til formålet utgjøres den fluidum-ugjennomtrengelige mantel 10b i virkeligheten av to mantler 10'b og 10''b, hvorav i det minste den ene er dreibar. Er mantelen 10'b symmetrisk om aksen XX', gjør en enkel forskyvning av mantelen 10''b det mulig på en gang å endre bredden av spalten 16 og å flytte spalten over fra første kvadrant til fjerde kvadrant og omvendt. during operation. For this purpose, the fluid-impermeable jacket 10b is actually made up of two jackets 10'b and 10''b, at least one of which is rotatable. If the mantle 10'b is symmetrical about the axis XX', a simple displacement of the mantle 10''b makes it possible at once to change the width of the slot 16 and to move the slot over from the first quadrant to the fourth quadrant and vice versa.

Som det vil fremgå senere, gjør utførelsesvarianten på fig. 3d det mulig å endre orienteringen av sugésonen og vingen samtidig og i en eneste operasjon, når man ønsker å endre tverr-kraf tens retning. Legemet 10 har en fast, innvendig kappe 10'''b som er ugjennomtrengelig unntagen i sugesonene 54 og 54', og en orientertar, utvendig mantel 10'''a, som er ugjennomtrengelig, og som gjør det mulig ved å forskyves å tildekke den ene eller den annen av sugesonene. As will become apparent later, the embodiment variant in fig. 3d it is possible to change the orientation of the suction zone and the wing simultaneously and in a single operation, when you want to change the direction of the transverse force. The body 10 has a fixed, inner jacket 10'''b which is impermeable except in the suction zones 54 and 54', and an orientated, outer jacket 10'''a, which is impermeable, and which makes it possible by displacement to cover one or the other of the suction zones.

I en ikke vist, ytterligere variant vil sugésonen kunne tilsvare en port som er tildannet i mantlene hos legemet 10 og åpner seg innover fra denne. In a further variant, not shown, the suction zone could correspond to a port which is formed in the mantles of the body 10 and opens inwards from this.

på fig. 4 er der vist tre utførelsesvarianter av plane eller krumme vinger som kan benyttes i utførelsesformen på on fig. 4 shows three design variants of flat or curved wings that can be used in the design of

fig. 2. Det minnes om at vingen anbringes i fjerde kvadrant 10d for å adskille de utvendige og innvendige fluidumstrømmer henholdsvis 11 og 13, og i første kvadrant 10a når tverrkraft-retningen skiftes. fig. 2. It is recalled that the vane is placed in the fourth quadrant 10d to separate the external and internal fluid flows 11 and 13 respectively, and in the first quadrant 10a when the transverse force direction is changed.

På fig. 4a ses det at innretningen ifølge oppfinnelsen kan omfatte to plane, radialtstilte vinger 14a som er plassert innbyrdes symmetrisk om aksen XX', som er definert ved fluidets strømningshastighet V. Som det fremgår av figuren, kan vingene 14a trekkes inn gjennom radiale spor 18 utformet i legemet 10 for å felles inn fullstendig i forhold til dettes profil. Nærmere bestemt blir den ene vinge 14a skjøvet ut når den annen trekkes inn, og omvendt. In fig. 4a, it can be seen that the device according to the invention can comprise two planar, radially aligned wings 14a which are placed mutually symmetrically about the axis XX', which is defined by the fluid's flow velocity V. As can be seen from the figure, the wings 14a can be retracted through radial grooves 18 designed in the body 10 to fold in completely in relation to its profile. More specifically, one wing 14a is pushed out when the other is pulled in, and vice versa.

Fig. 4b viser en annen utførelsesvariant av vingene 14a, hvor to vinger 14a som vist er plassert innbyrdes symmetrisk med hensyn på aksen XX', er svingbart lagret på legemet 10 langs hver sin generatrise 20 for dette, slik at de kan felles inn mot legemet 10. Deres form kan være plan eller krum for nøye å slutte seg til profilet av legemet 10 og dermed ikke influere på fluidumstrømningen. Likedan som i varianten på fig. 4a blir den ene av vingene 14a felt inn mot legemet 10 Fig. 4b shows another design variant of the wings 14a, where two wings 14a, as shown, are placed symmetrically to each other with respect to the axis XX', are pivotably stored on the body 10 along each of its generatrix 20 for this, so that they can fold in towards the body 10. Their shape can be flat or curved to closely follow the profile of the body 10 and thus not influence the fluid flow. Just as in the variant in fig. 4a, one of the wings 14a is folded in against the body 10

når den annen anbringes i aktiv stilling, og omvendt, alt etter den retning man ønsker å gi den dynamiske tverrkraft P. when the other is placed in the active position, and vice versa, depending on the direction you want to give the dynamic transverse force P.

Fig. 4c viser enda en utførelsesvariant av en plan, radial vinge 14a, hvor bare en enkelt vinge er anbragt på legemet 10. Vingen 14a er i stand til å forskyves om aksen for legemet 10, slik at den kan vinkelinnstilles og kan forskyves mellom fjerde kvadrant og første kvadrant alt etter den ønskede retning av den dynamiske tverrkraft. Fig. 4c shows yet another design variant of a planar, radial wing 14a, where only a single wing is placed on the body 10. The wing 14a is able to be displaced about the axis of the body 10, so that it can be angularly set and can be displaced between four quadrant and first quadrant according to the desired direction of the dynamic transverse force.

Sammenholder man utførelsesvarianten på fig. 4c med den på fig. 3d, kan det fastslås at det er mulig å kombinere dem for å realisere i ett stykke et sirkelbueformet, utvendig mantel-parti 10'''a og vingen 14a, idet denne da plasseres midt på den bue som dannes av- mantelpartiet 10'''a. Det vil innes at det dermed blir mulig å skifte retningen av den dynamiske tverrkraft ved å forskyve det således fremkommende system 10" 'a, 14a fra fjerde kvadrant til første kvadrant eller omvendt. Comparing the design variant in fig. 4c with the one in fig. 3d, it can be established that it is possible to combine them in order to realize in one piece a circular arc-shaped, outer casing part 10'''a and the wing 14a, as this is then placed in the middle of the arc formed by the casing part 10'' 'a. It will be understood that it is thus possible to change the direction of the dynamic transverse force by displacing the system 10"'a, 14a thus arising from the fourth quadrant to the first quadrant or vice versa.

Vingene 14a kan selvsagt utføres annerledes. Spesielt kan to oppblåsbare vinger anbringes innbyrdes symmetrisk om aksen XX' og blåses opp alternativt, alt etter ønsket retning av den frembragte dynamiske tverrkraft. The wings 14a can of course be designed differently. In particular, two inflatable wings can be arranged symmetrically about the axis XX' and be inflated alternatively, depending on the desired direction of the generated dynamic transverse force.

Fig. 5 anskueliggjør et vesentlig særtrekk ved oppfinnelsen hvoretter legemet 10 i motsetning til hva som er vist på fig. 2 til 4, har et tverrsnitt med meget tykt, avrundet profil som er symmetrisk med hensyn på en akse XX'. Nærmere bestemt ser man på fig. 5 at legemets profil har en forlenget påløpsside hvis tykkelse tiltar forfra og bakover, og en av-løspside hvis tykkelse minker forfra og bakover, og som fortrinnsvis er halvsirkelformet. Betegner man maksimal tykkelse med e og lengden av profilet med 1, vil det bemerkes at forholdet e/l fortrinnsvis ligger mellom 50 og 100%. Det ses at det ved bruk av et slikt profil er mulig å øke den strømnings-dynamiske tverrkraft P ved å legge profilets symmetriaske XX' på skrå under en innfallsvinkel _i i den retning man ønsker å gi denne tverrkraft i forhold til fluidets hastighetsvektor V. Videre sinker den forlengede form av påløpssiden løsningen av fluidumstrengene, noe som gjør det mulig å minske arealet av Fig. 5 illustrates a significant distinctive feature of the invention, after which the body 10, in contrast to what is shown in fig. 2 to 4, has a cross-section with a very thick, rounded profile which is symmetrical with respect to an axis XX'. More specifically, one looks at fig. 5 that the profile of the body has an extended approach side whose thickness increases from front to back, and a discharge side whose thickness decreases from front to back, and which is preferably semi-circular. If the maximum thickness is denoted by e and the length of the profile by 1, it will be noted that the ratio e/l is preferably between 50 and 100%. It can be seen that when using such a profile, it is possible to increase the flow-dynamic transverse force P by placing the profile's axis of symmetry XX' at an angle under an angle of incidence _i in the direction one wishes to give this transverse force in relation to the fluid's velocity vector V. Furthermore the extended shape of the run-up side slows down the solution of the fluid strands, which makes it possible to reduce the area of

sugésonen og dermed effektforbruket ved sugingen. the suction zone and thus the power consumption during suction.

Fig. 5 viser den utformning som er mest økonomisk når det gjelder energiforbruk, idet den både har tilsugningsanordninger 12a og en stiv, radial vinge 14a, slik det er tilfellet på Fig. 5 shows the design which is most economical in terms of energy consumption, as it has both suction devices 12a and a rigid, radial wing 14a, as is the case in

fig. 2. fig. 2.

I praksis - og som anskueliggjort på fig. 6a til 6e - kan profilet på fig. 5 oppnås med et legeme 10 som har en stiv, sylindrisk mantel 50 som danner en stort sett halvsirkelformet avløpsside, og et skall 52 som danner pålcpssiden av profilet av legemet 10. Skallet 52 kan f.eks. ha halvelliptisk form. In practice - and as can be seen in fig. 6a to 6e - the profile in fig. 5 is achieved with a body 10 which has a rigid, cylindrical mantle 50 which forms a largely semi-circular drainage side, and a shell 52 which forms the upper side of the profile of the body 10. The shell 52 can e.g. have a semi-elliptical shape.

Den av skallet 52 dannede forlengede påløpsside gjør det mulig å minske det energiforbruk som skal til for å skaffe en strømningsdynamisk tverrkraft. Hvis vinkelen i^mellom bevegel-sesretningen av fluidet, f.eks. luft, som strømmer med hastighet<v>", og symmetriaksen. XX' for profilet av legemet 10 har en verdi av omtrent 30 eller 35°, kan således den energi som for-brukes ved sugning gjennom sonen 54 av det stive,sylindriske skall 50, minskes nesten med halvparten i forhold til et legeme som har fullstendig sirkelrundt tverrsnitt, for å gi samme tverrkraft ved samme projiserte areal. The extended run-on side formed by the shell 52 makes it possible to reduce the energy consumption required to obtain a flow-dynamic transverse force. If the angle between the direction of movement of the fluid, e.g. air, which flows at speed <v>", and the axis of symmetry. XX' for the profile of the body 10 has a value of approximately 30 or 35°, thus the energy consumed by suction through the zone 54 of the rigid, cylindrical shell can 50, is reduced almost by half in relation to a body that has a completely circular cross-section, to give the same transverse force with the same projected area.

Imidlertid blir ^tilstedeværelsen av skallet 52 generende når fluidets strømningshastighet v" øker langt over den vanlige. En slik situasjon kan særlig inntreffe når innretningen ifølge oppfinnelsen er montert som fremdriftsmiddel på en båt. For når der oppstår en storm, kan det fastslås at den økning i det effektive tverrsnitt av legemet 10 som skyldes tilstedeværelsen av skallet 52, fører til øket fare for skade på innretningen eller til skibbrudd. However, the presence of the shell 52 becomes a nuisance when the fluid's flow rate v" increases far above normal. Such a situation can particularly occur when the device according to the invention is mounted as a means of propulsion on a boat. Because when a storm occurs, it can be determined that the increase in the effective cross-section of the body 10 due to the presence of the shell 52, leads to an increased risk of damage to the device or shipwreck.

For å avhjelpe denne mangel kan man enten ta hensyn til disse eksepsjonelle forhold ved konstruksjonen av innretningen og båten (fast skall og øket mekanisk fasthet) eller som vist på fig. 6a til 6e, å sørge for en mulighet for ved behov å fjerne skallet. To remedy this shortcoming, one can either take into account these exceptional conditions in the construction of the device and the boat (solid shell and increased mechanical strength) or, as shown in fig. 6a to 6e, to provide an opportunity to remove the shell if necessary.

Således er skallet 52 som danner påløpssiden av profilet i utførelsesvarianten på fig. 6a, dannet av en myk eller halvstiv enkeltvegget kappe 52a, f.eks. av seilduk, som kan blåses opp eller tømmes etter ønske ved at der i volumet mellom kappen 52a og den sylindriske mantel 50 innføres en gass, f.eks. luft, under trykk ved hjelp av passende pumpeanordninger. Thus, the shell 52 which forms the run-on side of the profile in the embodiment variant in fig. 6a, formed by a soft or semi-rigid single-walled jacket 52a, e.g. of sail cloth, which can be inflated or deflated as desired by introducing a gas, e.g. air, under pressure by means of suitable pumping devices.

I utførelsesvarianten på fig. 6b er forlengelsesskallet 52 utført som myk, dobbeltvegget kappe 52b. Denne variant skiller seg fra den foregående vesentlig ved det forhold at In the embodiment variant in fig. 6b, the extension shell 52 is designed as a soft, double-walled jacket 52b. This variant differs significantly from the previous one in that

den myke kappe 52b er forhåndsformet, og at oppblåsningen av den skjer ved at en gass, f.eks. luft, under trykk innføres direkte mellom kappens to vegger ved hjelp av passende pumpeanordninger. the soft cover 52b is pre-shaped, and that the inflation of it takes place by a gas, e.g. air, under pressure, is introduced directly between the two walls of the casing by means of suitable pumping devices.

Utførelsesvarianten på fig. 6c skiller seg fra de to foregående ved det forhold at den ikke nødvendigvis krever noen oppblåsning av den struktur som danner skallet 52. Isteden er skallet utført med en skinne 52c som i tverrsnitt har form av en sirkelbue med praktisk talt samme radius som den sylindriske mantel 50. Den stive skinne 52c er plassert symmetrisk med hensyn på symmetriaksen XX' for profilet av legemet 10 og er i stand til å forskyve seg i retningen for aksen XX', f.eks. under virkningen .av ikke viste jekker, mellom en arbeidsstilling (vist med fullt opptrukken linje på fig. 6c) hvor den står fjernt fra den sylindriske mantel 50, og en tilbake-trukken stilling (vist strekpunktert) hvor den står like ved mantelen 50. Resten av skallet 52 utgjøres-av to myke vegger 52'c, f.eks. av seilduk, som strekker seg stort sett tangentialt til den sylindriske mantel 50 for å forbinde denne med en ende av det sirkelbueformede tverrsnitt av skinnen 52c. The design variant in fig. 6c differs from the previous two in that it does not necessarily require any inflation of the structure that forms the shell 52. Instead, the shell is made with a rail 52c which in cross-section has the shape of a circular arc with practically the same radius as the cylindrical shell 50. The rigid rail 52c is placed symmetrically with respect to the axis of symmetry XX' of the profile of the body 10 and is capable of displacing in the direction of the axis XX', e.g. under the action of jacks not shown, between a working position (shown by a solid line in Fig. 6c) where it stands far from the cylindrical shell 50, and a retracted position (shown in dashed lines) where it stands close to the shell 50. The rest of the shell 52 consists of two soft walls 52'c, e.g. of sailcloth, which extends generally tangentially to the cylindrical shell 50 to connect it with one end of the arcuate cross-section of the rail 52c.

For å bedre den aerodynamiske virkningsgrad av varianten på fig. 6c kan det være gunstig å sløyfe de hjørnepunkter som fremkommer mellom den sylindriske mantel 50, de myke vegger 52'c og den stive skinne 52c.. Til dette formål kan man sørge for en oppblåsning av de myke vegger 52'c på samme måte som i varian-tene på figurene 6a og 6b. Denne oppblåsning kan man gjennom-føre enten ved å benytte myke enkeltveggede veggpartier 52'c og ved hjelp av passende pumpeanordninger å presse inn en gass under trykk i rommet mellom mantelen 50, veggen 52'c og skjeden 52c, eller ved å benytte myke, dobbeltveggede veggpartier 52'c og blåse inn en gass under trykk mellom deres respektive to vegger. In order to improve the aerodynamic efficiency of the variant in fig. 6c, it may be advantageous to loop the corner points that appear between the cylindrical mantle 50, the soft walls 52'c and the rigid rail 52c.. For this purpose, one can provide for an inflation of the soft walls 52'c in the same way as in the variants in Figures 6a and 6b. This inflation can be carried out either by using soft single-walled wall parts 52'c and by means of suitable pump devices to press a gas under pressure into the space between the mantle 50, the wall 52'c and the sheath 52c, or by using soft, double-walled wall portions 52'c and blowing in a gas under pressure between their respective two walls.

Utførelsesvarianten på fig. 6d skiller seg fra de foregående ved det forhold at påløpssiden av profilet av legemet 10 er flyttet bort fra den faste sylinder 50, samt det forhold at formen av skallet er forskjellig alt etter hvilken retning man ønsker å gi den dynamiske tverrkraft. Således utgjøres skallet 52 av en snute 52d av myk eller halvstiv duk, utspent mellom to baereorganer 52'd og 52''d. Disse bæreorganer kan særlig utgjøres av master, trosser eller valser. Mastene 52'd og 52<*>'d er parallelle med hverandre og med aksen for den sylindriske mantel 50 eller skråner litt i forhold til denne akse, dvs. de er stort sett vertikale i tilfellet av at innretningen ifølge oppfinnelsen benyttes som fremdriftsmiddel for et fartøy. Nærmere bestemt blir masten 52'd plassert på aksen XX' for profilet av legemet 10, mens masten 52''d er forskutt i forhold til aksen XX' mot den side som tverrkraften ønskes å virke imot. Ennvidere står masten 52''d i avstand fra den sylindriske mantel 50, men meget nærmere denne enn masten 52'd, så der fremkommer en spaltevirkning mellom snuten og mantelen. The design variant in fig. 6d differs from the previous ones in that the run-up side of the profile of the body 10 has been moved away from the fixed cylinder 50, as well as the fact that the shape of the shell is different depending on the direction in which the dynamic transverse force is desired. Thus, the shell 52 is made up of a muzzle 52d of soft or semi-rigid cloth, stretched between two carrier members 52'd and 52''d. These support members can in particular consist of masts, hoists or rollers. The masts 52'd and 52<*>'d are parallel to each other and to the axis of the cylindrical casing 50 or are slightly inclined in relation to this axis, i.e. they are largely vertical in the case that the device according to the invention is used as a means of propulsion for a vessel. More specifically, the mast 52'd is placed on the axis XX' of the profile of the body 10, while the mast 52''d is offset in relation to the axis XX' towards the side against which the transverse force is desired to act. Furthermore, the mast 52''d is at a distance from the cylindrical mantle 50, but much closer to it than the mast 52'd, so that a slitting effect occurs between the muzzle and the mantle.

For å muliggjøre retningsskift av den strømningsdynamiske tverrkraft som frembringes med innretningen på fig. 6d, som skift av kurs når innretningen tjener til fremdrift av en båt, er det nødvendig å kunne benytte en myk snute som er symmetrisk med hensyn på aksen XX' i forhold til den som er vist med fullt opptrukken linje på figuren. Til dette formål kan masten 52''d anbringes i et på symmetriaksen XX' loddrett plan som stort sett tangerer den sylindriske mantel 50. Med en slik anordning vil det ses at man vil kunne skifte retningen av tverrkraften ved å endre orienteringen av legemet 10 for å gi en innfallsvinkel jL like stor som og motsatt til den i de øvrige utførel-sesvarianter og flytte masten 52''d til en symmetrisk stilling med hensyn på aksen XX', slik at den myke snute 52d da vil innta en stilling som vist strekpunktert på fig. 6d. In order to enable a change of direction of the flow-dynamic transverse force which is produced with the device in fig. 6d, as a change of course when the device serves to propel a boat, it is necessary to be able to use a soft nozzle which is symmetrical with respect to the axis XX' in relation to the one shown with a solid line in the figure. For this purpose, the mast 52''d can be placed in a plane vertical to the axis of symmetry XX' which is largely tangential to the cylindrical casing 50. With such a device, it will be seen that it will be possible to change the direction of the transverse force by changing the orientation of the body 10 for to give an angle of incidence jL as large as and opposite to that in the other design variants and move the mast 52''d to a symmetrical position with respect to the axis XX', so that the soft nose 52d will then take a position as shown in dashed lines on fig. 6d.

I en ikke vist, ytterligere variant kan man fra først av ha to myke symmetrisk plasserte snuter som er festet til masten 52'd og til hver sin av to master 52''d symmetrisk plassert i forhold til aksen XX'. Den av de myke snuter 52d som til en-hver tid ikke benyttes, blir da foldet sammen, mens den annen er utspent. In a further variant, not shown, it is possible from the outset to have two soft symmetrically positioned muzzles which are attached to the mast 52'd and to each of two masts 52''d symmetrically positioned in relation to the axis XX'. The one of the soft noses 52d which is not used from time to time is then folded, while the other is extended.

I begge tilfeller kan snuten 52d, resp. begge snutene samtidig, foldes sammen når hastigheten av fluidet blir for stor, f.eks. ved at man firer dem langs mastene når disse er vertikale, eller ved oppvikling på valsen 52'd. Som vist stiplet på fig. 6d kan mastene 52'd og 52''d festes eller bæres ved begge ender med vanger 36 som sitter ved endene av legemet 10 .som det vil bli omtalt senere. In both cases, the muzzle 52d, resp. both nozzles at the same time, fold together when the speed of the fluid becomes too great, e.g. by quartering them along the masts when these are vertical, or by winding them on the roller 52'd. As shown dashed in fig. 6d, the masts 52'd and 52''d can be attached or carried at both ends with brackets 36 that sit at the ends of the body 10, as will be discussed later.

Utførelsesvarianten på fig. 6e er avledet fra begge vari-antene på fig. 6c og 6d. Således omfatter skallet 52 på fig.6e to stive snuter 52e som i sin helhet er anbragt på hver sin side av aksen XX'. Hver av snutene 52e har sirkelbueformet tverrsnitt, bg endene av dem kan særlig ved hjelp av ikke viste jekker forskyves parallelt med aksen XX<*>, men til forskjellig avstand, mellom en tilbaketrukket stilling nær overflaten av den sylindriske mantel 50 og en arbeidsstilling i avstand fra denne flate, slik at der mellom snuten og mantelen fås en spaltevirkning. Som i tilfellet av fig. 6d befinner den stive snute 52e som sitter på den side av aksen XX' som tverrkraften ønskes å virke imot, seg normalt i arbeidsstilling, mens den annen stive snute 52e er trukket tilbake. Når orienteringen av legemet 10 endres for å skifte retningen av tverrkraften, blir stillingene av de to snuter 52e i forhold til mantelen byttet om. Det sier seg selv at de to snuter 52e begge blir ført til innfelt stilling når det bevegede fluidums hastighet blir for stor. The design variant in fig. 6e is derived from both variants of fig. 6c and 6d. Thus, the shell 52 in Fig. 6e comprises two rigid muzzles 52e which are placed in their entirety on opposite sides of the axis XX'. Each of the nozzles 52e has a circular arc-shaped cross-section, bg the ends of which can, in particular by means of jacks not shown, be displaced parallel to the axis XX<*>, but to a different distance, between a retracted position near the surface of the cylindrical mantle 50 and a working position at a distance from this surface, so that there is a slit effect between the muzzle and the mantle. As in the case of fig. 6d, the rigid nozzle 52e which sits on the side of the axis XX' against which the transverse force is desired to act, is normally in the working position, while the other rigid nozzle 52e is withdrawn. When the orientation of the body 10 is changed to change the direction of the transverse force, the positions of the two snouts 52e relative to the mantle are reversed. It goes without saying that the two nozzles 52e are both brought to a recessed position when the speed of the moved fluid becomes too great.

Ved enda en utførelsesvariant som ikke er vist, blir skallet som danner påløpssiden, og det halvsirkelformede parti som danner avløpssiden av legemet 10, utført teleskopiske, slik at deres lengde kan minskes når der inntrer en for sterk økning av fluidets strømningshastighet. Således vil legemet 10 kunne utføres enten av flere stive, teleskopiske seksjoner eller i det minste i sitt midtparti, med en myk mantel hvis lengde kan endres etter ønske. Styringen av lengdevariasjonen kan fore-tas ved hvilke som helst ønskede midler, særlig med vinsjer. In yet another embodiment, which is not shown, the shell which forms the inlet side, and the semi-circular part which forms the outlet side of the body 10, are made telescopic, so that their length can be reduced when there is too strong an increase in the flow rate of the fluid. Thus, the body 10 will be made either of several rigid, telescopic sections or at least in its middle part, with a soft mantle whose length can be changed as desired. The length variation can be controlled by any desired means, particularly with winches.

Likedan som fig. 5, viser figurene 6a til 6d en løsning Similarly to fig. 5, Figures 6a to 6d show a solution

i samsvar med fig. 2, hvor undertrykket skaffes ved bruk av en tilsugningssone 54 i overflaten av legemet 10, samtidig som adskillelsen av de utvendige og innvendige fluidumstrømmer skjer med en vinge 14a som kan være plan eller ha hvilket som helst annet profil. in accordance with fig. 2, where the negative pressure is obtained by using a suction zone 54 in the surface of the body 10, while the separation of the external and internal fluid flows takes place with a wing 14a which can be flat or have any other profile.

De legemer som benyttes i henhold til oppfinnelsen, har nødvendigvis en begrenset lengde eller spennvidde som er av størrelsesorden 6 ganger diameteren i tilfellet av sirkelrundt tverrsnitt. Denne lengdebegrensning har den dobbelte virkning å minske koeffisienten Cz og dermed tverrkraften, og å forår-sake en tilleggsmotstand som kan betegnes som sprednings-motstand, og som er direkte proporsjonal med kvadratet av denne koeffisient. The bodies used according to the invention necessarily have a limited length or span which is of the order of 6 times the diameter in the case of a circular cross-section. This length limitation has the double effect of reducing the coefficient Cz and thus the transverse force, and of causing an additional resistance which can be described as dispersion resistance, and which is directly proportional to the square of this coefficient.

For å minske disse virkninger, som i tilfellet av den foreliggende oppfinnelse er desto mer ugunstige jo større de oppnådde koeffisienter Cz er (mer enn 3), blir det foreslått ved endene av legemet 10 å anordne sirkelrunde skjermer eller vanger 36 som har større diameter enn legemet, som vist på In order to reduce these effects, which in the case of the present invention are all the more unfavorable the larger the coefficients Cz obtained are (more than 3), it is proposed at the ends of the body 10 to arrange circular screens or flanges 36 which have a larger diameter than the body, as shown in

fig. 7. Disse vanger 36 har til virkning å øke den effektive forlengelse og dermed å minske spredningsmotstanden samtidig som det forhindres at fordelingen av den strømningsdynamiske tverrkraft forsvinner ved endene av legemet 10. fig. 7. These flanges 36 have the effect of increasing the effective extension and thus reducing the spreading resistance while preventing the distribution of the flow-dynamic transverse force from disappearing at the ends of the body 10.

Imidlertid blir effektiviteten av disse vanger redusert ved det forhold at fluidet som strømmer rundt legemet 10 på den utadvendte side, blir bremset ved friksjon mot vangene. For i høyde med endene av legemet 10 å skaffe en strømning i likhet med den i legemets midtre deler blir der foreslått en ut-førelse som anskueliggjort på fig. 7. Her er legemet 10 igjen vist med sirkelrundt tverrsnittsprofil for å forenkle forklaringen . However, the effectiveness of these vanes is reduced by the fact that the fluid flowing around the body 10 on the outward facing side is slowed down by friction against the vanes. In order to obtain a flow similar to that in the middle parts of the body at the height of the ends of the body 10, an embodiment as illustrated in fig. 7. Here, the body 10 is again shown with a circular cross-sectional profile to simplify the explanation.

Det er her vist at en bedring av fluidumstrømningen langs vangene 36 kan fås ved tilsugning av det fluidum som sirkulerer rundt legemet 10, gjennom åpninger 48 eller vil-kårlige andre egnede gjennomtrengelige systemer utformet i vangen 36. Fortrinnsvis plasseres disse åpnigner 48 på linje med sugésonen B (fig. 2) i legemet 10. It is shown here that an improvement in the fluid flow along the vanes 36 can be obtained by suctioning the fluid that circulates around the body 10, through openings 48 or arbitrary other suitable permeable systems formed in the vanes 36. Preferably, these openings 48 are placed in line with the suction zone B (fig. 2) in the body 10.

Som allerede nevnt er det, skjønt legemet 10 på fig. 7 er vist å ha sirkelrundt tverrsnitt, klart at den samme løsning i virkeligheten skal gjelde et profil av den type som er vist på fig. 5 og 6a til 6e. As already mentioned, although the body 10 in fig. 7 is shown to have a circular cross-section, it is clear that the same solution should in reality apply to a profile of the type shown in fig. 5 and 6a to 6e.

Dette innebærer at vangenes form blir slik tilpasset formen av profilet at vangen rager et gitt stykke utenfor profilet hele veien rundt. This means that the shape of the vanes is adapted to the shape of the profile in such a way that the vane protrudes a given distance outside the profile all the way around.

De tidligere beskrevne suge- og blåseanordninger såvel ved legemet 10 som ved vangene 36, blir naturligvis fordelaktig utført slik at innsuget og utblåst mengde pr. tidsenhet er den samme, så det blir mulig å benytte et felles suge- og blåse-aggregat for innretningen som helhet. The previously described suction and blowing devices, both at the body 10 and at the vanes 36, are of course advantageously designed so that the amount sucked in and blown out per unit of time is the same, so it becomes possible to use a common suction and blowing unit for the facility as a whole.

I denne sammenheng har man iakttatt at den energi som avgis under utblåsning av fluidum til utsiden og nødvendigvis knytter seg til en innsugning av fluidet til legemets indre, er ugunstig for innretningens energivirkningsgrad, selv om blåsningen skjer under gunstige aerodynamiske betingelser. I så måte kan det påpekes at den forholdsvis store tykkelse av profilet av legemet 10 gjør det mulig i det indre av legemet å tilveiebringe et stort undertrykkskammer og dermed bidra til å minske trykkfallet og følgelig også energiforbruket. Ennvidere har man studert forskjellige utformninger som gjør det mulig i størst mulig grad å minske det trykkfall som inntrer under blåsningen. In this context, it has been observed that the energy that is released during the blowing of fluid to the outside and is necessarily linked to a suction of the fluid to the inside of the body, is unfavorable for the device's energy efficiency, even if the blowing takes place under favorable aerodynamic conditions. In this respect, it can be pointed out that the relatively large thickness of the profile of the body 10 makes it possible to provide a large negative pressure chamber in the interior of the body and thus contribute to reducing the pressure drop and consequently also the energy consumption. Furthermore, different designs have been studied which make it possible to reduce the pressure drop that occurs during blowing to the greatest possible extent.

Således er der på fig. 8 og 9 vist en første utførelses-form for innretningen ifølge oppfinnelsen. For å forenkle forklaringen har man på disse figurer ikke vist de skall som ble beskrevet under henvisning til fig. 6a til 6e, men det vil lett forstås at alle varianter som ble beskrevet under henvisning til disse figurer, kan få anvendelse ved utførelsen ifølge fig. 8 og 9. Thus, in fig. 8 and 9 show a first embodiment of the device according to the invention. To simplify the explanation, the shells that were described with reference to fig. have not been shown in these figures. 6a to 6e, but it will be easily understood that all variants that were described with reference to these figures can be used in the embodiment according to fig. 8 and 9.

Som disse figurer viser, omfatter den sylindriske mantel 50 hos hullegemet 10 i nærheten av hver ende en vifte 58 som suger inn ytre fluidum, f.eks. luft, gjennom en sugesone 54 i likhet med dem som er anskueliggjort skjematisk ved hull på As these figures show, the cylindrical casing 50 of the hollow body 10 comprises near each end a fan 58 which sucks in external fluid, e.g. air, through a suction zone 54 similar to those which are visualized schematically by holes on

fig. 3, for å drive den ut i vangene 36, som til dette formål har dobbeltvegget utførelse. Som særlig vist på fig. 9 blir det fluidum som innføres i hver av vangene 36 av viftene 58, sendt ut igjen gjennom en sirkelbueformet munning 59 ved omkretsen av hver vange, fortrinnsvis på avløpssiden. I en ikke vist variant vil vangene kunne lagres dreibart for å gjøre det mulig å endre blåsesonens orientering. For mest mulig å minske trykkfallet ved utblåsningen av fluidet ved omkretsen av vangene blir strømningstverrsnittet i disse selvsagt gjort forholdsvis betydelig, samtidig som der ved overgangen mellom legemet 10 og vangene 16 blir anordnet avbøyningsskovler 60. fig. 3, to drive it out into the vanes 36, which for this purpose have a double-walled design. As particularly shown in fig. 9, the fluid introduced into each of the vanes 36 by the fans 58 is sent out again through a circular arc-shaped mouth 59 at the circumference of each vane, preferably on the drain side. In a variant not shown, the vanes can be rotatably stored to make it possible to change the orientation of the blowing zone. In order to reduce the pressure drop as much as possible when the fluid is blown out at the perimeter of the vanes, the flow cross-section in these is of course made relatively significant, at the same time that deflection vanes 60 are arranged at the transition between the body 10 and the vanes 16.

Ved en ikke vist utførelsesvariant kan man anbringe en vifte ved bare den ene ende av mantelen 50. Videre kan hver vifte erstattes med en gruppe av vifter. In an embodiment not shown, a fan can be placed at only one end of the mantle 50. Furthermore, each fan can be replaced with a group of fans.

For å ta hensyn til det varierende forløp av sugekraften over lengden av legemet 10 som skyldes plasseringen av vifter 58 ved endene av dette, er det som vil innses, mulig å la gjennomtrengeligheten av sonen 54 variere, eller man kan anbringe et system av avbøyningsskovler eller et vilkårlig tilsvarende system i det indre av legemet 10. Dermed kan gjennomtrengeligheten av sonen 54 gjøres større i de deler som er lengst borte fra viftene 58, altså i midten av legemet 10, In order to take into account the varying progress of the suction force over the length of the body 10 due to the placement of fans 58 at the ends thereof, it will be appreciated that it is possible to allow the permeability of the zone 54 to vary, or one can place a system of deflection vanes or an arbitrary corresponding system in the interior of the body 10. Thus, the permeability of the zone 54 can be made greater in the parts furthest away from the fans 58, i.e. in the middle of the body 10,

enn i partiene nærmest viftene, altså nær endene av legemet 10. than in the parts closest to the fans, i.e. near the ends of the body 10.

Skjønt utførelsen ifølge fig. 8 og 9 kan benyttes sammen med alle de former for skall som er beskrevet tidligere, vil det forstås at den er særlig egnet i forbindelse med den ikke viste variant hvor legemet 10 er teleskopisk, siden plasseringen av viftene ved endene av legemet 10 gjør det mulig å minske lengden av legemet i hele sonen mellom viftene. Although the embodiment according to fig. 8 and 9 can be used together with all the forms of shell described earlier, it will be understood that it is particularly suitable in connection with the variant not shown where the body 10 is telescopic, since the position of the fans at the ends of the body 10 makes it possible to reduce the length of the body in the entire zone between the fans.

Som allerede antydet vil innretningen ifølge oppfinnelsen kunne anvendes likesåvel til å drive et bevegelig objekt, f.eks. et fartøy, som til å frembringe særlig elektrisk energi ved å anordnes for å drive en generator. As already indicated, the device according to the invention can also be used to drive a moving object, e.g. a vessel, as to produce particular electrical energy by being arranged to drive a generator.

Til illustrasjon viser fig. 10 en båt 70 utstyrt med to innretninger 72 som er utført i samsvar med oppfinnelsen. På fig. 10 utgjøres disse innretninger av sylindere som har ver-tikal akse og danner legemet 10, og som har en vange 36 ved hver ende. Det sier seg selv at hver sylinder i samsvar med oppfinnelsen blir utført med et forlengdende skall på vindens påløpsside, men dette skall er utelatt på figuren for å forenkle forklaringen. Det vil også bemerkes at innretningene 72 fortrinnsvis er anbragt på en plattform 74 som bærer systemer svarende til dem som er vist på fig. 7, til forbindelse med de nedre vanger 36. Ennvidere tillater plattformene 74 innretningene 72 å dra fordel av en speilvirkning som praktisk talt fordobler den geometriske forlengelse av legemet 10, noe som gjør det mulig å minske motstanden tilsvarende. For illustration, fig. 10 a boat 70 equipped with two devices 72 which are made in accordance with the invention. In fig. 10, these devices are constituted by cylinders which have a vertical axis and form the body 10, and which have a flange 36 at each end. It goes without saying that each cylinder in accordance with the invention is made with an extending shell on the windward side, but this shell is omitted from the figure to simplify the explanation. It will also be noted that the devices 72 are preferably placed on a platform 74 which carries systems corresponding to those shown in fig. 7, for connection with the lower flanges 36. Furthermore, the platforms 74 allow the devices 72 to take advantage of a mirror effect which practically doubles the geometric extension of the body 10, which makes it possible to reduce the resistance accordingly.

Det sier seg selv at det ved en slik anvendelse likedan som ved de fleste andre er gunstig å gjøre bruk av apparatur til å detektere retningen av vind eller hvilket som helst annet fluidum hvis bevegelse man vil utnytte, og la disse*detek-sjonsorganer på i og for seg kjent måte via servoapparatur tjene til å stille symmetriaksen XX' for legemet 10 i fluidets bevegelsesretning eller under en gitt innfallsvinkel i^i forhold til strømningsretningen, særlig ved en avansert utformning av profilet, f.eks. som anskueliggjort på fig. 5. It goes without saying that in such an application, as in most others, it is advantageous to make use of equipment to detect the direction of wind or any other fluid whose movement you want to exploit, and to place these *detection means in and in a known manner via servo equipment serve to set the axis of symmetry XX' of the body 10 in the direction of movement of the fluid or under a given angle of incidence i^ in relation to the direction of flow, particularly in the case of an advanced design of the profile, e.g. as illustrated in fig. 5.

For å belyse anvendelsen av innretningene ifølge oppfinnelsen til energiproduksjon kan det f.eks. nevnes at det To illustrate the use of the devices according to the invention for energy production, it can e.g. mention that it

er mulig å anbringe flere innretninger av den beskrevne type enten vertikalt eller horisontalt etter hverandre i et område med vind, slik at de danner en sluttet krets langs hvilken innretningene beveger seg under vindens virkning for å drive en generator og frembringe elektrisk strøm. Det er likeledes mulig å utnytte innretningen til å danne den eneste rotor hos en tobladet vindmotor med horisontal akse. Den rotasjon som innretningen utfører om denne akse i likhet med et vindhjul, it is possible to place several devices of the described type either vertically or horizontally one after the other in an area with wind, so that they form a closed circuit along which the devices move under the influence of the wind to drive a generator and produce electric current. It is also possible to use the device to form the only rotor of a two-bladed wind engine with a horizontal axis. The rotation that the device performs about this axis, similar to a windmill,

og som skyldes utviklingen av en strømningsdynamisk tverrkraft i retning svarende til denne rotasjon, kan også utnyttes til å drive en generator direkte. I så fall inntrer bladrotorens rotasjon automatisk takket være vingens skråstilling, og luften blir suget inn i det indre under virkningen av sentrifugal-'kraften og drevet ut igjen gjennom dens periferiske ender. I betraktning av størrelsen av den strømningsdynamiske tverrkraft som frembringes av en slik innretning, vil det lett ses at denne vindmotor med et eneste aktivt element gjør det mulig å oppnå en virkning som kan samnenlignes med den hos en konvensjonell vindmotor med mange blader. Ut fra den samme tankegang er det sluttelig også mulig å benytte innretningen ifølge oppfinnelsen til å erstatte konvensjonelle blader eller skovler ved propeller eller roterende maskiner av meget forskjellige typer. and which is due to the development of a flow-dynamic transverse force in a direction corresponding to this rotation, can also be used to drive a generator directly. In this case, the rotation of the blade rotor occurs automatically thanks to the inclined position of the blade, and the air is sucked into the interior under the action of the centrifugal force and driven out again through its peripheral ends. Considering the magnitude of the flow dynamic transverse force produced by such a device, it will be easily seen that this wind engine with a single active element makes it possible to achieve an effect comparable to that of a conventional wind engine with many blades. Based on the same thinking, it is finally also possible to use the device according to the invention to replace conventional blades or vanes in propellers or rotating machines of very different types.

Blant mulige varianter av de utførelseseksempler som har vært beskrevet eksempelvis, kan spesielt nevnes at profilet av legemet 10 kan variere over dets lengde. Likeledes kan plasseringen av de forskjellige systemer som danner anordninger til innsugning og til .utblåsning, og av vingene kan være forskjellig og regulerbar over lengdeutstrekningen av legemet 10. Til dette formål kan man særlig dele opp dette legeme i flere seksjoner som kan orienteres uavhengig av hverandre. Likeledes kan vingene utføres med et mykt materiale som kan inn- Among the possible variants of the embodiments that have been described, for example, it can be mentioned in particular that the profile of the body 10 can vary over its length. Likewise, the location of the various systems that form devices for intake and exhaust, and of the wings can be different and adjustable over the length of the body 10. For this purpose, this body can be particularly divided into several sections that can be oriented independently of each other . Likewise, the wings can be made with a soft material that can

ta forskjellige stillinger over den aksiale lengde av legemet 10. take different positions along the axial length of the body 10.

Claims

1. Device intended to be placed in a fluid moving in a first direction (\/) , to provide a flow-dynamic transverse force (P) in another direction, passing across the first, comprising

an elongated body (10) which in cross-section in the first direction has a rounded profile which is symmetrical with respect to an axis (XX'), and devices (12a) for sucking the fluid into the body (10) in a suction area (54) ) located on a first side (10a, 10b) of the profile, on which the transverse force can be produced, at least at the drain edge (10a, 10d) of the profile, characterized in that the symmetry axis of the profile (XX') together with the first direction (V) determines an angle of incidence (i) in the second direction, that the profile forms a rounded and elongated front part (52 ) whose thickness increases from the front end to the rear, and a rounded rear part whose thickness decreases from the front to the rear, that the maximum thickness (e) of the profile is between 50 and 100% of its length (1) in the direction determined by the axis of symmetry, and that the device also comprises at least one wing (14a) which protrudes in relation to the body and is located at the drain edge (10a, 10d) of the profile on another side (10c, 10d) of the profile opposite said first side.

2. Device as specified in claim 1, characterized in that it comprises devices for orienting the axis of symmetry (XX') determined by the profile of the body at a given angle of incidence (i) in relation to the first direction (V).

3. Device as stated in claim 1, characterized in that the drainage side (10a, 10d) of the profile has a semicircular shape.

4. Device as stated in claim 1, characterized in that the body has at least one fold-in part (52a-52e) in its elongated run-on side.

5. Device as stated in claim 4, characterized in that the body comprises at least one rigid, cylindrical mantle (50) which forms the drain side, and a collapsible shell (52) which forms the inlet side.

6. Device as stated in claim 5, characterized in that the shell comprises an inflatable mantle (52a, 52b) arranged outside the cylindrical mantle (50).

7. Device as stated in claim 6, characterized in that the mantle comprises a single flexible wall (52a) and devices for introducing a gas under pressure into a volume bounded between the wall and the cylindrical mantle (50).

8. Device as stated in claim 6, characterized in that the mantle comprises a double flexible and pre-formed wall (52b), and by devices to introduce a gas under pressure into a volume bounded by the double wall.

9. Device as stated in claim 5, characterized in that the shell comprises a rigid rail (52c) which has a circular arc-shaped cross-section and is arranged symmetrically with respect to the axis of symmetry (XX<*>) on the outside of the cylindrical casing (50), and two partitions (52'c) which connects the rigid rail to the cylindrical shell, as well as by means of displacing the rigid rail in the direction of the axis of symmetry between a working position where the rail is removed from the cylindrical shell, and a recessed position where the rail is close to it cylindrical mantle.

10. Device as specified in claim 9, characterized in that the partitions (52'c) are single-walled, and by means of introducing a gas under pressure into the space between the cylindrical shell (50), the rigid rail (52c) and the flexible wall (52'c).

11. Device as stated in claim 9, characterized in that the partitions comprise a flexible and pre-formed double wall, and by devices to introduce a gas under pressure into a volume in the double wall.

12. Device as stated in claim 5, characterized in that the shell comprises at least one soft nozzle (52d) which is placed outside the cylindrical casing (50) between a first support part (52'd) which extends mainly parallel to the axis of the cylindrical casing and intersects the axis of symmetry (XX'), and another support part (52"d) which extends substantially parallel to the first support part and is placed on the said first side of the profile at a given distance from the cylindrical shell, so that flexible snout-shaped protrusions form the front part of the body's profile and provide a slitting effect together with the cylindrical mantle (50).

13. Device as stated in claim 12, characterized in that the second support part (52"d) is movable from one side of the profile to the other in relation to the aforementioned axis of symmetry (XX'), depending on which side the transverse force is to be produced on.

14. Device as stated in claim 12, characterized by devices for displacing the flexible snout-shaped projection (52d) in relation to at least one of the support parts in order to change the surface of the projection.

15. Device as stated in claim 12, characterized in that the shell comprises two flexible snout-shaped projections (52d) arranged symmetrically about the axis of symmetry between the first carrier part (52'd) and two other carrier parts (52'd) placed symmetrically about the axis of symmetry.

16. Device as specified in claim 14, characterized in that the shell comprises at least two rigid snout-shaped projections (52e) which have a circular arc-shaped cross-section cg are arranged on each side of the profile in relation to the axis of symmetry (XX<1>) outside the rigid cylindrical mantle (50), and by devices to alternatively displace each of the aforementioned snout-shaped projections in a direction parallel to the axis of symmetry between a working position where the projection has been removed from there. cylindrical mantle, and a recessed position where the projection is close to the cylindrical mantle, and that this device is arranged to work so that it brings the rigid snout-shaped projection on the first side of the profile into working position and brings the second snout-shaped projection into recessed position .

17. Device as stated in claim 1, characterized in that the body comprises at least two coaxial casings (10'"a, 10''*b, 10'b, 10"b), of which at least one (10'b, 10 "b, 10'''b) is impermeable to the fluid, orientable and in cross-section has at least one slot (16) which forms the suction zone, while another (10,,!a) of the casings is permeable to the fluid.

18. Device as stated in claim 17, characterized in that the body comprises two casings (10'b, 10"b) which are impermeable to the fluid and orientable independently of each other so that they make it possible to regulate the width of the slot (16).

19. Device as stated in claim 17, characterized in that the body comprises an impermeable sleeve (10'''b) which delimits two permeable suction areas which are symmetrical with respect to the axis of the profile, as well as an orientable, circular arc-shaped, impenetrable sleeve (10'''a) which covers one or the other of the suction areas.

20. Device as stated in claim 1, characterized in that the body comprises at least one impermeable casing provided with ports which open inwards to form suction areas.

21. Device as specified in claim 1, characterized in that it comprises two rigid wings (14a) which are so movable in relation to the body that they can assume an inactive position where they do not change the body's profile, and that the two wings are placed symmetrically about the profile's axis of symmetry (XX') in such a way that one is in an inactive position when the other protrudes in relation to the body, and vice versa, depending on which side of the profile the transverse force is to be produced on.

22. Device as stated in claim 21, characterized in that the wings (14a) are mainly flat and arranged radially in relation to the body, and that they can be folded in by sliding translationally into slots (18) formed in the body.

23. Device as specified in claim 1, characterized in that it comprises two inflatable wings which are placed symmetrically about the symmetry axis of the profile in such a way that one of the wings is deflated while the other is inflated, and vice versa, everything dictates which side of the profile the transverse force is to be produced on.

24. Device as stated in claim 1, characterized in that it comprises a single, mainly flat, rigid wing (14a) which is arranged radially in relation to the body and is movable in relation to this from one side of the profile to the other in relation to to the profile's axis of symmetry on the profile's drainage side, depending on which side of the profile the transverse force is to be produced on.

25. Device as stated in claim 21, characterized by the fact that the wings (14a) are swung down towards the body so that they follow its profile.

26. Device as stated in claim 1, characterized by the wooden vange (36) fitted on each end of the body.

27. Device as stated in claim 26, characterized in that each of the vanes (36) is made in one with the body and on the side closest to the body, includes devices (48) for sucking fluid into the body in an area located on the said first side of the profile, at least on its drain side.

28. Device as stated in claim 26, characterized in that at least one fan (58) whose axis is parallel to the longitudinal direction of the body is placed in the interior of the body near at least one of its ends in order to suck the fluid towards the interior of the body through the suction area and blow the fluid towards the outside through at least one of the end ports (36).

29. Device as stated in claim 28, characterized in that the fan (58) blows the fluid to at least one arc-shaped opening (53) formed on the circumference of the corresponding vane (36).

30. Device intended to be placed in a fluid moving in a first direction (V) to provide a flow-dynamic transverse force (?) in another direction, which goes across the first, comprising an elongated body (10) which in the first direction has a rounded and symmetrical profile with respect to an axis of symmetry (XX'), and a device (12a) for sucking the fluid into the body through a permeable suction area (54) located at least on the back of the profile, characterized by that the profile's axis of symmetry together with the first direction determines an angle of incidence (i) for the second direction, that the profile forms a rounded back part (52) whose thickness decreases from front to back, that the profile's maximum thickness (e) is between 50 and 100% of its length (1) in the direction determined by its axis of symmetry, that the elongated body comprises an impermeable sleeve (10'''b) which has two permeable suction areas (54, 54') which are symmetrical with respect to the axis of symmetry (XX'), and a circular arc-shaped impermeable sleeve (10'''a) which is orientable in order to be able to cover one of the aforementioned suction areas located on a side of the profile opposite to the one where transverse force is to be produced, that the device further comprises a substantially planar, rigid wing (14a) which projects radially in relation to the body, and which is carried by said orientable impermeable sleeve (10'''a) to form a joined system therewith, and that the wing is located at the back of the profile on the said side of the profile opposite to that where the transverse force is to be produced, whereby the direction of the transverse force can be changed by shifting the said system from one side of the profile to the other.