NO149243B - Fremgangsmaate til fremstilling av en al-mn-legering med forbedrede fasthetsegenskaper. - Google Patents
Fremgangsmaate til fremstilling av en al-mn-legering med forbedrede fasthetsegenskaper. Download PDFInfo
- Publication number
- NO149243B NO149243B NO784106A NO784106A NO149243B NO 149243 B NO149243 B NO 149243B NO 784106 A NO784106 A NO 784106A NO 784106 A NO784106 A NO 784106A NO 149243 B NO149243 B NO 149243B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- annealing
- semi
- alloy
- recrystallization
- hours
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 13
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 23
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims description 19
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 18
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 claims description 17
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 11
- 229910018131 Al-Mn Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910018461 Al—Mn Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 6
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 4
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 3
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 claims description 2
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N cadmium atom Chemical compound [Cd] BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- 239000011133 lead Substances 0.000 claims description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011135 tin Substances 0.000 claims description 2
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 claims 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 claims 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 8
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 5
- 210000003298 dental enamel Anatomy 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 3
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 3
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000007743 anodising Methods 0.000 description 2
- 238000004532 chromating Methods 0.000 description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 2
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 2
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 238000005238 degreasing Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 239000004519 grease Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000004922 lacquer Substances 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000002277 temperature effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A47—FURNITURE; DOMESTIC ARTICLES OR APPLIANCES; COFFEE MILLS; SPICE MILLS; SUCTION CLEANERS IN GENERAL
- A47J—KITCHEN EQUIPMENT; COFFEE MILLS; SPICE MILLS; APPARATUS FOR MAKING BEVERAGES
- A47J36/00—Parts, details or accessories of cooking-vessels
- A47J36/02—Selection of specific materials, e.g. heavy bottoms with copper inlay or with insulating inlay
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
- C22C21/04—Modified aluminium-silicon alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/043—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with silicon as the next major constituent
Description
Oppfinnelsen- vedrører en fremgangsmåte til fremstilling av lodde- og emaljerbare halvfabrikata med forbedrede fasthetsegenskaper av en Al-Mn-legering.
Som lodde- og emaljerbare betegnes halvfabrikata som bortsett fra en eventuell nødvendig avfetning, ikke krever omstendelig forbehandling ved kromatering, elokser-ing, plattering, galvanisering eller lignende. Med forbedrede fasthetsegenskaper forstås innen rammen av oppfinnelsen spesielt en høyere strekkfasthet i rekrystallisert, dvs. termodynamisk stabil tilstand av strukturen. Halvfabrikata skal i denne, også som "myk" betegnede tilstand, ha en strekkfasthet på minst 150 N/mm .
Av DIN 1725 i forbindelse med DIN 1745, begge del 1, utgave desember 1976, er det kjent en Al-Mn-legering (materialnummer 3.0515), som i myk tilstand har en minstestrekkfasthet på 90 N/mm 2. Høyere strekkfasthetsverdier i myk tilstand kan oppnås ved Al-Mn-legeringen ved tilsetning av Cu (DIN 1745, materialnummer 3.0517) eller av Mg (materialnummer 3.0526). I førstnevnte tilfelle oppnås bare en be-skjeden forbedring til 100 N/mm 2, mens i annet tilfelle øker minstestrekkfastheten til 155 N/mm 2.
Begge fasthetsøkende forholdsregler er imidlertid uheldige i annen henseende. Mens tilsetningen av Cu i meng-der fra 0,05 - 0,20% ved bare liten forbedring av fasthet allerede medfører en betraktelig påvirkning av korrosjonsbe-standigheten, er en Al-Mn-legering med 0,8 - 1,3% Mg ikke mer lodde- eller emaljerbar. De innledningsvis nevnte betingelser kan på denne måte ikke oppfylles samtidig.
Kjent er også lodde- og emaljerbare Al-Mn-legeringer med forbedrede fasthetsegenskaper, hvis anvendelses-område er blitt utvidet ved en tilsetning av zirkonium og/ eller krom (sml. tyske patenter 1608198, 1608766, DAS 2529064, DOS 2555095) . I disse tilfeller dreier det seg imidlertid bare om frembringelse av en rekrystallisasjonstreg struktur, dvs. om en forskyvning av fasthetsfallet til høyere temperatur. I forutsetningsvis "myk" tilstand, ligger minste-strekkf asthetene av disse legeringer igjen tydelig under den
tilstrebede verdi.
Deler fremstilt av slike legeringer kan ved fremstilling (lodde- og emaljeringsprosesser) eller også ved deres bestemmelsesmessige bruk utsettes for høyere temperaturer enn vanlige Al-Mn-legeringer, fordi Zr- og/eller Cr-tilsetninger hindrer et nevneverdig fall av den ved koldomforming oppnådde strukturfastgjøring ved temperaturinnvirkning. Rekrystallisasjonshemmingen forblir imidlertid bare bestående inntil en bestemt temperatur resp. innvirknings-varighet. Overskrides visse grenser under fremstillingen av delene eller ved deres bestemmelsesmessige bruk, går ofte ved disse legeringer strukturen over i den termodynamiske, dvs. myke tilstand, idet fasthetsverdiene ikke mer er til-strekkelige for mange anvendelsestilfeller.
En omvending av 'denne prosess er utelukket i et overveiende antall tilfeller. Ved gjenstander som stadig er ved eller over rekrystallisasjonstemperaturen i anvendel-se, er dette klart av seg selv. Ved emaljerte eller loddede gjenstander som ofte bare ligger kort tid under for kritisk temperaturinnvirkning, er en etterfølgende koldomforming for oppnåelse av strekkfasthetsverdier enten helt utelukket (avflassing av emaljen) eller også ugjennomførbar i praksis på grunn av gjenstandens kompliserte form (f.eks. loddede bilradiatorer).
Det foreligger således den oppgave å frembringe halvfabrikata av en Al-Mn-legering som utmerker seg ved lodde- og emaljerbarhet, som har en god korrosjonsbestandighet og som ved fullstendig rekrystallisert struktur ennå har en strekkfasthet på minst 150 N/mm 2.
Denne oppgave løses ifølge oppfinnelsen ved at ved fremstilling av halvfabrikata gås det ut fra en smelte som inneholder i vekt-%:
0,8-2 % mangan
0,6 - 3 % silisium
0,2-1 % jern
0 - 0,2% kobber
0 - 0,2% magnesium
0 - 0,5% zirkonium
resten aluminium
innbefatter tilsammen maksimalt 0,2% fremstillingsbetingede forurensninger som ikke kan unngås
og at av denne smelte fremstilles en strengstøpeblokk, hvor blokken glødes ved 400 - 620°C i 2 - 20. timer og omformes deretter varmt og kaldt til halvfabrikataets dimensjoner og at endelig halvfabrikata underkastes en rekrystallisa-sjonsglødning ved over 4 50°C.
Hensiktsmessig gås det ut fra en legering hvor for-urensningene ved sink, bly, krom, nikkel, tinn, kadmium og vismut hver gang ligger under 0,01%. Videre er det fordel-aktig å innstille forholdet mellom silisium og jern i om-rådet mellom 1:1 og 6:1, spesielt mellom 2:1 og 4:1. Videre bør summen av mangan og silisium minst utgjøre 2%, fortrinnsvis 2,5 - 3,5%.
dødningen av strengstøpeblokken kan gjennomføres ved 500 - 620°C eller også 4-20 timer ved 400 - 500°C.
Det kreves dessuten at halvfabrikataet eller de herav fremstilte gjenstander har en rekrystallisasjonstreg struktur, således gjennomføres glødningen av støpeblbkken 4-20 timer ved 400 - 500°C og i tilslutning til varm- og koldomforming ved rekrystallisasjonsglødning på selve halvfabrikataet å foreta en ytterligere koldomforming eller det fremstilles av halvfabrikata gjenstander ved koldomforming. En ytterligere økning av rekrystallisasjonstregheten kan
på i og for seg kjent måte bibringes ved at det gås ut fra en legering som dessuten inneholder inntil 0,5% zirkonium.
En smelte av sammensetningen ifølge oppfinnelsen kan selvsagt også forarbeides ved strengstøping til et støpe-bånd med en tykkelse fra 5-60 mm. For oppnåelse av de ønskede egenskaper må dette støpebånd da underkastes en tilsvarende behandling som det er blitt omtalt ovenfor for en støpeblokk. Varmvalses støpebåndet umiddelbart etter støping, kan undertiden den nevnte høy-temperaturglødning bortfalle. Viktig er imidlertid at etter varm- og kaldvalsing foretas
en rekrystallisasjonsglødning ved over 450°C.
Krever støpebåndet ingen bearbeiding ved varmval-sing, så kan undertiden uten ekstra glødebehandling eller etter 2-20 timers glødning ved 50 0 - 6 20°C for oppnåelse av en fin sluttstruktur etter gjenavkjøling kaldvalses og det foretas rekrystallisasjonsglødning på bånd eller blikk.
Også frembringelsen av en rekrystallisasjonstreg struktur er mulig ved tilsvarende behandling av støpebånd.
Anvendelsen av halvfabrikata ifølge oppfinnelsen fremgår av oppfyllelsen av de innledningsvis nevnte betingelser. Spesielt altså for slike tilfeller, hvori det etter avsluttet rekrystallisasjon kreves en minstestrekkfasthet på 150 N/mm 2. Den er utmerket loddbar og emaljerbar uten spe-sielle forbehandlinger som eksempelvis kromatering, elokser-ing, plattering, galvanisering osv., det er tilstrekkelig med en vanlig fjerning av valseoljer, resp. ved omforming anvendte fett eller glidemiddel.
Konkret kan halvfabrikatene anvendes til fremstilling av loddede varmeutvekslere og andre loddede deler, nem-lig såvel av lamellmateriale som også av kjernemateriale av loddeplatterte bånd og blikk. De er egnet til fremstilling av emaljerte deler som eksempelvis kjøkkenutstyr. Videre kan det herav fremstilles absorberplater for solarkollektor-er som i såkalt tomløp kan underligge en betraktelig tempe-ra turbelastning . Som anvendelsestilfelle med permanent tem-peraturbelastning skal det nevnes avgassingsanlegg for for-brenningsmotorer, rørbunt-varmeutvekslere og Heat-Piper-varmeutvekslere. Endelig kan det av halvfabrikatene også fremstilles karosseriblikk, hvor på grunn av lakkinnbrenning likeledes høye strekkfasthetsverdier i rekrystallisert tilstand må være tilstede.
Endelig er aluminiumlegeringen også utmerket bruk-bar til fremstilling av koldstrømpressdeler, da de i rekrystallisert tilstand har et forhold mellom strekkfasthet og strekkgrense på ca. 3:1 eller høyere.
Ytterligere detaljer og fordeler ved oppfinnelsen skal forklares ved hjelp av følgende forsøksresultater:
1. Av en smelte med analyse i vekt-%:
frembringes i strengstøpefremgangsmåten en støpeblokk og denne glødes 15 timer ved 550°C. Deretter ble blokken varm-valset med en tverrsnittsreduksjon på 95% ved 530°C og deretter koldvalset med en tverrsnittsreduksjon på 70%.
Av det frembragte bånd ble det tatt prøvestykker og hver gang underkastet en rekrystallisasjonsglødning på 2 timer ved 500 resp. 600°C. På prøvene ble det målt følgende fasthetsverdier:
I begge tilfeller ble altså den nødvendige minstestrekkfasthet på 150 N/mm 2 oppnådd i rekrystallisert tilstand. Dessuten ble det oppnådd betraktelige bruddutvidel-sesverdier og et forhold strekkfasthet/strekkgrense på over 3:1/ hvilket spesielt er av betydning for forarbeidelsen av materialet ved koldstrømpressing.
2. Av en smelte med analyse i vekt-%:
ble det som i eksempel 1 frembragt en støpeblokk og denne ble likeledes varm- og koldvalset. De uttatte prøver ble hver gang glødet rekrystalliserende i 2 timer ved forskjellige temperaturer. De deretter fastslåtte strekkfasthets-og strekkgrenseverdier er vist i diagram I.
Man ser at gående ut fra en strekkfasthet på
knapt 250 N/mm 2 i kaldfastnet materiale ved væreIsestempe-ratur faller strekkfasthetsverdien inntil en glødetempera-tur på 300°C steilt til ca. 120 N/mm<2>, for ved høyere gløde-temperaturer igjen å øke til verdier over 150 N/mm . Denne verdi overskrides mellom 4 50 og 50 0°C. Økningen av strekk-fastheten i rekrystallisert tilstand ved glødning over 30 0°C er helt overraskende, fordi såvidt det sees, ved de kjente aluminiumlegeringer hittil bare ble iakttatt stadig videre-fallende strekkfasthetsverdier ved økende rekrystallisasjons-temperatur og fordi spesielt strekkgrensen ikke viser tilsvarende økning.
3. Det ble videre undersøkt den rekrystallisasjonshemmende virkning av en modifisert forbehandling av støpe-blokken av sammensetningen ifølge eksempel 2, samt ved en støpeblokk av følgende sammensetning i vekt-%:
Det ble sammenlignet:
a) en prøve behandlet ifølge eksempel 2 samt ekstra koldforming rundt 17% etter rekrystallisasjons-glødning , b) en prøve etter glødning av støpeblokken 12 timer ved 4 70°C, forøvrig behandlet som prøve a), c) en prøve ifølge ovennevnte sammensetning, altså
med 0,14% zirkonium, behandlet som prøve b).
Alle tre prøver a), b) og c) ble etter koldform-ingen rundt 17% underkastet forskjellige korttidsglødninger, hvorved det simuleres en fremstillingsprosess, som den f.eks. forekommer ved innbrenning av emalje på kjøkkenut-styr.
Resultatene er vist i diagram II. Idet det gås ut fra strekkgrenseverdier (0,2-grense) rundt 185 N/mm 2 for alle tre prøver, faller prøven a) etter den i diagrammet an-gitte korttidsglødning (tilsvarende emaljeinnbrenning) til en strekkgrenseverdi mellom 80 og 6 3 N/mm 2.
I forhold til dette viser prøve b) etter første glødeforsøk enda en strekkgrenseverdi på 127 N/mm 2, etter annet på 81 N/mnr 9 og etter tredje på 77 N/mm 2.
Prøve c) forholder seg under disse forsøksbeting-elser enda gunstigere, hvilket imidlertid på grunn av den kjente rekrystallisasjonshemmende virkning av zirkonium er mindre overraskende. Mer betydelig er den erkjennelse at under de nevnte betingelser kan det også uten zirkoniumtilsetning oppnås en betraktelig rekrystallisasjonshemming, som i første og tredje glødeforsøk bare er uvesentlig lavere enn den som er oppnådd med zirkoniumtilsetning.
Det antas at ved en ytterligere forfining av forbe-handlingen av "legeringen ifølge oppfinnelsen over hele om-rådet av mulige korttidsoppvarminger (f.eks. emaljebrenning eller lodding) kan det oppnås tilsvarende gode verdier av re-krystallisas jonshemming , slik det hittil bare var mulig med tilsetning av zirkonium eller andre elementer. Dermed kan de uheldige virkninger av disse tilsetningselementer unngås med hensyn til emaljering og korrosjon.
Med fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen stilles et aluminiummateriale til disposisjon som ikke bare har utmerk-ede strekkfasthetsverdier i rekrystallisert tilstand., men dessuten byr den mulighet uten tilsetning av andre skadelige elementer under tilsvarende forbehandling å innstille en over-for rekrystallisasjonen forholdsvis treg struktur. Ved disse egenskaper åpnes nye anvendelsesområder for legeringen.
Claims (7)
1. Fremgangsmåte ved fremstilling av lodde- og emaljerbare halvfabrikata av én Al-Mn-legering med forbedrede fasthetsegenskaper, karakterisert ved
at det ut fra en smelte med, i vekt-%,
innbefattende tilsammen maks. 0,2% uunngåelige fremstillingsbetingede forurensninger,
frembringes på i og for seg kjent måte en strengstøpeblokk,
denne blokk glødes ved 400 - 620°C fra 2-20 timer og omformes deretter varmt og kaldt inntil halvfabrikataets sluttdimensjon og at sluttelig halvfabrikataet underkastes en rekrystallisasjon ved glødning ved en temperatur over 450°C.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det gås ut fra en legering, hvori for-urensningene av sink, bly, krom, nikkel, tinn, kadmium og vismut hver gang ligger under 0,01%.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at det gås ut fra en legering hvori forholdet silisium til jern ligger mellom 1:1 og 6:1, fortrinnsvis mellom 2:1 og 4:1.
4. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1 - 3, karakterisert ved at det gås ut fra en legering,
hvor summen av innholdet av mangan og silisium minst utgjør 2%, fortrinnsvis 2,5 - 3,5%.
5. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1 - 4, karakterisert ved at strengstøpeblokkens glødning foregår ved 500 - 620°C.
6. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1 - 4, karakterisert ved at strengstøpeblokkens glødning foregår i 4 - 20 timer ved 400 - 500°C.
7. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-4, karakterisert ved at strengstøpeblokkens glød-ning foregår i 4 - 20 timer ved 400 - 500°C og at etter varm-og kaldomforming foretas i tilknytning til rekrystallisa-sjonsglødningen på selve halvfabrikata en ytterligere kaldomforming eller at det fra halvfabrikata fremstilles gjenstander ved kaldomforming.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2754673A DE2754673C2 (de) | 1977-12-08 | 1977-12-08 | Verfahren zur Herstellung von Halbzeug aus einer Al-Mn-Legierung mit verbesserten Festigkeitseigenschaften |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO784106L NO784106L (no) | 1979-06-11 |
| NO149243B true NO149243B (no) | 1983-12-05 |
| NO149243C NO149243C (no) | 1984-03-14 |
Family
ID=6025605
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO784106A NO149243C (no) | 1977-12-08 | 1978-12-06 | Fremgangsmaate til fremstilling av en al-mn-legering med forbedrede fasthetsegenskaper |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4235628A (no) |
| JP (1) | JPS5492510A (no) |
| AT (1) | AT363697B (no) |
| BE (1) | BE872610A (no) |
| CA (1) | CA1103132A (no) |
| CH (1) | CH642108A5 (no) |
| DE (1) | DE2754673C2 (no) |
| DK (1) | DK552778A (no) |
| ES (1) | ES475808A1 (no) |
| FI (1) | FI783767A (no) |
| FR (1) | FR2411244B1 (no) |
| GB (1) | GB2011946B (no) |
| IT (1) | IT1101378B (no) |
| NL (1) | NL7811864A (no) |
| NO (1) | NO149243C (no) |
| SE (1) | SE430174B (no) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4334935A (en) | 1980-04-28 | 1982-06-15 | Alcan Research And Development Limited | Production of aluminum alloy sheet |
| US4431463A (en) * | 1981-02-06 | 1984-02-14 | Vereinigte Deutsche Metallwerke Ag | Alloy and process for manufacturing rolled strip from an aluminum alloy especially for use in the manufacture of two-piece cans |
| US4571368A (en) * | 1983-01-17 | 1986-02-18 | Atlantic Richfield Company | Aluminum and zinc sacrificial alloy |
| US4828794A (en) * | 1985-06-10 | 1989-05-09 | Reynolds Metals Company | Corrosion resistant aluminum material |
| US4649087A (en) * | 1985-06-10 | 1987-03-10 | Reynolds Metals Company | Corrosion resistant aluminum brazing sheet |
| FR2615530B1 (fr) * | 1987-05-19 | 1992-05-22 | Cegedur | Alliage d'aluminium pour toles minces adaptees a l'obtention de couvercles et de corps de boites et procede de fabrication desdites toles |
| US5021106A (en) * | 1988-10-21 | 1991-06-04 | Showa Aluminum | Brazeable aluminum alloy sheet and process of making same |
| GB2321255B (en) * | 1995-11-21 | 2000-03-08 | Alcan Int Ltd | Heat exchanger |
| GB9523795D0 (en) * | 1995-11-21 | 1996-01-24 | Alcan Int Ltd | Heat exchanger |
| US5820015A (en) * | 1996-04-02 | 1998-10-13 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Process for improving the fillet-forming capability of brazeable aluminum articles |
| NL1003401C2 (nl) * | 1996-06-24 | 1998-01-07 | Hoogovens Aluminium Bv | Aluminiumplaat met een goede vervormbaarheid en een werkwijze voor het vervaardigen daarvan. |
| FR2803602B1 (fr) * | 2000-01-11 | 2002-09-06 | Seb Sa | Utilisation d'un seul alliage d'aluminium pour realiser des ustensiles culinaires de finition exterieure emaillee ou anti-adherente |
| DE10116636C2 (de) * | 2001-04-04 | 2003-04-03 | Vaw Ver Aluminium Werke Ag | Verfahren zur Herstellung von AIMn-Bändern oder Blechen |
| EP1386975A1 (de) * | 2002-08-01 | 2004-02-04 | Hydro Aluminium Deutschland GmbH | Aluminiumlegierung zur Herstellung von Aluminiumband |
| SE530437C2 (sv) * | 2006-10-13 | 2008-06-03 | Sapa Heat Transfer Ab | Rankmaterial med hög hållfasthet och högt saggingmotstånd |
| DE102007024797A1 (de) * | 2007-05-26 | 2008-11-27 | Linde + Wiemann Gmbh Kg | Verfahren zur Herstellung eines Profilbauteils, Profilbauteil und Verwendung eines Profilbauteils |
| JP5257670B2 (ja) * | 2008-09-11 | 2013-08-07 | 国立大学法人横浜国立大学 | 耐クリープ性に優れたアルミニウム合金材の製造方法 |
| WO2013176617A1 (en) | 2012-05-23 | 2013-11-28 | Sapa Heat Transfer Ab | Ultra sagging and melting resistant fin material with very high strength |
| US9545777B2 (en) | 2013-03-13 | 2017-01-17 | Novelis Inc. | Corrosion-resistant brazing sheet package |
| EP3424615B1 (en) | 2013-03-13 | 2020-04-29 | Novelis Inc. | Brazing sheet core alloy for heat exchanger |
| US10221471B2 (en) * | 2014-04-09 | 2019-03-05 | Nippon Light Metal Company, Ltd. | High strength aluminum alloy sheet excellent in bendability and shape freezability and method of production of same |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4033794A (en) * | 1973-01-19 | 1977-07-05 | The British Aluminum Company, Limited | Aluminium base alloys |
| NO144270C (no) * | 1975-06-30 | 1981-07-29 | Metallgesellschaft Ag | Anvendelse av en aluminium-knalegering som material til fremstilling av deler, som ved siden av god formbarhet og korrosjonsbestandighet maa ha en rekrystallisasjonsterskel som ligger over 400 grader c |
-
1977
- 1977-12-08 DE DE2754673A patent/DE2754673C2/de not_active Expired
-
1978
- 1978-11-23 AT AT0837278A patent/AT363697B/de not_active IP Right Cessation
- 1978-11-30 FR FR7833835A patent/FR2411244B1/fr not_active Expired
- 1978-11-30 US US05/965,227 patent/US4235628A/en not_active Expired - Lifetime
- 1978-12-05 NL NL7811864A patent/NL7811864A/xx not_active Application Discontinuation
- 1978-12-05 GB GB7847306A patent/GB2011946B/en not_active Expired
- 1978-12-06 NO NO784106A patent/NO149243C/no unknown
- 1978-12-06 JP JP15145178A patent/JPS5492510A/ja active Pending
- 1978-12-06 IT IT30585/78A patent/IT1101378B/it active
- 1978-12-07 DK DK552778A patent/DK552778A/da not_active Application Discontinuation
- 1978-12-07 SE SE7812623A patent/SE430174B/sv not_active IP Right Cessation
- 1978-12-07 FI FI783767A patent/FI783767A/fi unknown
- 1978-12-07 BE BE6046690A patent/BE872610A/xx not_active IP Right Cessation
- 1978-12-07 CA CA317,580A patent/CA1103132A/en not_active Expired
- 1978-12-07 ES ES475808A patent/ES475808A1/es not_active Expired
- 1978-12-08 CH CH1256378A patent/CH642108A5/de not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AT363697B (de) | 1981-08-25 |
| DE2754673A1 (de) | 1979-06-13 |
| DE2754673B1 (de) | 1979-10-11 |
| GB2011946A (en) | 1979-07-18 |
| FI783767A (fi) | 1979-06-09 |
| NL7811864A (nl) | 1979-06-12 |
| NO784106L (no) | 1979-06-11 |
| ES475808A1 (es) | 1979-05-16 |
| NO149243C (no) | 1984-03-14 |
| BE872610A (fr) | 1979-06-07 |
| IT7830585A0 (it) | 1978-12-06 |
| CH642108A5 (de) | 1984-03-30 |
| IT1101378B (it) | 1985-09-28 |
| ATA837278A (de) | 1981-01-15 |
| US4235628A (en) | 1980-11-25 |
| FR2411244A1 (fr) | 1979-07-06 |
| JPS5492510A (en) | 1979-07-21 |
| DK552778A (da) | 1979-06-09 |
| SE430174B (sv) | 1983-10-24 |
| DE2754673C2 (de) | 1980-07-03 |
| GB2011946B (en) | 1982-08-18 |
| FR2411244B1 (fr) | 1985-09-20 |
| CA1103132A (en) | 1981-06-16 |
| SE7812623L (sv) | 1979-06-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO149243B (no) | Fremgangsmaate til fremstilling av en al-mn-legering med forbedrede fasthetsegenskaper. | |
| RU2015145771A (ru) | Алюминиево-литиевые сплавы с высокой прочностью, высокой деформируемостью и низкой стоимостью | |
| DK143203B (da) | Fremgangsmaade til fremstilling af finkornet baandmateriale af manganholdige aluminiumlegeringer | |
| US4323399A (en) | Process for the thermal treatment of aluminium - copper - magnesium - silicon alloys | |
| US3836405A (en) | Aluminum alloy product and method of making | |
| US3988180A (en) | Method for increasing the mechanical features and the resistance against corrosion under tension of heat-treated aluminum alloys | |
| US4799973A (en) | Process for treating copper-nickel alloys for use in brazed assemblies and product | |
| US4750953A (en) | Copper-base shape-memory alloys | |
| US5785777A (en) | Method of making an AA7000 series aluminum wrought product having a modified solution heat treating process for improved exfoliation corrosion resistance | |
| CN114196895A (zh) | 一种航空航天紧固件用高强铝合金冷拉棒材的制造方法 | |
| NO762304L (no) | ||
| JPS6245301B2 (no) | ||
| NO129097B (no) | ||
| NO144270B (no) | Anvendelse av en aluminium-knalegering som material til fremstilling av deler, som ved siden av god formbarhet og korrosjonsbestandighet maa ha en rekrystallisasjonsterskel som ligger over 400 grader c | |
| US4148635A (en) | High temperature softening resistance of alloy 688 and modified 688 through the addition of Nb | |
| JPH0138867B2 (no) | ||
| US4222774A (en) | Aluminum alloy | |
| KR101644584B1 (ko) | 입간 부식에 대한 저항성을 갖는 알루미늄 합금 | |
| JPS6057497B2 (ja) | 耐熱性高力アルミニウム合金 | |
| RU2299256C1 (ru) | Сплав на основе алюминия и изделие, выполненное из него | |
| US5108516A (en) | Al-li-cu-mg alloy with good cold deformability and good damage resistance | |
| NO791834L (no) | Aluminiumlegeringer med forbedret elektrisk ledningsevne og fremgangsmaate for fremstilling av saadan legering | |
| CN103938038A (zh) | 一种耐长期晶间腐蚀的含Zn、Er高Mg铝合金板材稳定化热处理工艺 | |
| JP2019099868A (ja) | ろう付用アルミニウム合金板材及びその製造方法 | |
| US5292386A (en) | Process for the manufacture of aluminum sheets |