NO149041B - Korrosjonsbestandig nikkelsuperlegering og anvendelse av samme - Google Patents
Korrosjonsbestandig nikkelsuperlegering og anvendelse av samme Download PDFInfo
- Publication number
- NO149041B NO149041B NO781476A NO781476A NO149041B NO 149041 B NO149041 B NO 149041B NO 781476 A NO781476 A NO 781476A NO 781476 A NO781476 A NO 781476A NO 149041 B NO149041 B NO 149041B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- blade
- alloy
- nickel
- replaced
- corrosion
- Prior art date
Links
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title claims description 11
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title claims description 11
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 title description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 43
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 43
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 5
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 4
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 8
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 7
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 7
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 7
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 3
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 description 3
- WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N rhenium atom Chemical compound [Re] WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 3
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 3
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 238000005566 electron beam evaporation Methods 0.000 description 2
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000531 Co alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000013543 active substance Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000994 depressogenic effect Effects 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000007750 plasma spraying Methods 0.000 description 1
- 238000007790 scraping Methods 0.000 description 1
- 239000003566 sealing material Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12931—Co-, Fe-, or Ni-base components, alternative to each other
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12944—Ni-base component
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Chemically Coating (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse vedrører en korrosjonsbestandig nikkelsuperlegering med høy varmehardhet og høy slitestyrke. Oppfinnelsen vedrører dessuten anvendelse av legeringen som bladspiss i et sammensatt blad for gassturbinmotorer.
Fra US-patentskrift 2.994.605 er det kjent en nikkellegering som inneholder 40-80% Ni, 10-25% Cr, 0,25-5% (Nb + Ta), 0,5-8%
(Mo + W) samt 0,25-3% Al. Denne legering inneholder ikke noe yttrium, og aluminiuminnholdet er lavere enn ifølge den foreliggende oppfinnelse. Dessuten angis det at niob og tantal er ekvivalente og likeledes at wolfram og molybden er ekvivalente, noe som ikke er tilfelle ifølge den foreliggende oppfinnelse. Fra US-patentskrift 3.905.552 er det kjent at tilsetning av ca. 0,1%
Y til nikkelsuperlegeringer bedrer smibarheten. Yttrium i superlegeringer er også kjent fra US-patentskrifter 3.516.826, 3.346.378 samt 3.202.506.
Økt effektivitet er en stadig viktigere faktor ved utvik-ling av gassturbinmotorer. Slike motorer er utstyrt med rekker av roterende blad inne i et stort sett sylindrisk hus. Gass-lekkasje mellom bladendene og huset reduserer motorens effekt. Denne lekkasje kan minimaliseres ved utforming av blad- og tet-ningssystemer hvor bladspissen gnies mot en tetning som er festet til motorhuset. I motorens turbinseksjon, hvor tetningsproblemene er spesielt vanskelige, kan bladspisstemperaturen oppnå eller overstige 1093°C, og en kombinasjon av denne temperatur og korro-sive gasser samt skraping mot tetningen kan forårsake betydelige bladnedbrytningsproblemer.
Legeringen ifølge oppfinnelsen består hovedsakelig av
y-, <y>'- og 8-faser og er spesielt anvendbar for bladspisser i gassturbinmotorer. De fleste tidligere kjente legeringer av denne type er utviklet for å oppnå optimale mekaniske egenskaper, såsom krypefasthet og duktilitet. De fleste kjente legeringer har et
belegg for oksydasjons- og korrosjonsmotstand. Legeringen ifølge oppfinnelsen er utviklet for å ha en høy grad av egen oksydasjonsmotstand, idet bladspisskonstruksjonene med belegg er ineffektive på grunn av slitasjeproblemene. Legeringen ifølge oppfinnelsen oppviser dessuten høy varmehardhet og slitestyrke ved høye temperaturer. Legeringen ifølge oppfinnelsen ble utviklet til å
ha en varmehardhet som er sammenliknbar med varmehardheten hos konvensjonelle superlegeringer og en oksydasjons- og varmekorro-sjonsmotstand som er bedre enn hos kjente legeringer og som nær-mer seg disse egenskaper hos belegglegeringene. Varmehardhet og slitestyrke er av behov for bladspisskonstruksjoner idet det er mer økonomisk å bytte ut tetningen enn hele bladenheten når slitasjen er blitt for stor. For den anvendelse den foreliggende legering er beregnet, såsom en bladspiss over en meget liten del av bladlengden, er mekaniske egenskaper såsom krypefasthet, duktilitet og liknende forholdsvis uvesentlige. Derfor er legeringen ifølge oppfinnelsen ikke optimert med hensyn til disse egenskaper, selv om disse er fullt tilfredsstillende for legeringens anvendelse. Likeledes kontrolleres konvensjonelle superlegeringer for å hindre dannelse av ikke ønskelige faser under betingelser som materialet kan utsettes for under anvendelse. Disse faser omfatter faser som er kjent som a og |a. Slike faser dannes vanligvis i mellomtemperaturområdet og er på grunn av sin sprøhet skadelige. For den anvendelse den foreliggende oppfinnelse skal benyttes er slike faser ikke noe problem, og derfor er legeringen ifølge den foreliggende oppfinnelse ikke begrenset for å hindre dannelsen av slike faser. Legeringen ifølge den foreliggende oppfinnelse kombinerer hardheten i konvensjonelle, strukturelle nikkellegeringer med korrosjonen til kjente belegg-materialer .
Legeringen ifølge oppfinnelsen er kjennetegnet ved at den inneholder 21-27 vekt% Cr, 4,5-7 vekt% Al, 5-10 vekt% W, 2,5-7 vekt% Ta, 0,02-0,15 vekt% Y, 0,1-0,3 vekt% C, 0-20 vekt% Co, hvorved eventuelt opptil en femtedel av aluminiuminnholdet er erstattet med samme atommengde titan, opptil en femtedel av tantalinnholdet er erstattet med samme atommengde niob og opptil halvdelen av yttriuminnholdet er erstattet med samme atommengde av et av de oksygenaktive grunnstoff Ce, La, Hf, Zr eller en blanding av disse, samt resten nikkel.
Kobolt har vist seg å bedre bestandigheten mot sulfidkorro-sjon uten negativt å påvirke andre egenskaper og kan således forekomme i mengder på opptil 20%, fortrinnsvis 5-20%, under forhold hvor sulfidering er et problem. Molybden har vist seg å påvirke varmekorrosjonsbestandigheten negativt, og følgelig er det ikke en tiltenkt tilsetning og dets innhold som en foru-rensning bør begrenses til mindre enn ca. 0,2%. Titan kan erstatte en del av aluminiuminnholdet (på samme atombasis), men en større utskiftning vil kunne senke legeringens oksydasjonsbestan-dighet. Av denne årsak utskiftes høyst en femtedel av aluminiuminnholdet med titan. Idet likeledes niob kan erstatte en del av tantalinnholdet (på samme atombasis), men på grunn av at en for stor utskiftning påvirker oksydasjonsbestandigheten negativt, bør utskiftningen være mindre enn en femtedel av tantalinnholdet. En del kjent teknikk angir at rhenium øker fastheten hos superlegeringer på tilsvarende måte som wolfram. I legeringen ifølge oppfinnelsen er rhenium ikke effektivere enn wolfram, og fra økonomisk synspunkt er rhenium ikke hensiktsmessig å anvende. Opptil halvparten av yttriuminnholdet kan som nevnt erstattes med en like stor atommengde av et av de oksygenaktive stoffer Ce, La, Hf, Zr eller blandinger av disse. Større tilsetninger
på ca. 2% Hf er blitt foretatt, men ga hverken et positivt eller negativt resultat. En kombinasjon av bor og zirkon på 0,05-0,2% kan tilsettes for å fremme boriddannelse.
En foretrukket sammensetning for anvendelse i gassturbin-bladspisser er 23-27% Cr, 5-7% Al, 7-9% W, 3-6% Ta, 0,05-0,15% Y samt 0,15-0,25% C og resten nikkel.
Denne sammensetning er særlig egnet som spisselement på blad av konvensjonelle nikkelsuperlegeringer hvis sammensetning vanligvis ligger innenfor de grenser som er angitt i tabell I,
og blad- og fotdelene kan ha konvensjonell likeakset kornmikrostruktur, søyleformet kornmikrostruktur eller enkeltkrystall-mikrostruktur. Søylekornblader er kjent fra US-patentskrift 3.260.505 mens enkeltkrystallblader er kjent fra US-patentskrift 3.494.709. Tykkelsen på bladspissen vil generelt være mindre enn ca. 0 > 5 cm.
Legeringen ifølge oppfinnelsen kan fremstilles til bladspisser og påføres på blader på mange måter. Fremstillingstek-nikk for bladspissformer omfatter støpings- og pulvermetallurgi-prosesser. Festeteknikk omfatter diffusjonsbinding i fast tilstand, binding ved hjelp av overgangsvæskefase (transient liquid phase) forkortet "TLP"-binding, slaglodding, plasmasprøytepro-sesser og termisk elektronstrålefordampning. Ved diffusjonsbinding i fast tilstand benyttes det en kombinasjon av varme og trykk for å frembringe binding. "TLP"-binding benytter et mellom-sjikt som inneholder et smelteintervallsenkende stoff. Under bindingsprosessen oppvarmes mellomsjiktet til over dets smelte-intervall og får deretter størkne isotermt alt etter som det smelteintervallsenkende stoff diffunderer inn i produktene som bindes sammen. "TLP"-binding er kjent fra US-patentskrift 3.678.570. Slagloddingens anvendbarhet begrenses av egenskapene til slagloddingsskjøten under motorens driftsforhold. Plasma-sprøyting omfatter smelting og sprøyting av legeringen ifølge oppfinnelsen på bladspissen. Kjent utstyr for termisk elektronstrålefordampning muliggjør ikke påføring av legeringen ifølge oppfinnelsen på grunn av nærværet av bestanddeler med høyt smelte-intervall og lavt damptrykk, såsom Ta og W, men antas å bli mulig med utstyr som vil bli utviklet i kommende generasjoner.
I tabell II er det sammenliknet egenskaper som er vesent-lige ved anvendelse av legeringen ifølge oppfinnelsen og visse andre legeringer i bladspisser. Legeringen ifølge oppfinnelsen er vist i to former fremstilt ved henholdsvis støping og pulver-metallurgi. Retningsstørknet MAR-M200 er en ofte anvendt, struk-turell superlegering som er prøvet i polykrystallinsk søylekorn-form. MAR-M509 er en koboltlegering som anvendes som tetningsmate-riale i gassturbinmotorer. NiCoCrA1Y og CoCrAlY er de for tiden mest anvendte belegglegeringer. Cabot Alloy 103, IN-738 og "Haynes" 188 er kjente superlegeringer med god balanse mellom mekaniske egenskaper, såsom varmehardhet, og oksydasjonsmotstand. De tre sistnevnte legeringer ble bedømt som eventuelle bladspiss-legeringer. Legeringenes nominelle sammensetning fremgår av tabell III.
Ved sammenlikning av de forskjellige legeringers varmehard-
het fremgår det at både ved 982°C og 1093°C er legeringen ifølge oppfinnelsen hardere enn de øvrige legeringer med unntagelse av bladlegeringen retningsstørknet MAR-M200. Legeringen er mer enn to ganger så hard som tetningslegeringen (MAR-M509) ved begge temperaturer, hvorved det er påvist at i første rekke tetningslegeringen vil bli slitt.
Sykliske oksydasjonsprøver viste at legeringen ifølge oppfinnelsen er overlegen bladlegeringen ved 1149°C, mens varme-korrosjonsprøver indikerte at legeringen også her er bladlege-
ringen overlegen. Legeringen ifølge oppfinnelsen er dessuten mer bestandig mot varmekorrosjon enn de strukturelle legeringer Cabot Alloy 103 og IN-738. Data i tabell II angir klart at lege-
ringen ifølge den foreliggende oppfinnelse har en unik kombina-
sjon av egenskaper som er betydningsfulle ved anvendelse i gass-turbinbladspisser.
Claims (4)
1. Korrosjonsbestandig nikkelsuperlegering med høy varmehard-
het og høy slitestyrke, karakterisert, ved at legeringen inneholder 21-27 vekt% Cr, 4,5-7 vekt% Al, 5-10 vekt% W, 2,5-7 vekt% Ta, 0,02-0,15 vekt% Y, 0,1-0,3 vekt% C, 0-20 vekt% Co, hvorved eventuelt opptil en femtedel av aluminiuminnholdet er erstattet med samme atommengde titan, opptil en femtedel av tantalinnholdet er erstattet med samme atommengde niob og opptil halvdelen av yttriuminnholdet er erstattet med samme atommengde av et av de oksygenaktive grunnstoffer Ce, ha., Hf, Zr eller en blanding av disse, samt resten nikkel.
2. Legering i samsvar med krav 1, karakterisert ved at den inneholder 23-27 vekt% Cr, 5-7 vekt% Al, 7-9 vekt% W, 3-5 vekt% Ta, 0,05-0,15 vekt% Y, 0,15-0,25 vekt% C og resten nikkel.
3. Anvendelse av den korrosjonsbestandige nikkelsuperlegering ifølge krav 1 eller 2 som bladspiss i et sammensatt blad for gassturbinmotor, hvor bladet består av en fotdel og en bladdel samt en bladspiss som er festet til bladdelen.
4. Anvendelse i samsvar med krav 3, hvor legeringen inneholder 23-27% Cr, 5-7% Al, 7-9%W, 3-6% Ta, 0,05-0,15% Y, 0,15-0,25% C og resten nikkel.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US05/793,334 US4152488A (en) | 1977-05-03 | 1977-05-03 | Gas turbine blade tip alloy and composite |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO781476L NO781476L (no) | 1978-11-06 |
| NO149041B true NO149041B (no) | 1983-10-24 |
| NO149041C NO149041C (no) | 1984-02-01 |
Family
ID=25159674
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO781476A NO149041C (no) | 1977-05-03 | 1978-04-27 | Korrosjonsbestandig nikkelsuperlegering og anvendelse av samme |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4152488A (no) |
| JP (1) | JPS53135819A (no) |
| AU (1) | AU525885B2 (no) |
| BE (1) | BE866341A (no) |
| BR (1) | BR7802622A (no) |
| CA (1) | CA1101698A (no) |
| CH (1) | CH639426A5 (no) |
| DE (1) | DE2817321C2 (no) |
| FR (1) | FR2389680B1 (no) |
| GB (1) | GB1572320A (no) |
| IL (1) | IL54527A (no) |
| IT (1) | IT1095332B (no) |
| NO (1) | NO149041C (no) |
| SE (1) | SE7804568L (no) |
Families Citing this family (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4339509A (en) * | 1979-05-29 | 1982-07-13 | Howmet Turbine Components Corporation | Superalloy coating composition with oxidation and/or sulfidation resistance |
| US5399313A (en) * | 1981-10-02 | 1995-03-21 | General Electric Company | Nickel-based superalloys for producing single crystal articles having improved tolerance to low angle grain boundaries |
| US5154884A (en) * | 1981-10-02 | 1992-10-13 | General Electric Company | Single crystal nickel-base superalloy article and method for making |
| US4530727A (en) * | 1982-02-24 | 1985-07-23 | The United States Of America As Represented By The Department Of Energy | Method for fabricating wrought components for high-temperature gas-cooled reactors and product |
| US4743514A (en) * | 1983-06-29 | 1988-05-10 | Allied-Signal Inc. | Oxidation resistant protective coating system for gas turbine components, and process for preparation of coated components |
| US4550063A (en) * | 1984-04-17 | 1985-10-29 | United Technologies Corporation | Silicon nitride reinforced nickel alloy composite materials |
| US4600182A (en) * | 1984-10-22 | 1986-07-15 | United Technologies Corporation | High density, sintered silicon nitride containing articles and methods for using the same to process molten nickel |
| US6074602A (en) * | 1985-10-15 | 2000-06-13 | General Electric Company | Property-balanced nickel-base superalloys for producing single crystal articles |
| US5100484A (en) * | 1985-10-15 | 1992-03-31 | General Electric Company | Heat treatment for nickel-base superalloys |
| US4774149A (en) * | 1987-03-17 | 1988-09-27 | General Electric Company | Oxidation-and hot corrosion-resistant nickel-base alloy coatings and claddings for industrial and marine gas turbine hot section components and resulting composite articles |
| US4758480A (en) * | 1987-12-22 | 1988-07-19 | United Technologies Corporation | Substrate tailored coatings |
| JPH0213288A (ja) * | 1988-06-30 | 1990-01-17 | Toshiba Corp | 電動機の制御装置 |
| US5316866A (en) * | 1991-09-09 | 1994-05-31 | General Electric Company | Strengthened protective coatings for superalloys |
| TW222017B (no) * | 1992-03-18 | 1994-04-01 | Westinghouse Electric Corp | |
| US6190124B1 (en) | 1997-11-26 | 2001-02-20 | United Technologies Corporation | Columnar zirconium oxide abrasive coating for a gas turbine engine seal system |
| US5972424A (en) * | 1998-05-21 | 1999-10-26 | United Technologies Corporation | Repair of gas turbine engine component coated with a thermal barrier coating |
| US7316850B2 (en) * | 2004-03-02 | 2008-01-08 | Honeywell International Inc. | Modified MCrAlY coatings on turbine blade tips with improved durability |
| ITMI20042482A1 (it) * | 2004-12-23 | 2005-03-23 | Nuovo Pignone Spa | Turbina a vapore |
| DE102005002609A1 (de) * | 2005-01-20 | 2006-08-03 | Mtu Aero Engines Gmbh | Verfahren zur Reparatur von Turbinenlaufschaufeln |
| JP2007085471A (ja) * | 2005-09-22 | 2007-04-05 | Toyo Seikan Kaisha Ltd | カップラー |
| US7364801B1 (en) * | 2006-12-06 | 2008-04-29 | General Electric Company | Turbine component protected with environmental coating |
| US8206118B2 (en) * | 2008-01-04 | 2012-06-26 | United Technologies Corporation | Airfoil attachment |
| EP2431489A1 (en) * | 2010-09-20 | 2012-03-21 | Siemens Aktiengesellschaft | Nickel-base superalloy |
| US8858873B2 (en) | 2012-11-13 | 2014-10-14 | Honeywell International Inc. | Nickel-based superalloys for use on turbine blades |
| US20150247220A1 (en) * | 2014-02-28 | 2015-09-03 | General Electric Company | Article and method for forming article |
| US10933469B2 (en) | 2018-09-10 | 2021-03-02 | Honeywell International Inc. | Method of forming an abrasive nickel-based alloy on a turbine blade tip |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR928762A (fr) * | 1940-07-19 | 1947-12-08 | Mond Nickel Co Ltd | Alliage possédant aux températures élevées une bonne résistance à la corrosionet au fluage |
| GB607616A (en) * | 1945-11-28 | 1948-09-02 | Harold Ernest Gresham | Nickel base alloy |
| US2948606A (en) * | 1957-05-31 | 1960-08-09 | Sierra Metals Corp | High temperature nickel base alloy |
| US3754902A (en) * | 1968-06-05 | 1973-08-28 | United Aircraft Corp | Nickel base superalloy resistant to oxidation erosion |
| US4013424A (en) * | 1971-06-19 | 1977-03-22 | Rolls-Royce (1971) Limited | Composite articles |
| GB1512984A (en) * | 1974-06-17 | 1978-06-01 | Cabot Corp | Oxidation resistant nickel alloys and method of making the same |
-
1977
- 1977-05-03 US US05/793,334 patent/US4152488A/en not_active Expired - Lifetime
-
1978
- 1978-04-12 AU AU34996/78A patent/AU525885B2/en not_active Expired
- 1978-04-13 FR FR7810865A patent/FR2389680B1/fr not_active Expired
- 1978-04-14 GB GB14745/78A patent/GB1572320A/en not_active Expired
- 1978-04-18 IL IL54527A patent/IL54527A/xx unknown
- 1978-04-20 DE DE2817321A patent/DE2817321C2/de not_active Expired
- 1978-04-21 CA CA301,677A patent/CA1101698A/en not_active Expired
- 1978-04-21 SE SE7804568A patent/SE7804568L/xx unknown
- 1978-04-24 JP JP4915578A patent/JPS53135819A/ja active Granted
- 1978-04-25 CH CH443878A patent/CH639426A5/de not_active IP Right Cessation
- 1978-04-25 BE BE187079A patent/BE866341A/xx not_active IP Right Cessation
- 1978-04-27 BR BR7802622A patent/BR7802622A/pt unknown
- 1978-04-27 NO NO781476A patent/NO149041C/no unknown
- 1978-04-28 IT IT22805/78A patent/IT1095332B/it active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS53135819A (en) | 1978-11-27 |
| DE2817321A1 (de) | 1978-11-16 |
| BR7802622A (pt) | 1978-12-12 |
| FR2389680B1 (no) | 1986-04-18 |
| NO781476L (no) | 1978-11-06 |
| FR2389680A1 (no) | 1978-12-01 |
| NO149041C (no) | 1984-02-01 |
| IL54527A (en) | 1981-09-13 |
| CA1101698A (en) | 1981-05-26 |
| GB1572320A (en) | 1980-07-30 |
| AU525885B2 (en) | 1982-12-09 |
| IT7822805A0 (it) | 1978-04-28 |
| DE2817321C2 (de) | 1987-04-02 |
| IT1095332B (it) | 1985-08-10 |
| BE866341A (fr) | 1978-08-14 |
| AU3499678A (en) | 1979-10-18 |
| SE7804568L (sv) | 1978-11-04 |
| CH639426A5 (de) | 1983-11-15 |
| JPS6117894B2 (no) | 1986-05-09 |
| US4152488A (en) | 1979-05-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO149041B (no) | Korrosjonsbestandig nikkelsuperlegering og anvendelse av samme | |
| EP0282667B1 (en) | System for gas turbine components, and process for preparation of coated components | |
| EP1930467B1 (en) | Turbine component protected with environmental coating | |
| EP2145969B1 (en) | Economic oxidation and fatigue resistant metallic coating | |
| CA1296587C (en) | Substrate tailored coatings | |
| US5043138A (en) | Yttrium and yttrium-silicon bearing nickel-base superalloys especially useful as compatible coatings for advanced superalloys | |
| NL8203074A (nl) | Verbeterde afdekkende bekledingslagen voor superlegeringen. | |
| EP2252714B1 (en) | Nickel base gamma prime strengthened superalloy | |
| JPS6136061B2 (no) | ||
| EP0194391B1 (en) | Yttrium and yttrium-silicon bearing nickel-base superalloys especially useful as compatible coatings for advanced superalloys | |
| US20100330295A1 (en) | Method for providing ductile environmental coating having fatigue and corrosion resistance | |
| US7622150B2 (en) | Oxidation resistant coatings for molybdenum silicide-based composite articles | |
| NO783486L (no) | Oksydasjonsbestandig og slitesterk belagt gjenstand | |
| CN111172430A (zh) | 镍基超合金和制品 | |
| US5939204A (en) | Article for transporting a hot, oxidizing gas | |
| JP2012532248A (ja) | 耐疲労性および耐食性を有する延性の耐環境コーティングおよび被覆物 | |
| EP2617862B1 (en) | Oxidation resistant coating with substrate compatibility | |
| EP0194392B1 (en) | Nickel-base superalloys especially useful as compatible protective environmental coatings for advanced superalloys | |
| NO148523B (no) | Varmebehandlet gjenstand av en nikkelsuperlegering og fremgangsmaate til fremstilling av samme | |
| EP3351331A1 (en) | Method for treating a component and heterogeneous composition | |
| RU2549784C1 (ru) | Способ получения покрытия на детали из безуглеродистого жаропрочного никелевого сплава | |
| WO2024156439A1 (en) | Oxidation resistant nickel (ni) base superalloy, powder, components and methods | |
| WO2024179728A1 (en) | Oxidation resistant nickel based alloy and methods | |
| Budinovskii et al. | Effect of ion-plasma coatings on characteristics of long-term strength of alloy ZhS6U | |
| MacKay et al. | Low Density, High Creep Resistant Single Crystal Super Alloy for Turbine Airfoils |