NO149010B - Kompressor. - Google Patents
Kompressor. Download PDFInfo
- Publication number
- NO149010B NO149010B NO75752644A NO752644A NO149010B NO 149010 B NO149010 B NO 149010B NO 75752644 A NO75752644 A NO 75752644A NO 752644 A NO752644 A NO 752644A NO 149010 B NO149010 B NO 149010B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- compressor
- housing
- vane
- arc
- accordance
- Prior art date
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 15
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 9
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 8
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 4
- 239000003380 propellant Substances 0.000 description 4
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 4
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 2
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D9/00—Stators
- F01D9/02—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles
- F01D9/04—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles forming ring or sector
- F01D9/042—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles forming ring or sector fixing blades to stators
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Fats And Perfumes (AREA)
- Polysaccharides And Polysaccharide Derivatives (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse vedrører en kompressor, særlig for en gassturbin, omfattende et hus med enkel vegg, et antall ledeskovlenheter som med bolter er festet i ét omkretsspor i innersiden av husveggen, hvor hver ledeskovlenhet omfatter en bueformet holder som spenner over en del av husets omkrets, hvor minst én ledeskovl blir båret av den bueformete holder og rager radialt innad fra denne mot den bueformete dels krumningssenter.
Gassturbinmotorer er utformet og konstruert slik at det oppnås fyllestgjørende konstruksjonsmessig integritet for de enkelte komponenter mens akseptabelt nivå for aerodynamiske egenskaper bibeholdes. I kompressorseksjonen er rotorenheten omgitt av en stator. Kompressorbladenes tipper, som løper radialt ut-over på rotoren inn i drivmediets strømningsbane, er innrettet til å samvirke med en tilpasset flate på kompressorstatoren som omslutter bladspissene slik at det dannes en gasstetning mellom rotoren og statoren. Kompressorskovltippene som løper innover radialt fra kompressorhuset og inn i drivmediets strømningsbane, er innrettet til å samvirke med tilsvarende flater på rotoren til dannelse av en gasstetning mellom rotoren og statoren. Kompressorens aerodynamiske egenskaper er sterkt avhengig av klaringen mellom statoren og rotoren ved blad- og skovltippene. Selv en liten reduksjon av klaringene mellom spissene kan bedre kompressorens aerodynamiske egenskaper betydelig.
Jo større strømningsbanediameteren i gassturbinen er, desto vanskeligere blir det å opprettholde akseptabel klaring mellom tippene. Rotorens tetningsflåter og buen som omskrives av de roterende bladtipper holdes konsentrisk med rotorens akse innenfor meget snevre toleranser for å opprettholde rotorbalanse. Kompressorstatoren krever konstruksjonsmessig ikke denne presi-sjonsbalansering, og toleranser når det gjelder konsentrisitet for statorens vedkommende er-derfor redusert for å minske frem-stillingskostnadene. Graden av reduksjon av disse toleranser innvirker direkte på konsentrisiteten for blad- og skovlspissene med deres tilhørende tetningsflater.
I ideell tilstand er samtlige av rotorens tetningsflater konsentrisk med deres tilsvarende skovltipper, og statorens samtlige tetningsflater er konsentrisk med deres tilsvarende tipper. Denne konstruksjon muliggjør en minimal klaring mellom de roterende og de stasjonære deler. Når det foreligger eksentrisitet mellom de stasjonære og de roterende deler, må klaringen økes for å hindre skadelig berøring mellom rotoren og statoren når motoren er i bruk.
Ytterligere klaring mellom rotorens og statorens tetningsflater frembringes også for å muliggjøre forvridning av kompressorhuset under forbigående varmeforhold. Et kompressorhus som har en uhomogen masse fordelt om dets omkrets, såsom et hus med en aksial spalte, er utsatt for forvridende termisk utvidelse som følge av konsentrasjon av massen i flensområdene. Når huset utsettes for foranderlige varmeomgivelser utvider de arealer av huset som har lav massekonsentrasjon seg mer enn de arealer som har høy massekonsentrasjon, som følge av den tidsforskjell som er nødvendig for at disse arealer skal oppnå konstante termiske betingelser.
De fleste gassturbiner med aksial strømning er utstyrt med. et dobbelt, kompressorhus som omfatter et ytre hus for anbringelse av motorens lagre og et indre hus som radialt avgrenser drivmediets strømningsbane og som bærer kompressorledeskovlene som rager fra innerveggen inn i strømningsbanen. Det indre hus omfatter en rekke ringer som er boltet sammen. Hver annen ring bærer rekker av statorledeskovler og er forbundet med hverandre ved hjelp av en mellomliggende ring som er tetningsflaten som ligger overfor den tilsvarende rekke av rotorbladtipper. Sammen-føyningsegenskapene til hver ring er utformet i forhold til aksen for hver enkel ring innenfor grensene for konsentrisitetstoleranse. Når tilstøtende ringer sammenføyes, kan konsentrisi-tetstoleransene akkumuleres slik at eventuelt den skjeve innstilling mellom den første og den siste delen i statorenheten blir for stor. Følgelig økes klaringen mellom rotor og stator for å gi plass til denne eventuelle skjeve innstilling.
Andre gassturbiner, særlig de som anvendes i industrien,
er utstyrt med et enkelt kompressorhus som er splittet aksialt
og sammenføyet ved hjelp av langsgående flenser på motstående halvdeler av kompressorhuset. Massefordelingen om kompressorhuset er ujevn og bevirker eksentrisk forvridning av kompressorhuset under betingelser med forbigående varme. Komponenter som bæres av områder med.høy massekonsentrasjon inntar en radialt innenforliggende stilling i forhold til de komponenter som bæres av et område med lav massekonsentrasjon når husets temperatur øker og inntar en radialt utenforliggende stilling når tempera-turen avtar. Det blir sørget for:tilstrekkelig klaring mellom blad- og skovltippene og de tilsvarende tetningsflater slik at det hindres skadelig berøring mellom rotoren og statoren i de . områder hvor kompressorhuset har større masse.
Et enkelt kompressorhus med jevn massefordeling muliggjør gode aerodynamiske egenskaper, selv om fyllestgjørende mekanisk understøttelse av skovlene i et slikt hus er vanskelig. Ledeskovlene har derfor,tendens til å vibrere når motoren er i drift. Skovler som er stivt forbundet med kompressorhuset har begrenset levetid idet de har tendens til å sprekke eller gå i stykker som følge av vibrasjonsspenninger i områder hvor vingen er festet til en bærekonstruksjon. Dessuten krever et envegget hus spalter som skovlene stikkes inn i og anbringes i langs omkretsen .
Områdene ved disse spalter er ofte utsatt for for stor spen-ningskonsentrasjon i områdene hvor små radier avbryter jevne spenningsmønstre.
Fra US-patentskrift 2.857.093 er det kjent et antall stator-skovler som er montert på et bueformet segment og deretter montert i et omkretsspor i et kompressorhus med aksiale spalter. Hver kompressorskovl har en kileformet fot som er stukket gjennom en åpning i det bueformete segment hvor den holdes fast i stilling.
Fra US-patentskrift 2.928.586 er det kjent en stator for
en flertrinnskompressor med aksial strømning, utstyrt med et sylindrisk hus hvor det er anordnet avstandsringer mellom rekker av blader. Avstandsringene holdes på plass med bolter som løper gjennom huset slik at de står i inngrep med hver ring. To aksialt tilstøtende avstandsringer danner en T-formet kuleholder som danner inngrep med den tilsvarende formete fot av hver kompressorskovl. I nevnte US-patentskrift er den eventuelle skjeve innstilling, som skyldes konsentrisk oppbygning, større enn i et hus med enkel vegg med skovler som er montert i ett stykke.
Formålet med den foreliggende oppfinnelse er å bedre den konstruksjonsmessige helhet for kompressorhuset og kompressorskovlene i en gassturbinmotor samtidig som det oppnås gode aerodynamiske- egenskaper for kompressoren.
Oppfinnelsen er kjennetegnet ved at ledeskovlene er glidbart festet på den bueformete holder ved hjelp av et bunnstykke<* >med et spor, at det til holderens ende er festet en endeplate, at kompressorhuset er usplittet, samt'at det på i og for seg kjent måte er en aksial- og radial klaring mellom skovlbunnstykket og kompressorhuset.
Hovedfordeler med den foreliggende oppfinnelse er stator-enhetens evne til å fjerne vibrasjonsenergi uten at statorskov-lene sprekker og at kompressorhuset er i stand til å bibeholde jevn blad- og skovltippklaring om rotorens omkrets. En ytterligere fordel ifølge oppfinnelsen er at de høye spenninger er konsentrert til skovlene og utformingen av de bueformete holde-anordninger som er deler som er enkle å skifte ut og som er rimelige.
Oppfinnelsen vil bli nærmere forklart i det etterfølgende ved hjelp av foretrukne utførelsesformer under henvisning til de medfølgende tegninger, hvori: Fig. 1 viser et forenklet oppriss av en gassturbin med aksial strømning. Fig. 2 viser et forenklet tverrsnitt av en del av kompressoren i gassturbinen ifølge fig. 1.
Fig. 3 viser et snitt av kompessoren i retning 3 som vist
i fig: 2.
Fig. 4 viser et snitt langs linjen 4-4 i fig. 3:
Fig. 5 viser et snitt av kompressorskovlfestingen under gasstrykkbelastning. Fig. 6 viser et snitt av kompressorskovlfestingen under forhold med vibrasjonseksitering hvor vibrasjonsbelastningene er motsatt i forhold til trykkbelastningene og større enn disse. Fig. 1 viser en gassturbin 10 som er en motor med aksial strømning utstyrt med en flertrinnskompressor 12 som er forbundet med en flertrinnsturbin 14 ved hjelp av et forbrennings-kammer 16. Luft komprimeres i kompressoren og blandes med brenn-stoff og forbrennes i forbrenningskammeret, hvorved det dannes varme gasser som utvides gjennom en rekke dyser i turbinsek-sjonen. Jo mer luft en motor kan komprimere og bruke, desto større er kraften eller trykket som kan.produseres i motoren.
Et tverrsnitt av en del av flertrinnskompressoren er vist
i fig. 2. En rotorenhet 18 omfatter et antall kompressorhjul,
20 som er innbyrdes atskilt aksialt med avstandsstykker 22. Hvert kompressorhjul omfatter en plate 24 hvortil det er festet et antall blad representert ved ett blad 26 på hvert hjul. Hvert blad er utstyrt med en plattform 28 ved foten av et vingeparti 30. I et aksialt mellomrom mellom bladplattformene i tilstøtende hjul er det anordnet en indre lufttetning 32. Rotorenheten er radialt omsluttet av en kompressorstator 34 som omfatter et an-tal ledeskovltrinn 36 som er anbrakt i et omkretsspor 38 i et kompressorhus 40.
Som vist i fig. 3 omfatter hvert trinn et antall ledeskovlenheter 42 som omfatter én eller flere ledeskovler 44, en bueformet holder 46 og et par endeplater 48. Hver ledeskovlenhet holdes på plass i omkretssporet 38 med én eller flere bolter 50 som løper gjennom huset og står i inngrep med den bueformete holder.
Hver ledeskovl 44 er utstyrt med et vingeparti 52, et bunnstykke 54 med et holdespor 56 og en tipp 58 som vist i fig. 4. Det er sørget for en aksial klaring 60 mellom skovlbunnstykket og kompressorhuset og en radial klaring 62 mellom skovlbunnstykket og den bueformete holder. Som vist i fig. 5 er hver ledeskovl utstyrt med en lagerflate 66.overfor en lagerflate i huset og en skovllagerflate 68 overfor en skovllagerflate 70 i holderen .
Ved monteringen av kompressoren monteres én eller flere skovler 44 glidbart på hver av de bueformete holdere, idet en T-formet holder ifølge den foretrukne utførelsesform danner inngrep med det motsvarende utformete spor i bunnstykket av hver skovl. En endeplate 48 er festet til hver ende av den bueformete holder for å feste ledeskovlene på holderen. Et antall ledeskovlenheter er boltet i hvert omkretsspor til dannelse av hvert kom-pressortrinn 36, idet hver sammensatt ledeskovl løper radialt innover tvers over strømningsbanen for drivmediet. Endeplaten■ i utfører den ytterligere funksjon å hindre omkretsbevegelse av skovlene i sporet når motoren er i bruk.
Antall ledeskovler som er anbrakt i hver ledeskovlenhet varierer alt etter størrelsen og vekten av de enkelte komponenter. Anbringelse av et stort antall ledeskovler i hver ledeskovlenhet reduserer antall enheter som er nødvendig for å sette sammen et komplett ledeskovltrinn i kompressorhuset.'Ifølge en utførelsesform omfatter ett eneste ledeskovltrinn fem ledeskovlenheter som hver veier ca. 13,6 kg og omfatter fjorten ledeskovler. Det er vanlig å anvende ti ledeskovlenheter.
Antallet ledeskovler på lédeskovlenheten er begrénset av lengden på dens bueformete holder. Den siste bueformete holders lengde må være mindre enn avstanden mellom tippene 58 på ledeskovlene som lédeskovlenheten passerer gjennom når den settes på plass i omkretssporet fra en retning radialt innover. I den ovenfor beskrevne utførelsesform er hver femte ledeskovl kløyvet og omfatter én ledeskovlenhet som har tretten ledeskovler og én ledeskovlenhet nted en eneste ledeskovl slik som vist i fig. 3. Ledeskovlenhetene er boltet i omkretssporet med bolter som løper gjennom kompressorhuset og står i inngrep med den bueformete holder for hver ledeskovlenhet. Lédeskovlenheten som omfatter bare én ledeskovl er anbrakt i et omkretsspor på samme måte som ledeskovlenhetene som har flere ledeskovler.
Et viktig trekk er at vibrasjonsenergi i kompressorskovlene dempes når motoren er i bruk. De aksiale klaringer 60 mellom hver ledeskovls bunnstykke og den tilhørende bueformete holder muliggjør begrenset bevegelse av ledeskovlene etter at den bueformete holder for hver ledeskovl er festet til kompressorhuset. I en typisk utførelseform er både den radiale og den aksiale klaring fra 0,025 til 0,330 mm.
Når kompressoren er i bruk er ledeskovlene trykkbelastet
og inntar en skråstilling som vist i fig. 5. Ledeskovlene skrå-ner mot forsiden eller lavtrykksenden av kompressorhuset inntil skovllagerflaten 68 danner anlegg mot holderflaten 70 og skovl-flaten 64 samtidig danner anlegg med husets skovllagerflate 66.
I vanlige driftsområder for motoren overstiger iboende vibra-sjonsbelatninger syklisk de statiske trykkbelastninger på ledeskovlen, noe som bevirker at ledeskovlen vipper fra sin forover-rettede stilling til en bakoverrettet stilling som vist i fig. 6. Skovlens bakoverrettede bevegelse er motsatt trykkbelastnings-kreftene som demper vingeflatene slik at det spres vibrasjonsenergi fra ledeskovlen. Dessuten opptrer det friksjonsdemping mellom de sidebærende flater av tilstøtende ledeskovler og mellom de bærende flater på hver ledeskovl som er i berøring med holderen eller huset.
Det er vanlig at. vibrasjonsenergi fjernes fra kompressorskovlene i gassturbinmotorer via en stiv forbindelse mellom ledeskovlen og buset. Med en slik konstruksjon forkortes skovlens levetid idet vibrasjonsspenninger konsentreres ved forbindelsen mellom skovlvingen og bunnstykket. De oppsamlete vibrasjonsspenninger ved denne forbindelse bevirker til slutt at skovlen sprekker eller går i stykker. Ledeskovler som er festet ifølge den foreliggende oppfinnelse er ikke stivt forbundet med huset og er ikke utsatt for for store vibrasjonsspenninger.
Kompressorhuset er utstyrt med stort sett U-formete spor som er utformet, i den omsluttende innervegg. Fraværet av skovl-belastningsspor bevirker at spenninger fordeles jevnt over husets omkrets slik at husets levetid blir størst mulig. Spen-ningskonsentrasjoner i statoren opptrer ved de indre hjørner av holderen og bunnstykket. Men holderne og ledeskovlene kan lettvint skiftes ut med minimale kostnader, dersom det oppstår sprekker.
Bevegelse av ledeskovlene i forhold til den bueformete holder kan bevirke slitasje langs berøringsflaten. For å hindre for stor slitasje er bæreflatene behandlet med et hårdsveisings-materiale. Konstruksjonen ifølge den foretrukne utførelsesform har en enkel geometri som muliggjør anbringelse av hårdsveisings-materiale på bæreflatene.
Betydelige aerodynamiske forbedringer oppnås med en kompressor som er konstruert ifølge oppfinnelsen. Ifølge en utførel-sesform senker en økning av klaringen mellom blad- og ledeskovl-tippene på titusendedeler i hele kompressorens lengde kompressor-virkningsgraden med én prosent. Et vanlig mål ved utformingen er å regulere klaringen mellom tippene til høyst én prosent av spennvidden for vingepartiene, som- ifølge en typisk utførelses-form er trettiåtte tusendedeler nominell klaring mellom hver ledeskovl- eller bladtipp og deres tilsvarende tetningsflate ved en diameter på ca. 127 cm.
Regulering av klaringen mellom tippene krever regulering
av kompressorhusets forvridning og regulering av hvor konsen-triske tilpassete flater er i forhold til en felles akse. Regulering av kompressorhusets forvridning utføres ved å anvende en kompressor uten spalte og med konstant tverrsnittsareal om dens omkrets i enhver aksial stilling. Bruk av et kompressorhus uten spalter bevirker et konstant tverrsnitt ved at massekonsen-
trasjonen for flensene i et kompressorhus med spalter elimineres. De arealer i et hus med spalter, såsom flénsarealene, oppviser en enkel grad av termisk reaksjon. En ujevn termisk reaksjon forvrenger tetningsflåtene i huset ved tippene fra en sirkulær form og forandrer den radialt innoverrettede stilling av kom-pressorledeskovler i bruk. I et hus med spalter må klaringen mellom tippene reguleres for å kompensere for området av termisk reaksjon istedenfor én termisk reaksjon som ved den foretrukne utførelsesform.
Et andre hovedproblem når det gjelder å holde minimal klaring mellom tippene er oppbygning av toleranser når det gjelder konsentrisitet mellom motstående kompressordeler. De fleste gassturbiner som er i bruk i dag benytter statorkonstruksjoner av typen med dobbelt, hus hvor det indre hus bærer kompressorledeskovlene og motorens lagre er anbrakt i veggen i det ytre hus. Det indre hus som bærer ledeskovlene omfatter et antall sylinder-formete ledeskovlbærere som er anbrakt i aksialt tilstøtende stillinger og boltet sammen. Hver sylindrisk bærer er fremstilt med konsentrisitetstoleranser i forhold til dens egen akse. Idet bæresylindrene er boltet sammen øker den eventuelle skjeve innstilling når det gjelder konsentrisitet fra den første bærer til den siste bærer. I huset i kompressoren ifølge den foreliggende oppfinnelse er hvert omkretsspor fremstilt i forhold til samme akse som er kompressorhusets akse. Det er derfor en eneste, jevn konsentrisitetstoleranse på alle aksiale trinn i kompressoren. Selv om kompressorrotoren er utsatt for samme type av utvikling av toleranse som i det doble kompressorhus er stør-relsen på toleranseutviklingen ikke så stor, idet rotorkonsentri-siteter allerede er nøyaktig kontrollert for å opprettholde rotorbalanse.
I tillegg reduserer fravær-av det indre hus i kompressoren statorprisen betydelig, i det beskrevne utførelseseksempel med omtrent en tredjedel. Konstruksjonen med ett hus har mindre antall deler, og enheten er derfor mindre kompleks. Konstruksjonen med ett hus er lettere enn konstruksjonen med dobbelt hus og kan massebalanseres for å oppnå bedre klaring mellom bladtippene.
Ved balansering av massen kan kompressorhusets masse i enhver aksial stilling økes slik at den er tilpasset den forut-bestemte termiske reaksjon for rotoren på denne aksiale stilling. Selv om den termiske reaksjon for en kompressor med dobbelt hus kan kontrolleres tilsvarende, er geometrien mer sammensatt og nøyaktig forvridningsforutsigelse er vanskeligere.
Selv om oppfinnelsen er blitt beskrevet i forbindelse med en foretrukket utførelsesform som er utstyrt med et par endeplater som hver er festet til den ene ende av hver bueformet holder, er en eneste endeplate festet til den ene ende av hver bueformet holder like effektiv når det gjelder å hindre omkrets-dreiningen av ledeskovlene om sporet i husets innervegg.
Claims (7)
1. Kompressor, særlig for en gassturbin, omfattende et hus (40) med enkel vegg, et antall ledeskovlenheter (42) som med bolter (50) er festet i et omkretsspor (38) i innersiden av husveggen, hvor hver ledeskovlenhet omfatter en bueformet holder (46) som spenner over en del av husets omkrets, hvor minst én ledeskovl (44) blir båret av den bueformete holder og rager radialt innad fra denne mot den bueformete dels krumningssenter, karakterisert ved at ledeskovlene (44) er glidbart festet på den bueformete holder ved hjelp av et bunnstykke (54) med et spor (56), at det til holderens ende er festet en endeplate (48), at kompressorhuset er usplittet, samt at det på i og for seg kjent måte er en aksial og radial klaring mellom skovlbunnstykket (54) og kompressorhuset (40).
2. Kompressor i samsvar med krav 1, karakterisert ved
at en andre endeplate (48) er festet til den ende av den bueformete holder (46) som ligger motsatt den første endeplate (48) for å avsperre skovlene på holderen.
3. Kompressor i samsvar med krav 1 eller 2, karakterisert ved
at den aksiale og radiale klaring mellom skovlbunnstykket (54) og kompressorhuset (40) ligger i området fra 0,025 til 0,330 mm.
4. Kompressor i samsvar med krav 3, karakterisert ved
at sporet (56) i skovlens bunnstykke (54) har T-formet tverrsnitt.
5. Kompressor i samsvar med krav 4, karakterisert ved
at kompressorhuset (40) har et stort sett konstant tverrsnittsareal regnet i omkretsen i enhver aksial posisjon i husets lengderetning.
6. Kompressor i samsvar med krav 5, karakterisert ved
at antallet skovlenheter (42) som inngår i et enkelt kom-pressortrinn, er på mellom fem og ti.
7. Kompressor i samsvar med krav 6, karakteri-ser ( t ved
at i det minste én skovlenhet (42) omfatter bare én skovl (44) .
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US492574A US3918832A (en) | 1974-07-29 | 1974-07-29 | Stator construction for an axial flow compressor |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO752644L NO752644L (no) | 1976-01-30 |
NO149010B true NO149010B (no) | 1983-10-17 |
NO149010C NO149010C (no) | 1984-01-25 |
Family
ID=23956790
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO75752644A NO149010C (no) | 1974-07-29 | 1975-07-28 | Kompressor. |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3918832A (no) |
JP (1) | JPS6050999B2 (no) |
BR (1) | BR7504846A (no) |
CA (1) | CA1027870A (no) |
CH (1) | CH589229A5 (no) |
DE (1) | DE2532554C2 (no) |
FR (1) | FR2280812A1 (no) |
GB (1) | GB1511019A (no) |
IT (1) | IT1040063B (no) |
NO (1) | NO149010C (no) |
SE (1) | SE419260B (no) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5167488A (en) * | 1991-07-03 | 1992-12-01 | General Electric Company | Clearance control assembly having a thermally-controlled one-piece cylindrical housing for radially positioning shroud segments |
EP0763653B1 (en) * | 1995-09-13 | 2001-07-18 | SOCIETE DE CONSTRUCTION DES AVIONS HUREL-DUBOIS (société anonyme) | Thrust reverser door with jet deflection cascade |
US6234750B1 (en) | 1999-03-12 | 2001-05-22 | General Electric Company | Interlocked compressor stator |
US7743497B2 (en) * | 2005-10-06 | 2010-06-29 | General Electric Company | Method of providing non-uniform stator vane spacing in a compressor |
WO2015076906A2 (en) | 2013-09-10 | 2015-05-28 | United Technologies Corporation | Plug seal for gas turbine engine |
WO2015119687A2 (en) | 2013-11-11 | 2015-08-13 | United Technologies Corporation | Segmented seal for gas turbine engine |
US10634055B2 (en) | 2015-02-05 | 2020-04-28 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine having section with thermally isolated area |
US9920652B2 (en) | 2015-02-09 | 2018-03-20 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine having section with thermally isolated area |
US11248622B2 (en) * | 2016-09-02 | 2022-02-15 | Raytheon Technologies Corporation | Repeating airfoil tip strong pressure profile |
US10550725B2 (en) * | 2016-10-19 | 2020-02-04 | United Technologies Corporation | Engine cases and associated flange |
US11629606B2 (en) * | 2021-05-26 | 2023-04-18 | General Electric Company | Split-line stator vane assembly |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2857093A (en) * | 1954-12-02 | 1958-10-21 | Cincinnati Testing & Res Lab | Stator casing and blade assembly |
GB800098A (en) * | 1955-10-31 | 1958-08-20 | Rolls Royce | Improvements in or relating to multi-stage axial-flow compressors |
US2997275A (en) * | 1959-03-23 | 1961-08-22 | Westinghouse Electric Corp | Stator structure for axial-flow fluid machine |
US3326523A (en) * | 1965-12-06 | 1967-06-20 | Gen Electric | Stator vane assembly having composite sectors |
US3302926A (en) * | 1965-12-06 | 1967-02-07 | Gen Electric | Segmented nozzle diaphragm for high temperature turbine |
US3773430A (en) * | 1972-03-17 | 1973-11-20 | Ingersoll Rand Co | Gas compressor |
-
1974
- 1974-07-29 US US492574A patent/US3918832A/en not_active Expired - Lifetime
-
1975
- 1975-07-02 CA CA230,590A patent/CA1027870A/en not_active Expired
- 1975-07-16 CH CH927875A patent/CH589229A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-07-21 DE DE2532554A patent/DE2532554C2/de not_active Expired
- 1975-07-23 SE SE7508371A patent/SE419260B/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-07-25 FR FR7523244A patent/FR2280812A1/fr active Granted
- 1975-07-25 GB GB31284/75A patent/GB1511019A/en not_active Expired
- 1975-07-25 IT IT25778/75A patent/IT1040063B/it active
- 1975-07-28 NO NO75752644A patent/NO149010C/no unknown
- 1975-07-28 JP JP50091848A patent/JPS6050999B2/ja not_active Expired
- 1975-07-29 BR BR7504846*A patent/BR7504846A/pt unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2280812B1 (no) | 1980-09-26 |
JPS6050999B2 (ja) | 1985-11-11 |
BR7504846A (pt) | 1976-07-06 |
DE2532554C2 (de) | 1985-05-23 |
DE2532554A1 (de) | 1976-02-19 |
NO752644L (no) | 1976-01-30 |
CA1027870A (en) | 1978-03-14 |
JPS5138112A (no) | 1976-03-30 |
US3918832A (en) | 1975-11-11 |
NO149010C (no) | 1984-01-25 |
GB1511019A (en) | 1978-05-17 |
SE7508371L (sv) | 1976-01-30 |
CH589229A5 (no) | 1977-06-30 |
FR2280812A1 (fr) | 1976-02-27 |
IT1040063B (it) | 1979-12-20 |
SE419260B (sv) | 1981-07-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3843279A (en) | Stator assembly for gas turbine engines which accommodate circumferential and axial expansion of engine components | |
US4621976A (en) | Integrally cast vane and shroud stator with damper | |
KR101263021B1 (ko) | 가스 터빈 엔진용 분할 슈라우드 시스템 | |
US3326523A (en) | Stator vane assembly having composite sectors | |
US8740552B2 (en) | Low-ductility turbine shroud and mounting apparatus | |
US8226360B2 (en) | Crenelated turbine nozzle | |
US3609968A (en) | Self-adjusting seal structure | |
US4697981A (en) | Rotor thrust balancing | |
US10309256B2 (en) | Non-linear bumper bearings | |
US4716721A (en) | Improvements in or relating to gas turbine engines | |
NO149010B (no) | Kompressor. | |
EP2639409B1 (en) | Turbine interstage seal system | |
EP0343361A1 (en) | Turbine vane shroud sealing system | |
GB2058245A (en) | Alleviating abnormal loadings in bearings | |
CA2638592A1 (en) | Compact bearing support | |
US5387082A (en) | Guide wave suspension for an axial-flow turbomachine | |
US9933012B1 (en) | Bearing centering spring with integral outer rings | |
CA1123745A (en) | Balance piston and seal for gas turbine engine | |
CA3016724A1 (en) | Intersage seal assembly for counter rotating turbine | |
US20100209233A1 (en) | Catenary turbine seal systems | |
KR100584798B1 (ko) | 반경방향 진동 감쇠 댐퍼 | |
GB2076067A (en) | Axial-flow compressor or turbine outer casing | |
EP3222811A1 (en) | Damping vibrations in a gas turbine | |
US4310286A (en) | Rotor assembly having a multistage disk | |
JP2008031871A (ja) | ストラット構造及びガスタービン |