NO148019B - PROCEDURE FOR ATTACHING A COMB TO A SHAFT. - Google Patents
PROCEDURE FOR ATTACHING A COMB TO A SHAFT. Download PDFInfo
- Publication number
- NO148019B NO148019B NO774230A NO774230A NO148019B NO 148019 B NO148019 B NO 148019B NO 774230 A NO774230 A NO 774230A NO 774230 A NO774230 A NO 774230A NO 148019 B NO148019 B NO 148019B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- aluminum
- arc
- electrode
- molten
- sump
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 7
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 77
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 77
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 claims description 8
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 4
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 claims description 3
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 3
- VSCWAEJMTAWNJL-UHFFFAOYSA-K aluminium trichloride Chemical compound Cl[Al](Cl)Cl VSCWAEJMTAWNJL-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 15
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 6
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 6
- IZMHKHHRLNWLMK-UHFFFAOYSA-M chloridoaluminium Chemical compound Cl[Al] IZMHKHHRLNWLMK-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 5
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 5
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 230000004992 fission Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 description 1
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052581 Si3N4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- -1 aluminum halide Chemical class 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 125000005843 halogen group Chemical group 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N lead(0) Chemical compound [Pb] WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 239000013528 metallic particle Substances 0.000 description 1
- 239000000615 nonconductor Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 1
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D1/00—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements
- F16D1/06—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for attachment of a member on a shaft or on a shaft-end
- F16D1/08—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for attachment of a member on a shaft or on a shaft-end with clamping hub; with hub and longitudinal key
- F16D1/09—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for attachment of a member on a shaft or on a shaft-end with clamping hub; with hub and longitudinal key with radial clamping due to axial loading of at least one pair of conical surfaces
- F16D1/093—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for attachment of a member on a shaft or on a shaft-end with clamping hub; with hub and longitudinal key with radial clamping due to axial loading of at least one pair of conical surfaces using one or more elastic segmented conical rings forming at least one of the conical surfaces, the rings being expanded or contracted to effect clamping
- F16D1/095—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for attachment of a member on a shaft or on a shaft-end with clamping hub; with hub and longitudinal key with radial clamping due to axial loading of at least one pair of conical surfaces using one or more elastic segmented conical rings forming at least one of the conical surfaces, the rings being expanded or contracted to effect clamping with clamping effected by ring contraction only
- F16D1/096—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for attachment of a member on a shaft or on a shaft-end with clamping hub; with hub and longitudinal key with radial clamping due to axial loading of at least one pair of conical surfaces using one or more elastic segmented conical rings forming at least one of the conical surfaces, the rings being expanded or contracted to effect clamping with clamping effected by ring contraction only the ring or rings being located between the shaft and the hub
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
- B23P11/00—Connecting or disconnecting metal parts or objects by metal-working techniques not otherwise provided for
- B23P11/005—Connecting or disconnecting metal parts or objects by metal-working techniques not otherwise provided for by expanding or crimping
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
- F01L1/02—Valve drive
- F01L1/04—Valve drive by means of cams, camshafts, cam discs, eccentrics or the like
- F01L1/047—Camshafts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
- B23P2700/00—Indexing scheme relating to the articles being treated, e.g. manufactured, repaired, assembled, connected or other operations covered in the subgroups
- B23P2700/02—Camshafts
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)
- Gears, Cams (AREA)
- Golf Clubs (AREA)
- Photoreceptors In Electrophotography (AREA)
Description
Fremgangsmåte ved sub-halogeniddestillasjonsprosessen for utvinningen av aluminium. Method of the sub-halide distillation process for the extraction of aluminium.
Nærværende oppfinnelse vedrører sub-halogeniddestillasjonsprosessen for utvin-ning av aluminium fra aluminiumholdig metallisk materiale. The present invention relates to the sub-halide distillation process for extracting aluminum from aluminum-containing metallic material.
Ved sub-halogeniddestillasj onsproses-sen bringes aluminiumholdig materiale i kontakt ved en forhøyet temperatur innen området 1000—1400°C med et gassformet aluminiumtrihalogenid, vanligvis aluminiumtriklorid, i en kontaktsone eller kon-verter under slike betingelser, at aluminiumet i materialet reagerer med det gassformede aluminiumtrihalogenid og danner det tilsvarende gassformede aluminiummonohalogenid i overensstemmelse med den kjemiske ligning: In the sub-halide distillation process, aluminum-containing material is brought into contact at an elevated temperature within the range of 1000-1400°C with a gaseous aluminum trihalide, usually aluminum trichloride, in a contact zone or converter under such conditions that the aluminum in the material reacts with the gaseous aluminum trihalide and forms the corresponding gaseous aluminum monohalide in accordance with the chemical equation:
i hvilken X er et halogenatom. Ved reduk-sjon av temperaturen til en temperatur innen området 700—800°C reverserer reak-sjonen, og aluminiummonohalogenid un-dergår en spaltning og gir aluminium og aluminiumtrihalogenid. Det resulterende in which X is a halogen atom. When the temperature is reduced to a temperature in the range of 700-800°C, the reaction reverses, and aluminum monohalide undergoes a cleavage to give aluminum and aluminum trihalide. The resulting
aluminium kondenserer og utvinnes i smeltet form. Aluminiumtrihalogenidet forblir i den gassformede fase og utvinnes separat og resirkuleres med fordel. aluminum condenses and is extracted in molten form. The aluminum trihalide remains in the gaseous phase and is recovered separately and recycled with advantage.
Spaltningsreaksjonen utføres fortrinnsvis i en spaltningsanordning, i hvilken en sump av smeltet aluminium holdes ved en lav temperatur i forhold til temperaturen for de varme gasser som innføres i den. Avkjølingen og spaltningen av aluminium-monohalogenidet til aluminium og aluminiumtrihalogenid utføres ved kontakt med det smeltede aluminium i spaltningsanordningen. For å forebygge at det smeltede aluminium størkner i spaltningsanordningen under avbrudd i arbeidet for andre arbeidsenheter i systemet og for å fremskaffe en sump av smeltet aluminium i spaltningsanordningen under oppstartning er midler anordnet for å tilføre varme til aluminiumet i spaltningsanordningen. The fission reaction is preferably carried out in a fission device, in which a sump of molten aluminum is kept at a low temperature in relation to the temperature of the hot gases introduced into it. The cooling and splitting of the aluminum monohalide into aluminum and aluminum trihalide is carried out by contact with the molten aluminum in the splitting device. In order to prevent the molten aluminum solidifying in the splitting device during interruptions in the work of other work units in the system and to provide a sump of molten aluminum in the splitting device during start-up, means are arranged to add heat to the aluminum in the splitting device.
Oppvarmningen kan skje ved en lysbue mellom en øvre elektrode og sumpen av aluminium i spaltningsanordningen. Vanskeligheter oppstår i å fremstille og opprettholde en stabil lysbue mellom elektroden og aluminiumsumpen. Skjønt lysbue-stabilitet kan forbedres ved å anvende en elektrode med liten diameter er den ulempe forbundet med denne arbeidsmåte, at stort elektrodeforbruk opptrer, d.v.s. forbruket elektrodelengde pr. enhet arbeidstid. Det større forbruk av elektroder nødvendiggjør hyppig erstatning av elektroden. The heating can take place by an electric arc between an upper electrode and the sump of aluminum in the splitting device. Difficulties arise in producing and maintaining a stable arc between the electrode and the aluminum sump. Although arc stability can be improved by using an electrode with a small diameter, the disadvantage associated with this method of working is that large electrode consumption occurs, i.e. electrode length consumption per unit of working time. The greater consumption of electrodes necessitates frequent replacement of the electrode.
Når en lysbue skal slås og holdes mellom en carbonelektrode og et kvantum smeltet aluminium i nærvær av et gassformet aluminiumtrihalogenid har det fo-religget vanskeligheter ved å opprettholde en stabil lysbue selv ved bruk av spennin-ger så høye som 150 volt og varierende induksjonsgrad i den lysbuefremstillende krets. Den resulterende instabilitet for lysbuen nødvendiggjør hyppig hevning og senkning av elektroden, da lysbuebetingel-sene går fra kort krets til åpen krets. Under kortkretsbetingelsene er krafttilførslen lav og trekker meget høy strømstyrke med meget lav kraftfaktor. Det antas, at lys-bueinstabiliteten oppstår på grunn av at aluminiumdamp, som normalt vil lede lys-buestrømmen i fravær av det gassformede aluminiumtriklorid, fjernes så hurtig som den dannes i nærvær av gassformet aluminiumtriklorid ved dannelsen av aluminiummonoklorid ved lysbuens høye temperatur. When an arc is to be struck and held between a carbon electrode and a quantity of molten aluminum in the presence of a gaseous aluminum trihalide, there have been difficulties in maintaining a stable arc even when using voltages as high as 150 volts and varying degrees of induction in it arc producing circuit. The resulting instability of the arc necessitates frequent raising and lowering of the electrode as the arc conditions go from short circuit to open circuit. Under the short-circuit conditions, the power supply is low and draws very high current with a very low power factor. It is assumed that the arc instability occurs because aluminum vapor, which would normally lead the arc current in the absence of the gaseous aluminum trichloride, is removed as quickly as it is formed in the presence of gaseous aluminum trichloride by the formation of aluminum monochloride at the high temperature of the arc.
Nærværende oppfinnelse vedrører således en fremgangsmåte for utføring av subhalogeniddestillasjonsprosessen for ut-vinning av aluminium ved hvilken alumi-niumsubhalogenid spaltes ved kontakt med en sky av aluminiumdråper som plaskes opp fra en sump av smeltet aluminium, og karakteristisk er at sumpen av smeltet aluminium på i og for seg kjent måte holdes ved en ønsket forhøyet temperatur ved at en elektrisk lysbue, ved eventuelt temperaturfall, slås mellom en øvre elektrode og overflaten av sumpen av smeltet aluminium og innføre det smeltede aluminium i lysbuen for å forbedre dennes stabilitet. Strømmen av smeltet aluminium som kan være en kontinuerlig flytende strøm eller en strømning av dråper rettet inn i lysbuen fjerner og/eller forebygger enhver mangel på aluminium i lysbueområdet. The present invention thus relates to a method for carrying out the subhalide distillation process for the extraction of aluminium, in which aluminum subhalide is split by contact with a cloud of aluminum droplets that splash up from a sump of molten aluminium, and it is characteristic that the sump of molten aluminum on i and is kept at a desired elevated temperature in a manner known per se, by striking an electric arc, in the event of a temperature drop, between an upper electrode and the surface of the sump of molten aluminum and introducing the molten aluminum into the arc to improve its stability. The stream of molten aluminum which may be a continuous flowing stream or a stream of droplets directed into the arc removes and/or prevents any shortage of aluminum in the arc area.
Strømmen av smeltet aluminium rettet inn i lysbuen kan frembringes ved å utvikle en sky av damper av smeltet aluminium fra sumpen av smeltet aluminium og rette i det minste en del av skyen mot overflaten av elektroden, som fortrinnsvis er en carbonelektrode. Strømningen av smeltet aluminium dannet på denne måte på den ytre overflate av carbonelektroden beveger seg eller rettes som en strøm inn i lysbuen, som strekker seg mellom elektroden og sumpen av smeltet aluminium. The stream of molten aluminum directed into the arc can be produced by developing a cloud of molten aluminum vapor from the pool of molten aluminum and directing at least a portion of the cloud toward the surface of the electrode, which is preferably a carbon electrode. The flow of molten aluminum thus formed on the outer surface of the carbon electrode moves or is directed as a current into the arc, which extends between the electrode and the sump of molten aluminum.
Skyen av dråper av smeltet materiale kan frembringes ved hjelp av en plask-ningsanordning eller omrører som virker på det smeltede materiale. The cloud of droplets of molten material can be produced by means of a splash device or stirrer which acts on the molten material.
Med henvisning til tegningen som skje-matisk gjengir fremgangsmåten etter nærværende oppfinnelse og midler for å 'ut-føre denne, viser 10 en spaltningsanordning bestående av en ytre stålkappe 11, en mellomliggende foring av ildfast materiale 12 og en indre foring av ildfast materiale 14. En sump 15 av smeltet aluminium finnes i spaltningsanordningen 10. En elektrode 16, fremstilt av carbon eller grafitt eller en blanding av disse er anordnet over sumpen 15, og en lysbue strekkes mellom elektroden 16 og sumpen 15 av smeltet aluminium. With reference to the drawing which schematically reproduces the method according to the present invention and means for carrying it out, 10 shows a splitting device consisting of an outer steel jacket 11, an intermediate lining of refractory material 12 and an inner lining of refractory material 14. A sump 15 of molten aluminum is found in the splitting device 10. An electrode 16, made of carbon or graphite or a mixture of these is arranged above the sump 15, and an arc is stretched between the electrode 16 and the sump 15 of molten aluminium.
Carbonelektroden 16 føres inn i spaltningsanordningen 10 gjennom en elektro-deinnføring 19 utstyrt med en grafittf6ring 20 for å redusere eller forebygge vanskeligheter ved bevegelsen av elektroden 16 på grunn av størkning og fastklebning av metalliske partikler i innføringen 19. Elektroden 16 bæres på en metalleder 21, som er forbundet til en elektrisk kraftkilde over en forbindelsesklemme 22 og ledere 24. En grafittelektrode 17, utstyrt med egnede elektriske forbindelser, ikke vist, er ført inn i spaltningsanordningen 10 gjennom en elektrodeinnføring 17a for kontakt med det smeltede aluminium og slutter således den elektriske krets. Ikke viste organer er anordnet for å heve og senke lednings-stangen 21 og elektroden 16. Innføringen 19, gjennom hvilken elektroden 16 er ført inn i spaltningsanordningen 10, holdes for-seglet av egnede deksler som består av en flyttbar elektrodeflens 25, elektrisk isolator 25a, og en pakning 26 som, skjønt den for-segler det indre av spaltningsanordningen 10, tillater opp- og nedbevegelse av elektroden 16 og lederen 21 inne i spaltningsanordningen 10. The carbon electrode 16 is introduced into the splitting device 10 through an electrode introduction 19 equipped with a graphite ring 20 to reduce or prevent difficulties in the movement of the electrode 16 due to solidification and sticking of metallic particles in the introduction 19. The electrode 16 is carried on a metal conductor 21, which is connected to an electrical power source via a connection clamp 22 and conductors 24. A graphite electrode 17, equipped with suitable electrical connections, not shown, is introduced into the splitting device 10 through an electrode lead 17a for contact with the molten aluminum and thus completes the electrical circuit . Means not shown are arranged to raise and lower the lead rod 21 and the electrode 16. The inlet 19, through which the electrode 16 is introduced into the splitting device 10, is kept sealed by suitable covers consisting of a movable electrode flange 25, electrical insulator 25a , and a gasket 26 which, although it seals the interior of the splitting device 10, allows up and down movement of the electrode 16 and the conductor 21 inside the splitting device 10.
En roterbar aksel 29 er ført gjennom veggen av spaltningsanordningen 10 og bærer en omrører 31 fremstilt av et egnet materiale, slik som grafitt, bornitrid, silici-umcarbid eller siliciumnitrid, og som er delvis dykket ned i det smeltede aluminium. Gasstetningsanordninger, ikke vist, er anordnet rundt akselen 29. Ved rotasjon av akselen 29 frembringer plaskningsvirk-ningen av omrøreren 30 en sky av dråper av smeltet aluminium, av hvilke noen støter mot overflaten av elektroden 16 og danner en kontinuerlig eller diskontinuer-lig nedoverrettet strøm av smeltet aluminium på elektrodeoverflaten. Den slik dan-nede strøm av smeltet aluminium fremskaffer, når den forlater den nedre ende av elektroden 16, en kontinuerlig meka-nisme for å slå lysbuen. Strømmen som strømmer gjennom lysbuen forårsaker hel eller delvis fordampning av strømmen av smeltet aluminium, som trer inn i lysbuen og fremskaffer en vesentlig ionisering for å opprettholde lysbuen. I praksis har det vært mulig å opprettholde en lysbue i en alummiumtrikloridatmosfære nesten uav-brutt på tross av hurtige fluktasjoner i lys-buestrømmen. Lengden av lysbuen, fra ca. 1,25 til 3,75 cm, gir fleksibilitet med hen-syn til anbringelse av elektroden i forhold til overflaten av sumpen av smeltet aluminium, såvel som høy kraftfaktor. A rotatable shaft 29 is passed through the wall of the splitting device 10 and carries a stirrer 31 made of a suitable material, such as graphite, boron nitride, silicon carbide or silicon nitride, and which is partially immersed in the molten aluminium. Gas sealing devices, not shown, are arranged around the shaft 29. Upon rotation of the shaft 29, the splashing action of the agitator 30 produces a cloud of droplets of molten aluminum, some of which impinge on the surface of the electrode 16 and form a continuous or discontinuous downward current of molten aluminum on the electrode surface. The thus formed stream of molten aluminum provides, as it leaves the lower end of the electrode 16, a continuous mechanism for striking the arc. The current flowing through the arc causes complete or partial vaporization of the stream of molten aluminum, which enters the arc and provides substantial ionization to maintain the arc. In practice, it has been possible to maintain an arc in an aluminum trichloride atmosphere almost uninterruptedly despite rapid fluctuations in the arc current. The length of the arc, from approx. 1.25 to 3.75 cm, provides flexibility with regard to placement of the electrode in relation to the surface of the molten aluminum sump, as well as high power factor.
Det er blitt funnet ønskelig å holde en spenning av størrelsesordenen ca. 75—150 volt på elektroden 16 under plaskning. Dette skjer også når oppvarmning ikke er nødvendig og elektroden er blitt hevet for å bryte lysbuen. Ved å holde en spenning på elektroden 16 elimineres risikoen for en større kort krets på grunn av at partikler av opplasket aluminium slår bro over til jord ved toppen av elektrodeinnføringen 19. Eventuelle små veier til jord dannet på denne måte fordampes således hurtig. It has been found desirable to maintain a voltage of the order of magnitude approx. 75-150 volts on electrode 16 during splashing. This also happens when heating is not necessary and the electrode has been raised to break the arc. By maintaining a voltage on the electrode 16, the risk of a major short circuit is eliminated due to particles of spattered aluminum bridging to earth at the top of the electrode insertion 19. Any small paths to earth formed in this way are thus rapidly evaporated.
Dessuten, for å tjene til å frembringe en sky av dråper på elektroden tjener opplaskningen av aluminiumet også til å forbedre kontakten mellom det relativt kolde smeltede aluminium fra sumpen 15 med det relativt varme gassformede aluminiummonohalogenid (aluminiummonoklorid), som innføres i spaltningsanordningen for spaltning til elementært aluminium og gassformet aluminiumtrihalogenid (aluminium triklorid). Moreover, in serving to produce a cloud of droplets on the electrode, the splashing of the aluminum also serves to improve the contact of the relatively cold molten aluminum from the sump 15 with the relatively hot gaseous aluminum monohalide (aluminum monochloride), which is introduced into the cleavage device for elemental cleavage aluminum and gaseous aluminum trihalide (aluminum trichloride).
En gassformet blanding av aluminiumtriklorid og aluminiummonoklorid kan innføres i spaltningsanordningen 10 gjennom et ikke vist innløp for kjøling ved kontakt med skyen av aluminiumdråper som fremstilles av omrøreren 30, og forårsaker at aluminiummonokloridinnholdet i blandingen spaltes til aluminiummetall, som kondenserer og faller ned i metall-sumpen 15 og aluminiumtriklorid, som forblir i gassformet fase og forlater karet gjennom et utløp (ikke vist). A gaseous mixture of aluminum trichloride and aluminum monochloride may be introduced into the splitting device 10 through an inlet not shown for cooling by contact with the cloud of aluminum droplets produced by the stirrer 30, causing the aluminum monochloride content of the mixture to split into aluminum metal, which condenses and falls into the metal sump 15 and aluminum trichloride, which remains in gaseous phase and leaves the vessel through an outlet (not shown).
Ved spaltningen av aluminiumklorid er det usannsynlig at det noen gang vil bli nødvendig å slå en bue mellom elektroden 16 og sumpen 15, når det er en vesentlig mengde aluminiummonoklorid i den gassformede blanding som trer inn i spaltningsanordningen, skjønt det kan være nødvendig å gjøre dette, når en relativt kold strøm av aluminiumtriklorid føres gjennom denne. In the decomposition of aluminum chloride, it is unlikely that it will ever be necessary to strike an arc between the electrode 16 and the sump 15 when there is a significant amount of aluminum monochloride in the gaseous mixture entering the decomposition device, although it may be necessary to do so. , when a relatively cold stream of aluminum trichloride is passed through it.
Eventuelt kan kjølingen av den gassformede blanding utføres ved kontakt med aluminiumdråpene i et separat kammer, i hvilket en annen omrører fremstiller en sky av dråper, og en skillevegg, som stikker ned i sumpen av metall, virker som en skjerm mellom det separate spaltnings-kammer og kammeret hvor elektrodene 16 og 17 er anbragt. I dette tilfelle strekkes buen i en atmosfære som er relativt fri for aluminiumtriklorid. Optionally, the cooling of the gaseous mixture may be effected by contact with the aluminum droplets in a separate chamber, in which another stirrer produces a cloud of droplets, and a partition wall, projecting into the sump of metal, acts as a screen between the separate cleavage chamber and the chamber where the electrodes 16 and 17 are placed. In this case, the arc is drawn in an atmosphere relatively free of aluminum trichloride.
De følgende eksempler illustrerer opp-finnelsen. The following examples illustrate the invention.
Eksempel 1. Example 1.
En spaltningsanordning utstyrt med en grafittelektrode 5 cm i diameter og en vingeomrører med en diameter på 35 cm, slik som vist på tegningen, ble anvendt ved aluminiumhalogenidprosessen for raf-finering av aluminium. En sump av smeltet aluminium ble holdt i spaltningsanordningen, og en bue ble slått mellom grafitt-elektroden og det smeltede aluminium for å holde det smeltede aluminium ved den ønskede arbeidstemperatur. Med en strøm av gassformet aluminiumtriklorid med en hastighet på 67,5 kg/time gjennom spaltningsanordningen og med omrøreren arbei-dende med 300 omdreininger pr. minutt for å fremskaffe en sky av dråper av smeltet aluminium for å støte mot elektroden og med en lysbuekraftinnførsel på 35 kw ble en lysbue holdt mellom elektroden og det smeltede aluminium i nesten 100 pst. av den tid forsøket ble utført, d.v.s. over en tidsperiode på 1 time og 40 minutter. Elektrodeforbruket under prøveforsøket be-løp seg til 7 cm pr. time, og temperatur-økningen for det smeltede materiale på grunn av varmen utviklet av lysbuen var 15°C pr. time. A splitting device equipped with a graphite electrode 5 cm in diameter and a vane stirrer with a diameter of 35 cm, as shown in the drawing, was used in the aluminum halide process for refining aluminum. A pool of molten aluminum was held in the splitter and an arc was struck between the graphite electrode and the molten aluminum to maintain the molten aluminum at the desired operating temperature. With a flow of gaseous aluminum trichloride at a rate of 67.5 kg/hour through the splitter and with the stirrer operating at 300 rpm. minute to produce a cloud of molten aluminum droplets to impinge on the electrode and with an arc power input of 35 kw an arc was maintained between the electrode and the molten aluminum for almost 100 per cent of the time the experiment was carried out, i.e. over a time period of 1 hour and 40 minutes. The electrode consumption during the test trial amounted to 7 cm per hour, and the temperature increase for the molten material due to the heat developed by the arc was 15°C per hour. hour.
Eksempel 2. Example 2.
Den samme spaltningsanordning som er beskrevet i forbindelse med eksempel 1 ble tilfredsstillende anvendt i ca. 50 minutter under i det vesentlige de samme betingelser som i eksempel 1 uten noen gjennomføring av gassformet aluminiumtriklorid. The same splitting device that is described in connection with example 1 was used satisfactorily for approx. 50 minutes under essentially the same conditions as in Example 1 without any passage of gaseous aluminum trichloride.
Eksempel 3. Example 3.
Den samme spaltningsanordning som er beskrevet i forbindelse med eksempel 1 ble drevet uten noen gjennomføring av gassformet aluminiumtriklorid og uten å rotere omrøreren for å fremskaffe en sky av smeltede aluminiumdråper for anslag mot elektroden for eventuell strømning inn i lysbuen. Under denne prøve ble forsøk gjort for å danne en lysbue mellom carbonelektroden og legemet av smeltet aluminium. Disse forsøk lykkedes ikke, da elektroden i fravær av strømmen av smeltet aluminium, som strømmer fra den, gikk direkte til åpen krets. The same cleavage device described in connection with Example 1 was operated without any passage of gaseous aluminum trichloride and without rotating the stirrer to provide a cloud of molten aluminum droplets to impinge on the electrode for eventual flow into the arc. During this test, attempts were made to form an arc between the carbon electrode and the body of molten aluminium. These attempts were unsuccessful, as the electrode, in the absence of the stream of molten aluminum flowing from it, went directly to open circuit.
Eksemplene 1 og 3 angir den markeds-effekt strømmen av smeltet aluminium fra elektroden til lysbuen har på lysbuestabili-teten. I eksempel 1 tillot denne strøm av smeltet aluminium opprettholdelsen av en stabil lysbue under hvilken kraft var på 100 pst. av tiden, mens eksempel 3 viser, at i fravær av denne strøm av smeltet aluminium kunne en stabil lysbue ikke oppnåes, og forsøkene med å slå en lysbue lykkedes ikke. Examples 1 and 3 indicate the market effect the flow of molten aluminum from the electrode to the arc has on arc stability. In Example 1 this flow of molten aluminum allowed the maintenance of a stable arc under which power was at 100 percent of the time, while Example 3 shows that in the absence of this flow of molten aluminum a stable arc could not be obtained, and the attempts to strike an arc failed.
Eksempel 4. Example 4.
En spaltningsanordning liknende kon-struksjonen som er vist på vedføyede teg-ning og utstyret med carbonelektrode med diameter på 7,5 cm ble tilført en strøm av gassformet aluminiumtriklorid i en mengde på 45—67,5 kg pr. time. Spaltningsanordningen ble drevet med omrørerhas-tigheter på ca. 220—400 omdreininger pr. minutt. Under disse betingelser ble en stabil lysbue oppnådd. Mens omrøreren var i arbeide for å rette en sky av smeltede aluminiumdråper på elektroden og eventuelt inn i lysbuen var lysbuen stabil over den åpne kretsspenning på ca. 74 volt til 123 volt. Det ble imidlertid iakttatt, at når om-røreren ble stoppet var resultatet en usta-bil lysbue, slik som det fremgår av hyppige åpne kretser. A cleavage device similar to the construction shown in the attached drawings and equipped with a carbon electrode with a diameter of 7.5 cm was supplied with a flow of gaseous aluminum trichloride in an amount of 45-67.5 kg per hour. The splitting device was operated with agitator speeds of approx. 220-400 revolutions per minute. Under these conditions, a stable arc was obtained. While the stirrer was working to direct a cloud of molten aluminum droplets onto the electrode and possibly into the arc, the arc was stable over the open circuit voltage of approx. 74 volts to 123 volts. It was observed, however, that when the stirrer was stopped the result was an unstable arc, as evidenced by frequent open circuits.
Claims (1)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CH1556676A CH613143A5 (en) | 1976-12-10 | 1976-12-10 | Method and means of putting a cam onto a shaft and adjusting it on the shaft |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO774230L NO774230L (en) | 1978-06-13 |
| NO148019B true NO148019B (en) | 1983-04-18 |
| NO148019C NO148019C (en) | 1983-07-27 |
Family
ID=4410171
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO774230A NO148019C (en) | 1976-12-10 | 1977-12-09 | PROCEDURE FOR ATTACHING A COMB TO A SHAFT |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS53102450A (en) |
| CH (1) | CH613143A5 (en) |
| DE (1) | DE2657479B2 (en) |
| DK (1) | DK530177A (en) |
| FI (1) | FI64701C (en) |
| FR (1) | FR2373357A1 (en) |
| GB (1) | GB1557487A (en) |
| IT (1) | IT1088735B (en) |
| NL (1) | NL7712398A (en) |
| NO (1) | NO148019C (en) |
| SE (1) | SE432134B (en) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3128522A1 (en) * | 1981-07-18 | 1983-02-03 | Motoren-Werke Mannheim AG vorm. Benz Abt. stationärer Motorenbau, 6800 Mannheim | Camshaft for internal combustion engine |
| DE3525186A1 (en) * | 1985-07-15 | 1987-01-22 | Selzer Fertigungstech | Method and apparatus for the production of a camshaft |
| DE3606111A1 (en) * | 1986-02-26 | 1987-08-27 | Supervis Ets | CAMSHAFT |
| DE3834401A1 (en) * | 1988-10-10 | 1990-04-12 | Sinterstahl Gmbh | METHOD FOR PRODUCING A TUBULAR CAMSHAFT |
| DE4136216A1 (en) * | 1991-11-02 | 1993-05-06 | L. Schuler Gmbh, 7320 Goeppingen, De | CLAMPING SET |
| JPH0592401U (en) * | 1992-05-15 | 1993-12-17 | 日野自動車工業株式会社 | Assembly camshaft |
| JP5531407B2 (en) | 2006-03-30 | 2014-06-25 | 株式会社ジェイテクト | Torque limiter |
| CN101410643B (en) | 2006-03-30 | 2011-07-06 | 株式会社捷太格特 | Torque limiter |
| DE102013012384A1 (en) * | 2013-07-25 | 2015-01-29 | Man Truck & Bus Ag | Method for manufacturing a built-up camshaft |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2049580B2 (en) * | 1970-03-11 | 1973-12-20 | Veb Schwermaschinenbau Karl Liebknecht Magdeburg-Kombinat Fuer Dieselmotoren Und Industrieanlagen, X 3011 Magdeburg | Device for pressurized oil assembly of a press-fit connection |
| FR2142584B1 (en) * | 1971-06-21 | 1973-05-25 | Ckd Praha |
-
1976
- 1976-12-10 CH CH1556676A patent/CH613143A5/en not_active IP Right Cessation
- 1976-12-18 DE DE2657479A patent/DE2657479B2/en not_active Ceased
-
1977
- 1977-11-10 NL NL7712398A patent/NL7712398A/en not_active Application Discontinuation
- 1977-11-17 FI FI773484A patent/FI64701C/en not_active IP Right Cessation
- 1977-11-22 SE SE7713191A patent/SE432134B/en unknown
- 1977-11-30 DK DK530177A patent/DK530177A/en not_active Application Discontinuation
- 1977-12-06 IT IT30413/77A patent/IT1088735B/en active
- 1977-12-09 NO NO774230A patent/NO148019C/en unknown
- 1977-12-09 FR FR7737187A patent/FR2373357A1/en active Granted
- 1977-12-09 JP JP14729777A patent/JPS53102450A/en active Granted
- 1977-12-12 GB GB51632/77A patent/GB1557487A/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IT1088735B (en) | 1985-06-10 |
| FI64701B (en) | 1983-08-31 |
| DK530177A (en) | 1978-06-11 |
| NO148019C (en) | 1983-07-27 |
| CH613143A5 (en) | 1979-09-14 |
| DE2657479B2 (en) | 1979-04-19 |
| JPS53102450A (en) | 1978-09-06 |
| FI64701C (en) | 1983-12-12 |
| DE2657479A1 (en) | 1978-06-15 |
| FI773484A (en) | 1978-06-11 |
| SE432134B (en) | 1984-03-19 |
| SE7713191L (en) | 1978-06-11 |
| FR2373357A1 (en) | 1978-07-07 |
| NO774230L (en) | 1978-06-13 |
| JPS5610443B2 (en) | 1981-03-07 |
| FR2373357B1 (en) | 1983-07-29 |
| NL7712398A (en) | 1978-06-13 |
| GB1557487A (en) | 1979-12-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US2734244A (en) | herres | |
| US2768074A (en) | Method of producing metals by decomposition of halides | |
| NO148019B (en) | PROCEDURE FOR ATTACHING A COMB TO A SHAFT. | |
| Kroll et al. | Ductile zirconium from zircon sand | |
| US2997760A (en) | Continous vaccum casting process | |
| US2391728A (en) | Production of alkali metals | |
| US3768790A (en) | Apparatus for the manufacture of potassium | |
| US2294546A (en) | Production of aluminum | |
| GB666281A (en) | Improvements relating to the production of magnesium-lithium alloys | |
| US3364296A (en) | Electron beam furnace | |
| US2365346A (en) | Apparatus for manufacturing metals | |
| US2165742A (en) | Process for separating magnesium and like metals which sublime from their ores and compounds | |
| US3284325A (en) | Production of alkaline earth metals | |
| US2226525A (en) | Method and apparatus for reducing chemicals | |
| US3307936A (en) | Purification of metals | |
| NO128620B (en) | ||
| CH213088A (en) | Process for the production of metals. | |
| US1878939A (en) | Production of metallic aluminum and other materials | |
| GB677392A (en) | Improvements in or relating to preparation of boron | |
| GB340497A (en) | ||
| USRE24821E (en) | Method of producing metals by decomposition of halides | |
| US3167492A (en) | Fused bath electrolytic process of producing alkali metal vapor | |
| US3169854A (en) | Method of improving arc stability when arcing between an electrode and a pool of molten metal | |
| EP0425525A1 (en) | Method for grain refining of metals | |
| US4269398A (en) | Means for reclaiming galvanizing quality zinc alloy from continuous galvanizing line top dross |