NO147162B - Anordning for lokal effektmaaling i et brenselelement av en kjernereaktors brenselladning - Google Patents
Anordning for lokal effektmaaling i et brenselelement av en kjernereaktors brenselladning Download PDFInfo
- Publication number
- NO147162B NO147162B NO780568A NO780568A NO147162B NO 147162 B NO147162 B NO 147162B NO 780568 A NO780568 A NO 780568A NO 780568 A NO780568 A NO 780568A NO 147162 B NO147162 B NO 147162B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- rod
- stated
- section
- fuel
- cylindrical rod
- Prior art date
Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims description 34
- 238000005259 measurement Methods 0.000 title claims description 22
- 239000003758 nuclear fuel Substances 0.000 title description 5
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 13
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims description 8
- 229910001179 chromel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910001026 inconel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 4
- 229910000809 Alumel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 claims description 3
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims description 3
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 3
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910001093 Zr alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 2
- 238000010292 electrical insulation Methods 0.000 claims 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 claims 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 17
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N Heavy water Chemical compound [2H]O[2H] XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N 0.000 description 6
- 230000005251 gamma ray Effects 0.000 description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- 238000011161 development Methods 0.000 description 5
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 5
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 4
- 230000004992 fission Effects 0.000 description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 2
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 2
- 239000012777 electrically insulating material Substances 0.000 description 2
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 2
- 229910052743 krypton Inorganic materials 0.000 description 2
- DNNSSWSSYDEUBZ-UHFFFAOYSA-N krypton atom Chemical compound [Kr] DNNSSWSSYDEUBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052770 Uranium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 238000009395 breeding Methods 0.000 description 1
- 230000001488 breeding effect Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 230000005670 electromagnetic radiation Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000000155 isotopic effect Effects 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 1
- JFALSRSLKYAFGM-UHFFFAOYSA-N uranium(0) Chemical compound [U] JFALSRSLKYAFGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C17/00—Monitoring; Testing ; Maintaining
- G21C17/10—Structural combination of fuel element, control rod, reactor core, or moderator structure with sensitive instruments, e.g. for measuring radioactivity, strain
- G21C17/102—Structural combination of fuel element, control rod, reactor core, or moderator structure with sensitive instruments, e.g. for measuring radioactivity, strain the sensitive element being part of a fuel element or a fuel assembly
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
- Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår en anordning for å måle den lokalt ut-
viklede effekt i et brenselselement i kjernen av en kjernereaktor. Behandlet på riktig måte tjener sådan effektbe-
stemmelse målt i flere aksielle posisjoner langs et brenselselement, til å sikre pålitelig og effektiv beskyttelse av brenselselementene, og således også av reaktorkjernen og hele kjernekraftstasjonen.
Mange slags innretninger for måling av lokal effekt er alle-
rede kjent. Generelt er de basert på prinsippet om å bestemme nøytron-fluks-nivået i umiddelbar nærhet av brenselet, idet kjente sammenheng brukes f or a relatere fluksverdien til effekten Spesielt nevneverdige innretninger av denne type er fisjons-kammere, nøytron-detektorer, nøytrontermometre og kollektroner (collectrons). Det kjennes imidlertid ikke et eneste tilfelle
hvor disse instrumentene tjener sin funksjon fullt ut til-fredsstillende. Grunnen til dette er at de signaler som frembringes av instrumentene vanligvis ikke er proposjonale
med den lokale effekt avgitt av brenselet, fordi de forandrer
seg med fluksnivået- Bestemmelse av effekten krever følgelig
visse tilnærmelser for å ta hensyn til både reduksjonen av f isjonstverrsnittet i brent brensel og reduksjonen av føl-somheten av signalgiveren selv mens instrumentet brukes.
Det er også blitt foreslått å utføre lokal måling av effekt
ved hjelp av instrumenter betegnet som "gammastråle-termometre",
hvor en økning av temperaturen under måling fremkommer ved at instrumentet utsettes for elektromagnetisk stråling stort sett i form av gammastråler, i en andel som kan gå opp på 95%.
Av sistnevnte kommer ca 70% fra fisjoner som har funnet sted i løpet av et tidsintervall av størrelsesorden fem minutter før målingen. I gammastråle-termometre kan faktisk størrelsen av temperaturøkningen i et strålings-absorberende legeme måles langs en kontrollert og uforanderlig varmeledningsbane an-
lagt for å overføre den varme som frembringes. Varmelednings-lovene angir at temperatur-differansen målt over et avsnitt av en gitt bane med konstant varmeledningsevne er proposjonal
med varmeutviklingen i legemet og følgelig med den effekt som frembringes ved fisjoner i det nukleære brensel i in-strumentets umiddelbare nærhet.
I praksis har man imidlertid hittil anvendt gammastråle-termometre nesten utelukkende i tungtvannsreaktorer. Deres funksjon i disse reaktorer er å avgi signaler som er proposjonale med den lokale varmeutvikling uten at det er nødvendig med korrek-sjon for utarming av uranet under reaktorenes drift eller for reduksjon av følsomhet i måleinstrumentet. Disse instrumenter har videre meget høy stabilitet da absorpsjonen av gamma-stråler bare avhenger av tettheten av det absorberende legeme, og ikke påvirkes av variasjoner som skriver seg fra endringer i den atomære eller isotopiske struktur, slik det er tilfelle ved andre detektortyper. I foreliggende tilfelle er nøytron-fluksens påvirkning av materiale imidlertid helt ubetydelig i forhold til de egenskaper som bestemmer absorpsjon av gamma-stråler og den resulterende temperaturøkning.
Imidlertid er gammastråle-termometre av de typer som er frem-stilt hittil, særlig for tungtvanns-reaktorer, utført bare for punkt-målinger av effekt uttrykt i mW/g. I alminnelighet benytter disse instrumentene en absorberende metallisk masse montert inne i et beskyttende rør som er plassert mellom brenselselementene i reaktorkjernen. En første del av den metalliske masse er i kontakt med beskyttelses-røret og de ytre omgivelser og har praktisk talt omgivelse-temperatur.
En annen del står i forbindelse med den første, men er plassert inne i et isolert kammer. Mellomrommet mellom denne del og beskyttelsesrøret er fyllt med en gass eller med luft eller er eventuelt evakuert (vakuum). Anordningen utgjør således et varmesluk, hvor temperaturforskjellen mellom de to deler av den absorberende masse kan måles ved hjelp av termoelementer. Etter innledende kalibrering kan den absorberte varme bestemmes og den' effekt som avgis fra det omgivende kjernebrensel utledes ut i fra kjennskap til den absorberende masses geometriske egenskaper.
På denne bakgrunn er det et formål for foreliggende opp-finnelse er å komme fram til en praktisk utførelse av gammastråle-absorberende måleanordning for bruk ved gamma-flukser av betydelig høyere verdi enn de som påtreffes i tungtvanns-reaktorer. En slik anordning kan da for eksempel anvendes i lettvanns-reaktorer eller til og med i hurtige reaktorer (avlsreaktorer), og vil tillate måling av den lineære effekt som avgis pr. lengdeenhet av et brenselselement vanligvis angitt i W/cm.
Et annet formål for oppfinnelsen er å oppnå en tilstrekkelig grad av miniatyrisering av en gammatermometer-anordning ved å benytte den betydelig større temperaturøkning i en lettvanns-reaktor. Anordningen vil da kunne monteres inne i et rør med meget liten, diameter og med betydelig lengde. Dette rør kan legges inn i knippet av brenselsstaver i et brenselselement som brukes på vanlig måte i en reaktor av nevnte type,(hvor brenselsstavene vanligvis har en diameter på mellom 8 og 10 mm og en lengde på 4 mm).
Et annet formål for oppfinnelsen er å oppnå en nøyaktig og pålitelig måling som ikke er usatt for drift med tiden og der-for er spesielt pålitelig. Målinger ønskes utført i en rekke separate soner langs hele lengden av brenselselementet.
Enda et formål med oppfinnelsen er å oppnå en måleanordning
av foreliggende art, hvor nøyaktig kalibrering er mulig før anordningen monteres i reaktorkjernen. Slik ..kalibrering vil da kunne Utføresved hjelp av regulert varmeutvikling som simulerer virkningen av det omgivende reaktorbrensel på måleanordningen. Oppfinnelsen gjelder således en anordning for lokal effek-måling i et brenselselement av en kjernereaktors brenselladning,. idet anordningen omfatter en langstrakt sylinderformet stav av varmeledende og elektrisk ledende material samt utformet med en indre passasje hvori det er anordnet et antall termoelementer i hver sin separate målesone langs stavens lengdeutstrekning og hvor lokal effektmåling skal utføres.
På denne bakgrunn av kjent teknikk har så anordningen i henhold til oppfinnelsen som særtrekket den sylinderformede stav innenfor hver målesone er utført med et innsnevret avsnitt med vesentlig nedsatt tverrsnitt, og sonens termoelement er anordnet med sin varme ende omtrent midt på det innsnevrede avsnitt og med som kolde ende på et tilstøtende, ikke innsnevret parti av staven, mens et skjermrør omslutter staven og avgrenser et ringformet isolerende kammer omkring hvert innsnevrede avsnitt.
På denne måte elimineres hovedsakelig de sekundære eller alternative baner for varmestrømmen som ville redusere målingens nøyaktighet.
Anordningen i henhold til oppfinnelsen innebærer en forbedring av dé tidligere kjente konstruktive løsninger og gjør det mulig å utføre målinger ved betydelig temperatur-differanser.
Ved måleanordningen i henhold til oppfinnelsen ledes varme-strømmen som frembringes ved absorpsjon av gamma-stråler i den sylindriske stav ikke i radial retning som det tidligere har vært vanlig, men istedet i aksial retning i hver målesone og langs avsnittene med redusert diameter, som er omgitt av et ringformet varmeisolerende kammer.
Valg av hensiktsmessig materiale i staven slik at den ikke
bare leder varme men også elektrisk strøm, tillater også enkel kalibrering av anordningenT Dette oppnås ved å forbinde stavens ytterender med en kilde for elektrisk strøm. Strømmen utvikler i staven en varmemengde som vil være kjent fordi stavens elektriske motstand er kjent. Ved hensiktsmessig til-pasning av de deler av staven som har redusert tverrsnitt eller med andre ord, lengdene av de ringformede kammere som dannes mellom staven og det ytre skjermrør, er det følgelig mulig å bestemme de temperaturdifferanser som oppstår ved gitt varme-produksjon i staven. Som følge av slik kalibrering kan den lokale effektutvikling under reaktorens drift øyeblikkelig
utledes av de målte temperaturdifferansene.
Den sylindriske staven lages fortrinnsvis av rustfritt stål
og helst av typen 304L. Alternativt kan staven være av aluminium, wolfram eller av hvilket som helst annet metall eller legering som kan tilpasses de foreliggende driftsbe-tingelser. Et annet alternativ er å lage staven av ledende keramisk materiale. Tilsvarende kan det ytre beskyttelsesrøret eller skjermrør lages av zircaloy, stål, eller av hvilket som helst annet passende metall eller legering.
En foretrukket utførelse av oppfinnelsens anordning er utført slik at skjermrøret er stivt forbundet med den sylinderformede stav, mens de ringformede kammere mellom skjermrøret og stavens innsnevrede avsnitt er fylt med isolerende gass eller evakuert.
Måleanordningens termoelementer i stavens indre passasje er . fortrinnsvis differensialelementer som utgjøres av to skjermede tråder anordnet i hårnålssløyfe og utført i et første ledende material, samt innbyrdes forbundet over et mellomliggende trådstykke av et annet ledende material, således at de to overganger mellom tråder av henholdsvis første og annet ledende material utgjør termoelementets varme og kolde ende.
Termo-element-trådene og det mellomliggende trådstykke består fortrinnsvis av henholdsvis chromel og alumel og er plassert i et beskyttende hylster av inconel. Mellomrommet mellom hylstret og trådene er fyllt med et elektrisk isolerende material bestående av aluminiumoksyd, magnesiumoksyd eller av hvilket som helst annethensiksmessig isolerende materiale fortrinnsvis av uorganisk natur.
Oppfinnelsen vil nå bli nærmere beskrevet ved hjelp av ut-' førelseseksempler under henvisning til de vedføyde tegninger hvorpå:
Figur 1 viser en skjematisk skisse, delvis i perspektiv, av et brenselselement for en kjernereaktor og utstyrt med en måleanordning i henhold til oppfinnelsen. Figur 2 viser i et snitt i større målestokk, gjennom en målesone i anordningen. Figur 3 viser i ytterligere større målestokk en del av et snitt langs linjen 3 - 3 i fig. 2. Figur 4 viser en del av et snitt langs linjen 4 - 4 i fig. 3. Figur 5 viser en del av et snitt tilsvarende det som er vist i fig. 2, men for en alternativ utførelse.
I perspektivskissen i fig. 1 betegner henvisningtallet 11 et
skjematisk vist brenselselement for en kjernereaktor, spesielt av lettvanns-typen. Brenselselementet omfatter på kjente måte en samling av innkapslede brenselsstaver 12 i samme innbyrdes avstand. Plasseringsmønstret av nevnte staver opprettholdes ved hjelp av spesielle avstandsholdere 13 som er montert med jevne aksiale mellomrom langs elementet.
I henhold til oppfinnelsen er knippet av brenselsstaver 12
på et passende sted i stavmønstret utstyrt med et monteringsrør 14 for innføring av måleanordningen 15, som anbringes i stilling inne i monteringsrøret, vanligvis fra den nedre ende av røret. Anordningen 15 gjør det da mulig å utføre lokal måling av den effekt som utvikles av de omkringliggende brenselsstaver på forskjellige høydenivåer i brenselelementet. Disse nivåene er i figur 1 angitt ved hjelp av forskjellige piler, som f.eks. 16.
Som vist i større skala i fig. 2, utgjør måleanordningen 15
' ile-termometer av ovenfor angitt art, og omfatter en sylindrisk stav 17 med forholdsvis liten diameter, men av betydelig lengde, samt laget av et material med god varme-
ledningsevne og god elektrisk ledningsevne, samt helst utført i et passende metall, slik som f.eks. rustfritt stål, eller i en legering eller eventuelt et passende ledende keramisk material. Et skjermrør 17a er anordning for beskyttelse av den sylindriske stav 17 og omslutter staven.
Ovenfor nevnte sylinderformede stav 17 erav sådan lengde at den strekker seg over hele det indre av det ytre monteringsrør 14
i brenselselementet 11. Stavene er utført med avsnitt 19 med vesentlig nedsatt tverrsnitt. Så snart den sylinderformede stav er anbragt i stilling i røret 14, befinner nevnte avsnitt 19 med redusert tverrsnitt seg i høydenivå med de tidligere nevnte målesoner hvor man ønsker å måle lokal effekt, og som er angitt ved pilene 16 i fig. 1. Disse avsnitt er omgitt, av ringformede kammere 20 som dannes mellom avsnittene 19 og innerveggen av røret 17a, slik som vist på tegningene. Den sylindriske stav 17 innføres i skjermrøret 17a med en klaring 21, og er følgelig mulig å forskyve i røret ved en glidende bevegelse under innføring eller uttrekning. Røret 17a kan og-
så være festet ti 1 de ikke innsnevrede partier 18 av staven 17
på fluid-tett måte, således at kammeret 20 enten kan fylles med gass eller evakueres for å øke de varmeisolerende egen-
skaper av disse kammere.
Den sylindrisk stav 17 har også en indre aksial passasje 22
som strekker seg over hele stavens lengde. Flere termoele-
menter er plassert i denne passasje, slik som f.eks. det viste termoelementet 23. Konstruksjonsdetaljene i denne forbindelse vil bli nærmere beskrevet . Disse termoelementer hører til hver sin målesone, som i fig. 1 er betegnet med pilene 16, langs røret 14. En varm ende 24 av vedkommende termoele-
ment vil da befinne seg ved midten av det avsnitt 19 av måle-sonen som har redusert diameter, mens en kold ende 25 av termoelementet er anordnet på det tilstøtende ikke innsnevrede parti 18 av vedkommende målesone.
Under reaktorens drift absorberes den gammastråling som utvikles i kjernebrenselet i stavene 12 omkring målestaven 17, av materialet i staven 17 og frembringer derved en temperatur-økning. Varmen som oppstår forplanter seg normalt konduktivt i radial retning gjennom alle deler av staven 17 unntatt i avsnittene 19 med redusert diameter. Her strømmer varmen hovedsakelig aksialt som følge av de anordnede ringformede isolerende isolasjonskammere 20. Under disse betingelser er det mulig å måle en temperaturdifferanse,At mellom de varme termoelementende 24 og den kolde ende 25 i hvert termoelement 23. Når dimensjonene av avsnittet 19 og varmeledningsevnen av materialet som den sylindriske staven 17, består av, er kjent, kan den varmemengden, g som utvikles i staven 17 utledes fra nevnte temperaturdifferanse ved følgende formel (1):
hvor L representerer den halve lengde av det innsnevrede avsnitt 19 og K representerer varmeledningsevnen av materialet i den sylindriske stav 17.
Fig. 3 viser i større skala tverrsnittet av staven 17 av område omkring den sentrale passasje 22 hvor termoelementene er fordelt. I det utførelseseksempel som er vist i denne figur er seks
termoelementer plassert langs den indre sylindriske vegg av den sentralt utborede passasje 22. Antall termoelementer kan etter ønske også være større eller mindre enn seks. Hvert termo-element har to ledere 26 og 27 av f.eks. chromel og som er omgitt av et ytre beskyttelsehylster 28 av inconel. Rommet mellom kappen og lederne 26 og 27 er fyllt av uorganisk iso-lasjonsmateriale 29, som vanligvis utgjøres av aluminium- eller magnesiumoksyd, men kan være av hvilket som helst egnet elektrisk isolerende materiale. Så snart de seks termoelementene er montert i den sentrale passasje 22, sentreres de i passasjen ved hjelp av en midtstav 30 som både sørger for korrekt plassering og feste av termoelementene, samtidig som det oppnås forbedret radial varmeoverføring.
Som vist mer detajert i fig. 4 er lederne 26 og 27 av chromel
i hvert termoelement 2 3 innbyrdes forbundet ved hjelp av en mellom-leder 31 av et annet material, vanligvis Alumel. De sveisede sammenføyninger av disse lederne utgjør henholdsvis den varme ende 24 og den kolde ende 25 av termoelementet 23. Som det spesielt fremgår av fig. 4, er den varme elementende 24 plassert rett innenfor og midt på det ringformede kammer 20, mens den kolde ende 25 er plassert bortenfor kammeret i det parti av den sylindriske stav 17 som har uredusert diameter og hvor temperaturen er praktisk talt jevnt fordelt. Det bør bemerkes at hylstret 28 omkring hvert termoelement er forlenget over hele lengdeutstrekningen av den sentrale passasje 22, og særlig forbi den varme termoelementende 24, ved hjelp av en del 32 som også er laget av inconel og fyllt med et passende fyllmateriale. For å oppnå effektiv kalibrering og arbeidsfunksjon bør den kolde ende ligge nærmere det avsnitt med redusert diameter som inneholder den tilsvarende varme sammenføyning enn det påfølgende avsnitt med redusert diameter.
I det utførelseseksempel som er beskrevet ovenfor består måleanordningen ifølge oppfinnelsen hovedsakelig av en sylindrisk stav 17 utført med avsnitt 19 med redusert tverrsnitt på de steder hvor man ønsker å foreta måling i brenselselementet. Anordningen i sin helhet med skjermrøret 17a er montert bevegelig i røret 14 som befinner seg inne i knippet av brenselsstaver 12.
I en annen, alternativ utførelse som er vist i fig. 5, er den sylindriske stav 17' utført som tidligere med avsnitt 19'
med mindre tverrsnitt som danner ringformede kammeret 20' omgitt av et skjermrør 33. Dette rør er montert omkring den sylindriske stav under fremstillingen av anordningen og før den settes inn i røret 14 i brenselselementet. I denne alternative utførelse er røret 33 stivt festet til den sylindriske stav 17' ved hjelp av koniske skråflater 34 ved ytterendene av kammerne 20'. Nevnte skrå endeflater samvirker med en eller flere fordypninger 35 som er utformet i den ytre over-
flate av røret 33 og kan strekke seg ringformet rundt røret. Hensiktsmessig plassering av nevnte fordypninger 35 kan vel-ges slik at den ønskede lengde oppnås av varmeledningsbanen mellom de koldé og varme ender av termoelementene og volumet av kammerne 20 ' tilpasses.
Hvilken utførelse som enn benyttes oppnås en betydelig reduksjon av dimensjonene av et gammastråle-termometer. Den nor-male ytre diameter av målestaven som benyttes, er således slik av at den tillater feste av staven i skjermrøret 17a eller 33, som i sin tur er bevegelig montert i monteringsrøret 14.
Dette rør 14 er videre plassert i brenselselementet 11 blandt
brenselsstavene 12 og har en ytre diameter som ikke overstiger brenselsstavenes ytre diameter. Fordelingen av termoelementene langs målestaven gjør det videre mulig å bestemme den termiske effekt fra sted til sted langs brenselselementet og følgelig å utlede ved direkte måling verdien av den lokale effekt frem-bragt i tilsvarende nivå i de brenselsstaver som befinner seg i nærheten av den sylinderformede målestav.
For å oppnå bestemmelse av lokal effektutvikling må imidlertid innretningen som nevnt kalibreres, f.eks. før montering i røret 14. Ved foreliggende oppfinnelsegjenstand kan dette lett oppnås, da den sylindriske stav 17 eller 17' er elektrisk ledende og følgelig kan utnyttes for føring av elektrisk strøm fra en strømkilde (ikke vist på tegningene). Da den elektriske motstand og formen av staven er kjent, kan en passende varmemengde frembringes elektrisk og de temperaturdifferanser som derved oppstår måles ved hjelp av termoelementene. På grunnlag av denne kalibrering er det så mulig under reaktorens drift å utlede fra de observerte temperaturdifferenser de varmemengder som fremkommer ved absorpsjon av gammastråler, og følgelig den effekt som utvikles i det omkringliggende brensel. Dersom det er nødvendig, kan en tilsvarende kalibrering ut-føres etter montering av måleanordningen i monteringsrøret.
De ringformede kammere som omgir av-snittene med forminsket diameter og har den varme ende i termoelementene plassert i sitt midtpunkt, kan enten fylles med en passende gass eller evakueres under sammenstillingen av måleanordningen. Eva-kuering oker varmeisolasjonen som oppnås ved kammerne så vel som den aksiale strøm av varme langs nevnte avsnitt med forminsket tverrsnitt. På den annen side kan det være ønskelig å øke varmetapet ved å anvende en gass. Nitrogen vil f.eks. gi høyere varmetap gjennom kammeret enn krypton.. En gass som f.eks. helium eller hydrogen vil også ha en annen termisk ledningsevne enn krypton.
Claims (10)
1. Anordning for lokal effektmåling i et brenselselement av en kjernereaktors brenselladning, idet anordningen omfatter en langstrakt sylinderformet stav (17) av varmeledende og elektrisk ledende material samt utformet med en indre passasje (22) hvori det er anordnet et antall termoelementer (23) i hver sin separate målesone langs stavens lengdeutstrekning og hvor lokal effektmåling skal utføres, karakterisert ved at den sylinderformede stav (17) innenfor hver målesone er utført med et innsnevret avsnitt (19) med vesentlig nedsatt tverrsnitt, og sonens termo-element er anordnet med sin varme ende (24) omtrent midt på det innsnevrede avsnitt (19) og med sin kolde ende (25) på et tilstøtende, ikke innsnevret parti (18) av staven, mens et skjermrør (I7a) omslutter staven og avgrenser et ringformet isolerende kammer (20) omkring hvert innsnevrede avsnitt (19).
2. Anordning som angitt i krav 1, karakterisert ved at den sylinderformede stav (17) er utført i metall eller metall-legering, fortrinnsvis rustfritt stål, aluminium eller wolfram.
3. Anordning som angitt i krav 1, karakterisert ved at den sylinderf ormde stav (17) er utført av ledende keramisk material.
4. Anordning som angitt i krav 1-3, karakterisert ved at skjermrøret (17a) er utført i zircaloy eller stål.
5. Anordning som angitt i krav 1-4, karakterisert ved at skjermrøret (17a) er stivt forbundet med den sylinderformede stav (17), mens de ringformede kammere (20) mellom skjermrøret og stavens innsnevrede avnsnitt (19) er fylt med isolerende gass eller evakuert.
6. Anordning som angitt i krav 1-5, karakterisert ved at termoelementene (23) i stavens indre passasje (22) er differensialelementer som utgjøres av to skjermede tråder (26, 27) anordnet i hårnåls-sløyfe og utført i et første ledende material, samt innbyrdes forbundet over et mellomliggende trådstykke (31) av et annet ledende material, således at de to overganger (24, 25) mellom tråder av henholdsvis første og annet ledende material utgjør termoelementets varme og kolde ende.
7. Anordning som angitt i krav 1, karakterisert ved at termoelementets tråder (26, 27) og det mellomliggende trådstykke (31) består henholdsvis av chromel og alumel samt er anordnet i et beskyttelsehylster (28) av inconel med mellomlegg av elektrisk isolasjon (29) bestående av aluminiumoksyd, magnesiumoksyd eller annet isolerende material mellom hylsteret og trådene.
8. Anordning som angitt i krav 1-7, karakterisert ved at termoelementene (23) er fordelt rundt en midtre sentreringsstang (30) i stavens indre passasje (22).
9. Anordning som angitt i krav 5, karakterisert ved at beskyttelsehylsteret (28) for hvert termoelement (23) strekker seg utover den tilsvarende målesone.
10. Anordning som angitt i krav 1-9, karakterisert ved at den sylinderformede stav (17) er anordnet for tilkobling til en ytre strømkilde, for forhåndskalibrering av målesonene på grunnlag av utviklet varme ved føring av elektrisk strøm gjennom staven (17).
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR7708657A FR2385187A1 (fr) | 1977-03-23 | 1977-03-23 | Dispositif de mesure de la puissance locale dans un assemblage combustible de reacteur nucleaire |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO780568L NO780568L (no) | 1978-09-26 |
NO147162B true NO147162B (no) | 1982-11-01 |
NO147162C NO147162C (no) | 1983-02-09 |
Family
ID=9188463
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO780568A NO147162C (no) | 1977-03-23 | 1978-02-17 | Anordning for lokal effektmaaling i et brenselelement av en kjernereaktors brenselladning |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4298430A (no) |
JP (1) | JPS5853759B2 (no) |
BE (1) | BE861565A (no) |
DE (2) | DE2801253C2 (no) |
ES (1) | ES232882Y (no) |
FR (1) | FR2385187A1 (no) |
GB (1) | GB1587969A (no) |
IT (1) | IT1091378B (no) |
NO (1) | NO147162C (no) |
SE (2) | SE7713796L (no) |
Families Citing this family (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NO148577C (no) * | 1978-03-21 | 1983-11-09 | Scandpower As | Anordning for lokal effektmaaling i et brenselelement av en kjernereaktors brenselladning |
US4393025A (en) * | 1978-06-07 | 1983-07-12 | Leyse Robert H | Method of and apparatus for measuring the power distribution in nuclear reactor cores |
AT363566B (de) * | 1978-08-08 | 1981-08-10 | Fleck Carl Maria Doz Dr | Verfahren und vorrichtung zur messung der lokalen leistung in kernreaktoren |
US4356061A (en) * | 1979-06-13 | 1982-10-26 | Scandpower, Inc. | Gamma thermometer having combined thermal bridge and centering means |
US4313792A (en) * | 1979-06-13 | 1982-02-02 | Scandpower, Inc. | Miniature gamma thermometer slideable through bore for measuring linear heat generation rate |
US4411859A (en) * | 1979-06-13 | 1983-10-25 | Scandpower, Inc. | Gamma sensor having combined thermal bridge and centering means |
US4459045A (en) * | 1981-01-29 | 1984-07-10 | Scandpower, Inc. | Gamma thermometer with zircaloy barrier |
US4440716A (en) * | 1981-01-30 | 1984-04-03 | Scandpower, Inc. | In-situ calibration of local power measuring devices for nuclear reactors |
JPS57146195A (en) * | 1981-03-06 | 1982-09-09 | Tokyo Shibaura Electric Co | Nuclear reactor power detecting device |
US4418035A (en) * | 1981-05-27 | 1983-11-29 | Scandpower, Inc. | Coolant condition monitor for nuclear power reactor |
US4406011A (en) * | 1981-06-16 | 1983-09-20 | Burns Thomas J | Gamma thermometer based reactor core liquid level detector |
US4567013A (en) * | 1983-09-22 | 1986-01-28 | Scandpower, Inc. | Hydrogen measuring device |
US4652420A (en) * | 1983-09-22 | 1987-03-24 | Scandpower, Inc. | Hydrogen measuring device |
FR2557291B1 (fr) * | 1983-12-27 | 1986-05-02 | Commissariat Energie Atomique | Thermometre gamma permettant des mesures absolues et differentielles de temperature |
US4623508A (en) * | 1984-02-15 | 1986-11-18 | Reuter-Stokes, Inc. | Wide range flux monitor assembly |
US4603580A (en) * | 1985-02-20 | 1986-08-05 | Scandpower, Inc. | Unicable liquid level sensing system |
US4915508A (en) * | 1985-10-18 | 1990-04-10 | Delta M Corporation | Probe with integrated heater and thermocouple pack |
US4725399A (en) * | 1985-10-18 | 1988-02-16 | Delta M Corporation | Probe with integrated heater and thermocouple pack |
US4765943A (en) * | 1985-11-29 | 1988-08-23 | Technology For Energy Corporation | Thermal neutron detectors and system using the same |
US4802143A (en) * | 1986-04-16 | 1989-01-31 | Smith Robert D | Alarm system for measurement while drilling oil wells |
FR2607309B1 (fr) * | 1986-11-26 | 1989-04-28 | Framatome Sa | Conduit de support et de positionnement de dispositifs de mesure dans le coeur d'un reacteur nucleaire |
JPH06105313B2 (ja) * | 1987-09-22 | 1994-12-21 | 動力炉・核燃料開発事業団 | 高速増殖炉用炉心内核計装 |
JP3462885B2 (ja) * | 1993-03-11 | 2003-11-05 | 株式会社東芝 | 原子炉の出力測定装置およびその製造方法 |
SE521873C2 (sv) | 1998-08-25 | 2003-12-16 | Toshiba Kk | Ett i härden fast anordnat kärnenergiinstrumentsystem |
EP1554075A2 (de) * | 2002-10-18 | 2005-07-20 | Schumag AG | Werkzeugkopf, verstellring und spanabhebende maschine, insbesondere sch lmaschine |
US9691506B2 (en) * | 2008-09-16 | 2017-06-27 | General Electric Company | High dielectric insulated coax cable for sensitive impedance monitoring |
US9251920B2 (en) * | 2012-04-11 | 2016-02-02 | Ge-Hitachi Nuclear Energy America Llc | In-situ and external nuclear reactor severe accident temperature and water level probes |
US20140376678A1 (en) * | 2013-06-25 | 2014-12-25 | Robert H. Leyse | Method of and Apparatus for Monitoring a Nuclear Reactor Core Under Normal and Accident Conditions |
FR3016726B1 (fr) * | 2014-01-22 | 2016-03-04 | Commissariat Energie Atomique | Dispositif pour l'irradiation d'echantillons dans le cœur ou en peripherie du cœur d'un reacteur |
RU2565249C1 (ru) * | 2014-11-19 | 2015-10-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский институт Научно-производственное объединение "ЛУЧ" (ФГУП "НИИ НПО "ЛУЧ") | Способ контроля качества монтажа внутриреакторных термодатчиков |
RU2645833C1 (ru) * | 2017-02-03 | 2018-03-01 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Горно-химический комбинат" (ФГУП "ГХК") | Защитная пробка гнезда хранения отработавшего ядерного топлива и термодатчик |
US11424046B2 (en) * | 2018-12-05 | 2022-08-23 | Westinghouse Electric Company Llc | Electronic enclosure with neutron shield for nuclear in-core applications |
CN111863294B (zh) * | 2020-07-27 | 2022-08-05 | 西安交通大学 | 反映堆芯导向管栅元热工水力特性的实验装置及设计方法 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3028494A (en) * | 1957-11-29 | 1962-04-03 | American Radiator & Standard | Neutron measuring device and heat meter |
US3015234A (en) * | 1958-04-14 | 1962-01-02 | Gay Sales Co | Bimetallic mounting |
US3060111A (en) * | 1959-08-14 | 1962-10-23 | Sherman Jerome | Nuclear reactor |
US3132077A (en) * | 1959-08-17 | 1964-05-05 | Gen Dynamics Corp | Nuclear reactor fuel element with attached thermocouple |
FR1347822A (fr) * | 1962-11-20 | 1964-01-04 | Commissariat Energie Atomique | Dosimètre calorimétrique pour la mesure de rayonnements ionisants |
US3263502A (en) * | 1964-01-21 | 1966-08-02 | Redwood L Springfield | Multiple thermocouple support |
DE1266887B (de) * | 1964-06-16 | 1968-04-25 | Degussa | Geraet zum Messen des Neutronenflusses |
FR1448295A (fr) * | 1965-06-24 | 1966-08-05 | Commissariat Energie Atomique | Perfectionnements apportés aux dispositifs de contrôle d'éléments tubulaires parallèles et notamment à ceux destinés à la mesure de l'isolement thermique des tubes de force d'un réacteur nucléaire |
US3716450A (en) * | 1969-09-15 | 1973-02-13 | Commissariat Energie Atomique | Device for remote positioning of thermocouples in a nuclear reactor |
US3751333A (en) * | 1970-06-11 | 1973-08-07 | C Drummond | Nuclear reactor core monitoring system |
US3716417A (en) * | 1970-12-24 | 1973-02-13 | Pyco Inc | Profile thermocouple |
US4106983A (en) * | 1976-01-15 | 1978-08-15 | Westinghouse Electric Corp. | Thermocouple hot junction receptacle for a nuclear reactor |
-
1977
- 1977-03-23 FR FR7708657A patent/FR2385187A1/fr active Granted
- 1977-12-06 SE SE7713796D patent/SE7713796L/xx not_active Application Discontinuation
- 1977-12-06 SE SE7713796A patent/SE422856B/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-12-07 GB GB50959/77A patent/GB1587969A/en not_active Expired
- 1977-12-07 BE BE183215A patent/BE861565A/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-12-19 IT IT69838/77A patent/IT1091378B/it active
- 1977-12-23 ES ES1977232882U patent/ES232882Y/es not_active Expired
- 1977-12-27 JP JP52156750A patent/JPS5853759B2/ja not_active Expired
-
1978
- 1978-01-12 DE DE2801253A patent/DE2801253C2/de not_active Expired
- 1978-02-17 NO NO780568A patent/NO147162C/no unknown
- 1978-03-21 US US05/888,881 patent/US4298430A/en not_active Expired - Lifetime
- 1978-03-22 DE DE19787808631U patent/DE7808631U1/de not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE422856B (sv) | 1982-03-29 |
NO147162C (no) | 1983-02-09 |
FR2385187A1 (fr) | 1978-10-20 |
SE7713796L (sv) | 1978-09-24 |
ES232882Y (es) | 1978-07-01 |
DE2801253C2 (de) | 1984-05-30 |
NO780568L (no) | 1978-09-26 |
US4298430A (en) | 1981-11-03 |
DE7808631U1 (de) | 1978-09-14 |
GB1587969A (en) | 1981-04-15 |
DE2801253A1 (de) | 1978-10-05 |
JPS5430882A (en) | 1979-03-07 |
ES232882U (es) | 1978-02-16 |
IT1091378B (it) | 1985-07-06 |
BE861565A (fr) | 1978-03-31 |
JPS5853759B2 (ja) | 1983-12-01 |
FR2385187B1 (no) | 1981-05-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO147162B (no) | Anordning for lokal effektmaaling i et brenselelement av en kjernereaktors brenselladning | |
US4313792A (en) | Miniature gamma thermometer slideable through bore for measuring linear heat generation rate | |
JPS6161360B2 (no) | ||
US4614635A (en) | Fission-couple neutron sensor | |
US4440716A (en) | In-situ calibration of local power measuring devices for nuclear reactors | |
NO821320L (no) | Foeleranordning for maaling av varmestroemning. | |
JP3462885B2 (ja) | 原子炉の出力測定装置およびその製造方法 | |
US4567013A (en) | Hydrogen measuring device | |
US4765943A (en) | Thermal neutron detectors and system using the same | |
US3564246A (en) | Gamma compensated fission thermocouple | |
US20200219630A1 (en) | Temperature measurement sensor using material with a temperature dependent neutron capture cross section | |
Vitanza et al. | Assessment of fuel thermocouple decalibration during in-pile service | |
US4379118A (en) | Process for measuring a continuous neutron flux and measuring apparatus for carrying out this process | |
US4411859A (en) | Gamma sensor having combined thermal bridge and centering means | |
US4652420A (en) | Hydrogen measuring device | |
Smith | Measuring the linear heat generation rate of a nuclear reactor fuel pin | |
Kizhakkekara et al. | Development and test of a miniature gamma thermometer to determine the gamma dose rate inside a reactor core | |
JP2934513B2 (ja) | 出力分布計測装置 | |
JPH0712950Y2 (ja) | 放射線温度計 | |
JP2015219163A (ja) | 核計装センサシステム及び原子炉出力監視システム | |
JPS5957196A (ja) | 核燃料棒の発熱模擬供試体 | |
Rolstad et al. | A device for measuring local power in a nuclear reactor fuel assembly | |
JPH0564790U (ja) | 炉内中性子検出器 | |
Jirousek | SKODA in-core calorimeters | |
Smith | In-situ calibration of local power measuring devices for nuclear reactors |