NO145698B - Fremgangsmaate og anordning for fremstilling av termomekanisk raffinoermasse. - Google Patents

Description

Termomekanisk raffinørmasse fremstilles prinsipielt kontinuerlig fra treflis eller spon ved at flisen først føres inn i et vanndampkammer hvori den oppvarmes til en temperatur over 100°C, helst 120-135°C. Fra vanndampkammeret ledes flisstrømmen gjennom en slusemater inn i en raffinør mens flisens tørrstoffinnhold er ca. 20-30%. Den fra raffinøren erholdte masse føres inn i en dampsepareringssyklon og der-efter som regel inn i en ytterligere raffinør som er av åpen type og arbeider under atmosfæretrykk og ved omgivelses-temperaturen .

En slik fremstilling av termomekanisk raffinørmasse

byr på flere tydelige fordeler. Oppvarmingen av flisen før malingen befordrer løsgjøring av fibrene, hvorved den for malingen nødvendige energi blir mindre. På grunn av oppvarmingen av flisen kan også slike tresorter som furu og asp males som ellers ikke ville ha kunnet bli malt. Også løvtre-ved produsert i kortsirkulasjonsbruk egner seg som råmateri-ale. Besparelsen av maleenergi er ca. 2-30%. Massens hold-fasthetsegenskaper blir bedre. Av miljøvernmessige hensyn er fremgangsmåten fordelaktig da vannforbruket er lavt. Den er en såkalt halvtørr metode.

Hittil kjente fremgangsmåter for fremstilling av termomekanisk raffinørmasse er imidlertid fremdeles beheftet med ulemper. Energibehovet er riktignok mindre enn for tidligere målemetoder, men det er fremdeles ennu høyere enn f.eks. for fremstilling avslipmasse. En del av energien går tapt i vanndampen. Det er også en ulempe at fliser ikke kan unngås i massen. Dersom det forsøkes å øke malegraden, vil an-delen av langfiberfraksjonen avta sterkt.

Oppfinnelsen angår derfor en fremgangsmåte ved fremstilling av termomekanisk raffinørmasse fra treflis, hvor flisstrømmen ledes inn i et dampbehandlingskammer som står under trykk og hvori flisen gis en oppholdstid på noen minutter og oppvarmes til en temperatur over 100°C, og hvor flisen ledes fra dampbehandlingskammeret via en slusemater til en raffinør av lukket konstruksjon (raffinør for trinn I), hvorfra massen ledes gjennom en dampsepareringssyklon

til en raffinør for trinn II, hvorfra den erholdte masse

føres bort for videre behandling, og fremgangsmåten er særpreget ved at massen fra dampsepareringssyklonen ledes gjennom en slusemater til raffinøren for trinn II, og at malingen i trinn II utføres i en raffinør av lukket konstruk-son, idet vanndampen som dannes i raffinøren for trinn II, ledes inn i dampsepareringssyklonen.

Ved den foreliggende fremgangsmåte minsker energibehovet for malingen i trinn II på grunn av at malingen • finner sted ved forhøyet temperatur og flisene derfor er mykere.

Når malingen i trinn II utføres i en raffinør, får den erholdte masse forbedret kvalitet. Eksempelvis beholdes langfiberfraksjonen på grunn av at malingen ikke er voldsom.

Ifølge oppfinnelsen føres den vanndamp som utvikles i raffinøren for trinn II, inn i dampsepareringssyklonen.

Derved oppsamles all overskuddsdamp både fra .raffinøren

for trinn I og fra raffinøren for trinn II på ett og samme sted, hvorfra energiinnholdet i vanndampen på regulert måte kan forbrukes på forskjellige anvendelsessteder, som f.eks. for forvasking av flisen. Derved fås en gunstig energi-virkningsgrad. Energi tilføres til prosessen bare som rota-sjonsenergi for raffinørene, og energi avgis fra prosessen bare i form av dampenergi. Den energi som tilføres tii prosessen, utnyttes således foruten til maling også for vasking av flisen, for oppvarming av flisen og for transport av — flisen eller massen innen prosessen. Transporten utføres gjennom rørledninger ved hjelp av trykk. Adskilte skrue-transportører eller lignende transportinnretninger er ikke nødvendige. Det er mulig å ta vare på de faste avfallsstoffer fra dampen i dampsepareringssyklonen, hvorved den foreliggende fremgangsmåte også tilfredstiller høye krav til miljøvennlig-het.

Ifølge en foretrukken utførelsesform av den foreliggende fremgangsmåte føres en del av massen som er blitt ferdigfrem-stilt i raffinøren for trinn II, tilbake til dampsepareringssyklonen. Derfra kommer massen på ny til raffinøren for trinn II. På denne måte vil raffinøren for trinn II alltid arbeide med full belastning. For malingen i trinn I anvendes ingen slik resirkulering på grunn av at det materiale som skal males, vil være sterkt uhomogent, og det er derfor mulig å dimensjonere raffinøren for trinn I på. en slik måte at den alltid vil arbeide med optimal belastning.

Oppfinnelsen angår også en anordning for utførelse av den foreliggende fremgangsmåte, omfattende et dampbehandlingskammer, en slusemater, en raffinør av lukket konstruksjon (raffinør for trinn I), en dampsepareringssyklon og en raffinør for trinn II gjennom hvilke flisstrømmen passerer i rekkefølge og males til termomekanisk raffinørmasse, og anordningen er-særpreget ved at en slusemater. er anordnet mellom dampsepareringssyklonen og raffinøren for trinn II som består av.en raffinør av lukket konstruksjon og står i forbindelse med dampsepareringssyklonen via en dampledning.

Oppfinnelsen vil bli nærmere beskrevet ved hjelp av et eksempel under henvisning til tegningene, hvorav

fig. 1 viser de anordninger som anvendes i forbindelse med fremstillingen av den termomekaniske raffinørmasse ved hjelp av den foreliggende fremgangsmåte, og

fig. 2 viser et blokkskjerna for den foreliggende fremgangsmåte.

Ifølge fig. 1 mates forvasket flis som en kontinuerlig strøm gjennom rørledningen 1 inn i slusemateren 2 og derfra videre til dampkammeret 3. I dette foreligger et trykk på ca. 2 ato og en temperatur av 120-135°C. Flisen har et tørr-stoffinnhold av ca. 20%. Fra dampkammeret 3 ledes flisstrøm-men gjennom slusemateren 4 og kanalen 5 til raffinøren 6 med lukket konstruksjon som anvendes som raffinør for trinn i I. I raffinøren utvikles damp hvorav hoveddelen sprer seg i retning mot flisstrømmen og inn i kanalen 5. En del av dampen passerer gjennom slusemateren 4 langs ledningen 7 og inn i dampkammeret 3. Mengden av damp som kommer til dampkammeret 3, reguleres slik at flisen får den ovennevnte temperatur i løpet av 2-4 minutter som er den tid som flisen opp-holder seg i dampkammeret 3. En del av dampen som kommer inn i kanalen 5, føres tilbake til. raffinøren 6 til dennes ytre omkrets gjennom ledningen 8. I kanalen 5 og på raffinørens 6 omkrets er det anordnet trykkgivere som sender informasjon til trykkregulatoren 9 som på sin side regulerer mengden av damp som strømmer i ledningen 8. En del av^ dampen som dannes i raffinøren for trinn I, avbøyes langs ledningen 10 sammen med massen for innføring i dampsepareringssyklonen 11. Herfra avgis dampen til ledningen 12, og massen synker nedad.

Fra dampsepareringssyklonens 11 nedre ende føres massen gjennom slusemateren 13 og gjennom kanalen 14 til raffinøren 15 av lukket konstruksjon som anvendes for trinn II. Raffinøren 15 for trinn II og tilhørende anordninger er prinsipielt av samme type som raffinøren 6 for trinn I. Som tilleggsutstyr har den en ledning 16 som går fra raffinørens 15 for trinn II ytre omkrets og ender i dampsepareringssyklonen 11 og som anvendes for å lede bort overskuddsdampen. All overskuddsdamp oppsamles således i dampsepareringssyklonen 11. Den termomekaniske raffinørmasse fjernes fra raffinøren for trinn II og drives ved hjelp av trykk gjennom ledningen 17 for videre behandling. Til ledningen 17 er en grenledning 18 tilkoblet gjennom hvilken en del av den termomekaniske raffinørmasse tilbakeføres til dampsepareringssyklonen 11, hvorfra massen tvinges til på ny å passere gjennom raffinøren 15 for trinn II. Derved vil raf-finøren 15 for II fremdeles arbeide under full belastning.

På fig. 2 er vist et blokkskjema for den foreliggende

framgangsmåte. På dette er på samme måte som på fig. 1 damp-beharidlingskammeret 3, raffinøren 6 for trinn I, dampsepareringssyklonen 11 og raffinøren 15 for trinn II vist. Dessuten er på fig. 2 kondensatfraskilleren 19 vist, hvorfra det

erholdte kondensat overføres til vaskeren 20 for vasking av flisen. Flisstrømmen og massestrømmen er blitt antydet med dobbeltlinjer, dampstrømmen med enkle linjer og den for rotering av raffinørene 6 og 15 nødvendige energistrøm med stiplet linje.

Det er klart for en fagmann innen bransjen at de forskjellige utførelsesformer av oppfinnelsen kan variere innen rammen for de nedenstående patentkrav. Dette gjelder bl.a. konstruksjonen av de forskjellige anordninger, som sluse-materne og raffinørene.

Claims (5)

1. Fremgangsmåte ved fremstilling av termomekanisk raffinørmasse fra treflis,hvor flisstrømmen ledes inn i et dampbehandlingskammer (3) som står under trykk og hvori flisen gis en oppholdstid på noen minutter og oppvarmes til en temperatur over 100°C, og hvor flisen ledes fra dampbehandlingskammeret via en slusemater (4) til en raffinør (6) av lukket konstruksjon (raffinør for trinn I), hvorfra massen ledes gjennom en dampsepareringssyklon (11) til en raffinør (15) for trinn II, hvorfra den erholdte masse føres bort for videre behandling, karakterisert ved at massen fra dampsepareringssyklonen (11) ledes gjennom en slusemater (13) til raffinøren (15) for trinn II, og at malingen i trinn II ut-føres i en raffinør (15) av lukket konstruksjon, idet vanndampen som dannes i raffinøren (15) for trinn II, ledes inn i dampsepareringssyklonen (11).

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at en del av massen frem-stilt i raffinøren (15) for trinn II føres tilbake til dampsepareringssyklonen (11) .

3. Anordning for utførelse av fremgangsmåten ifølge krav 1, omfattende et dampbehandlingskammer (3), en slusemater (4), en raffinør (6) av lukket konstruksjon (raffinør for trinn I), en dampsepareringssyklon (11) og en raffinør (15) for trinn II gjennom hvilke flisstrømmen passerer i rekke-følge og males til termomekanisk raffinørmasse, karakterisert ved at en slusemater (13) er anordnet mellom dampsepareringssyklonen (11) og raffinøren (15) for trinn II som består av en raffinør av lukket konstruksjon og står i forbindelse med dampsepareringssyklonen (11) via en dampledning (16).

4. Anordning ifølge krav 3, karakterisert ved at en ledning (17) for bort-ledning av termomekanisk raffinørmasse fra raffinøren (15) for trinn II står i forbindelse med dampsepareringssyklonen (11) via en grenledning (18).

5. Anordning ifølge krav 3 eller 4, karakterisert ved at innløps- og utløpssiden både for raffinøren (15) for trinn II og raffinøren (6) for trinn I står i forbindelse med hverandre ved hjelp av en ut-vendig dampledning (8) for regulering av trykkforskjellen mellom disse.