NO145496B - PROCEDURE FOR TREATMENT OF GAS MIXTURE, AND APPARATUS FOR CARRYING OUT THE PROCEDURE - Google Patents
PROCEDURE FOR TREATMENT OF GAS MIXTURE, AND APPARATUS FOR CARRYING OUT THE PROCEDURE Download PDFInfo
- Publication number
- NO145496B NO145496B NO76761285A NO761285A NO145496B NO 145496 B NO145496 B NO 145496B NO 76761285 A NO76761285 A NO 76761285A NO 761285 A NO761285 A NO 761285A NO 145496 B NO145496 B NO 145496B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- channel
- flow
- stream
- compressor
- gas
- Prior art date
Links
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims description 57
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 31
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 88
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 19
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 6
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims 1
- 230000000155 isotopic effect Effects 0.000 description 23
- 238000005372 isotope separation Methods 0.000 description 17
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 16
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 14
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 14
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 description 11
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 11
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052770 Uranium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000008034 disappearance Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- JFALSRSLKYAFGM-UHFFFAOYSA-N uranium(0) Chemical compound [U] JFALSRSLKYAFGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D59/00—Separation of different isotopes of the same chemical element
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Sampling And Sample Adjustment (AREA)
- Pipeline Systems (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte ved separasjon av gassblandinger, spesielt isotopblandinger, ved hvilken gass ledes gjennom en kaskade av flere trinn, hvorav hvert inneholder en separator, samt en anordning for utfør-else av fremgangsmåten. The present invention relates to a method for the separation of gas mixtures, in particular isotope mixtures, in which gas is led through a cascade of several stages, each of which contains a separator, as well as a device for carrying out the method.
Den ovennevnte fremgangsmåte er karakterisert ved at gassene som kommer ut fra separatorene fra flere trinn i kaskaden ledes til en enkelt kompressor idet i det minste gassene som tas ut fra noen separatorer har forskjellig sammensetning, The above-mentioned method is characterized by the fact that the gases that come out of the separators from several stages in the cascade are led to a single compressor, since at least the gases that are taken out from some separators have different compositions,
at gassene sammenfattes til en eneste gass-strøm, hvis sammensetning på i og for seg kjent måte gjennom et tverrsnitt av gass-strømmen varierer fra et minimum med hensyn til konsentrasjonen av en av de separerte gasser til et maksimum that the gases are combined into a single gas stream, the composition of which in a manner known per se through a cross section of the gas stream varies from a minimum with regard to the concentration of one of the separated gases to a maximum
av denne konsentrasjonen, at gass-strømmen ledes gjennom kompressoren hvorunder forskjellene i gass-strømmens sammensetning forblir uforandret, og at gass-strømmen oppdeles i flere delstrømmer, hvorav minst noen har forskjellig sammensetning, og disse delstrømmer ledes gjennom kaskadens videre trinn. of this concentration, that the gas flow is led through the compressor during which the differences in the composition of the gas flow remain unchanged, and that the gas flow is divided into several sub-flows, at least some of which have a different composition, and these sub-flows are led through the further stages of the cascade.
Foretrukne utførelsesformer fremgår av de senere følgende underkrav 2-10. Preferred embodiments appear from the subsequent subclaims 2-10.
Oppfinnelsen omfatter videre en anordning som er karakterisert veden kaskade av flere trinn, som hvert har en separator, en kompressor, en innretning for uttak av gasser med forskjellige sammensetninger fra flere separatorer som er anordnet i kaskadens, forskjellige trinn og for tilførsel av gasser til kompressoren, idet innretningen forener gassene til en eneste gass-strøm hvis sammensetning på i og for seg kjent måte varierer gjennom et snitt av gass-strømmen som går på tvers av strømningsretningen fra et minimum med hensyn til konsentrasjon av gassen som skal adskilles til et maksimum av denne konsentrasjon, og en innretning for oppdeling av gass-strømmen som kommer ut fra kompressoren i flere delstrømmer, hvorav minst noen har forskjellige sammensetninger, og for føring av disse delstrømmer gjennom ytterligere trinn av kaskaden. The invention further comprises a device which is characterized as a cascade of several stages, each of which has a separator, a compressor, a device for extracting gases with different compositions from several separators which are arranged in the cascade's different stages and for supplying gases to the compressor , as the device combines the gases into a single gas stream whose composition varies in a manner known per se through a section of the gas stream that runs across the direction of flow from a minimum with regard to the concentration of the gas to be separated to a maximum of this concentration, and a device for dividing the gas flow coming out of the compressor into several sub-flows, at least some of which have different compositions, and for guiding these sub-flows through further stages of the cascade.
Foretrukne utførelsesformer av anordningen fremgår av de senere følgende underkrav 12-19. Preferred embodiments of the device can be seen from the subsequent subclaims 12-19.
I den etterfblgende detaljerte beskrivelse av oppfinnelsen blir denne beskrevet og illustrert for enkelhets skyld med "henvisning til en prosess for isotop-separasjon med en fra-skilling på 1/5, dvs. at fraksjonen av innmatningsstrommen som fores ut av skilleelementene som en anriket strom utgjor 1/5 på massestrombasis, og den anrikede strom er 1/4 av den utarmede strom som forlater elementet, på massestrombasis. Eksemplet vedrorer det tilfelle hvor de anrikede og utarmede strommer som fores ut av et slikt element har det samme try"kk. In the following detailed description of the invention, this is described and illustrated for simplicity with "reference to a process for isotope separation with a separation of 1/5, i.e. that the fraction of the feed stream that is fed out of the separating elements as an enriched stream constitutes 1/5 on a mass current basis, and the enriched stream is 1/4 of the depleted stream leaving the element, on a mass current basis. The example relates to the case where the enriched and depleted streams exiting such an element have the same pressure.
Eksemplet kan anvendes på en prosess hvori en strom av fluidum kun bestående av en prosessgass (såsom UF, som skal anrikes The example can be applied to a process in which a stream of fluid consisting only of a process gas (such as UF, which is to be enriched
235 235
med hensyn til U ) behandles eller en prosessgass i hvilken en strom av fluidum omfatter en blanding av en prosessgass.og en bæregass såsom hydrogen eller helium behandles. Imidlertid i alle de etterfølgende henvisninger til en isotop komposisjon og massestrom av en strom av gass henviser til den isotope komposisjon og massestrommen av prosessgassen i strommen. with regard to U ) is processed or a process gas in which a stream of fluid comprises a mixture of a process gas and a carrier gas such as hydrogen or helium is processed. However, in all subsequent references to an isotopic composition and mass flow of a stream of gas refer to the isotopic composition and mass flow of the process gas in the stream.
Oppfinnelsen skal beskrives ved hjelp av eksempel og under henvisning til de vedlagte tegninger: Fig. IA viser skjematisk et flyteskjema for en del av et kaskade-arramngement egnet for 1/5 fraksjonering, The invention shall be described by way of example and with reference to the attached drawings: Fig. IA schematically shows a flow chart for part of a cascade framework suitable for 1/5 fractionation,
fig. 1 viser et aksielt delsidesnitt av apparatet for behandling av et fluidum i henhold til foreliggende oppfinnelse, fig. 1 shows an axial partial side section of the apparatus for treating a fluid according to the present invention,
fig. 2 viser et stromningsdiagram for apparatet ifolge fig. 1, fig. 2 shows a flow diagram for the apparatus according to fig. 1,
fig. 3A - 3H viser skjematiske stromninger gjennom forskjellige tverrsnitt av apparatet ifolge fig. 1, fig. 3A - 3H show schematic flows through different cross-sections of the apparatus according to fig. 1,
fig. 4 viser et stromningsdiagram for et diagram for et apparat tilsvarende det vist i fig. 1, men tilpasset til å ha en lavere sirkulasjonsgrad enn apparatet ifolge fig. 1, fig. 4 shows a flow diagram for a diagram of an apparatus similar to that shown in fig. 1, but adapted to have a lower degree of circulation than the apparatus according to fig. 1,
fig. 5A - 5D viser snitt tilsvarende de vist i fig. 3A - 3H fig. 5A - 5D show sections corresponding to those shown in fig. 3A - 3H
for stromningsdiagrammet ifolge fig. 4, for the flow diagram according to fig. 4,
fig. 6 viser et stromningsdiagram for et apparat tilsvarende det vist i fig. 1, men tilpasset for å ha en storre sirkulasjonsgrad enn apparatet ifolge fig. 1, fig. 6 shows a flow diagram for an apparatus similar to that shown in fig. 1, but adapted to have a greater degree of circulation than the apparatus according to fig. 1,
fig. 7A - 7P viser tilsvarende snitt som de vist i fig. 3A - 3H for stromningsdiagrammet ifolge fig. 6, fig. 7A - 7P show corresponding sections to those shown in fig. 3A - 3H for the flow diagram according to fig. 6,
fig. 8 viser et delvis gjennomskåret sideriss av et annet apparat for behandling av et fluidum i henhold til foreliggende oppfinnelse i retningen linjen VIII - VIII i fig. 9, fig. 8 shows a partially cut side view of another apparatus for treating a fluid according to the present invention in the direction of the line VIII - VIII in fig. 9,
fig. 9 viser et delvis gjennomskåret oppriss av apparatet i fig. 8 i retningen for linjen IX - IX i fig. 8, og fig. 9 shows a partially cut-away elevation of the apparatus in fig. 8 in the direction of the line IX - IX in fig. 8, and
fig. 10 viser en del av apparatet i fig. 8 og 9 i detalj, sett i retningen linjen X - X i fig. 9. fig. 10 shows part of the apparatus in fig. 8 and 9 in detail, seen in the direction line X - X in fig. 9.
I fig. IA betegner henvisningsnummeret 1 generelt en del av en blokk som utgjor en del av et kaskade-arrangement/idet kaskade-arrangementet utgjores av et antall blokker som er sammenbundet i serie. Hver blokk omfatter et antall i det vesentlige identiske trinn 2 og hvert trinn 2 på sin side omfatter en isotop-separator 3, en varmeutveksler 4 og en kompressor 5 tilpasset for å sirkulere en gass-strom i serie gjennom varmeveksleren 4 og separatoren 3. Trinnene 2 er sammenbundet ved hjelp av innmatningsstrommene 6, anrikede strommer 7 og utarmede strommer 8. Hver innmatningsstrom 6 som innfores i trinn 2 utgjores av strommene 7 og 8 fra to ytterligere forskjellige trinn 2 og fores via en tilhorende kompressor 5 og varmeveksleren 4 til den tilhorende separator 3 hvor den deles i ytterligere strommer 7 og 8. De ytterligere strommer fores på sin side til to ytterligere trinn 2. I fig. IA er en del av blokken vist å omfatte tre grupper In fig. IA, the reference number 1 generally denotes a part of a block which forms part of a cascade arrangement/as the cascade arrangement is made up of a number of blocks which are connected in series. Each block comprises a number of substantially identical stages 2 and each stage 2 in turn comprises an isotope separator 3, a heat exchanger 4 and a compressor 5 adapted to circulate a gas stream in series through the heat exchanger 4 and the separator 3. The stages 2 are connected by means of the feed streams 6, enriched streams 7 and depleted streams 8. Each feed stream 6 introduced in stage 2 is made up of the streams 7 and 8 from two further different stages 2 and fed via an associated compressor 5 and heat exchanger 4 to the associated separator 3 where it is divided into further streams 7 and 8. The further streams are in turn fed to two further stages 2. In fig. IA is part of the block shown to comprise three groups
9 av fire trinn 2 hver. Hver gruppe mottar som innmatning 9 of four steps 2 each. Each group receives as input
fire anrikede strommer 7 fra den foregående gruppe og en utarmet strom 8 fra den etterfølgende gruppe 9. Trinnene kan betraktes som å være forbundet i serie med anrikede strommer 7 som strommer motstroms til de utarmede strommer 8 langs kaskaden. Hvert trinn er således vist å motta som en del av innmatningen en utarmet strom 8 fra det etterfølgende trinn, og som en del av dens innmatning den anrikede strom fra det trinn som ligger fire etter i serien, idet serien ansees å skride fremover, sammen med anrikningsgraden for strommene langs kaskaden. Hver strom 7 er 1/4 av strommen 8 som forlater det samme trinn på massestrombasis. Strommene 7 og 8 kombineres til å danne hver strom 6 som har omtrent den samme isotopsammensetning. four enriched streams 7 from the preceding group and one depleted stream 8 from the following group 9. The stages can be considered to be connected in series with enriched streams 7 flowing counter-currently to the depleted streams 8 along the cascade. Each stage is thus shown to receive as part of its input a depleted stream 8 from the succeeding stage, and as part of its input the enriched stream from the stage four behind in the series, the series being considered to advance, together with the degree of enrichment for the currents along the cascade. Each stream 7 is 1/4 of the stream 8 leaving the same stage on a mass current basis. Streams 7 and 8 combine to form each stream 6 which has approximately the same isotopic composition.
Kaskade-arrangementet har en innlopsmatestrom, en endelig anriket utlopsstrom og en endelig utarmet strom (ikke vist) og hastigheten^med hvilket fluida medtas inn i eller trekkes ut av kaskaden via disse strommer, kontrolleres for å oppnå de onskede massestromningshastigheter og isotopsammensetninger gjennom kaskade-arrangementet. De indre tilknytninger i trinn 2, beskrevet ovenfor, er for de indre trinn som er innenfor blokken fjernt fra dens.grenser. Ved blokkens grenser, dvs. på grenseflaten mellom blokken og tilstotende blokker vil blokken ha avsluttende trinn hvis tilknytning til andre trinn kan være forskjellig fra tilknytningene for de beskrevne trinn 2,.avhengig av kaskadens konstruksjon. The cascade arrangement has an inlet feed stream, a final enriched outlet stream and a final depleted stream (not shown) and the rate^at which fluid is entrained into or withdrawn from the cascade via these streams is controlled to achieve the desired mass flow rates and isotopic compositions through the cascade- the event. The internal connections in step 2, described above, are for the internal steps that are within the block far from its boundaries. At the block's boundaries, i.e. at the interface between the block and adjacent blocks, the block will have a final step whose connection to other steps may be different from the connections for the described step 2, depending on the construction of the cascade.
I fig..1 betegner henvisningsnummeret 10 et apparat i henhold til oppfinnelsen og som er egnet for isotop^-separasjon av gasser. Apparatet 10 omfatter et indre hus 12 og et ytre hus 14 som omslutter det indre hus 12. Huset 12 er hulsylindrisk og åpenendet og har en smal del 12.1 og en bred del 12.2 sammenbundet med en avskrånende del 12.3. Likeledes er det ytre hus 14 hulsylindrisk med en smal del 14.1 og en bred del 14.2 forbundet med en avskrånende del 14.3. Endene av det ytre hus er lukket. Den smale del 12.1 er lokalisert i den smale del 14.1, den brede del 12.2 i den brede del 14.2 og den avskrånende del 12.3 i den avskrånende del 14.3. In Fig. 1, the reference number 10 denotes an apparatus according to the invention which is suitable for isotope separation of gases. The apparatus 10 comprises an inner housing 12 and an outer housing 14 which encloses the inner housing 12. The housing 12 is hollow cylindrical and open-ended and has a narrow part 12.1 and a wide part 12.2 connected with a sloping part 12.3. Likewise, the outer housing 14 is hollow cylindrical with a narrow part 14.1 and a wide part 14.2 connected by a sloping part 14.3. The ends of the outer housing are closed. The narrow part 12.1 is located in the narrow part 14.1, the wide part 12.2 in the wide part 14.2 and the sloping part 12.3 in the sloping part 14.3.
Huset 12 definerer en kanal 16 med en smal del 16.1 som åpner seg inn i den smale del 14.1 i huset 14, samt en bred del 16.2 som åpner seg inn i den brede del 14.2 i huset 14. Husene 12, 14 er koaksiale og de åpne ender av huset 12 er adskilt aksielt innover fra de lukkede ender av huset 14. Husene 12,'14 definerer mellom seg en ringformet kanal 18 med en smal del 18.1 som kommuniserer med den smale del 16.1 i kanalen 16, The housing 12 defines a channel 16 with a narrow part 16.1 which opens into the narrow part 14.1 of the housing 14, as well as a wide part 16.2 which opens into the wide part 14.2 of the housing 14. The housings 12, 14 are coaxial and the open ends of the housing 12 are separated axially inwards from the closed ends of the housing 14. The housings 12,'14 define between them an annular channel 18 with a narrow part 18.1 which communicates with the narrow part 16.1 in the channel 16,
og en bred del 18.2 som kommuniserer med den brede del 16.2 and a wide part 18.2 which communicates with the wide part 16.2
i kanalen 16. Kanalene 16, 18 sammen med den således definerte endelose kanal eller kretslop, med en indre rorformet del danr net av kanalen 16 og en ytre ringformet del, i hvilken den. indre del er lokalisert, definert, av kanalen 18. in the channel 16. The channels 16, 18 together with the thus defined endless channel or circuit, with an inner tube-shaped part formed by the channel 16 and an outer ring-shaped part, in which the. inner part is located, defined, by channel 18.
Et aksialt skovlhjul i form av en aksialkompressor 20 for^ synt med en aksel 20.1 og en antall turbinblader 20.2 er anordnet i kanalen 16. Akselen 20.1 er koaksial med kanalene An axial vane wheel in the form of an axial compressor 20 provided with a shaft 20.1 and a number of turbine blades 20.2 is arranged in the channel 16. The shaft 20.1 is coaxial with the channels
16, 18 og utstrekker seg innover fra det ytre av huset 14 inn 16, 18 and extends inwards from the outside of the housing 14 in
i den smale del 16.1 i kanalen 16. Turbinbladene 20.2 er anordnet i den smale del 16.1 i kanalen 16. in the narrow part 16.1 in the channel 16. The turbine blades 20.2 are arranged in the narrow part 16.1 in the channel 16.
En varmeveksler omfattende et hullet varmeveksleelement 2 2 er anordnet i kanalen 16. Varmeveksleren 22 utstrekker seg over den brede del 16.2 i kanalen 16, tilstotende den avsmalende del 12.3 i huset 12. A heat exchanger comprising a perforated heat exchange element 2 2 is arranged in the channel 16. The heat exchanger 22 extends over the wide part 16.2 in the channel 16, adjacent to the tapered part 12.3 in the housing 12.
En separator 24 innbefattende et antall isotop-gass-separasjons-elementer 26 er anordnet i den brede del 16.2 i kanalen 16,' A separator 24 including a number of isotope-gas separation elements 26 is arranged in the wide part 16.2 of the channel 16,'
og varmeveksleren 22 er således anordnet mellom separatoren 24 og skovlhjulet 20. Elementene 26 er hvert forsynt med et innlop 26.1 som kommuniserer med kanalen 16 og er rettet mot den smale del 16.1 av kanalen 16. Et hovedutlop 26.2 kommuniserer med kretslopet og er rettet mot den lukkede ende av den brede del 14.2 i huset 14, og mot minst et ytterligere utlop mellom hovedutlopet og innlopet. Elementene er, vist i fig. and the heat exchanger 22 is thus arranged between the separator 24 and the impeller 20. The elements 26 are each provided with an inlet 26.1 which communicates with the channel 16 and is directed towards the narrow part 16.1 of the channel 16. A main outlet 26.2 communicates with the circuit and is directed towards it closed end of the wide part 14.2 in the housing 14, and towards at least one further outlet between the main outlet and the inlet. The elements are, shown in fig.
1 - 7, av typen som har en fraksjonering på 1/5, dvs. de se-parer innmatningsstrommen i en anriket strom og en utarmet strom, idet den anrikede strom utgjor 1/4 av den utarmede strom, regnet på massestrombasis. To skilleanordninger 28, 30 er anordnet henholdsvis mellom varmeveksleren 22 og separatoren 24, og ved den frie ende av den brede del 16.2 i kanalen 16 1 - 7, of the type which has a fractionation of 1/5, i.e. they separate the feed stream into an enriched stream and a depleted stream, the enriched stream making up 1/4 of the depleted stream, calculated on a mass stream basis. Two separating devices 28, 30 are respectively arranged between the heat exchanger 22 and the separator 24, and at the free end of the wide part 16.2 in the channel 16
og isolerer således et kammer 32 i kanalen 16 fra resten av kretslopet. Innlopene 26.1 og hovedutlopene 26.2 av elementene 26 er henholdsvis fra og til kretslopet utenfor kammeret 32, mens de ytterligere utlop forer inn i kammeret 32. Kammeret 32 har en aksialt anordnet utlopskanal 34 som utstrekker seg aksialt fra kammeret 32 og ut gjennom enden av den brede del 14.2 i huset 14. Det vil forståes at det ytterligere utlop i hvert element 26 kan istedenfor å være et enkelt definert utlop omfatte en permeabel overflate på elementet, avhengig av isotop-separasjonsprosessen som kommer i betraktning. and thus isolates a chamber 32 in the channel 16 from the rest of the circuit. The inlets 26.1 and the main outlets 26.2 of the elements 26 are respectively from and to the circuit outside the chamber 32, while the further outlets lead into the chamber 32. The chamber 32 has an axially arranged outlet channel 34 which extends axially from the chamber 32 and out through the end of the wide part 14.2 in the housing 14. It will be understood that the further outlet in each element 26 may, instead of being a simply defined outlet, comprise a permeable surface on the element, depending on the isotope separation process that comes into consideration.
Et hovedinnlop 36 i form av et ror forer inn i den brede del 18.2 av kanalen 18 og er rettet inn i kanalen 18 i en aksial retning mot den smale del 18.1 av kanalen. Et hovedutlop 38 A main inlet 36 in the form of a rudder leads into the wide part 18.2 of the channel 18 and is directed into the channel 18 in an axial direction towards the narrow part 18.1 of the channel. A main outlet 38
i form av et ror er anordnet i den brede del 18.2 av kanalen og in the form of a rudder is arranged in the wide part 18.2 of the channel and
er rettet mot kanalen 18 i den motsatte aksiale retning for innlopet 36. Innlopet 36 og utlopet 38 er anordnet ved diametralt motsatte posisjoner langs omkretsen av kanalen 18. is directed towards the channel 18 in the opposite axial direction of the inlet 36. The inlet 36 and the outlet 38 are arranged at diametrically opposite positions along the circumference of the channel 18.
Et ytterligere innlop i form av en kanal 40 forsynt med fire sekundære kanaler 40.1, 40.2, 40.3 og 40.4. utstrekker seg A further inlet in the form of a channel 40 provided with four secondary channels 40.1, 40.2, 40.3 and 40.4. extends
rundt periferien av huset 14. around the periphery of the house 14.
Kanalen 40 har et antall stromningsforbindelser fra de sekundære kanaler 40.1 - 40.4 inn i den ringformede kanal 18, hvilke er anordnet langs periferien av den ringformede kanal 18. Plas-seringen av disse stromningsforbindelser, hvorav to er vist i fig. 1, merket med henvisningstallet 42, vil bli beskrevet mere detaljert i det etterfølgende. The channel 40 has a number of flow connections from the secondary channels 40.1 - 40.4 into the annular channel 18, which are arranged along the periphery of the annular channel 18. The location of these flow connections, two of which are shown in fig. 1, marked with the reference number 42, will be described in more detail in what follows.
Kanalen 34 er likeledes innvendig oppdelt ved hjelp av skilleanordninger til fire sekundære kanaler 34.1, 34.2, 34.3 og 34.4. som åpner seg via stromningsf orbindelsene inn i kammeret 32. Arrangementet vedrorende stromningsforbindelsene vil bli beskrevet nærmere i det etterfølgende. The channel 34 is likewise internally divided by means of separating devices into four secondary channels 34.1, 34.2, 34.3 and 34.4. which opens via the flow connections into the chamber 32. The arrangement regarding the flow connections will be described in more detail below.
Avboyningsanordninger er anordnet i den ringformede kanal 18 Deflection devices are arranged in the annular channel 18
og er tilpasset for å avboye fluidumstrbmmen langs kanal 18. Virkningen av disse avboyningsanordninger vil bli beskrevet and is adapted to deflect the fluid flow along channel 18. The effect of these deflection devices will be described
mer detaljert i det etterfølgende. Avboyningsanordningene omfatter et antall avbbyningselementer, fortrinnsvis i form av kurvede avboyningsplater (ikke vist) i kanalen 18. Platene utstrekker seg mellom husene 14 og 12, og når de sees fra en kant, i en radielt innoverrettet retninga, utstrekker seg i en vinkel i forhold til lengdedimensjonen, dvs. polaraksen for apparatet 10. Platene er lokalisert langs en perifer ring ved 44, umiddelbart oppstroms for hovedinnlopet 36. in more detail below. The deflection devices comprise a number of deflection elements, preferably in the form of curved deflection plates (not shown) in the channel 18. The plates extend between the housings 14 and 12 and, when viewed from an edge, in a radially inward directiona, extend at an angle to to the longitudinal dimension, i.e. the polar axis of the apparatus 10. The plates are located along a peripheral ring at 44, immediately upstream of the main inlet 36.
Driften av apparatet vil nå bli beskrevet med henvisning til The operation of the apparatus will now be described with reference to
fig. 2,hvori referansenummeret 46 generelt betegner et stromningsdiagram for apparatet ifolge fig. 1, samt til figurene 3A - 3H i hvilke referansenummerene 48 generelt betegner forskjellige tverrsnitt av apparatet 10 i fig. 1. Hvis ikke noe annet er angitt henviser like referansenummere seg til like deler. fig. 2, wherein reference numeral 46 generally denotes a flow diagram of the apparatus of FIG. 1, as well as to figures 3A - 3H in which the reference numbers 48 generally denote different cross-sections of the apparatus 10 in fig. 1. Unless otherwise stated, like reference numbers refer to like parts.
Apparatet 10 danner en modul tilpasset for å huse en gruppe trinn som utgjor en del av en blokk i et kaskade-arrangement for en isotop-separasjonsprosess for gasser, og det er et antall lignende moduler forbundet i serie. En isotop gassblanding omfattende en forste komponent og en andre komponent som adskiller seg isotopisk fra den forste komponent, beveges langs serien. The apparatus 10 forms a module adapted to house a group of stages forming part of a block in a cascade arrangement for an isotope separation process for gases, and there are a number of similar modules connected in series. An isotopic gas mixture comprising a first component and a second component that differs isotopically from the first component is moved along the series.
I hver modul skjer en isotop-separasjon sted, hvorved gass-blandingen deles i to strommer, dvs. en strom som er anriket med hensyn til den onskede bestanddel, f.eks. den forste komponent og en strom som er utarmet med hensyn tii den onskede komponent. In each module, an isotope separation takes place, whereby the gas mixture is divided into two streams, i.e. a stream that is enriched with regard to the desired component, e.g. the first component and a current which is depleted with respect to the desired component.
Hver modul mottar som innmatning den anrikede strom fra en foregående modul i serier og den utarmede strom fra en etter-følgende modul i serien. Den anrikede strom fra en foregående modul betegnes generelt med 50 og fores langs kanalen 40. Strommen 50 deles i fire understrømmer 50.1, 50.2, 50.3 og 50.4. Disse understrømmer har forskjellige isotopsammensetninger, Each module receives as input the enriched current from a preceding module in series and the depleted current from a subsequent module in the series. The enriched stream from a preceding module is generally denoted by 50 and is fed along the channel 40. The stream 50 is divided into four sub-streams 50.1, 50.2, 50.3 and 50.4. These undercurrents have different isotopic compositions,
dvs. deres konsentrasjon eller grad av anrikning med hensyn til den onskede komponent, definert som forholdet på masse-basis mellom den onskede (forste) komponent og den andre komponent er forskjellige. Disse strommer fores henholdsvis langs de sekundære kanaler 40.1, 40.2, 40.3.og 40.4. Den utarmede strom fra den etterfølgende modul betegnes generelt med henvisningstallet 52. ie their concentration or degree of enrichment with respect to the desired component, defined as the ratio on a mass basis between the desired (first) component and the second component are different. These streams are respectively fed along the secondary channels 40.1, 40.2, 40.3 and 40.4. The depleted current from the subsequent module is generally denoted by reference number 52.
Den utarmede strom 52 innfores i kanalen 18 i apparatet 10 The depleted stream 52 is introduced into the channel 18 in the device 10
via hovedinnlbpet 36. Den sekundære kanal 40.1 har en enkel stromningsforbindelse 4 2 inn i kanalen 18 og denne stromningsforbindelse er umiddelbart nedstrøms for og aksielt sammen-fallende med innlopet 36. Understrømmen 50.1 har i det vesentlige den samme isotopsammensetning som strommen 42. Om onsket, kan blandeanordninger eksempelvis et munnstykke, ledeplate e.l. anordnes ved forbindelsen 42 for å fremme blanding mellom de to strommer 52 og 50.1. Slike blandeanordninger kan anordnes for hver forbindelse 42, som beskrevet i det etterfølgende. via the main inlet 36. The secondary channel 40.1 has a single flow connection 42 into the channel 18 and this flow connection is immediately downstream of and axially coincident with the inlet 36. The underflow 50.1 has essentially the same isotopic composition as the flow 42. If desired, can mixing devices, for example a nozzle, guide plate etc. is arranged at connection 42 to promote mixing between the two streams 52 and 50.1. Such mixing devices can be arranged for each connection 42, as described below.
Den kombinerte strom dannet av understrom 50.1 og strommen 52 strommer aksielt langs kanalen 18 mot den smale ende 14.1 i huset 14. Denne strom finner sted i det vesentlige langs en sektor i kanalen 18 og den kombinerte strom fores inn i kompressoren 20, hvor den strommer langs en sektor av kompressoren 20 og inn i kanalen 16, indikert ved henvisningsnummeret 54 i figurene 2 og 3A. The combined flow formed by underflow 50.1 and the flow 52 flows axially along the channel 18 towards the narrow end 14.1 in the housing 14. This flow essentially takes place along a sector in the channel 18 and the combined flow is fed into the compressor 20, where it flows along a sector of the compressor 20 and into the duct 16, indicated by reference number 54 in Figures 2 and 3A.
Stromningen av strommen 50.1, 52 langs sektorene i kanalen 18. og 16 gjennom kompressoren 20 er slik at det er liten blanding med strommene som strommer langs den. Strommen 50.1, 52 danner således en sektor av en ringformet strom som utgjor den totale strom gjennom kanalen 18, og en sektor av den ringformede eller sirkulære strom som utgjor den totale strom langs kanalen 16. Når den kombinerte strom 50.1, 52 fores gjennom kompressoren 20 vil sektoren av den totale strom som fores langs kanalen 16 bli forflyttet i en periferiretning som er periferiretningen som bladene 20.2 i kompressoren 20 roterer. Sektoren 54 i kompressoren 20 vil således folge en skrueformet bane i kom-pressorens lengderetning. Det vil imidlertid ikke skje noen vesentlig blanding av denne strom med strommer i tilstotende sektorer. Strommen 50.1, 52 i sektoren 54 strommer langs kanalen 16 og fores inn i en sektor av varmeveksleren 22. Dens temperatur forandres i onsket grad når den fores gjennom varmeveksleren 22, hvoretter strommen fores inn i elementene 26 i den tilsvarende sektor i kammeret 32>via innlopet 26.1 til separatorelementene 26. The flow of the current 50.1, 52 along the sectors in the channel 18 and 16 through the compressor 20 is such that there is little mixing with the currents flowing along it. The current 50.1, 52 thus forms a sector of an annular current which constitutes the total current through the channel 18, and a sector of the annular or circular current which constitutes the total current along the channel 16. When the combined current 50.1, 52 is fed through the compressor 20 the sector of the total flow which is fed along the channel 16 will be moved in a peripheral direction which is the peripheral direction in which the blades 20.2 in the compressor 20 rotate. The sector 54 in the compressor 20 will thus follow a helical path in the longitudinal direction of the compressor. However, there will be no significant mixing of this flow with flows in adjacent sectors. The stream 50.1, 52 in the sector 54 flows along the channel 16 and is fed into a sector of the heat exchanger 22. Its temperature changes to the desired degree when it is fed through the heat exchanger 22, after which the stream is fed into the elements 26 in the corresponding sector of the chamber 32>via the inlet 26.1 to the separator elements 26.
Sektorene i varmeveksleren 22 og kammeret 32 (dvs. separatoren 24) er indikert i fig. 2 og 3E med henvisningstallet 54.1. Disse sektorer 54.1 behover ikke være aksialt på linje med sektor 54 når den forlater kompressoren 20y som folge a<y> mulig-heten for en sirkulær virvel i periferiretningen i den totale strom langs kanalen 16 mellom kompressoren 20 og varmeveksleren 22 er forventet. The sectors in the heat exchanger 22 and the chamber 32 (ie the separator 24) are indicated in fig. 2 and 3E with reference number 54.1. These sectors 54.1 do not need to be axially aligned with sector 54 when it leaves the compressor 20y as a result of which the possibility of a circular vortex in the peripheral direction in the total flow along the channel 16 between the compressor 20 and the heat exchanger 22 is expected.
I den kombinerte strom 50.1, 52 skjer en isotop-separasjonsprosess i elementene 26 som utgjor sektoren 54.1 i separatoren 24. In the combined stream 50.1, 52, an isotope separation process takes place in the elements 26 which make up the sector 54.1 in the separator 24.
I sektoren 54.1 av separatoren 24 skilles den kombinerte strom 50.1, 52 i en anriket strom 65.1 og en utarmet strom 58.1, idet elementene 26 har en fraksjoneringsevne på 1/5 med hensyn til prosessgassen. Den utarmede gass 58.1 fores ut av hovedutlopet 26.2 av elementene 26 som utgjor sektoren 54.1. Den anrikede strom fores ut av de sekundære utlop av elementene 26 inn i kammeret 32. I kammeret 32 vil den anrikede strom 65.1 fores inn i den sekundære kanal 34.1 i kanalen 34 og deretter fores til den neste modul i serien. In the sector 54.1 of the separator 24, the combined stream 50.1, 52 is separated into an enriched stream 65.1 and a depleted stream 58.1, the elements 26 having a fractionation capability of 1/5 with respect to the process gas. The depleted gas 58.1 is fed out of the main outlet 26.2 by the elements 26 which make up the sector 54.1. The enriched stream is fed out of the secondary outlets of the elements 26 into the chamber 32. In the chamber 32, the enriched stream 65.1 will be fed into the secondary channel 34.1 in the channel 34 and then fed to the next module in the series.
Den utarmede strom 58.1 fores inn i kanalen 18 og strommer aksialt langs en sektor i kanalen 18 til ringen av avlederplater ved 44. Den treffer en eller flere av disse avlederplater og deles i to understrømmer 58^1 som fores aksialt langs kanalen 18 og til de motsatte sider av innlopet 36. Den sekundære kanal:40.2 har et par stromningsforbindelser 42 til kanalen 18, plassert hvor understrømmene 58.1 passerer langs kanalen 18. Understrømmene 58.1 forenes via disse stromningsforbindelser 42 med understrømmen 50.2 fra den sekundære kanal 40.2. Understrømmene 50.2, 58.1 har i det vesentlige den samme isotopsammensetning. De kombinerte understrømmer 50.2, 58.1 fores aksialt langs kanalen 18 inn i den smale del 14.1 i huset 14 ved motsatte sider av den kombinerte strom 50.1, 52. Disse kombinerte understrømmer 50.2, 58.1 entrer et par av sektorene 60 i kanalen 16 ved kompressoren 20 på motsatte sider av sektoren 54. Det vil forståes at av hensyn til en enkel represen-tasjon er disse sektorer 60 vist som en enkelt sektor i fig. 2. The depleted stream 58.1 is fed into the channel 18 and flows axially along a sector of the channel 18 to the ring of diverter plates at 44. It hits one or more of these diverter plates and is divided into two substreams 58^1 which are fed axially along the channel 18 and to the opposite sides of the inlet 36. The secondary channel: 40.2 has a pair of flow connections 42 to the channel 18, located where the underflows 58.1 pass along the channel 18. The underflows 58.1 are united via these flow connections 42 with the underflow 50.2 from the secondary channel 40.2. The underflows 50.2, 58.1 have essentially the same isotopic composition. The combined underflows 50.2, 58.1 are fed axially along the channel 18 into the narrow part 14.1 in the housing 14 at opposite sides of the combined flow 50.1, 52. These combined underflows 50.2, 58.1 enter a pair of the sectors 60 in the channel 16 at the compressor 20 on opposite sides of the sector 54. It will be understood that for the sake of a simple representation, these sectors 60 are shown as a single sector in fig. 2.
De kombinerte understrømmer 50.2, 58.1, som beskrevet for den kombinerte strom 50.1, 52, fores langs kanalen 16 vekk fra dens smale del 16.1, gjennom varmeveksleren 22 og inn i separatoren 24. Sektorene i varmeveksleren 22 og separatoren 24 The combined substreams 50.2, 58.1, as described for the combined stream 50.1, 52, are fed along the channel 16 away from its narrow part 16.1, through the heat exchanger 22 and into the separator 24. The sectors in the heat exchanger 22 and the separator 24
som disse understrømmer fores gjennom eller inn i er betegnet med 60.1. Også i dette tilfellet er disse sektorpar indikert som en enkel sektor, i fig. 2, for varmeveksleren 22 og separatoren 24. Hver kombinert understrøm 50.2, 58.1 fores ;inn i elementene 26 i en av sektorene 60.1 i separatoren 24 via deres inniop 26.1. through or into which these undercurrents are fed is denoted by 60.1. In this case too, these sector pairs are indicated as a single sector, in fig. 2, for the heat exchanger 22 and the separator 24. Each combined underflow 50.2, 58.1 is fed into the elements 26 in one of the sectors 60.1 of the separator 24 via their inlet 26.1.
I sektorene 60.1 i separatoren 24 vil de kombinerte understrommer 50.2, 58.1 hver deles i en anriket understrom 56.2 og en utarmet understrom 58.2. De anrikede understrommer 56.2 fores gjennom de sekundære utlop for elementene 26 i sektorene 60.1 inn i kammeret 32,og deretter via stromningsforbindelsene inn i sekundærkanalen 34.2 i utlopskanalen 34, til å gi en anriket strom 56.2 og deretter til den etterfølgende modul i seriene. In the sectors 60.1 of the separator 24, the combined substreams 50.2, 58.1 will each be divided into an enriched substream 56.2 and a depleted substream 58.2. The enriched substreams 56.2 are fed through the secondary outlets for the elements 26 in the sectors 60.1 into the chamber 32, and then via the flow connections into the secondary channel 34.2 in the outlet channel 34, to provide an enriched stream 56.2 and then to the subsequent module in the series.
De utarmede understrommer 58.2 fores gjennom utlopene 26.2 i elementene 26 i sektoren 60.1 og inn i kanalen 18 på motsatte sider av strommen 58.1. The depleted underflows 58.2 are fed through the outlets 26.2 in the elements 26 in the sector 60.1 and into the channel 18 on opposite sides of the flow 58.1.
Understrømmene 58.2 fores langs kanalen 18 på motsatte sider The undercurrents 58.2 are fed along the channel 18 on opposite sides
av strommen 58.1 og avboyes av avboyningsplatene ved 44 slik at de fores ytterligere langs kanalen 18 på sidene av de kombinerte understrommer 58.1, 50.2 fjernt fra den kombinerte strom 50.1, 52. Hvor understrømmene 58.2 fores radielt innover av kanalen 40 mottar de den anrikede strom 50.3 fra sekundærkanalen 40.3 via et par stromningsforbindelser 42. Den anrikede strom 50.3 har i det vesentlige den samme isotopsammensetning som understrommene 58.2. of the flow 58.1 and are deflected by the deflection plates at 44 so that they are fed further along the channel 18 on the sides of the combined underflows 58.1, 50.2 away from the combined flow 50.1, 52. Where the underflows 58.2 are fed radially inwards by the channel 40, they receive the enriched flow 50.3 from the secondary channel 40.3 via a pair of flow connections 42. The enriched stream 50.3 has essentially the same isotopic composition as the sub-streams 58.2.
De kombinerte understrommer 50.3, 58, 2 fores aksialt langs kanalen 18 bort fra avboyningspla tene ved 44 og mot den smale del 18.1 i kanalen. De kombinerte understrommer 50.3, 58.2 The combined undercurrents 50.3, 58, 2 are fed axially along the channel 18 away from the deflection plates at 44 and towards the narrow part 18.1 in the channel. The combined sub-streams 50.3, 58.2
er hver plassert henholdsvis ved siden av de kombinerte understrommer 50.2, 58.1 fjernt fra den kombinerte strom 50.1, 52. De kombinerte understrommer 50.3, 58.2 fores inn i et par av sektorene 62 inn i kanalen 16 ved kompressoren 20 på siden av sektorene 60 fjernt fra sektoren 54. Også i dette tilfellet er sektoren 62 vist som en enkel sektor i fig. 2. are each located respectively next to the combined substreams 50.2, 58.1 remote from the combined stream 50.1, 52. The combined substreams 50.3, 58.2 are fed into a pair of the sectors 62 into the duct 16 at the compressor 20 on the side of the sectors 60 remote from the sector 54. Also in this case, the sector 62 is shown as a simple sector in fig. 2.
De kombinerte understrommer 50.3, 58.2, som beskrevet for den kombinerte strom 50.1, 52 fores langs kanalen 26 bort fra dens smale del 16.1 igjennom varmeveksleren 22 og inn i separatoren 24. Sektorene i varmeveksleren :22 og separatoren 24 som de kombinerte understrommer 50.3, 52 forer gjennom eller inn i er betegnet med 62.1. I fig. 2 er også disse sektorpar indikert som en enkel sektor for varmeveksleren 22 og separatoren 24. Hver understrom 50.3, 58.2 fores inn i elementene 26 i en av disse sektorer 62.1 i separatoren 24 via dens innlbp 26.1. The combined substreams 50.3, 58.2, as described for the combined stream 50.1, 52 are fed along the channel 26 away from its narrow part 16.1 through the heat exchanger 22 and into the separator 24. The sectors in the heat exchanger :22 and the separator 24 as the combined substreams 50.3, 52 lines through or into are denoted by 62.1. In fig. 2, these sector pairs are also indicated as a single sector for the heat exchanger 22 and the separator 24. Each underflow 50.3, 58.2 is fed into the elements 26 in one of these sectors 62.1 in the separator 24 via its inlet 26.1.
I sektorene^ 62.1 i separatoren 24 skilles de kombinerte understrommer 50.3, 58.2 i en anriket understrom 56.3 og en utarmet strom 58.3. De anrikede understrommer 56.3 fores gjennom de sekundære utlop av elementene 26 i sektorene 62.1 og inn i kammeret 32 og deretter via stromningsforbindelsene inn i den sekundære kanal 34.3 i utlopskanalen 34 og deretter til den etterfølgende modul i serien• In the sectors 62.1 in the separator 24, the combined substreams 50.3, 58.2 are separated into an enriched substream 56.3 and a depleted stream 58.3. The enriched underflows 56.3 are fed through the secondary outlets of the elements 26 in the sectors 62.1 and into the chamber 32 and then via the flow connections into the secondary channel 34.3 in the outlet channel 34 and then to the following module in the series•
De utarmede understrommer 58.3 fores gjennom utlopene 26.2 The depleted underflows 58.3 are fed through the outlets 26.2
i elementene 26 i sektorene 62.1 og inn i kanalen 18, henholdsvis ved sidene av under strommene 58.2 fjernt fra strommen-j58.1. in the elements 26 of the sectors 62.1 and into the channel 18, respectively at the sides of the sub-streams 58.2 distant from the stream-j58.1.
Understrommene 58.3 fores henholdsvis langs kanalen 18 ved siden av understrommene 58.2, fjernt fra strommen 58.1 og understrommene 58.3 avboyes ved hjelp av avboyningsplatene ved 44 slik at de passerer ytterligere langs kanalen 18 langs sidene av de kombinerte understrommer 58.2, 50.3 fjernt fra de kombinerte understrommer 58.3, 50.2. Understrommene 58.3 vil etter at de er fort over avboyningsplatene ved 44 være lokalisert ved siden av hverandre til å gi en enkelt strom 58.3. Hvor strommen 58.3 fores radialt innover over kanalen 40 mottar den en anriket strom 50.4 fra sekundærkanalen 40.4 via stromningsforbindelsen 42. Den anrikede strom 50.4 har i det vesentlige den samme isotopsammensetning som den kombinerte strom 58.3. The undercurrents 58.3 are respectively fed along the channel 18 next to the undercurrents 58.2, away from the current 58.1 and the undercurrents 58.3 are deflected by means of the deflection plates at 44 so that they pass further along the channel 18 along the sides of the combined undercurrents 58.2, 50.3 away from the combined undercurrents 58.3 , 50.2. The underflows 58.3 will, after they are quickly over the deflection plates at 44, be located next to each other to give a single flow 58.3. Where the stream 58.3 is fed radially inwards over the channel 40, it receives an enriched stream 50.4 from the secondary channel 40.4 via the flow connection 42. The enriched stream 50.4 has essentially the same isotopic composition as the combined stream 58.3.
Den kombinerte strom 50.4, 58.3, som beskrevet for den kombinerte strom 50.1, 52, strommer aksialt langs kanalen 18 mot den smale ende 14.1 i huset 14. Den kombinerte strom 50.4, 58.3 fores inn i kompressoren 20 hvor den strommer langs en sektor 64, mellom sektorene 62. Den kombinerte strom 50.4, 58.3 fores deretter langs kanalen 16 bort fra dens smale del 16.1 og gjennom varmeveksleren 22 og inn i separatoren 24. Sektorene i varmeveksleren 2 2 og separatoren 24 som den kombinerte strom 50.4, 58.3 forer inn i eller gjennom er betegnet med 64.1. The combined stream 50.4, 58.3, as described for the combined stream 50.1, 52, flows axially along the channel 18 towards the narrow end 14.1 in the housing 14. The combined stream 50.4, 58.3 is fed into the compressor 20 where it flows along a sector 64, between the sectors 62. The combined stream 50.4, 58.3 is then fed along the channel 16 away from its narrow part 16.1 and through the heat exchanger 22 and into the separator 24. The sectors in the heat exchanger 2 2 and the separator 24 that the combined stream 50.4, 58.3 feed into or through is denoted by 64.1.
I sektoren 64.1 i separatoren 24 skilles den kombinerte strom 50.4, 53.3 i en anriket understrom 56,4 og en utarmet understrom 58.4. Den anrikede understrom 56.4 fores gjennom sekundærutlopene i elementene 26 i sektoren 64.1 og inn i kammeret 32 og deretter via "stromningsforbindeIsene inn i sekundærkanalen 34.4 In the sector 64.1 of the separator 24, the combined stream 50.4, 53.3 is separated into an enriched substream 56.4 and a depleted substream 58.4. The enriched underflow 56.4 is fed through the secondary outlets in the elements 26 in the sector 64.1 and into the chamber 32 and then via the flow connections into the secondary channel 34.4
i utlopskanalen 34 og deretter til den etterfølgende modul i serien. in the outlet channel 34 and then to the subsequent module in the series.
Den utarmede strom 58.4 fores gjennom utløpene 26.2 i elementene 26 i sektoren 64.1 og inn i kanalen 18 mellom understrommene 58.3. Strommen 58.4 fores en kort distanse langs den brede del av kanalen 18 og fores deretter inn i hovedutlopet 38 gjennom hvilken den strommer til den foregående modul i serien. The depleted stream 58.4 is fed through the outlets 26.2 in the elements 26 in the sector 64.1 and into the channel 18 between the substreams 58.3. The stream 58.4 is fed a short distance along the wide part of the channel 18 and is then fed into the main outlet 38 through which it flows to the preceding module in the series.
Det vil forståes at strommen 58.4 som fores gjennom utløpet It will be understood that the current 58.4 which is fed through the outlet
38 har den samme funksjon i den foregående modul i serien som strommen 52 som fores inn i apparatet 10 yia innlopet 36. Likeledes behandles strommene 56.1 - 56. 4'som fores som understrommer langs de sekundære kanaler 34.1 - 34.4 på samme måte og har den samme funksjon i den etterfølgende modul i serien som understrommene 50.1 - 50.4 som innfores i apparatet IO igjennom de sekundære kanaler 40.1,- 40.4 i kanalen 40. 38 has the same function in the preceding module in the series as the current 52 which is fed into the apparatus 10 through the inlet 36. Similarly, the streams 56.1 - 56.4' which are fed as subcurrents along the secondary channels 34.1 - 34.4 are treated in the same way and have the same function in the subsequent module in the series as the subcurrents 50.1 - 50.4 which are introduced into the device IO through the secondary channels 40.1, - 40.4 in the channel 40.
Når den kombinerte strom 50.1, 52;de kombinerte understrommer 50.2, 58.1)de kombinerte understrommer 50.3, 58.2 og den kombinerte strom 50.4, 58.3 fores langs kanalene 16, 18 i aksial retning ved siden av hverandre vil de bevege seg langs kanalene i det vesentlige uten noen blanding bortsett fra en viss diffusjon ved deres grenseflater. Det skjer heller ingen vesentlig blanding når strommene og understrømmene fores gjennom kompressoren 20. Det vil således forståes at i apparatet 10 mates de forskjellige strommer og understrommer inn i kanalen 18, inn i sonen i kanalen som er lokalisert ved innlopet 36, When the combined stream 50.1, 52; the combined sub-streams 50.2, 58.1) the combined sub-streams 50.3, 58.2 and the combined stream 50.4, 58.3 are fed along the channels 16, 18 in the axial direction next to each other, they will move along the channels essentially without any mixing except for some diffusion at their interfaces. There is also no significant mixing when the streams and substreams are fed through the compressor 20. It will thus be understood that in the apparatus 10 the various streams and substreams are fed into the channel 18, into the zone in the channel which is located at the inlet 36,
ved kanalen 40 og avboyningsplatene ved 44, slik at komposisjonen av den totale strom som flyter langs kanalen 18 varierer på den onskede måte oyer hele dens aksiale tverrsnitt på tvers av bevegelsesretningen for den totale strom langs kanalen. Det er i virkeligheten en forandring i sammensetning i motsatte periferiretninger fra hovedinnlopet 36 til hoved- at the channel 40 and the deflection plates at 44, so that the composition of the total current flowing along the channel 18 varies in the desired manner oyer its entire axial cross-section across the direction of movement of the total current along the channel. There is in reality a change in composition in opposite peripheral directions from the main inlet 36 to the main
utlopet 38. Denne forandring i sammensetning .er med hensyn til isotopsammensetningen for gassen uttrykt som konsentrasjonen av den forste eller onskede komponent. Den totale strom som flyter langs kanalene 18 og 16 beveges langs kretslopet ved hjelp av kompressoren 20 og variasjonen i sammensetning over dens . tverrsnitt forblir i det vesentlige uendret. Hver gang den totale strom fores gjennom varmeveksleren 22 avgis varme fra denne og hver gang den fores henholdsvis igjennom separatoren 24 outlet 38. This change in composition is, with respect to the isotopic composition of the gas, expressed as the concentration of the first or desired component. The total current flowing along the channels 18 and 16 is moved along the circuit by means of the compressor 20 and the variation in composition above it. cross section remains essentially unchanged. Each time the total flow is fed through the heat exchanger 22, heat is emitted from this and each time it is fed respectively through the separator 24
og under kanalen 40 fjernes og tilfores materiale til strommen. Kosentrasjonen av den onskede bestanddel oker jevnt i periferiretningen fra et minimum ved hovedutlopet 38 til et maksimum ved hovedutlopet 36. Komposisjonen av den totale strom i kanalene 18, 16 varierer således i periferiretningen og minimumet er diametralt motsatt av maksiumumet, med hensyn til gassens isotope sammensetning. and below the channel 40, material is removed and added to the stream. The concentration of the desired component increases uniformly in the peripheral direction from a minimum at the main outlet 38 to a maximum at the main outlet 36. The composition of the total flow in the channels 18, 16 thus varies in the peripheral direction and the minimum is diametrically opposite to the maximum, with regard to the isotopic composition of the gas .
Det vil forståes at umiddelbart nedstroms for avboyerplatene ved 44 og stromningsforbindelsene 42 vil variasjonen i sammensetningen i den totale strom som fores langs kanalen 18 være noe trinnvis, idet det er en trinnvis forkjell i komposisjonen mellom den kombinerte strom 50.1, 52 og de kombinerte understrommer 50.2, 58.1, og mellom de kombinerte understrommer 50.2, 58.1 og de kombinerte understrommer 50.3, 58.2, og mellom de kombinerte understrommer 50.3, 58.2 og den kombinerte strom 50.4, 58.3. Den trinnvise karakter i denne variasjon vil avta som folge av at blanding ved diffusjon finner sted i grenseflatene mellom strommene og understrommene når de fores langs kanalen 18 og kanalen 16. Den trinnvise karakter vil være mest utpreget mellom strommen 52 og understrømmene 58.1 og vil avta mellom tilstotende strommer i periferiretningen slik at den trinnvise forskjell i sammensetning mellom strommen 58.4 og understrommene 58.3 vil være minst utpreget. Tilsetningene av strommene 50.1 - 50.4 via kanalen 40 vil ha en tendens til å forsinke at denne trinnlignende forskjell forsvinner. Således når strommene og understrømmene fores langs kretslopet fra innlopet 36 til utlopet 38 vil variasjonene bli mindre trinnlignende og vil ha en tendens til å variere mere kontinuerlig fra minimumet mot maksimumet. Når den totale strom fores gjennom kompressoren 20 vil den bli dreiet i rotasjonsretningen for kompressorbladene 20.2, men minimum og maksimum vil forbli diametralt motsatt hverandre og variasjonen i komposisjonen i strommen vil i det vesentlige bli uforandret. It will be understood that immediately downstream of the deflector plates at 44 and the flow connections 42, the variation in the composition of the total flow that is carried along the channel 18 will be somewhat gradual, as there is a stepwise difference in the composition between the combined flow 50.1, 52 and the combined subflows 50.2 , 58.1, and between the combined substreams 50.2, 58.1 and the combined substreams 50.3, 58.2, and between the combined substreams 50.3, 58.2 and the combined stream 50.4, 58.3. The step-by-step character in this variation will decrease as a result of mixing by diffusion taking place in the interfaces between the streams and the sub-streams when they are fed along the channel 18 and the channel 16. The step-by-step character will be most pronounced between the stream 52 and the sub-streams 58.1 and will decrease between adjacent streams in the peripheral direction so that the gradual difference in composition between the stream 58.4 and the sub-streams 58.3 will be the least pronounced. The additions of streams 50.1 - 50.4 via channel 40 will tend to delay the disappearance of this step-like difference. Thus, when the currents and undercurrents are fed along the circuit from the inlet 36 to the outlet 38, the variations will become less step-like and will tend to vary more continuously from the minimum towards the maximum. When the total flow is fed through the compressor 20, it will be rotated in the direction of rotation of the compressor blades 20.2, but the minimum and maximum will remain diametrically opposed to each other and the variation in the composition of the flow will be essentially unchanged.
Når den totale strom fores gjennom kompressoren 20 i kanalen When the total flow is fed through the compressor 20 in the channel
16 blir den komprimert og når den fores igjennom varmeveksleren 22 forandres dens temperatur, og når den fores gjennom elementene 16 it is compressed and when it is passed through the heat exchanger 22 its temperature changes, and when it is passed through the elements
26 fjernes fluidum fra den ved hjelp av disse elementer ti 1 å 26 fluid is removed from it by means of these elements ten 1 å
gi de anrikede strommer 56.1 - 56.4. De utarmede understrommer 58.1 - 58.4 som fores ut av de forskjellige sektorer i separatoren 24 og inn i kanalen 18 har således en forskjellig isotop-sammensetning fra de forskjellige kombinerte strommer og understrommer som fores inn i de samme sektorer i separatoren 24 fra kanalen 16. Den totale strom som fores gjennom separatoren inn give the enriched streams 56.1 - 56.4. The depleted substreams 58.1 - 58.4 that are fed out of the different sectors in the separator 24 and into the channel 18 thus have a different isotope composition from the various combined streams and substreams that are fed into the same sectors of the separator 24 from the channel 16. total flow that is fed through the separator into
i kanalen 18 kan således ansees som å få sin sammensetning for-andret med hensyn'til konsentrasjonen av den onskede komponent ved at fluidum fjernes fra denne når den fores gjennom separa- in the channel 18 can thus be regarded as having its composition changed with respect to the concentration of the desired component by fluid being removed from this when it is fed through the separator
toren 24. Ytterligere vil det forståes at fluidum settes til den totale strom som flyter gjennom kanalen 18 via innlopet 36 og kanalen 40 og fluidum fjernes fra kanalen 18 via hovedutlopet 38. tore 24. Furthermore, it will be understood that fluid is added to the total flow that flows through the channel 18 via the inlet 36 and the channel 40 and fluid is removed from the channel 18 via the main outlet 38.
Fluidumet som strommer langs kanalen 18 avboyes av avboyningsplatene ved 44 i kanalen 18. Når den totale strom fores over avboyningsplatene ved 44 vil strommens isotopsammensetning bi-beholde sin variasjon over tverrsnittet mens henholdsvis uttrek-ning og tilsetning av fluida skjer via kanalene 38 og 36. The fluid flowing along the channel 18 is deflected by the deflection plates at 44 in the channel 18. When the total flow is fed over the deflection plates at 44, the isotopic composition of the current will retain its variation over the cross-section, while the extraction and addition of fluid takes place via the channels 38 and 36, respectively.
Den totale strom som strommer langs kanalene forandrer sin stromningsretning i begge ender av apparatet 10 der hvor den passerer fra kanal 18 og inn i kanal 16 og hvor den passerer fra kanal 16 og inn i kanal 18. Den strommer således langs et kretslop. The total current flowing along the channels changes its flow direction at both ends of the device 10 where it passes from channel 18 into channel 16 and where it passes from channel 16 into channel 18. It thus flows along a circuit.
Fluidum som strommer langs kretslopet kan beskrives som ut-gående fra hovedinnlopet 36, idet strommen tilsettes via strbmningsforbindelsen 4 2 fra den sekundære kanal 40.1 De kombinerte strommer 50.1, 52 beveges langs kretslopet til separatoren 24, hvor den utarmes ved hjelp av elementene 26. Den gjenværende del av strommen, dvs. den utarmede strom 58.1>fortsetter å stromme langs kretslopet inntil den når avboyerplatene ved 44. Der avboyes den i to deler, dvs. i understrømmene 58.1, som fortsetter å stromme rundt kretslopet. De tilsettes også fra kanalen 40.2 via stromningsforbindelsene 42 og de kombinerte understrommer 58.1, 50.2 strommer igjen langs kretslopet til separatoren 42 hvor de ytterligere utarmes. De utarmede understrommer 58.2 folger en tilsvarende syklus rundt kretslopet, idet de tilsettes ved stromningsforbindelsene 42 ved hjelp av strommene 50.3 fra den sekundære kanal 40.3. De kombinerte understrommer 50.3, 58.2 strommer deretter langs separatoren 24 hvor de ytterligere utarmes til å gi den utarmede strom 58.3. Strommen 58.3 tilfores via stromningsforbindelsene ved 42 av strommen 50.4 fra den sekundære kanal 40.4. Den kombinerte strom 40.4, 58.3 gjor et endelig kretslbp i apparatet til separatoren 24 hvor de slutligen utarmes. Den utarmede strom 58.4 fores deretter ut av hovedutlopet 38. Fra det som ovenfor er nevnt vil det forståes at strommen 52 som fores inn igjennom hovedinnlopet 36 gjor et kretsløp i apparatet 10 gjennom sektorene 54, 54.ljhvoretter den oppdeles i to strommer. Disse strommer folger en skrueformet bane rundt kretslopet som utgjores av kanalene 18, 16, idet banene beveges diametralt motsatt vei fra hverandre og passerer henholdsvis i rekkefolge igjennom sektorparene 60, 60.1, og sektorparene 62, 62.1. Fluid that flows along the circuit can be described as coming from the main inlet 36, the flow being added via the flow connection 42 from the secondary channel 40.1 The combined flows 50.1, 52 are moved along the circuit to the separator 24, where it is depleted with the help of the elements 26. the remaining part of the stream, i.e. the depleted stream 58.1> continues to flow along the circuit until it reaches the deflector plates at 44. There it is deflected in two parts, i.e. in the undercurrents 58.1, which continue to flow around the circuit. They are also added from the channel 40.2 via the flow connections 42 and the combined underflows 58.1, 50.2 flow again along the circuit to the separator 42 where they are further depleted. The depleted undercurrents 58.2 follow a corresponding cycle around the circuit, being added at the flow connections 42 by means of the currents 50.3 from the secondary channel 40.3. The combined sub-streams 50.3, 58.2 then flow along the separator 24 where they are further depleted to give the depleted stream 58.3. The current 58.3 is supplied via the current connections at 42 by the current 50.4 from the secondary channel 40.4. The combined current 40.4, 58.3 makes a final circuit in the device to the separator 24 where they are finally depleted. The depleted stream 58.4 is then fed out of the main outlet 38. From what has been mentioned above, it will be understood that the stream 52 which is fed in through the main inlet 36 makes a circuit in the apparatus 10 through the sectors 54, 54.ljafter which it is divided into two streams. These currents follow a helical path around the circuit formed by the channels 18, 16, as the paths move diametrically opposite to each other and pass respectively in order through the sector pairs 60, 60.1, and the sector pairs 62, 62.1.
Dette kan best sees av fig. 3. Banene beveges fra hverandre This can best be seen from fig. 3. The lanes are moved apart
inntil de til slutt konvergerer og blir en enkel bane i sektorene 64, 64.1 for de fores ut av hovedutlopet 38. Banene i periferiretningen er slike at aksene for deres skruer utstrekker seg motsatt langs tp halvdeler av en sirkel langs pilen 65 (fig. 3A) fra innlopet 36 til utlopet 38. until finally they converge and become a single path in the sectors 64, 64.1 for which they are fed out of the main outlet 38. The paths in the peripheral direction are such that the axes of their screws extend oppositely along tp halves of a circle along the arrow 65 (Fig. 3A) from inlet 36 to outlet 38.
Det vil forståes at ved innlopet til kanalen 16 ved kompressoren 20 kan den totale strom inn i kanalen 16 betraktes som et antall forskjellige strommer av fluida med forskjellig sammensetning som innfores i kanalen 16. De<*>beveges langs kanalen ved hjelp av kompressoren 20 og adskilles fysisk fra hverandre i separatoren 24. De kan ansees som om de gjeninnføres i kretslopet når de fores, utarmet, ut av separatoren 24 og inn i kanalen 18. Strommen 58.4 blir slutligen fysisk skilt fra de andre strommer (58.1, 58.2 og 58.3) når dé fjernes fra kretslopet via utlopet 38. It will be understood that at the inlet to the channel 16 at the compressor 20, the total flow into the channel 16 can be regarded as a number of different flows of fluids with different compositions that are introduced into the channel 16. They are moved along the channel by means of the compressor 20 and are physically separated from each other in the separator 24. They can be considered to be reintroduced into the circuit when they are fed, depleted, out of the separator 24 and into the channel 18. The stream 58.4 is finally physically separated from the other streams (58.1, 58.2 and 58.3) when it is removed from the circuit via outlet 38.
Hvis fig. IA sammenlignes med figurene 2 og 3 vil den folgende overensstemmelse fremgå: Modulen eksemplifisert av apparatet 10 i fig. 1 er bl.a. i stand til å inneholde fire trinn 2, dvs. en av gruppene 9 vist i fig. If fig. IA is compared with figures 2 and 3, the following agreement will appear: The module exemplified by the apparatus 10 in fig. 1 is i.a. capable of containing four stages 2, i.e. one of the groups 9 shown in fig.
IA, IA,
trinnene 2 i gruppe .9 i fig. IA er vist i figurene 2 og 3 som henholdsvis et sett av sektorer 54, 54.15 60, 60.1; 62, 62.1; steps 2 in group .9 in fig. IA is shown in figures 2 and 3 as respectively a set of sectors 54, 54.15 60, 60.1; 62, 62.1;
og 64 , 64 .1, and 64 , 64 .1,
de anrikede strommer 7 i fig. IA kan betraktes som anrikede understrommer 56.1 - 56.4 i figurene 2 og 3, the enriched streams 7 in fig. IA can be regarded as enriched substreams 56.1 - 56.4 in figures 2 and 3,
de utarmede strommer 8 i fig. IA kan betraktes som utarmede understrommer 58.1 - 58.4 i figurene 2 og 3, og the depleted streams 8 in fig. IA can be considered as depleted substreams 58.1 - 58.4 in figures 2 and 3, and
en ytterligere overensstemmelse i trinnene 2 mellom, kompressorene 5 (fig. IA) og kompressoren 20 (figurene 1 - 3), og mellom varmevekslerne 4 (fig. IA) og varmeveksleren 22 (fig. 1 - 3). Således når modulen 10 i figurene 1-3 anvendes som vist i fig. 2 og 3 opptar den en gruppe 9 av trinnene 2 (figur IA) . Således anvendes en enkelt kompressor 20 og en varmeveklser 22 (fig. 1) istedenfor fire kompressorer 5 og fire varmevekslere 4 i en gruppe 9 i fig. IA. Ytterligere anvendes en enkel kom-binasjon av elementene 26,.som vist ved separaratoren 24, istedenfor fire enkelte separatorer 3 i fig. IA. i denne hen-seende vil det forståes at for å oppnå samhorighet mellom figurene IA, og 1, 2 og 3 er elementene 26 påtenkt for anvendelse i alle moduler 10 i kaskade-arrangement, hvilke elementer 26 a further correspondence in the stages 2 between the compressors 5 (fig. IA) and the compressor 20 (figs. 1 - 3), and between the heat exchangers 4 (fig. IA) and the heat exchanger 22 (fig. 1 - 3). Thus, when the module 10 in figures 1-3 is used as shown in fig. 2 and 3, it occupies a group 9 of the steps 2 (figure IA). Thus, a single compressor 20 and a heat exchanger 22 (fig. 1) are used instead of four compressors 5 and four heat exchangers 4 in a group 9 in fig. IA. Furthermore, a simple combination of the elements 26, as shown by the separator 24, is used instead of four individual separators 3 in fig. IA. in this respect, it will be understood that in order to achieve coherence between figures IA, and 1, 2 and 3, the elements 26 are intended for use in all modules 10 in cascade arrangement, which elements 26
har en fraksjoneringsgrad på 1/5 med hensyn til prosessgassen. has a fractionation rate of 1/5 with respect to the process gas.
I illustrasjonen i fig. 1, 2 og 3 kan strommen 52 med de forskjellige tilførsler og avtrekninger derfra, betraktes som å gjore fire gjennomganger igjennom apparatet, henholdsvis igjennom sektorene 54, 54.1, sektorene 60, 60.1, sektorene 62, 62.1 og sektorene 64, 64.1. In the illustration in fig. 1, 2 and 3, the stream 52 with the various inputs and withdrawals therefrom can be considered as making four passes through the apparatus, respectively through sectors 54, 54.1, sectors 60, 60.1, sectors 62, 62.1 and sectors 64, 64.1.
I fig. 4 betegner henvisningsnummeret 66 generelt et stromningsdiagram for apparatet tilsvarende det ifolge fig. 1, men tilpasset til å ha en mindre grad av sirkulasjon enn det i fig. 1. In fig. 4, the reference numeral 66 generally denotes a flow diagram for the apparatus corresponding to that according to FIG. 1, but adapted to have a smaller degree of circulation than that in fig. 1.
I fig. 5 betegner henvisningsnummeret 68 generelt snitt tilsvarende de i fig. 3A - 3H for apparatet med stromningsdiagrammet ifolge fig. 4. In fig. 5, the reference number 68 denotes a general section corresponding to those in fig. 3A - 3H for the apparatus with the flow diagram according to fig. 4.
En anriket strom 70 fra den foregående modul minus en i serien innfores i apparatet ifolge fig. 4 i form av et par understrommer 70.1, 70.2 igjennom kanalen 40 som er forsynt med to sekundære kanaler 40.1, 40.2. Det vil således være to stromningsforbindelser ved 42, en for kanalen 40.1 nedstroms for innlopet 36 og en andre for kanalen 40.2 i en diametralt motsatt posisjon inn i kanalen 18 nedstroms for utlopet 38. En utarmet strom fra den etterfølgende modul i serien innfores i form av en strom 72 gjennom innlopet 36. Strommen 72 gjor to gjennomganger gjennom apparatet istedenfor fire som vist i fig. 2. Den forste gjennomgang er gjennom sektoren 74 i kompressoren An enriched stream 70 from the preceding module minus one in the series is introduced into the apparatus according to fig. 4 in the form of a pair of undercurrents 70.1, 70.2 through the channel 40 which is provided with two secondary channels 40.1, 40.2. There will thus be two flow connections at 42, one for channel 40.1 downstream of inlet 36 and a second for channel 40.2 in a diametrically opposite position into channel 18 downstream of outlet 38. A depleted stream from the following module in the series is introduced in the form of a current 72 through the inlet 36. The current 72 makes two passes through the apparatus instead of four as shown in fig. 2. The first pass is through sector 74 in the compressor
20 og sektoren 74.1 i varmeveksleren 22 og separatoren 24. Strommen 72 kombineres, for gjennomgangen gjennom sektorene 20 and the sector 74.1 in the heat exchanger 22 and the separator 24. The stream 72 is combined, for the passage through the sectors
74, 74.1, med understrommen 70.1 fra den sekundære kanal 40.1. Etter at den kombinerte strom 70.1, 72 er fort gjennom separatoren 24 og, som beskrevet i det etterfølgende, blir en utarmet strom 78.1, avledes den en gang ved 44 av avboyningsplatene til den diametralt motsatte side av kanalen 18. 74, 74.1, with the undercurrent 70.1 from the secondary channel 40.1. After the combined stream 70.1, 72 passes through the separator 24 and, as described below, becomes a depleted stream 78.1, it is diverted once at 44 by the deflection plates to the diametrically opposite side of the channel 18.
Den kombinerte strom 70.1, 72 i sektoren 74.1 i separatoren The combined stream 70.1, 72 in the sector 74.1 in the separator
24 deles i en anriket strom 76.1 som fores til den etterføl-gende modul minus en i serien via den sekundære kanal 34.1 24 is divided into an enriched stream 76.1 which is fed to the following module minus one in the series via the secondary channel 34.1
ved utlopskanalen 34, samt en utarmet strom 78.1. I elementene 26 i sektoren 74.1 (og sektoren 80.1, diskutert i det etter-følgende) skjer det en fraksjonering på 1/5 med hensyn til prosessgassen. Kanalen 34 omfatter et par sekundære kanaler 34.1, 34.2 forende til den etterfølgende modul minus en i serien. Den utarmede strom 78.1, som ovenfor beskrevet, fores over avboyningsplatene ved 44 og avboyes til en diametralt motsatt posisjon i kanalen 18. Denne strom 78.1 tilfores under-strømmen 70.2 fra sekundærkanalen 40.2 og gjor en annen gjennomgang gjennom kretslopet gjennom kompressoren 20, varmeveksle- at the outlet channel 34, as well as a depleted stream 78.1. In the elements 26 in sector 74.1 (and sector 80.1, discussed in the following) a fractionation of 1/5 takes place with respect to the process gas. The channel 34 comprises a pair of secondary channels 34.1, 34.2 leading to the following module minus one in the series. The depleted stream 78.1, as described above, is fed over the deflection plates at 44 and deflected to a diametrically opposite position in the channel 18. This stream 78.1 is fed to the underflow 70.2 from the secondary channel 40.2 and makes another passage through the circuit through the compressor 20, heat exchange
ren 22 og separatoren 24. Den passerer gjennom sektoren 80 cleaner 22 and the separator 24. It passes through the sector 80
i kompressoren 20 og sektorene 80.1 i varmeveksleren 22 og separatoren 24. I sektoren 80.1 og separatoren 24 finner isotop-separasjon sted til en anriket strom 76.2 som fores ut gjennom sekundærkanalen 34.2 og en utarmet strom 78.2. Den utarmede strom 78.2 fores via utlopet 38 til den foregående modul i serien og den anrikede strom 76.2 forer til den etterfølgende modul minus en i serien'. Således er sektorene 74, 74.1 og 80, 80.1 i det vesentlige 180° sektorer, mens i tilfellet for figurejie 2 og 3 sektorene 54, 54.1 og 64, 64.1 in the compressor 20 and the sectors 80.1 in the heat exchanger 22 and the separator 24. In the sector 80.1 and the separator 24, isotope separation takes place into an enriched stream 76.2 which is fed out through the secondary channel 34.2 and a depleted stream 78.2. The depleted stream 78.2 is fed via outlet 38 to the previous module in the series and the enriched stream 76.2 is fed to the following module minus one in the series'. Thus sectors 74, 74.1 and 80, 80.1 are essentially 180° sectors, while in the case of figures 2 and 3 sectors 54, 54.1 and 64, 64.1
er 90° sektorer og sektorene 60, 60.1 og 62, 62.1 er 45°sektorer. 1 fig. 6 betegner henvisningstallet 82 generelt et stromningsdiagram for et apparat tilsvarende det i fig. 1, men er tilpasset til å ha en storre sirkulasjonsgrad enn apparat 10 i fig. 1. I fig. 7 betegner henvisningstallet 84 generelt snitt tilsvarende de i figurene 3A - 3H for stromningsdiagrammet ifolgé fig. 6. are 90° sectors and sectors 60, 60.1 and 62, 62.1 are 45° sectors. 1 fig. 6, the reference numeral 82 generally denotes a flow diagram for an apparatus corresponding to that in FIG. 1, but is adapted to have a greater degree of circulation than apparatus 10 in fig. 1. In fig. 7, the reference numeral 84 denotes a general section corresponding to those in figures 3A - 3H for the flow diagram according to fig. 6.
Konstruksjonen og funksjonen for apparatet 10, som stromningsdiagrammene for figurene 6 og figurene 7 representerer, er tilsvarende i prinsipp som for apparatene ifolge figurene 1, The construction and function of the apparatus 10, which the flow diagrams of Figures 6 and 7 represent, is similar in principle to that of the apparatus according to Figures 1,
2 og 3. Den vesentlige forskjell er at avboyningsplaten ved 2 and 3. The essential difference is that the deflection plate at
44 er anordnet slik at en utarmet strom 68 fra den etterføl-gende modul i serien- gjor åtte gjennomganger gjennom kompressoren 20, varmeveksleren 22 og separatoren 24 for den utfores gjennom hovedutlopet 38. Kanalen 40 har åtte sekundærekanaler 40.1 - 40.8 og kanalen 34 har åtte sekundærekanaler 34.1 - 44 is arranged so that a depleted stream 68 from the subsequent module in the series makes eight passes through the compressor 20, the heat exchanger 22 and the separator 24 before it is carried out through the main outlet 38. The channel 40 has eight secondary channels 40.1 - 40.8 and the channel 34 has eight secondary channels 34.1 -
34.8. Sekundærkanalene 40.1 - 40.4 av kanalen 40 forer fire strommer 88.1 - 88.4 fra den foregående modul i serien} og sekundærkanalene 34.1 - 34.4 av kanalen 34 forer fire anrikede strommer til den etterfølgende modul i serien» Sekundærkanalene 34.5 - 34.8 av kanalen 34 er forbundet direkte med sekundærkanalene 40.5 - 40.8 av kanalen 40. Denne sammenkobling er vist skjematisk i fig. 1 med stiplede linjer ved 89. 34.8. The secondary channels 40.1 - 40.4 of the channel 40 feed four streams 88.1 - 88.4 from the preceding module in the series} and the secondary channels 34.1 - 34.4 of the channel 34 feed four enriched streams to the subsequent module in the series» The secondary channels 34.5 - 34.8 of the channel 34 are connected directly with the secondary channels 40.5 - 40.8 of the channel 40. This interconnection is shown schematically in fig. 1 with dashed lines at 89.
Str5mningsrekkefolgen er: The str5mning sequence is:
(a) Strommen 86 fores inn i kanalen 18 gjennom innlopet (a) The stream 86 is fed into the channel 18 through the inlet
36. Strommen 86 tilfores strommen 90.1 fra sekundærkanalen 40.5 av kanalen 40. Strommen 90.1 har i det vesentlige den samme isotopsammensetning som strommen 86. Den kombinerte strom 86, 90.1 sirkulerer langs kretslopet som definert av kanalene 18, 16 i retningen som beskrevet under henvisning til figurene 1, 2 og 3 og fores inn i kompressoren 20. Den fores gjennom en 45° sektor 92 i kompressoren 20 og gjennom to 45° sektorer 92.1 i henholdsvis varmeveksleren 22 og separatoren 24. Den kombinerte strom 90.1, 68 i elementene 26 av sektoren 92.1 i separatoren 24 deles i en anriket.strom 94.1 som fores fra elementene 26 til kammeret 32 og deretter fra sektoren 92.1 i kammeret 32 via en stromningsforbindelse inn i den sekundære kanal 34.1, og en utarmet strom 96.1 som fores fra hovedutlopene 26.2 i elementene 26 og inn i kanalen 18. 36. The stream 86 is fed to the stream 90.1 from the secondary channel 40.5 of the channel 40. The stream 90.1 has essentially the same isotopic composition as the stream 86. The combined stream 86, 90.1 circulates along the circuit as defined by the channels 18, 16 in the direction as described with reference to figures 1, 2 and 3 and is fed into the compressor 20. It is fed through a 45° sector 92 in the compressor 20 and through two 45° sectors 92.1 in the heat exchanger 22 and the separator 24 respectively. The combined stream 90.1, 68 in the elements 26 of the sector 92.1 in the separator 24 is divided into an enriched stream 94.1 which is fed from the elements 26 to the chamber 32 and then from the sector 92.1 in the chamber 32 via a flow connection into the secondary channel 34.1, and a depleted stream 96.1 which is fed from the main outlets 26.2 in the elements 26 and into channel 18.
(b) Den utarmede strom 96.1 deles i et par understrommer av avboyningsplatene ved 44, som strommer langs kanalen 18 mot dens smale del 18.1 på motsatte sider av innlopet 36 og strommen 86. Understrømmene 96.1 fores under kanalen 40 hvor de mottar en del av en strom 90.2 fra sekundærkanalen 40.6 via stromningsforbindelsene 42. De kombinerte understrommer 90.2, 96.1 sirkulerer langs kretslopet på motsatte sider av den kombinerte strom 90.1, 86 og fores gjennom et par 22 1/2° sektorer 98 i kompressoren 22 og et par 22 1/2° sektorer 98.1 (b) The depleted stream 96.1 is divided into a pair of substreams by the deflection plates at 44, which flow along the channel 18 towards its narrow part 18.1 on opposite sides of the inlet 36 and the stream 86. The substreams 96.1 are fed under the channel 40 where they receive part of a stream 90.2 from the secondary channel 40.6 via the flow connections 42. The combined substreams 90.2, 96.1 circulate along the circuit on opposite sides of the combined stream 90.1, 86 and are fed through a pair of 22 1/2° sectors 98 in the compressor 22 and a pair of 22 1/2 ° sectors 98.1
i henholdsvis varmeveksleren 22 og separatoren 24. Sektorene 98 er på motsatt side av sektoren 92, og sektorene 98.1 er på motsatt side av sektoren 92.1 i varmeveksleren 2 2 og separatoren 24. I elementene 26 av sektorene 98.1 i separato- in the heat exchanger 22 and the separator 24, respectively. The sectors 98 are on the opposite side of the sector 92, and the sectors 98.1 are on the opposite side of the sector 92.1 in the heat exchanger 2 2 and the separator 24. In the elements 26 of the sectors 98.1 in the separato
ren 24 finner isotop-separasjon sted og de kombinerte understrommer 90.2, 96.1 deles til en anriket understrom 94.2 som fores fra sekundærutlopene av elementene 26 inn i kammeret 32 og deretter gjennom stromningsforbindelsene fra sektorene 98.1 i kammeret 3 2 og deretter gjennom stromningsforbindelsene fra sektorene 98.1 i kammeret og inn i sekundærkanalen 34.2 pure 24, isotope separation takes place and the combined substreams 90.2, 96.1 are divided into an enriched substream 94.2 which is fed from the secondary outlets of the elements 26 into the chamber 32 and then through the flow connections from the sectors 98.1 in the chamber 32 and then through the flow connections from the sectors 98.1 in the chamber and into the secondary channel 34.2
i kanalen 34, og i utarmede understrommer 96.2 som fores fra hovedutlopene 26.2 av elementene 26 og inn i kanalen 18. in the channel 34, and in depleted underflows 96.2 which are fed from the main outlets 26.2 of the elements 26 and into the channel 18.
(c) De utarmede understrommer 96.2 fores langs kanalen 18 (c) The depleted underflows 96.2 are fed along the channel 18
på motsatte sider av den utarmede strom 96.1 inntil de når avboyningsplatene ved 44,/hvor de avboyes slik at de fores ytterligere langs kanalen 18 mot den smale del 18.1 i kanalen 18 og på sidene av understrommene 96.1 fjernt fra strommen 86. Der hvor understrommene 96.2 fores under kanalen 40 mottar de via stromningsforbindelsene 42 fra sekundærkanalen 40.7 en del av strommen 90.3 med i det vesentlige den samme isotopsammensetning. De kombinerte understrommer 90.3, 96.2 fores langs kretslopet ved siden av de kombinerte understrommer 90.2, 96.1 adskilt fra den kombinerte strom 90.1, 86. on opposite sides of the depleted stream 96.1 until they reach the deflecting plates at 44, where they are deflected so that they are fed further along the channel 18 towards the narrow part 18.1 in the channel 18 and on the sides of the undercurrents 96.1 remote from the current 86. Where the undercurrents 96.2 are fed under the channel 40, they receive via the flow connections 42 from the secondary channel 40.7 a part of the stream 90.3 with essentially the same isotopic composition. The combined sub-streams 90.3, 96.2 are fed along the circuit next to the combined sub-streams 90.2, 96.1 separated from the combined stream 90.1, 86.
De kombinerte understrommer 96.2, 90.3 innfores ytterligere The combined sub-streams 96.2, 90.3 are introduced further
22 1/2° sektorer 100.i kompressoren 20 på sidene av sektorene 22 1/2° sectors 100.in the compressor 20 on the sides of the sectors
98 adskilt fra sektoren 92. De kombinerte understrommer 96.2, 90.3 fores deretter gjennom et par 22 1/2° sektorer 100.1 i henholdsvis varmeveksleren 22 og separatoren 24. Sektorene 100.1 98 separated from the sector 92. The combined substreams 96.2, 90.3 are then fed through a pair of 22 1/2° sectors 100.1 in the heat exchanger 22 and the separator 24, respectively. The sectors 100.1
i varmeveksleren og separatoren er ved sidene av sektorene 98.1 fjernt fra sektoren 92.1. I elementene 26 av sektorene lOO.l av separatoren 24 finner en isotop-separasjon sted og de kombinerte understrommer 90.3, 96.2 deles i en anriket understrom 94.3 som fores fra de sekundære utlop av elementene 26 inn i kammeret 32 og deretter gjennom stromningsforbindelsene fra sektorene 100.1 i kammeret 32 til sekundærkanalen 34.3 av kanalen 34, samt utarmede understrommer 96.3 som fores fra hovedutlopet 26.2 av elementene 26 og inn i kanalen 18 ved siden av understrommene 96.2 fjernt fra strommen 96.1. in the heat exchanger and the separator are at the sides of the sectors 98.1 distant from the sector 92.1. In the elements 26 of the sectors lOO.1 of the separator 24, an isotope separation takes place and the combined substreams 90.3, 96.2 are divided into an enriched substream 94.3 which is fed from the secondary outlets of the elements 26 into the chamber 32 and then through the flow connections from the sectors 100.1 in the chamber 32 of the secondary channel 34.3 of the channel 34, as well as depleted undercurrents 96.3 which are fed from the main outlet 26.2 of the elements 26 and into the channel 18 next to the undercurrents 96.2 distant from the current 96.1.
(d) De utarmede understrommer 96.3 strommer langs kanalen 18 mot dens smale del 18.1 på sidene av de utarmede understrommer 96.2 fjernt fra den utarmede strom 96.1. De utarmede understrommer 96.3 avboyes av avboyningsplatene ved 44 slik at de fortsetter å stromme langs kanalen 18 langs de utarmede understrommer 96.2. Der hvor understrommene 96.3 fores under kanalen 40 mottar de via stromningsforbindelsene 42 fra sekundærkanalen 40.8 en del av strommen 90.4 med en i det vesentlige samme isotope sammensetning. De kombinerte understrommer 90.4, 96.3 sirkulerer langs kretslopet ved siden av de kombinerte understrommer 96.2, 90.3 fjernt fra de., kombinerte understrommer (d) The depleted substreams 96.3 flow along the channel 18 towards its narrow part 18.1 on the sides of the depleted substreams 96.2 remote from the depleted stream 96.1. The depleted undercurrents 96.3 are deflected by the deflection plates at 44 so that they continue to flow along the channel 18 along the depleted undercurrents 96.2. Where the undercurrents 96.3 are fed under the channel 40, they receive via the flow connections 42 from the secondary channel 40.8 a part of the current 90.4 with essentially the same isotopic composition. The combined sub-flows 90.4, 96.3 circulate along the circuit adjacent to the combined sub-flows 96.2, 90.3 remote from the combined sub-flows
96.1, 90. 2)og fores gjennom et par 22 1/2° sektorer 102 i kompressoren 20 og et par 22 1/2° sektorer 102.1 i henholdsvis varmeveksleren 22 og separatoren 24. I elementene 26 i sektorene 102.1 av separatoren 24 finner en isotop-separasjon sted og de kombinerte understrommer 90.4, 96.3 deles inn i anrikede understrommer 94.4 og utarmede understrommer 96.4. De anrikede understrommer 94.4 fores gjennom sekundærutlopene fra disse elementer og inn i kammeret 32 og fra sektorene 102.1 i kammeret 32 96.1, 90. 2) and is fed through a pair of 22 1/2° sectors 102 in the compressor 20 and a pair of 22 1/2° sectors 102.1 in the heat exchanger 22 and the separator 24, respectively. In the elements 26 in the sectors 102.1 of the separator 24 find a isotope separation takes place and the combined substreams 90.4, 96.3 are divided into enriched substreams 94.4 and depleted substreams 96.4. The enriched substreams 94.4 are fed through the secondary outlets from these elements into the chamber 32 and from the sectors 102.1 in the chamber 32
via stromningsforbindelsene inn i sekundærkanalen 34.4 i kanalen 34. De utarmede understrommer 96.4. fores inn i kanalen 18 via hovedutlopene 26.2 av elementene 26 ved siden av de utarmede understrommer 96.3 fjernt fra de utarmede understrommer 96.2. via the flow connections into the secondary channel 34.4 in the channel 34. The depleted subflows 96.4. is fed into the channel 18 via the main outlets 26.2 of the elements 26 next to the depleted substreams 96.3 distant from the depleted substreams 96.2.
De utarmede understrommer 96.4 strommer langs kanalen 18 til avboyningsplatene ved 44 hvor de avboyes for ytterligere å The depleted underflows 96.4 flow along channel 18 to the deflection plates at 44 where they are deflected to further
fores langs kanalen 18 ved siden av.de utarmede understrommer 96.3; fjernt fra de utarmede understrommer 96.3,fjernt fra de utarmede understrommer 96.2. (e) Der hvor de utarmede understrommer 96.4 fores under kanalen 40 mottar de via stromningsforbindelsene 4 2 fra sekundærkanalen 40.1 av kanalen 40, deler av strommen 88.1 fra den foregående modul i serien med i det alt vesentlige den samme isotop-sammensetning. De kombinerte understrommer 96.4, 88.1 sirkulerer langs kretslopet ved siden av de kombinerte understrommer 96.3, 90.4 fjernt fra de kombinerte understrommer 96.2, 90.3. De kombinerte understrommer 96.4, 88.1 fores gjennom et par 22 1/2° sektorer 104 i kompressoren 20 langs sektorene 102. Deretter fores de gjennom et par 2 2 1/2° sektorer 104.1 i varmeveksleren 22 og inn i et par 22 1/2° sektorer 104.1 i separatoren 24. is fed along the channel 18 next to the depleted underflows 96.3; distant from the depleted sub-streams 96.3, distant from the depleted sub-streams 96.2. (e) Where the depleted underflows 96.4 are fed under the channel 40, they receive via the flow connections 4 2 from the secondary channel 40.1 of the channel 40, parts of the flow 88.1 from the previous module in the series with essentially the same isotopic composition. The combined substreams 96.4, 88.1 circulate along the circuit adjacent to the combined substreams 96.3, 90.4 remote from the combined substreams 96.2, 90.3. The combined substreams 96.4, 88.1 are fed through a pair of 22 1/2° sectors 104 in the compressor 20 along the sectors 102. They are then fed through a pair of 2 2 1/2° sectors 104.1 in the heat exchanger 22 and into a pair of 22 1/2 ° sectors 104.1 in the separator 24.
I elementene 26 i sektorene 104.1 av separatoren 24 finner en isotop-separasjon sted og de kombinerte understrommer 96.4, In the elements 26 in the sectors 104.1 of the separator 24, an isotope separation takes place and the combined substreams 96.4,
88.1 deles i anrikede understrommer 90.1 og utarmede understrommer 96.5. 'De anrikede understrommer 90.1 fores fra sekundærutlopene av elementene 26 inn i kammeret 32 og deretter fra sektorene 104.1 i kammeret 32 via stromningsforbindelsene inn i sekundærkanalen 34.5 av kanalen 34. Utarmede 88.1 is divided into enriched substreams 90.1 and depleted substreams 96.5. The enriched underflows 90.1 are fed from the secondary outlets of the elements 26 into the chamber 32 and then from the sectors 104.1 of the chamber 32 via the flow connections into the secondary channel 34.5 of the channel 34. Depleted
understrcmmer 96.5 fores fra hovedutlbpene 26.2 av elementene 26 inn i kanalen 18 langs de utarmede understrommer 96.4 ved siden av de utarmede understrommer 96.4 fjernt fra de utarmede understrommer 96.3. De utarmede understrommer 96.5 fores deretter langs kanalen 18 ved siden av de utarmede understrommer 96.4 fjernt fra de utarmede understrommer 96.3 til avboynings-r platene ved 44. Ved avboyningsplatene avboyes de utarmede understrommer 96.5 slik at de fortsetter å gå langs kanalen 18 ved siden av de utarmede understrommer 96.4. undercurrents 96.5 are fed from the main outlets 26.2 of the elements 26 into the channel 18 along the depleted undercurrents 96.4 next to the depleted undercurrents 96.4 distant from the depleted undercurrents 96.3. The depleted undercurrents 96.5 are then fed along the channel 18 adjacent to the depleted undercurrents 96.4 remote from the depleted undercurrents 96.3 to the deflection plates at 44. At the deflection plates the depleted undercurrents 96.5 are deflected so that they continue to travel along the channel 18 adjacent to the depleted substreams 96.4.
(f) Der hvor de utarmede understrommer 96.5 fores under (f) Where the depleted substreams 96.5 are lined below
kanalen 40 mottar de, via stromningsforbindelsene 42 fra sekundærkanalen 40. 2,deler av en strom 88.2 fra den foregående modul i seri-enj med i det vesentlige den samme isotop-sammensetning. De kombinerte understrommer 96.5, 88.2 strommer langs kanalen 18 til kompressoren 20. De kombinerte understrommer 88.2, 96.5 fores gjennom et par 2 2 1/2° sektorer 106 inn i kompressoren 20 langs sektorene 104. Kombinerte understrommer 96.5, 88.2 fores deretter langs kanalen 16 igjennom 22 1/2° sektoren 106.1 og inn i varmeveksleren 22 ved siden av sektorene 104.1,og deretter inn i 2 2 1/2° sektoren 106.1 i separatoren 24 langs sektorene 104.1. I elementene 26 av sektorene 106.1 i separa-. toren 24 finner en isotop-separasjon sted og de nevnte kombinerte understrommer 96.5, 88.2 deles i to par anrikede understrommer 90.2 og et par utarmede understrommer 96.6. De anrikede understrommer 92.2 fores gjennom sekundærutlopene av elementene 26 inn i kammeret 32 og deretter gjennom stromningsforbindelsene fra sektorene 106.1 i kammeret 32 inn i sekundærkanalen 34.6 av kanalen 34. De utarmede understrommer 96.6 fores inn i kanalen 18 og langs kanalen 18 ved siden av de utarmede understrommer 96.5 og ved siden av denne fjernt fra de utarmede understrommer 96.4. Ved avboyningsplatene ved 44 blir de utarmede understrommer 96.6 avboyet for å fortsette langs kanalen 18 ved siden av de utarmede understrommer 96.5. the channel 40 receives, via the flow connections 42 from the secondary channel 40. 2, parts of a stream 88.2 from the previous module in series with essentially the same isotopic composition. The combined substreams 96.5, 88.2 flow along the channel 18 to the compressor 20. The combined substreams 88.2, 96.5 are fed through a pair of 2 2 1/2° sectors 106 into the compressor 20 along the sectors 104. The combined substreams 96.5, 88.2 are then fed along the channel 16 through the 22 1/2° sector 106.1 and into the heat exchanger 22 next to the sectors 104.1, and then into the 2 2 1/2° sector 106.1 in the separator 24 along the sectors 104.1. In the elements 26 of the sectors 106.1 in the separa-. tore 24, an isotope separation takes place and the aforementioned combined substreams 96.5, 88.2 are divided into two pairs of enriched substreams 90.2 and a pair of depleted substreams 96.6. The enriched underflows 92.2 are fed through the secondary outlets of the elements 26 into the chamber 32 and then through the flow connections from the sectors 106.1 in the chamber 32 into the secondary channel 34.6 of the channel 34. The depleted underflows 96.6 are fed into the channel 18 and along the channel 18 next to the depleted substreams 96.5 and next to this far from the depleted substreams 96.4. At the deflection plates at 44, the depleted substreams 96.6 are deflected to continue along the channel 18 adjacent to the depleted substreams 96.5.
(g) Hvor de utarmede understrommer 96.6 fores under kanalen 40 mottar de via stromningsforbindelsene 42 fra sekundærkanalen 40.3 en del av en strom 88.3 av gass fra en foregående modul i serien , med i det vesentlige den samme isotop-sammen- (g) Where the depleted substreams 96.6 are fed under the channel 40, they receive via the flow connections 42 from the secondary channel 40.3 part of a stream 88.3 of gas from a preceding module in the series, with essentially the same isotopic composition
setning.. De kombinerte understrommer 96.6, 88.3 fores langs kanalen 18 til kompressoren 20. De kombinerte understrommer 96.6, 88.3 fores gjennom et par 22 1/2° sektorer 108 til tur-binhjulet 20 ved siden av sektorene 106. Kombinerte understrommer 96.6, 88.3 fores gjennom et par 22 1/2° sektorer 108.1 i varmeveksleren 22 ved siden av sektorene 106.1 i denne og sentence.. The combined substreams 96.6, 88.3 are fed along the channel 18 to the compressor 20. The combined substreams 96.6, 88.3 are fed through a pair of 22 1/2° sectors 108 to the turbine wheel 20 adjacent to the sectors 106. Combined substreams 96.6, 88.3 is fed through a pair of 22 1/2° sectors 108.1 in the heat exchanger 22 next to the sectors 106.1 in this and
inn i et par 22 1/2° sektorer 108.1 i separatoren 24 langs dens sektorer 106.1. I elementene 26 av sektorene 108.1 av separatoren 24 finner en isotop-separsjon sted og de kombinerte understrommer 96.6, 88.3 deles inn i et par anrikede understrommer 90.3 og et par utamrede understrommer 96.7. De anrikede understrommer 90.3 fores fra sekundærutlopene av elementene 26 inn i kammeret 32jog deretter gjennom stromningsforbindelsene fra sektorene 108.1 i kammeret 32 inn i sekundærkanalen 34.7 av kanalen 34. De utarmede understrommer 96.7 fores inn i og strommer langs kanalen 18,langs og ved siden av de utarmede understrommer 96.6)fjernt fra de utarmede understrommer 96.5 til avboyningsplatene ved 44. Avboyningsplatene avboyer de utarmede understrommer 96.6 slik at de fortsetter å strbmme langs kanalen 18 ved siden av de utarmede understrommer 96.6. into a pair of 22 1/2° sectors 108.1 in the separator 24 along its sectors 106.1. In the elements 26 of the sectors 108.1 of the separator 24, an isotope separation takes place and the combined substreams 96.6, 88.3 are divided into a pair of enriched substreams 90.3 and a pair of depleted substreams 96.7. The enriched underflows 90.3 are fed from the secondary outlets of the elements 26 into the chamber 32 and then through the flow connections from the sectors 108.1 in the chamber 32 into the secondary channel 34.7 of the channel 34. The depleted underflows 96.7 are fed into and flow along the channel 18, along and alongside the depleted undercurrents 96.6) removed from the depleted undercurrents 96.5 to the deflection plates at 44. The deflection plates deflect the depleted undercurrents 96.6 so that they continue to flow along the channel 18 adjacent to the depleted undercurrents 96.6.
(h) Hvor understrommene 96.7 fores under kanalen 40 mottar de via stromningsforbindelsene 42 fra sekundærkanalen 40.4 (h) Where the substreams 96.7 are fed under the channel 40, they receive via the flow connections 42 from the secondary channel 40.4
en del av en strom 88.4, med i det vesentlige den samme isotop-sammensetning, fra den foregående modul i serien» De kombinerte understrommer 88.4, 96.7 strommer deretter langs kanalen 18 mot kompressoren 20. Det vil være åpenbart at når den utarmede understrom 96.7 fores over avboyningsplatene ved 44 kombineres de til en enkelt utarmet strom som strommer langs kanalen 18 ved siden av og mellom de utarmede understrommer 96.6. Den kombinerte strom 88.4, 96.7 fores gjennom en 45° sektor 110 inn i kompressoren 20. De kombinerte understrommer 96.7, 88.4 fores deretter gjennom en 45° sektor 110.1 i varmeveksleren 22 og fores deretter inn i en 45° sektor 110.1 a portion of a stream 88.4, with substantially the same isotopic composition, from the preceding module in the series" The combined substreams 88.4, 96.7 then flow along the channel 18 towards the compressor 20. It will be obvious that when the depleted substream 96.7 is fed above the deflection plates at 44, they are combined into a single depleted stream which flows along the channel 18 adjacent to and between the depleted substreams 96.6. The combined stream 88.4, 96.7 is fed through a 45° sector 110 into the compressor 20. The combined substreams 96.7, 88.4 are then fed through a 45° sector 110.1 in the heat exchanger 22 and then fed into a 45° sector 110.1
i separatoren 24. Sektoren 110 mellom sektorene 108 og sektorene 110.1 er henholdsvis mellom sektorparene 108.1 i varme» veksleren 22 og separatoren 24. I elementene 26 av sektoren 110.1 av separatoren 24 finner en isotop-separasjon sted og de kombinerte strommer 96.7, 88.4 deles inn i en anriket strom in the separator 24. The sector 110 between the sectors 108 and the sectors 110.1 is respectively between the sector pairs 108.1 in the heat» exchanger 22 and the separator 24. In the elements 26 of the sector 110.1 of the separator 24 an isotope separation takes place and the combined streams 96.7, 88.4 are divided in an enriched stream
90.4 og en utarmet strom 96.8. Den anrikede strom 90.4 fores gjennom sekundærutlopene av elementene 26 inn i kammeret 32 og deretter gjennom en stromningsforbindelse fra sektoren 110.1 til kammeret 32 og inn i sekundærkanalen 34.8 av kanalen 34. Den utarmede strom 96.8 fores fra hovedutlopet 26.2 av elementene 26 i sektoren 110.1 av separatoren 24 inn i kanalen 18 mellom de utarmede understrommer 96.7. De utarmede understrommer 96.8 fores langs en enkelt sektor i kanalen 18 mellom de utarmede understrommer 96.7 og fores ut av hovedutlopet 38. 90.4 and a depleted current 96.8. The enriched stream 90.4 is fed through the secondary outlets of the elements 26 into the chamber 32 and then through a flow connection from the sector 110.1 to the chamber 32 and into the secondary channel 34.8 of the channel 34. The depleted stream 96.8 is fed from the main outlet 26.2 of the elements 26 in the sector 110.1 of the separator 24 into the channel 18 between the depleted undercurrents 96.7. The depleted underflows 96.8 are fed along a single sector in the channel 18 between the depleted underflows 96.7 and are fed out of the main outlet 38.
Det vil forståes at, slik som i figurene 2 og 4, sektorparene 98, lOO, 102, 104, 106, 108 og sektorparene 98.1, 100.1, 102.1, 104.1, 106.1 og 108.1 for enkelhets skyld i fig. 6 er vist som en enkelt sektor. De forskjellige isotop-sammensetninger i strommene som flyter gjennom apparatet for flyteskjema 82 It will be understood that, as in figures 2 and 4, the sector pairs 98, 100, 102, 104, 106, 108 and the sector pairs 98.1, 100.1, 102.1, 104.1, 106.1 and 108.1 for the sake of simplicity in fig. 6 is shown as a single sector. The different isotopic compositions in the streams flowing through the device for flow chart 82
er arrangert slik at de anrikede strommer 90.1 - 90.4 i det vesentlige har den samme isotop-sammensetning som henholdsvis strommene 86 og de utarmede strommer 96.1 - 96.3. Strbmningen av strommene 90.1 - 90.4 fra sekundærkanalene 34.5 - 34.8 og inn i sekundærkanalene 40.5 - 40.8 utgjor den indre sirkulasjon for apparatet 82. De anrikede strommer 94.1 - 94.4 tilsvarer strommene 88.1'.- 88.4 og fores til en etterfølgende modul i serien. De utarmede strommer 96.8 tilsvarer strommen 86 og fores til en foregående modul i serien. are arranged so that the enriched streams 90.1 - 90.4 essentially have the same isotopic composition as the streams 86 and the depleted streams 96.1 - 96.3, respectively. The flow of the streams 90.1 - 90.4 from the secondary channels 34.5 - 34.8 and into the secondary channels 40.5 - 40.8 constitutes the internal circulation for the apparatus 82. The enriched streams 94.1 - 94.4 correspond to the streams 88.1'.- 88.4 and are fed to a subsequent module in the series. The depleted streams 96.8 correspond to the stream 86 and are fed to a preceding module in the series.
Som i figurene 2 og 3 er alle elementene 26 i fig. 1 beskrevet under henvisning til fig. 4-7 med en fraksjoneringsgrad på 1/5 med hensyn til prosessgassen. As in figures 2 and 3, all the elements 26 in fig. 1 described with reference to fig. 4-7 with a fractionation degree of 1/5 with respect to the process gas.
Samhørigheten mellom figurene 4 og 5 og fig. IA er som folger:The coherence between figures 4 and 5 and fig. The IA is as follows:
Modul 10 i fig. 1, for figurene 4 og 5 opptar to trinn 2 Module 10 in fig. 1, for figures 4 and 5 occupy two steps 2
(fig. IA), dvs. en gruppe med halvparten så mange trinn 2 som hver av gruppene 9 i fig. IA (eller halvparten av en slik gruppe 9); (fig. IA), i.e. a group with half as many stages 2 as each of the groups 9 in fig. IA (or half of such group 9);
trinnene 2 (fig. IA) som utgjor gruppen i fig. 4 og 5 er vist i fig. 4 og 5 henholdsvis som sektorsettene 74, 74.1 og 80, 80.1; the steps 2 (fig. IA) which make up the group in fig. 4 and 5 are shown in fig. 4 and 5 respectively as the sector sets 74, 74.1 and 80, 80.1;
innmatningsstrommene 6 i fig. IA kan betraktes som strommene 70.1, 72 og 70.2, 78.1 i figurene 4 og 5; the input currents 6 in fig. IA can be considered as the currents 70.1, 72 and 70.2, 78.1 in Figures 4 and 5;
de anrikede strommer i fig. IA kan betraktes som de anrikede understrommer 76.1, 76.2 i fig. 4 og 5; og the enriched streams in fig. IA can be considered as the enriched substreams 76.1, 76.2 in fig. 4 and 5; and
de utarmede strommer 8 i fig. IA kan betraktes som de utarmede strommer 78.1, 78.2 i fig. 4. the depleted streams 8 in fig. IA can be considered as the depleted streams 78.1, 78.2 in fig. 4.
Under henvisning til fig. IA kan det også sees at modulen 10 With reference to fig. IA it can also be seen that the module 10
i fig. 4 og 5 må motta sine innmatningsstrommer 70.1, 70.2 fra den foregående modul minus en i serien og dens anrikede strommer 76.1, 76.2 må fores til den etterfolgende modul minus en i serien . in fig. 4 and 5 must receive their feed streams 70.1, 70.2 from the preceding module minus one in the series and its enriched streams 76.1, 76.2 must be fed to the following module minus one in the series.
Sammenhengen mellom fig. 6 og 7 og fig. IA er som folger: Modulen 10 i fig. 1 for fig. 6 og 7 omfatter åtte trinn 2 av fig. IA, dvs. den opptar en gruppe med dobbelt så mange trinn som en gruppe 9 (eller to slike grupper 9) i fig. IA; The connection between fig. 6 and 7 and fig. IA is as follows: The module 10 in fig. 1 for fig. 6 and 7 comprise eight stages 2 of fig. IA, i.e. it occupies a group with twice as many steps as a group 9 (or two such groups 9) in fig. IA;
de åtte trinn 2 som utgjor gruppen i fig. 6 og 7 er vist i fig. 6 og 7 som sektorsettene 92, 92.1; 98, 98.1, 100, 100.1; 102, 102.1; 104, 104.1; 106, 106.1; 108, 108.1 og HO, 110.1; the eight steps 2 that make up the group in fig. 6 and 7 are shown in fig. 6 and 7 as the sector sets 92, 92.1; 98, 98.1, 100, 100.1; 102, 102.1; 104, 104.1; 106, 106.1; 108, 108.1 and HO, 110.1;
innmatningsstrommene 6 i fig. IA kan betraktes strommene 86, 90.1; 96.1, 90.2; 96.2, 90.3; 96.3, 90.4; 96.4, 88.1; 96.5, 88.2; 96.6, 88.3 og 96.7, 88.4 i fig. 6 og 7; the input currents 6 in fig. IA can be considered streams 86, 90.1; 96.1, 90.2; 96.2, 90.3; 96.3, 90.4; 96.4, 88.1; 96.5, 88.2; 96.6, 88.3 and 96.7, 88.4 in fig. 6 and 7;
de anrikede strommer 7 i fig. IA kan betraktes som de anrikede understrommer 94.1 - 94.4 og 90.1 - 90.4 i fig. 6 og 7; og the enriched streams 7 in fig. IA can be considered as the enriched substreams 94.1 - 94.4 and 90.1 - 90.4 in fig. 6 and 7; and
de utarmede strommer 8 i fig. IA kan betraktes som de utarmede strommer 96.1 - 96.8 i fig. 6. the depleted streams 8 in fig. IA can be considered as the depleted streams 96.1 - 96.8 in fig. 6.
Som for fig. 2 og 3 er det i fig. 1 og 4 - 7 overensstemmelse As for fig. 2 and 3 it is in fig. 1 and 4 - 7 conformity
i trinnene 2 mellom kompressorene 5 (fig. IA) og kompressoren 20 (fig. 1 og 4 - 7), og mellom varmeveksl erene 4 (fig. IA) in stages 2 between the compressors 5 (fig. IA) and the compressor 20 (figs. 1 and 4 - 7), and between the heat exchangers 4 (fig. IA)
og varmevekslerene 22 (fig. 1 og 4 - 7). Således når modulen IO i fig. 1 anvendes som vist i fig. 4 og 5 opptar den en halv gruppe 9 (eller en gruppe med den halve stbrrelsen av gruppen 9) i trinnene 2 (fig. IA). En enkelt kompressor 20 og varme-veklseren 22 (fig. 1) anvendes således istedenfor to kompres- and the heat exchangers 22 (fig. 1 and 4 - 7). Thus when the module IO in fig. 1 is used as shown in fig. 4 and 5, it occupies half a group 9 (or a group with half the stem movement of the group 9) in steps 2 (Fig. 1A). A single compressor 20 and the heat exchanger 22 (Fig. 1) are thus used instead of two compressors
sorer 5 og varmevekslere 4 (fig. IA). På samme måte når mo- sors 5 and heat exchangers 4 (fig. IA). In the same way, when mo-
dulen 10 anvendes som vist i fig. 6 og 7 opptar den to grupper 9 (eller en gruppe med den dobbelte storrelse av grup- the dowel 10 is used as shown in fig. 6 and 7, it occupies two groups 9 (or a group with twice the size of group
pen 9) av trinnene 2 (fig. IA). Den ene kompressor 20 og varmeveksler 22 erstatter således åtte kompressorer 5 og varmevekslere 4 i fig. IA. pen 9) of steps 2 (Fig. IA). The one compressor 20 and heat exchanger 22 thus replace eight compressors 5 and heat exchangers 4 in fig. IA.
Ytterligere under henvisning til henholdsvis fig. 4 og 5 og fig. 6 og 7 kan en enkelt separator 24 anvendes istedenfor et antall separatorer 3 i fig. IA. Further with reference to fig. 4 and 5 and fig. 6 and 7, a single separator 24 can be used instead of a number of separators 3 in fig. IA.
Oppfinnelsen er illustrert under spesiell henvisning til et The invention is illustrated with particular reference to a
apparat for isotop-separasjon av gasser. Apparatet 10 danner en modul i en kaskade-type-serie, av lignende apparat. Et enkelt apparat 10 er vist i fig. 1 og det er antatt at modu- apparatus for isotope separation of gases. The apparatus 10 forms a module in a cascade-type series of similar apparatus. A simple device 10 is shown in fig. 1 and it is assumed that modu-
len 10 vil i det vesentlige forbli uendret i et kaskade-arrangement. Således vil i hver modul de generelle dimensjoner og relative plasseringer av husene 12, 14, kompressoren 20, varmeveksleren 22, separatoren 24 og kammeret 32, innlopet 36 og utlopet 38 og kanalene 34, 40 i det vesentlige forbli uendret. len 10 will essentially remain unchanged in a cascade arrangement. Thus, in each module the general dimensions and relative positions of the housings 12, 14, the compressor 20, the heat exchanger 22, the separator 24 and the chamber 32, the inlet 36 and the outlet 38 and the channels 34, 40 will remain essentially unchanged.
Imidlertid da det skjer en utvikling langs modulserien i kaskaden, fra den innforte tilforselsstrom til kaskaden mot enten det endelige utlop av den anrikede strom eller det endelige utlop av den utarmede strom,; vil massestromningshastighetene i den fremadgående eller motsatte retning langs kaskaden avta. However, when there is a development along the module series in the cascade, from the introduced supply stream to the cascade towards either the final outlet of the enriched stream or the final outlet of the depleted stream; the mass flow rates in the forward or reverse direction along the cascade will decrease.
Således vil flere sett av moduler 10 være nodvendig for å be- Thus, several sets of modules 10 will be necessary to
handle den totale massestrom av en gruppe 9 av fire trinn i en blokk nær tilforselsstrommen til kaskaden. I en mellomliggende stilling i kaskaden kan en enkelt modul 10 være i stand til å håndtere den totale massestrom av en gruppe 9 av fire trinn, act the total mass flow of a group 9 of four stages in a block close to the supply flow of the cascade. In an intermediate position in the cascade, a single module 10 may be able to handle the total mass flow of a group 9 of four stages,
og nær det endelige utlop for anriket eller utarmet strom i kaskaden, en enkelt modul 10 kan være i stand til å håndtere mere enn den totale massestrom for en gruppe 9 av fire trinn. and near the final outlet of enriched or depleted stream in the cascade, a single module 10 may be able to handle more than the total mass stream of a group 9 of four stages.
Som vist i fig. 2 og 3 kan en modul 10 holde en gruppe 9 av As shown in fig. 2 and 3, a module 10 can hold a group 9 off
fire trinn i en blokk 1 av kaskade-arrangementet, hvilken gruppe 9 mottar fire anrikede strommer (50.1- 50.4) fra en foregående modul eller gruppe og som mottar en enkelt utarmet strom (52) fra den etterfølgende modul eller gruppe i serien. Dette viser en mulig mellomliggende modul i kaskade-arrangementet. four steps in a block 1 of the cascade arrangement, which group 9 receives four enriched streams (50.1-50.4) from a preceding module or group and which receives a single depleted stream (52) from the following module or group in the series. This shows a possible intermediate module in the cascade arrangement.
I fig. 4 og 5, på den annen side.p er stromningsdiagrammene vist In fig. 4 and 5, on the other hand, the flow diagrams are shown
for en modul 10 som mottar to anrikede strommer 70.1 og 70.2 for a module 10 which receives two enriched streams 70.1 and 70.2
fra en foregående modul minus 1, og en utarmet strom 72 fra en etterfølgende modul. Fig. 4 og 5 kan således være for en modul nær begynnelsen av kaskade-arrangementet hvor apparatet 10 er i stand til å håndtere ca. halvparten av den totale massestrom for en gruppe 9 av fire trinn. Det kan således være to sett av apparatet 10 som utgjor en gruppe 9 (fig. IA) av trinn for å håndtere den totale massestrom. De anrikede strommer (4) fra den foregående gruppe av trinn vil stromme inn i de to moduler 10, og den utarmede strom (en) fra den etterfølgende gruppe 9 from a preceding module minus 1, and a depleted current 72 from a subsequent module. Figs 4 and 5 can thus be for a module near the beginning of the cascade arrangement where the device 10 is able to handle approx. half of the total mass current for a group 9 of four stages. There can thus be two sets of the apparatus 10 which form a group 9 (fig. 1A) of steps to handle the total mass flow. The enriched streams (4) from the preceding group of stages will flow into the two modules 10, and the depleted stream (a) from the subsequent group 9
av trinn vil stromme inn i en av de nevnte to moduler 10. Modulen 10 i fig. 1 under henvisning til fig. IA, 4 og 5 vil således oppta en halv gruppe 9. of stages will flow into one of the aforementioned two modules 10. The module 10 in fig. 1 with reference to fig. IA, 4 and 5 will thus occupy half of group 9.
I fig. 6 og 7 er vist strbmningsdiagrammer for en posisjon In fig. 6 and 7 show flow diagrams for a position
nær slutten av kaskade-arrangementet. Apparatet IO i fig. 1, near the end of the cascade event. The apparatus 10 in fig. 1,
ved denne posisjon, kan være i stand til å håndtere det dobbelte av den totale massestrom. Apparatet 10.kan således, at this position, may be able to handle twice the total mass flow. The device 10.can thus,
i fig. 6 og 7, oppta to grupper 9 (fig. IA) i kaskade-arrangementet. I virkeligheten vil sektorene 92, 98, 100 og 102 in fig. 6 and 7, occupy two groups 9 (fig. IA) in the cascade arrangement. In reality, sectors 92, 98, 100 and 102
sammen med sektorene 92.1, 98.1, 100.1 og 102.1 oppta en hby- together with the sectors 92.1, 98.1, 100.1 and 102.1 occupy a hby-
ere gruppe 9 i modulen 10, og sektorene 104, 106, 108 og 110 sammen med sektorene 104.1, 106.1, 108.1 og 110.1 opptar en lavere gruppe 9 i modulen 10. Således vil den lavere gruppe motta fire anrikede strommer (88.1 - 88.4) fra den foregående gruppe av trinn i kaskade-arrangementet (i én annen modul IO) are group 9 in module 10, and sectors 104, 106, 108 and 110 together with sectors 104.1, 106.1, 108.1 and 110.1 occupy a lower group 9 in module 10. Thus, the lower group will receive four enriched streams (88.1 - 88.4) from the preceding group of steps in the cascade arrangement (in one other module IO)
og en utarmet strom (96.4) i form av to understrommer fra den nevnte hbyere gruppe, og dens anrikede utlbpsstrbmmer (90.1 - 90.4) fores videre til den nevnte hoyere gruppe, mens de utarmede utlbpsstrbmmer 96.8 fores til den nevnte foregående gruppe. På tilsvarende måte vil den nevnte hbyere gruppe and a depleted stream (96.4) in the form of two substreams from the said higher group, and its enriched effluent streams (90.1 - 90.4) are fed further to the said higher group, while the depleted effluent streams 96.8 are fed to the aforementioned preceding group. In a similar way, the aforementioned hbyere group
motta anrikede strommer (90.1 - 90.4) fra den lavere gruppe og en utarmet strom (86) fra en etterfølgende gruppe (i en annen modul) i serien , og dens anrikede utlopsstrommer (94.1 - 94.4) fores til den nevnte etterfolgende gruppe i serien' , receive enriched streams (90.1 - 90.4) from the lower group and a depleted stream (86) from a subsequent group (in another module) in the series, and its enriched outlet streams (94.1 - 94.4) are fed to said subsequent group in the series' ,
mens dens utarmede utlopsstrbm (96.4) fores til den lavere gruppe. while its depleted outlet strbm (96.4) is fed to the lower group.
Således når man skrider frem langs kaskade-arrangementet fra dets tilforte matstrom til dets endelige utlop av anriket eller utarmet strom: (a) Ved og nær begynnelsen vil anrikede sttommer som beveger seg fremover langs kaskade-arrangementet passere fra en mo- Thus, in advancing along the cascade arrangement from its supplied food stream to its final outlet of enriched or depleted stream: (a) At and near the beginning, enriched stems moving forward along the cascade arrangement will pass from a mo-
dul til den etterfolgende modul minus en, og hver gruppe 9 dul to the following module minus one, and each group 9
av fire trinn 2 er opptatt i så mange moduler 10 som er nodvendig for å håndtere den totale massestrom. (Fig. 4 og 5). of four stage 2 is occupied in as many modules 10 as are necessary to handle the total mass flow. (Fig. 4 and 5).
(b) Fremover i kaskade-arrangementet vil antall nodvendige moduler for å holde en gruppe trinn avta inntil en enkel mo- (b) Further in the cascade arrangement, the number of modules required to hold a group of steps will decrease until a single mo-
dul (fig. 2 og 3) er nodvendig for å håndtere den totale massestrom, og dul (fig. 2 and 3) is necessary to handle the total mass flow, and
(c) Mot slutten av kaskade-arrangementet kan to eller (c) Towards the end of the cascade event, two or
flere grupper opptas i en enkelt modul 10. (Fig. 6 og 7). several groups are accommodated in a single module 10. (Fig. 6 and 7).
I fig. 8 og 9 er vist et annet apparat for behandling av et fluidum i henhold til oppfinnelsen. Hvis intet annet er angitt er de samme henvisningstall anvendt i fig. 8 og 9 som de anvendt i fig. 1. In fig. 8 and 9 show another device for treating a fluid according to the invention. If nothing else is indicated, the same reference numbers are used in fig. 8 and 9 as those used in fig. 1.
Således vil referansenummeret 10 generelt angi et apparat som omfatter et indre hus 12 og et ytre hus 14 som omslutter det indre hus 12. Inne i det indre hus 12 er angitt et i det vesentlige sylindrisk kjerneelement 112 og det ytre hus 14 er innelukket i et sylindrisk kar eller tank 114. Thus, the reference numeral 10 will generally denote an apparatus comprising an inner housing 12 and an outer housing 14 which encloses the inner housing 12. Within the inner housing 12 is indicated a substantially cylindrical core element 112 and the outer housing 14 is enclosed in a cylindrical vessel or tank 114.
Huset 12 og kjerneelementet 112 er koaksiale og definerer seg imellom en kanal 16, som er ringformet. Husene 12, 14 vil på sin side seg imellom definere kanalen 18 som også er ringformet. Motsatte ender av kanalen 16 åpner seg radielt inn i de motsatte ender av kanalen 18. Kanalene 16, 18 definerer således en endelos kanal eller et kretslop med en indre ringformet del formet av kanalen 16 og en ytre ringformet del, i hvilken den indre del er anordnet, definert av kanalen 18. The housing 12 and the core member 112 are coaxial and define between them a channel 16, which is annular. The housings 12, 14 will in turn define the channel 18 which is also annular. Opposite ends of the channel 16 open radially into the opposite ends of the channel 18. The channels 16, 18 thus define an endless channel or circuit with an inner annular portion formed by the channel 16 and an outer annular portion, in which the inner portion is arranged, defined by channel 18.
Den aksiale stromningskompressor 20 er anordnet i kanalen 16 i enende 114.1 av tanken 114. Kompressoren 20 har en aksel 20.1 og vinger 20.2. Akselen 20.1 er koaksial med kanalene 16, 18 og utstrekker seg innover fra det ytre av tanken 114 ved enden 114.1. The axial flow compressor 20 is arranged in the channel 16 at one end 114.1 of the tank 114. The compressor 20 has a shaft 20.1 and vanes 20.2. The shaft 20.1 is coaxial with the channels 16, 18 and extends inwards from the outside of the tank 114 at the end 114.1.
Et med hull forsynt varmeveksleelement 22 er anordnet i kanalen 18 på den motsatte ende 114.2 av tanken 114, hvor kanalen 16 åpner seg radielt utover og inn i kanalen 18. Varmeveksleren 22 er ringormet. A heat exchanger element 22 provided with holes is arranged in the channel 18 on the opposite end 114.2 of the tank 114, where the channel 16 opens radially outwards and into the channel 18. The heat exchanger 22 is annular.
Separatoren 24 er likeledes ringformet og anordnet i kanalen 18 og utstrekker seg fra varmeveksleren 22 mot enden 114.1 The separator 24 is likewise annular and arranged in the channel 18 and extends from the heat exchanger 22 towards the end 114.1
av tanken og har en avkortet kjegleform med avskråning mot varmeveksleren 22. Isotopgass-separasjonselementene 26 tilsvarer elementene 26 i fig. 1 og er anordnet i separatoren 24. of the tank and has a truncated cone shape with a slope towards the heat exchanger 22. The isotope gas separation elements 26 correspond to the elements 26 in fig. 1 and is arranged in the separator 24.
Den del av kanalen 18 betegnet med 18.1 mellom varmeveksleren 2 2 og separatoren 24 er anordnet radielt utover separatoren 24, mellom separatoren og huset 14. Delen av kanalen 18, betegnet 18.2 på den motsatte side av separatoren 24 fra varmeveksleren 22 er anordnet radielt innover fra separatoren 24, mellom separatoren 24 og huset 12. The part of the channel 18 designated by 18.1 between the heat exchanger 2 2 and the separator 24 is arranged radially beyond the separator 24, between the separator and the housing 14. The part of the channel 18, designated 18.2 on the opposite side of the separator 24 from the heat exchanger 22 is arranged radially inward from the separator 24, between the separator 24 and the housing 12.
Elementene 26 i separatoren 24 har sine innlop 26.1 som kommuniserer med kanalen 18 og direkte gjennom skilleanordningen 28 inn i delen 18.1 i kanalen 18. Hovedutlopene 26.2 for skilleelementene 26 kommuniserer via skilleanordningen .30 The elements 26 in the separator 24 have their inlets 26.1 which communicate with the channel 18 and directly through the separating device 28 into the part 18.1 in the channel 18. The main outlets 26.2 for the separating elements 26 communicate via the separating device .30
med delen 18.2 i kanalen 18 mellom separatoren 24 og huset 12. with the part 18.2 in the channel 18 between the separator 24 and the housing 12.
Kammeret 32 som definerer separatoren 24 har anordnet en utlopskanal 34 i form av et ringformet kammer som utstrekker seg rundt huset 14 ved enden 114.1 av tanken 114. Sekundærutlopene for gass-separasjonselementene åpner seg inn i kanalen 34. Kanalen 34 er forsynt med tolv'langs omkretsen likt adskilte, radielt utover utstikkende utlop 116. The chamber 32 defining the separator 24 has an outlet channel 34 in the form of an annular chamber extending around the housing 14 at the end 114.1 of the tank 114. The secondary outlets for the gas separation elements open into the channel 34. The channel 34 is provided with twelve circumference equally spaced, radially outwardly projecting outlet 116.
Hovedinnlopet 36 forer inn i kanalen 18 ved enden 114.1 i The main inlet 36 leads into the channel 18 at the end 114.1 i
tanken 114 aksialt utover for ringen av utlopene 116. Diametralt motsatt til innlopet 36 er anordnet et hovedutlop 38 som likeledes kommuniserer med kanalen 18. the tank 114 axially outwards from the ring of outlets 116. Diametrically opposite to the inlet 36, a main outlet 38 is arranged which likewise communicates with the channel 18.
Ytterligere innlopskanal 40 er ringformet og utstrekker seg rundt akselen 20.1 for kompressoren 20 og aksialt utover i forhold til kompressoren 20. Kanalen 40 er definert mellom en tappformasjon 118 som utstrekker seg koaksialt fra enden 114.1 av tanken 114. Tappformasjonen 118 er boltet til den nevnte ende av tanken 114 og er forsynt med et endedeksel 118.1 gjennom hvilken akselen 20.1 utstrekker seg aksialt ut^ over, forseglingsanordninger 118.2 er anordnet i endedekselet 118.1. Further inlet channel 40 is annular and extends around the shaft 20.1 of the compressor 20 and axially outwards in relation to the compressor 20. The channel 40 is defined between a stud formation 118 which extends coaxially from the end 114.1 of the tank 114. The stud formation 118 is bolted to said end of the tank 114 and is provided with an end cover 118.1 through which the shaft 20.1 extends axially above, sealing devices 118.2 are arranged in the end cover 118.1.
Lagene 120 er anordnet for akselen 20.1 henholdsvis i tappformasjonen 118 og i en monteringsdel 122 anordnet ved enden av kjerneelementet 112 tilstotende kompressoren 20. The layers 120 are arranged for the shaft 20.1 respectively in the pin formation 118 and in a mounting part 122 arranged at the end of the core element 112 adjacent to the compressor 20.
Aksialkompressoren 124 er forsynt med blader 124.1 montert The axial compressor 124 is provided with blades 124.1 mounted
på akselen 20.1 og er anordnet i kanalen 40. Kanalen 40 on the shaft 20.1 and is arranged in the channel 40. The channel 40
har tolv innlop 126 som er likt adskilt rundt periferien og utgjor kanaler i tappformasjonen 118, kanalene 126 åpner seg radielt utover. Kanalen 40 åpner seg aksialt inn i kanalen 16 hvor kanalen 18 kommuniserer radielt med kanalen 16 ved enden 114.1 av tanken 114. has twelve inlets 126 which are equally spaced around the periphery and form channels in the pin formation 118, the channels 126 opening radially outward. The channel 40 opens axially into the channel 16 where the channel 18 communicates radially with the channel 16 at the end 114.1 of the tank 114.
Enden av kjerneelementet 112 ved enden 114.2 av tanken 114 The end of the core element 112 at the end 114.2 of the tank 114
er forbundet til et mannhulldeksel 128 ved en belgformasjon 130 som muliggjor ekspansjon og sammentrekning. En diffusor 131 er anordnet ved utlopet av kompressoren 20. is connected to a manhole cover 128 by a bellows formation 130 which enables expansion and contraction. A diffuser 131 is arranged at the outlet of the compressor 20.
Det henvises spesielt til fig. 9 hvor det kan sees at kanalen 16, varmeveksleren 22, separatoren 24 og kanalen 18 er delt i aksialt utstrekkende kamre ved hjelp av et antall radielt, aksialt utstrekkende langs omkretsen adskilte skilleanordninger 132. Det er vist 48 stykker skilleanordninger 132, 48 er ty-pisk et egnet antall for anvendelse i en separator 24 med en fraksjonering i området 1/20. Reference is made in particular to fig. 9 where it can be seen that the channel 16, the heat exchanger 22, the separator 24 and the channel 18 are divided into axially extending chambers by means of a number of radially, axially extending along the circumference separated separation devices 132. There are shown 48 pieces of separation devices 132, 48 are ty- whip a suitable number for use in a separator 24 with a fractionation in the range of 1/20.
Avboyningsanordninger er anordnet ved skilleanordningene og Decoy devices are arranged at the separating devices and
er tilpasset for å avboye fluidumet som fores langs kretslopet definert av kanalene 16, 18 i en periferiretning i forhold til de nevnte kanaler. Avboyningsanordninger er også anordnet i is adapted to deflect the fluid which is fed along the circuit defined by the channels 16, 18 in a peripheral direction in relation to the said channels. De-buoying devices are also provided in
kanalen 18 ved 134. Som eksempel er i den skjematiske tegning i fig. 10 vist avboyningsanordninger i form av bremser ved 138 i skilleanordningene 132, hvor avboyningsplater 140 utgjor en del av skilleanordningene 132 og som heller langs omkretsen i forhold til resten av skilleanordningen; og derved tillater stromning fra et kammer mellom et par skilleanordninger 132 til et annet kammer mellom et annet par skilleanordninger 132. the channel 18 at 134. As an example, in the schematic drawing in fig. 10 shows deflection devices in the form of brakes at 138 in the separation devices 132, where deflection plates 140 form part of the separation devices 132 and which lean along the circumference in relation to the rest of the separation device; thereby allowing flow from a chamber between a pair of separators 132 to another chamber between another pair of separators 132.
Virkemåten for modulen 10 ifolge fig. 8 og 9 er i det vesentlige den samme som for modulen ifolge fig.l. Den anrikede strom fra en tidligere modul eller moduler i serien, og/eller gass som resirkulerer fra utlopene 116 fores langs kanalen 40 i form av tolv understrommer som fores inn i kanalen 40 The operation of the module 10 according to fig. 8 and 9 is essentially the same as for the module according to fig.l. The enriched stream from a previous module or modules in the series, and/or gas that recycles from the outlets 116 is fed along the channel 40 in the form of twelve substreams that are fed into the channel 40
via innlopene 126. De anrikede strommer fores gjennom kompressoren 124 og fores inn i kanalen 16 oppstroms i forhold til kompressoren 20. via the inlets 126. The enriched streams are fed through the compressor 124 and are fed into the channel 16 upstream in relation to the compressor 20.
Den utarmede strom fra den etterfolgende modul 10 i serien fores inn i kanalen 18 via hovedinnlopet 36. Denne utarmede strom fores radielt innover inn i kanalen 18 og deretter inn i kanalen 16 og inn i kompressoren 20. Den utarmede strom fra den etterfolgende modul fores aksialt langs kanalen 16 The depleted stream from the following module 10 in the series is fed into the channel 18 via the main inlet 36. This depleted stream is fed radially inwards into the channel 18 and then into the channel 16 and into the compressor 20. The depleted stream from the following module is fed axially along channel 16
til enden av kanalen ved enden 114.2 av huset 114 og opptar den sektor av passasjen 116. Den fores deretter gjennom varmeveksleren 22 og inn i delen 18.1 av kanalen 18, og deretter inn i separatoren 24 og deretter fores den utarmede del derav inn i delen 18.2 av kanalen 18 i retningen vist med to the end of the channel at the end 114.2 of the housing 114 and occupies that sector of the passage 116. It is then fed through the heat exchanger 22 and into the section 18.1 of the channel 18, and then into the separator 24 and then the depleted part thereof is fed into the section 18.2 of the channel 18 in the direction shown with
pil, mens den anrikede del derav fores inn i kanalen 34. arrow, while the enriched part thereof is fed into the channel 34.
Det vil forståes at sektoren,som opptas av den utarmede strom fra den etterfølgende modul som innfores gjennom hovedinnlopet 36,kan være definert av-forskjellige kamre mellom skilleanordningene 132. Ved avboyningsplatene 140 ved 134 i kanalen 18 vil den utarmede strom deles i to deler som fortsetter å stromme langs kretslopet i deres respektive sektorer på motsatte sider av den forste sektor som opptas av den utarmede strom som fores inn gjennom hovedinnlopet 36. I denne forbindelse vil det forståes at skilleanordningene 132 ikke vil være parallelle med modulen 10's polarakse langs hele deres fulle lengde. De vil være slik formet at de heller mot den nevnte akse slik at kamrene definert mellom skilleanordningene åpner seg inn i den passende sektor eller sektorer i kompressoren 20. Dette arrangement av skilleveggene har til hensikt å kompensere en rotasjon av gass-strommen rundt den nevnte akse, forårsaket av kompressoren når gass-strommen fores gjennom denne. De to deler av den utarmede gass-strom fortsetter sin strom langs deres skruelignende baner i motsatte periferiretninger rundt modulen 10, slik som beskrevet under henvisning til fig. 1, inntil de eventuelt kommer sammen igjen og fores ut av hovedutlopet 38 i form av den utarmede strom fra modulen 10 og fores til den foregående modul i serien. It will be understood that the sector, which is occupied by the depleted stream from the subsequent module which is introduced through the main inlet 36, can be defined by different chambers between the separation devices 132. At the deflection plates 140 at 134 in the channel 18, the depleted stream will be divided into two parts which continue to flow along the circuit in their respective sectors on opposite sides of the first sector occupied by the depleted stream fed through the main inlet 36. In this regard, it will be understood that the separators 132 will not be parallel to the polar axis of the module 10 along their full length. They will be so shaped that they lean towards the aforementioned axis so that the chambers defined between the separation devices open into the appropriate sector or sectors of the compressor 20. This arrangement of the partitions is intended to compensate for a rotation of the gas flow around the aforementioned axis , caused by the compressor when the gas stream is fed through it. The two parts of the depleted gas flow continue their flow along their screw-like paths in opposite peripheral directions around the module 10, as described with reference to fig. 1, until they eventually come together again and are fed out of the main outlet 38 in the form of the depleted stream from module 10 and fed to the preceding module in the series.
Fra en sammenligning av fig. 8 og 9 med fig. 1 vil det sees From a comparison of Figs. 8 and 9 with fig. 1 it will be seen
at innlopene 126 til kanalen 40 svarer til sekundærkanalene 40.1 - 40.4 i fig. 1, og at utlbpene 116 fra utlopskanalen 34 tilsvarer sekundærkanalene 34.1 - 34.4 i fig. 1. Delene av den anrikede gass-strom fra den foregående modul som innfores i kanalen 40 via innlopene 126 er anordnet slik at de utstotes av kompressoren 124 og inn i innlopet for kompressoren 20 ved de posisjoner, hvor deres isotopsammensetning er de samme som den for strommen fra kanalen 18 inn i innlopet for kompressoren 20. that the inlets 126 of the channel 40 correspond to the secondary channels 40.1 - 40.4 in fig. 1, and that the outlets 116 from the outlet channel 34 correspond to the secondary channels 34.1 - 34.4 in fig. 1. The parts of the enriched gas stream from the previous module that are introduced into the channel 40 via the inlets 126 are arranged so that they are ejected from the compressor 124 and into the inlet of the compressor 20 at the positions where their isotopic composition is the same as that of the flow from the channel 18 into the inlet for the compressor 20.
Det vil således forståes at modulen 10 i henhold til fig. 1 også kan forsynes med skilleanordninger tilsvarende skilleanordningene 132 vist i fig. 8 og 9. Skilleanordningene deler kretslopet inn i et antall kamre som utstrekker seg langs kretslopet. Disse kamre kan, men behbver nodvendigvis ikke å tilsvare de sektorer som opptas i kretslopet av de forskjellige strommer og kombinerte strommer som flyter langs kretslopet. It will thus be understood that the module 10 according to fig. 1 can also be provided with separation devices corresponding to the separation devices 132 shown in fig. 8 and 9. The separation devices divide the circuit into a number of chambers which extend along the circuit. These chambers may, but need not necessarily correspond to the sectors occupied in the circuit by the various currents and combined currents flowing along the circuit.
Trekket med skilleanordningene 132 reduserer blanding ved diffusjon eller turbulens ved grenseflatene mellom de nevnte strommer når de strommer langs kretslopet. Jo flere skilleanordninger 132 som finnes; desto mindre blanding finner sted. Således kan det generelt anordnes så mange skilleanordninger som mulig, idet det toatle antall begrenses av praktiske hensyn ved konstruksjonen og av okonomiske betraktninger. The feature of the separating devices 132 reduces mixing by diffusion or turbulence at the interfaces between the aforementioned streams when they flow along the circuit. The more separation devices 132 there are; the less mixing takes place. Thus, in general, as many separating devices as possible can be arranged, the total number being limited by practical considerations in the construction and by economic considerations.
Generelt jo steilere konsentrasjonsgradienten i omkretsretningen i kretslopet definert av kanalene 16 og 18 er; desto vik-tigere blir skilleanordningene 132, idet disse skilleanordninger, som beskrevet ovenfor, tjener til å forhindre blanding og forhindre at konsentrasjonsgradienten reduseres. Således for en modul omfattende kun et få antall trinn, eksempelvis to trinn, slik som vist i fig. 5, vil skilleanordningene selv om de er onskelige ikke være nodvendige. For.-moduler som omfatter et stort antall trinn, eksempelvis 10 som vil'være van-lig for fraksjoner på ca. 1/10 eller mindre,bl ir skilleanordningene mere og mere av betydning. In general, the steeper the concentration gradient in the circumferential direction in the circuit defined by channels 16 and 18; the more important the separating devices 132 become, as these separating devices, as described above, serve to prevent mixing and prevent the concentration gradient from being reduced. Thus for a module comprising only a few steps, for example two steps, as shown in fig. 5, the separating devices, even if they are desirable, will not be necessary. For.-modules which comprise a large number of steps, for example 10 which will be usual for fractions of approx. 1/10 or less, the separating devices become more and more important.
I tilfellet ifolge fig. 1 hvor det ikke er noen skilleanordninger har varmeveksleren 22 og den avskrådde del av kanalen 16 fortrinnsvis et sentralt lokalisert aksialt utstrekkende sylindrisk kjerneelement 112 (stiplede linjer) som utstrekker seg fra akselen 20.1 til kammeret 32, og som tilsvarer kjerneelementet 112 i fig. 8 og 9. Dette kjerneelement har en tendens til å forhindre blanding av strommene som flyter langs kanalen 16 med strommene på diametralt motsatte sider. In the case according to fig. 1 where there are no separation devices, the heat exchanger 22 and the chamfered part of the channel 16 preferably have a centrally located axially extending cylindrical core element 112 (dashed lines) which extends from the shaft 20.1 to the chamber 32, and which corresponds to the core element 112 in fig. 8 and 9. This core element tends to prevent mixing of the currents flowing along the channel 16 with the currents on diametrically opposite sides.
Eksempelene under henvisning til fig. 1 - 7 er beskrevet under henvisning til elementene 26 som har en fraksjoneringsgrad på 1/5 og hvor de anrikede strommer og utarmede strommer har det samme trykk. For tilfellene hvor hvert trinn 2 (fig. IA) har en anriket strom 7 ved et annet trykk i forhold til den utarmede strom, er det påtenkt at strommene ved de lavere trykk må fores gjennom en ytterligere kompressor for de tilsettes de andre strommer for derved å utligne trykket i strommene, hvoretter de fores gjennom den felles kompressor 20 og varmeveksleren 22 (fig. 1). Eksempelvis kan det således anordnes en ytterligere kompressor i kanalen 40 i fig. 1 hvor strommene 50 (fig. 2) er ved et lavere trykk enn strommene 52 og 58, eller en ytterligere kompressor kan anordnes i delen 16.2 i kanalen 16 hvor strommene 50 er ved et hbyere trykk enn .strommene 52 og 58. For tilfellet ifolge fig. 8 og 9 er den ytterligere kompressor vist ved 124 for tilsvarende tilfeller hvor strommene 50 er ved et lavere trykk enn strommene 52 og 58. The examples with reference to fig. 1 - 7 are described with reference to the elements 26 which have a fractionation degree of 1/5 and where the enriched streams and depleted streams have the same pressure. For the cases where each stage 2 (fig. IA) has an enriched stream 7 at a different pressure in relation to the depleted stream, it is intended that the streams at the lower pressures must be fed through an additional compressor before they are added to the other streams thereby to equalize the pressure in the streams, after which they are fed through the common compressor 20 and the heat exchanger 22 (fig. 1). For example, a further compressor can thus be arranged in the channel 40 in fig. 1 where the streams 50 (Fig. 2) are at a lower pressure than the streams 52 and 58, or a further compressor can be arranged in the part 16.2 in the channel 16 where the streams 50 are at a higher pressure than the streams 52 and 58. For the case according to fig. 8 and 9, the additional compressor is shown at 124 for corresponding cases where the streams 50 are at a lower pressure than the streams 52 and 58.
Ytterligere vil det forståes at modulen 10 ikke behbver å Furthermore, it will be understood that the module 10 does not need to
oppta et helt antall grupper trinn eller en gruppe eller grupper som omfatter et helt antall trinn. Det er således påtenkt at en modul kan anvendes for å oppta et hvilket som helst antall grupper eller deler derav, omfattende et hvilket som helst antall trinn eller deler derav. Passende strbmningsforbindelser vil bli tilveiebragt etter behov. Således er fremgangsmåten og apparatet ikke begrenset til spesielle fraksjoneringsgrader, eksempelvis 1/3, 1/4 eller 1/5, og en hvilken som helst fraksjoneringsgrad ned til 1/20 eller mindre kan anvendes. occupy an integer number of groups of steps or a group or groups comprising an integer number of steps. It is thus intended that a module can be used to accommodate any number of groups or parts thereof, including any number of steps or parts thereof. Suitable power connections will be provided as required. Thus, the method and the apparatus are not limited to particular degrees of fractionation, for example 1/3, 1/4 or 1/5, and any degree of fractionation down to 1/20 or less can be used.
Det vil også forståes at avboyningsplatene nødvendigvis ikke behbver å avbbye strommen fra et gitt kammer inn i det neste tilstbtende eller andre spesifikt angitte kamre. I praksis kan avboyningsplatene avbbye strommen fra et kammer i en hvilken som helst vilkårlig grad, idet avbbyningen må være tilstrekf kelig til å avbbye strommen inntil en tilstbtende sektor, idet det må erindres at sektorene ikke behbver å korresponderer med kamrene mellom skilleanordningene 132. Graden av avbbyning av avboyningsplatene vil i virkeligheten være avhengig av massestrbmbalansebetraktninger i modulen 10, dvs. stbrrelsene av de utarmede strommer som strommer mellom modulene. It will also be understood that the deflection plates do not necessarily need to deflect the flow from a given chamber into the next adjacent or other specifically indicated chambers. In practice, the deflection plates can deflect the current from a chamber to any arbitrary degree, the deflection must be sufficient to deflect the current up to an adjacent sector, it being remembered that the sectors need not correspond to the chambers between the separation devices 132. The degree of deflection of the deflection plates will in reality depend on mass current balance considerations in the module 10, i.e. the control of the depleted currents that flow between the modules.
Oppfinnelsen har en ytterligere fordel ved det faktum at standardisering av modulene er mulig. Ytterligere ved isotop-separasjon vil kompresjon (fore strommen gjennom en kompressor for å bevege strommen) og varmeveksling (eksempelvis avkjble strommen etter kompresjon) være nodvendig hver gang.strommen har passert isotop-separasjonselementene. En ytterligere fordel ved oppfinnelsen er at hver modul 10 har en enkel kompressor 20 og varmeveksler 22 for intern sirkulasjon, uavhengig av antallet separate gass-strommer som beveges fremover eller motstroms langs kaskade-arrangementet og som fores gjennom modulen. Når det er nodvendig kan hver modul også ha en enkel kompressor 124 for å utligne trykkene mellom anrikede gass-strommer som fores inn i modulen og de internt sirkulerende strommer. Anvendelse av et stort antall kompressorer og varmevekslere (minst en for hvert trinn vist i fig. IA) blir således unngått; og anvendelse av et relativt lite antall identiske kompressorer og varmevekslere er således gjort mulig. Når det er anordnet skilleanordninger vil de eneste deler av kretslopet i modulen, hvor de forskjellige strommer og understrommer vil være i kontakt med hverandre, være i den del av kretslopet som opptas av kompressoren 20 og i den del av kretslopet hvor avboyningsplatene 140 er anordnet. For tilfellet vist i fig. The invention has a further advantage in the fact that standardization of the modules is possible. Furthermore, in isotope separation, compression (passing the stream through a compressor to move the stream) and heat exchange (eg cooling the stream after compression) will be necessary each time the stream has passed the isotope separation elements. A further advantage of the invention is that each module 10 has a single compressor 20 and heat exchanger 22 for internal circulation, regardless of the number of separate gas streams which are moved forward or counter-flow along the cascade arrangement and which are fed through the module. When necessary, each module can also have a simple compressor 124 to equalize the pressures between enriched gas streams fed into the module and the internally circulating streams. The use of a large number of compressors and heat exchangers (at least one for each stage shown in Fig. IA) is thus avoided; and the use of a relatively small number of identical compressors and heat exchangers is thus made possible. When separating devices are arranged, the only parts of the circuit in the module, where the different currents and sub-currents will be in contact with each other, will be in the part of the circuit occupied by the compressor 20 and in the part of the circuit where the deflecting plates 140 are arranged. For the case shown in fig.
8 og 9 vil det også være kontakt hvor kompressoren 124 er anordnet med hensyn til de anrikede .strommer fra den foregående modul. Skilleanordningene 132 tjener således til å nedsette blanding av tilstbtende strommer og understrommer, mens man bibeholder fordelene ved å ha en enkel kompressor 20, en en- 8 and 9 there will also be contact where the compressor 124 is arranged with respect to the enriched streams from the previous module. The separating devices 132 thus serve to reduce the mixing of adjacent streams and sub-streams, while maintaining the advantages of having a simple compressor 20, a
kel kompressor 124, når en slik er anordnet, en enkelt varmeveksler 22 og en enkel separator 24 for hver modul 10. kel compressor 124, when one is provided, a single heat exchanger 22 and a single separator 24 for each module 10.
Anvendelse av metoden og modulen i henhold til oppfinnelsen Application of the method and module according to the invention
for fraksjonering i området 1/20 ved anrikning av uranheksa- for fractionation in the range 1/20 when enriching uranium hexa-
235 235
fluorid (UFg) me(3 hensyn til U er ventet å fore til en reduksjon i anleggsomkostningene på minst 20% og muligens opptil 50% eller mere. Tap av effektivitet som folge av blanding ved diffusjon hvor gass-strbmmene og understrommene er i kontakt er antatt å være under 10%, sammenlignet med kon-vensjonelle kaskade-anordninger, og omkostningene for ekstra moduler for å godtgjore dette tap vil bli mere enn kompensert for ved innsparinger, som folge av anvendelse av standardiserte og relativt store moduler. fluoride (UFg) with consideration of U is expected to lead to a reduction in installation costs of at least 20% and possibly up to 50% or more. Loss of efficiency as a result of mixing by diffusion where the gas streams and substreams are in contact is assumed to be below 10%, compared to conventional cascade devices, and the costs for extra modules to make up for this loss will be more than compensated for by savings, as a result of the use of standardized and relatively large modules.
Claims (19)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
ZA752442A ZA752442B (en) | 1975-04-17 | 1975-04-17 | Method and means for treating a fluid |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO761285L NO761285L (en) | 1976-10-19 |
NO145496B true NO145496B (en) | 1981-12-28 |
NO145496C NO145496C (en) | 1982-04-14 |
Family
ID=25568883
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO76761285A NO145496C (en) | 1975-04-17 | 1976-04-13 | PROCEDURE FOR TREATMENT OF GAS MIXTURE, AND APPARATUS FOR CARRYING OUT THE PROCEDURE |
Country Status (22)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS606685B2 (en) |
AT (1) | AT359615B (en) |
AU (1) | AU497175B2 (en) |
BE (1) | BE840850A (en) |
BR (1) | BR7602159A (en) |
CA (1) | CA1074239A (en) |
CH (1) | CH604842A5 (en) |
DE (1) | DE2617227A1 (en) |
DK (1) | DK147753C (en) |
ES (1) | ES447386A1 (en) |
FI (1) | FI60505C (en) |
FR (1) | FR2307568A1 (en) |
GB (1) | GB1503883A (en) |
IE (1) | IE42797B1 (en) |
IL (1) | IL49361A (en) |
IT (1) | IT1063958B (en) |
NL (1) | NL7603721A (en) |
NO (1) | NO145496C (en) |
PT (1) | PT64989B (en) |
SE (1) | SE427087B (en) |
ZA (1) | ZA752442B (en) |
ZM (1) | ZM4876A1 (en) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2712643C3 (en) * | 1977-03-23 | 1979-09-13 | Nustep Trennduesen Entwicklungs- Und Patentverwertungsgesellschaft Mbh & Co Kg, 4300 Essen | Device for the enrichment of uranium isotopes using the separating nozzle method |
DE2741461C2 (en) * | 1977-09-15 | 1979-12-06 | Nustep Trennduesen Entwicklungs- Und Patentverwertungsgesellschaft Mbh & Co Kg, 4300 Essen | Device for the enrichment of uranium isotopes using the separating nozzle method |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE387189B (en) * | 1970-10-29 | 1976-08-30 | Montedison Spa | PROCEDURE FOR URANIZOTO ENRICHMENT BY GAS DIFFUSION |
FR2180542A1 (en) * | 1972-04-20 | 1973-11-30 | Commissariat Energie Atomique | Elementary sepg cell - for sepg mixts of isotopic cpds |
FR2229448B1 (en) * | 1973-05-18 | 1979-03-02 | Commissariat Energie Atomique |
-
1975
- 1975-04-17 ZA ZA752442A patent/ZA752442B/en unknown
-
1976
- 1976-04-06 IL IL49361A patent/IL49361A/en unknown
- 1976-04-08 PT PT64989A patent/PT64989B/en unknown
- 1976-04-08 BR BR7602159A patent/BR7602159A/en unknown
- 1976-04-08 NL NL7603721A patent/NL7603721A/en not_active Application Discontinuation
- 1976-04-08 SE SE7604129A patent/SE427087B/en not_active IP Right Cessation
- 1976-04-12 DK DK169776A patent/DK147753C/en not_active IP Right Cessation
- 1976-04-13 CA CA250,209A patent/CA1074239A/en not_active Expired
- 1976-04-13 AU AU12941/76A patent/AU497175B2/en not_active Expired
- 1976-04-13 NO NO76761285A patent/NO145496C/en unknown
- 1976-04-14 ES ES447386A patent/ES447386A1/en not_active Expired
- 1976-04-14 IE IE802/76A patent/IE42797B1/en unknown
- 1976-04-14 ZM ZM48/76A patent/ZM4876A1/en unknown
- 1976-04-15 CH CH482576A patent/CH604842A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-04-15 DE DE19762617227 patent/DE2617227A1/en active Granted
- 1976-04-16 BE BE166233A patent/BE840850A/en not_active IP Right Cessation
- 1976-04-16 FR FR7611484A patent/FR2307568A1/en active Granted
- 1976-04-16 JP JP51042594A patent/JPS606685B2/en not_active Expired
- 1976-04-16 IT IT22412/76A patent/IT1063958B/en active
- 1976-04-20 GB GB15973/76A patent/GB1503883A/en not_active Expired
- 1976-04-20 FI FI761063A patent/FI60505C/en not_active IP Right Cessation
- 1976-04-20 AT AT288276A patent/AT359615B/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI60505B (en) | 1981-10-30 |
NO761285L (en) | 1976-10-19 |
SE7604129L (en) | 1976-10-18 |
IE42797B1 (en) | 1980-10-22 |
FR2307568A1 (en) | 1976-11-12 |
FI60505C (en) | 1982-02-10 |
ATA288276A (en) | 1980-04-15 |
NL7603721A (en) | 1976-10-19 |
JPS606685B2 (en) | 1985-02-20 |
BE840850A (en) | 1976-10-18 |
IE42797L (en) | 1976-10-17 |
IL49361A (en) | 1979-07-25 |
DK147753B (en) | 1984-12-03 |
ES447386A1 (en) | 1977-07-01 |
ZA752442B (en) | 1976-11-24 |
PT64989A (en) | 1976-05-01 |
DK169776A (en) | 1976-10-18 |
FR2307568B1 (en) | 1981-11-27 |
ZM4876A1 (en) | 1977-07-21 |
DK147753C (en) | 1985-08-19 |
DE2617227A1 (en) | 1976-10-28 |
CH604842A5 (en) | 1978-09-15 |
BR7602159A (en) | 1976-10-12 |
PT64989B (en) | 1978-01-05 |
GB1503883A (en) | 1978-03-15 |
AU1294176A (en) | 1977-10-20 |
AT359615B (en) | 1980-11-25 |
SE427087B (en) | 1983-03-07 |
DE2617227C2 (en) | 1991-06-20 |
JPS527078A (en) | 1977-01-19 |
NO145496C (en) | 1982-04-14 |
CA1074239A (en) | 1980-03-25 |
IT1063958B (en) | 1985-02-18 |
FI761063A (en) | 1976-10-18 |
AU497175B2 (en) | 1978-12-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0232782B1 (en) | Cooling method and apparatus for thermal turbine vanes | |
US3982378A (en) | Energy conversion device | |
RU2019125354A (en) | DEVICE FOR SEPARATION OF FLUID FLOW COMPONENTS | |
US3149470A (en) | Low pressure turbine exhaust hood | |
US20130319235A1 (en) | Rotating packed bed | |
KR100733559B1 (en) | Steam valve | |
US2067273A (en) | Centrifugal separator | |
US3706510A (en) | Pipe diffuser with auxiliary bleed system | |
NO145496B (en) | PROCEDURE FOR TREATMENT OF GAS MIXTURE, AND APPARATUS FOR CARRYING OUT THE PROCEDURE | |
RU171757U1 (en) | CENTRIFUGAL EXTRACTOR | |
US2936110A (en) | Method of centrifuge operation | |
US3915588A (en) | Two-shell axial-plane split casing structure for high-capacity low-pressure sections of a steam turbine | |
US4113448A (en) | Gas separation process and treatment of a gas in a gas separation process | |
US3314647A (en) | High energy conversion turbines | |
US3613989A (en) | Gas centrifuges, their assembly and a process for enriching uranium 235 | |
US3134536A (en) | Intercoolers for gas compressors | |
US5041076A (en) | Rotary inertial thermodynamic multi-stage mass-flow divider | |
CA1311929C (en) | Regenerative turbomachine | |
SU819364A1 (en) | Steam turbine flow-throuth section | |
US731009A (en) | Turbine. | |
US3286982A (en) | Reversible axial flow gas turbine | |
SE509390C2 (en) | Steam turbine | |
RU2668242C2 (en) | Gas centrifuge | |
US1405091A (en) | Steam turbine | |
US2666453A (en) | Gaseous fluid flow system |