NO145330B - Fremgangsmaate for fremstilling av roer av rustfritt staal - Google Patents
Fremgangsmaate for fremstilling av roer av rustfritt staal Download PDFInfo
- Publication number
- NO145330B NO145330B NO751384A NO751384A NO145330B NO 145330 B NO145330 B NO 145330B NO 751384 A NO751384 A NO 751384A NO 751384 A NO751384 A NO 751384A NO 145330 B NO145330 B NO 145330B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- capsule
- powder
- capsules
- steel
- metal
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 22
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 13
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims description 9
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims description 8
- 239000002775 capsule Substances 0.000 claims description 73
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 47
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 29
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 12
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 8
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims description 4
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 2
- 238000002604 ultrasonography Methods 0.000 claims description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 9
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 4
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 4
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 description 3
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 3
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 2
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 241000252073 Anguilliformes Species 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 1
- 238000000462 isostatic pressing Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 238000005488 sandblasting Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/02—Compacting only
- B22F3/04—Compacting only by applying fluid pressure, e.g. by cold isostatic pressing [CIP]
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/12—Both compacting and sintering
- B22F3/1208—Containers or coating used therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/20—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces by extruding
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S29/00—Metal working
- Y10S29/031—Pressing powder with other step
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Press-Shaping Or Shaping Using Conveyers (AREA)
- Sewing Machines And Sewing (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte for fremstilling av rør i rustfri stålkvalitet ved ekstrudering,
i ett eller flere trinn, av kapsler som er fylt med pulver av metaller eller metall-legeringer eller blandinger der-
av eller med blandinger av pulver av metall og/eller metall-legeringer med keramiske pulver, hvor kapslene i sin form er tilpasset den ønskede gjenstand eller mellomprodukt.
Ved en kjent fremgangsmåte fylles metallpulver direkte i beholderen for en ekstruderingspresse og ekstruderes i en ett-trinnsprosess direkte til det ønskede sluttprodukt,
eller ekstruderes i en flertrinnsprosess over mellompro-dukter i to eller flere trinn til sluttproduktet.
Ved en endring av denne prosess fremstilles først et pressemne som legges inn i og ekstruderes i pressebeholderen. Fremstillingen av pressemne kan skje på forskjellig måte, f.eks. ved at pulveret kaldpresses og sintres, at det varm-presses, eller at det fylles i en kapsel som lukkes. Foreliggende oppfinnelse angår fremstillingen av rør, hvor det i prinsipp benyttes en prosess hvor pulveret fylles i en kapsel som lukkes, hvoretter kapslen fylt med pulver ekstruderes i ett eller flere trinn.
I denne forbindelsre er det av økonomiske og fremstillings-tekniske årsaker nødvendig at kapsel-materialet er så tynt som mulig. Da opptrer problemet at kapslen har en tendens til under,ekstruderingen å bulkes eller danne bretter. Ved fremstilling av langstrakte gjenstander, f.eks. rør e.l.,
er det nødvendig at forholdet mellom kapslenes lengde og diameter er større enn 1. Herved vil imidlertid kapslen lettere bulkes eller utsettes for knekking, spesielt når kapselveggen er tynn.
Forskjellige forslag har vært reist for å løse dette problem. Dog har hittil ingen av disse forslag gitt et øko-nomisk og teknisk tilfredsstillende resultat. Det har eksempelvis vært foreslått å kaldstuke kapslen etter at pulveret er påfylt og kapslen er lukket. Denne metode har dog tilfølge at resultatet, på grunn av de friksjons-krefter som opptrer mellom kapslen og det mekaniske verk-
tøy som benyttes for kaldstukingen, ikke blir tilfredsstillende, spesielt når forholdet mellom kapslens lengde og dens diameter er større enn 1. På grunn av friksjons-kreftene blir også den totale reduksjon som kan oppnås for liten og den varierer over pressemnets lengde, hvilket bl.
a. fører til uheldige forhold ved oppvarming av pressemnet forut for ekstruderingen.
Foreliggende oppfinnelse går en helt annen vei for å løse
det ovenfor nevnte problem.
Til grunn for foreliggende oppfinnelse ligger den oppgave
å frembringe en fremgangsmåte for fremstiling av langstrakte gjenstander i form av rør, stenger, profiler e.l., fortrinnsvis av rustfritt material, hvorved krølling eller
bretting av kapslen unngås.
Denne oppgave er løst ved fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen, hvor det særegne består i at pulver av rustfritt stål, fremstilt ved forstøving av en smelte i inertgass og bestående i det vesentlige av sfæriske korn komprimeres i tynnveggede kapsler av duktilt metall og med en veggtykk-
else på max. 5% av den ytre kapseldiameter, ved vibrasjon og/eller ultralyd i kapslen til ca. 60 - 70% av den teoretiske tetthet og deretter ytterligere komprimeres ved isostatisk koldpressing av kapslen under et trykk på minst 1,500 bar til minimum 80% av den teoretiske tetthet, at presslegemet oppvarmes og deretter varmeekstruderes til rør med kapsel-materialet som ytre overflatesjikt.
Fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen byr på den fordel
at kapslen ikke utsettes for noen brettedannelse ved ekstru-
deringen.
Ved fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen kan det benyttes tynnveggede kapsler av fortrinnsvis høyduktilt material, f.eks. karbonstål eller nikkel.
Kapslenes veggtykkelse ligger fortrinnsvis mellom ca. 0,1
og 5 mm, fortrinnsvis mellom 0,2 og 3 mm.
Fordelaktig er bruken av et pulver med en kornstørrelse, henhv. en diameter på mindre enn 1 mm, fortrinnsvis mindre enn 0,6 mm.
Fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen skal i første
rekke benyttes for rustfritt material,men kan naturligvis også utnyttes for andre materialer av metall eller blandinger av f.eks. metall og keramisk pulver.
Det er videre viktig, når det skal oppnås et feilfritt produkt, at pulveret har lavt oksygeninnhold, hvilket kan oppnås ved at det benyttes et inertgassatomisert, sfærisk pulver .
På grunn av pulverkornenes sfæriske form og ved hjelp av vibreringen av en pulverfylling oppnås også en meget høy fyll-tetthet, hvilket er en meget viktig egenskap ved oppfinnelsen, hvorved det sfæriske pulver skilles fra de uregel-messige pulverformer.
Det sfæriske pulver fylles i kapsler av et fortrinnsvis høy-duktilt material med passende formgiving for det ønskede mellom- eller slutt-produkt og vibreres eventuelt slik at det oppnås en tetthet på 60 til 70% av den teoretiske tetthet, dvs. tettheten i det massive material. Når sammensatte gjenstander (kompound-gjenstander) skal fremstilles benyttes det forskjellige metaller i pulverform.
Pulveret fylles i en kapsel som er avdelt ,ved hjelp av en- -'■ eller flere skillevegger. Disse vegger kan bestå enten av plast, stål e.r. Etter fylling og vibrering ay, pulveret
tas skilleveggene lit. ' Pulveret innesluttes • i kapslen-av ' høyduktilt material,' med eiler uten evakuering.. Deretter utsettes .kapsléri méd det innesluttede pulyer for.et kald-^-isostatisk trykk på "minst 1500 bar, dog med fordel'høyere trykk, f.eks. 5000 bar, !hvorved tettheten økes fra<t.60-70X •' '•■
til 80-90% av den teoretiske tetthet, avhengig av det trykk som benyttes. Ved at pulverets utgangstetthet er så høy vil kapslen ikke krølles under kaldpressingen•og ekstru--deringen til tross for den omstendighet at. forholdet, mellom lengde og diameter er større enn 1, f.eks. 4 og at en tynn kapsel benyttes', hvilket som nevnt ovenfor er meget viktig av økonomiske årsaker. Derved har det vist seg at forholdet mellom kapslens ytterdiameter og dens veggtykkelse er kritisk.
I henhold til foreliggende oppfinnelse skal dette forhold
ligge maksimalt på 5%, dog fortrinnsvis under 3% og hensiktsmessig under 1%. Kapslens veggtykkelse ligger fortrinnsvis mellom ca. 0,1 og 5 mm, spesielt mellom. ca., 0, 2 og 2 mm.
Det skal påpekes at de høye prosenttall skal benyttes ved forholdsvis små diametre og følgelig de lave prosenttall ved større diametre.
Som følge av det allsidige trykk ved den..kpl,disostatiske> pressing oppnår pressemenet en stort sett likeformet tetthet over hele.sin<;>lengde. Derved at tettheten stiger 'kraftig1for-bedres også muligheten til å gjennomføre en . oppvarming av - préss-emnet på kort tid i en induksjonsovn eller på annen måte. Etter oppvarmingen ekstruderes kapslen i ett eller flere trinn. Kapselmaterialet trekkes derved ut til et meget tynt sjikt eller en hinne. Etter utløpet fra ekstruderings pressen oksy-deres sjiktet eller hinnen i luften og flerres delvis av.' Resten av kapselmaterialet fjernes ved en.etterfølgende glød-ing, ved beising i salpetersyre eller ved sandblåsning.... Deretter kan røret vidérebearbeides på vanlig måte.
De rør, stenger e.l. profilerte, langstrakte gjenstander som fremstilles i overensstemmelse med oppfinnelsen har en overraskende jevn strukturoppbygning og overraskende jevne fysikalske og kjemiske egenskaper. Spesielt er variasjonene med hensyn til hardhet og kjemisk motstandsevne for produktene vesentlig høyere i forhold til produktet fremstilt etter kjente fremgangsmåter.
Dette gjelder også for kompound-gjenstander fremstilt med fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen. Disse særtegn for gjenstander fremstilt ved foreliggende oppfinnelse har sin grunn i. at de signinger som alltid forekommer ved vanlig fremstillingsmåte ikke kan opptre.
Om det skulle ønskes kan kapslen bestå av et høyverdig, over-flate-kvalitetserstattende material på en slik måte at de ekstruderte rør e.l. får et gjenblivende sjikt av kapselmaterialet. Herved kan tykkelsen på overflatesjiktet eller pletteringen forhåndbestemmes ved tilsvarende valg av kapslens veggtykkelse. Som kapselmaterial for fremstilling av slike overflatesjikt er det spesielt hensiktsmessig å benytte høy-duktile materialer.
I det følgende skal oppfinnelsen beskrives nærmere under henvisning til noen eksempler.
EKSEMPEL 1
Argonatomisert rustfritt pulver med sfærisk kornform og en kornstørrelse mindre enn 0,6 mm og med et lavt totalt oksygeninnhold ble fylt i en rørformet kapsel og ble vibrert. Kapslen var dannet som et ringlegeme med en ytre diameter på ca. 140 mm og besto av et stål med lavt karboninnhold. Veggtykkelsen var ca. 3 mm og lengden 550 mm. Kapslen hadde et sentralt, gjennomgående rørparti med stort sett samme veggtykkelse og samme karbonstålkvalitet som kapslens yttermantel. Kapsel-materialets lave karboninnhold var nødvendig for å hindre oppkulling av pulveret under oppvarmingen og ekstruderingen.
Kapslen ble evakuert og lukket på kjent måte. Deretter ble kapslen utsatt for et koldisostatisk trykk ved at den ble nedsenket i en væske, f.eks. vann, og ble utsatt for et allsidig trykk på 5000 bar. Derved krympet kapslen og pulverets tetthet øket fra ca. 68% til ca. 90% uten at kapselmaterialet ble krympet.
Til sammenligning skal det nevnes at en lignende kapsel som
i eksempel 1 istedet for å utsettes for koldisostatisk trykk ble utsatt for en normal koldpressing, dvs. den ble komprimert i en mekanisk presse, hvorved det ble oppnådd en tetthet i pulveret på ca. 75% av den teoretiske tetthet til tross for at det ble benyttet dobbelt så høyt trykk som i ovennevnte eksempel 1.
Det pressemne som ble fremstilt ved koldisostatisk trykk ble deretter oppvarmet i en forvarmingsovn til 90°C og endelig i en induksjonsspole til 1240°C, hvoretter pressemnet ble ekstrudert til et sømløst rør. Røret ble så avkjølt i vann-bad og kapselmaterialet ble fjernet i et salpetersyrebad. Røret var feilfritt.
Det pressemne som for sammenligning ble fremstilt i en mekanisk presse ble likeledes oppvarmet og ekstrudert på samme måte. Etter at kapselmaterialet var fjernet var resultatet et ubrukelig rør. På grunn av de knekker o.l. som oppsto ved pressingen ble det dannet sprekker og andre materialfeil i røret, hvilket utelukket en bruk av røret.
EKSEMPEL 2
I et annet tilfelle ble det fremstilt et kompoundrør på følg- . ende måte: i en platekapsel tilsvarende den i eksempel 1, med et gjennomgående sentrumrør ble det innlagt et tynnvegget rør halvveis mellom kapslens yttervegg og innervegg. I det ytre mellomrom ble det fylt, under samtidig vibrering, et sfærisk pulver av et 25% kromstål med høyt innhold av kisel og aluminium. Kornstørrelsen var mindre enn 0,6 mm. Det skal påpekes at et pressemne av denne kvalitet er meget vanskelig å fremstille med vanlige, dvs. smeltemetallurgiske metoder. Materialet er spesielt egnet for pulvermetallurgisk fremstilling. Det er kjent at produkter av denne kvalitet er av største industrielle betydning.
I det indre mellomrom ble det under samtidig vibrering fylt et sfærisk rustfritt pulver av et kromnikkelstål (18% Cr og 8% Ni) med en kornstørrelse på mindre enn 0,6 mm. Etter at mellomveggen var fjernet og etter evakuering samt tillukking av kapslen ble denne utsatt for et koldisostatisk trykk på 5000 bar. Deretter ble pressemnet oppvarmet og ekstrudert til et sømløst rør på samme måte som beskrevet ovenfor i eksempel 1. Kapselmaterialet ble likeledes fjernet i et salpetersyrebad. En strukturundersøkelse av kompound-røret viste at strukturen var fullstendig tett og fullstendig likeartet. I overgangsområdet mellom de to materialer var bindingen total, dvs. uten feilsteder. Det skal her påpekes at en feilfri fremstilling av et kompoundrør med de nå kjente fremgangsmåter i praksis ikke er mulig.
EKSEMPEL 3
Samme pulver og kapselmaterial som i eksempel 1 ble ikke utsatt for en isostatisk pressing, men ble oppvarmet direkte til ca. 1200°C og ekstrudert til et ferdig rør. Røret hadde kraftige overflateskader som kunne tilbakeføres til knekking i kapselmaterialet, hvilket igjen var en følge av pulverleg-emets lave utgangstetthet. Forsøket viste altså at en sammen-trekking av pressemnet før ekstruderingen er nødvendig for å eliminere det kjente fenomen med knekking i kapselmaterialet og dermed overflatefeil på rørene.
EKSEMPEL 4
Samme pulver og kapselmaterial som i eksempel 1 ble utsatt for et koldisostatisk trykk på 2500 bar, hvorved- kapslen krympet uten at det ble krøller og pulverets tetthet øket til ca. 82% av den teoretiske tetthet. Emnet ble oppvarmet og ekstrudert på forut beskreven måte. Det rør som ble oppnådd var feilfritt og hadde ingen knekkingsfenomener.
Forsøket viser at en koldisostatisk sammentrykking til ca. 80% er tilstrekkelig for å fremskaffe et feilfritt produkt.
EKSEMPEL 5
Av åtte kapsler ble fire fylt med rustfritt stålpulver med uregelmessig kornform (vannatomisert pulver) mens fire ble fylt med rustfritt pulver og sfærisk kornform (inertatomisert pulver): Kapslene ble utsatt for et koldisostatisk trykk mellom 2000, 4000, 6000 og 8000 bar hvilket ga tettheter i overensstemmelse med diagram 1, firg. 1. De fire kapsler som var fylt med pulver med uregelmessig form hadde kraftige knekkingsfenomener på mantelflaten. Kapslene med det sfæriske pulver hadde derimot ingen feilfenomener. Disse eksempler viser at det er nødvendig å benytte sfærisk pulver, som gir en høy fylltetthet, når det skal unngås knekking og andre feil ved bruk av koldisostatisk trykk ved pressing til tettheter over 80%.
Av diagrammet fremgår forholdet mellom det koldisostatiske trykk og den oppnådde tetthet eller densitet ved pressing av inert-atomisert (heltrukne linjer) og vannatomisert pulver (strekpunktert-linjer), og at tettheten på 80% oppnås ved betydelig lavere trykk med inertatomisert pulver.
Claims (5)
1. Fremgangsmåte for fremstilling av rør av rustfritt stål, med likeartet struktur og likeartete fysikalske og kjemiske egenskaper samt god viderebearbeidbarhet, idet pulver av et slikt stål fylles i metallkapsler som etter tillukking pres-ses under allsidig virkende trykk hvoretter de således oppnådde presslegemer ekstruderes til rør, karakterisert ved at pulver av rustfritt stål, fremstilt ved forstøving av en smelte i inertgass og bestående i det vesentlige av sfæriske korn komprimeres i tynnveggede kapsler av duktilt metall og med en veggtykkelse på max. 5% av den ytre kapseldiameter, ved vibrasjon og/eller ultralyd i kapslen til ca. 60 - 70% av den teoretiske tetthet og deretter ytterligere komprimeres ved isostatisk koldpressing av kapslen under et trykk på minst 1.500 bar til minimum 80% av den teoretiske tetthet, at presslegemet oppvarmes og deretter varmeekstruderes til rør med kapselmaterialet som ytre overflatesjikt.
2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at pulveret komprimeres 1 metallkapsler hvis veggtykkelse ligger mellom 0,1 og 5 mm, fortrinnsvis mellom 0,2 og 3 mm.
3. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 eller 2, karakterisert ved at det benyttes metallkapsler av stål med lavt karboninnhold.
4. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 eller 2, karakterisert ved at det for fremstilling av rør med permanent overflatebelegg benyttes metallkapsler av et overflateherdbart material, spesielt nikkel.
5. Anvendelse av fremgangsmåten i henhold til krav 1 eller 2 for fremstilling av kompoundrør av rustfritt stål og et ytterligere høylegert stål i kapsler med en eller flere konsen-triske, uttagbare skillevegger, hvor mellomrommene mellom skilleveggene fylles med pulver av de forskjellige stål-kvaliteter .
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2419014A DE2419014C3 (de) | 1974-04-19 | 1974-04-19 | Verfahren zum Herstellen von Rohren aus rostfreiem Stahl und Anwendung des Verfahrens auf das Herstellen von Verbundrohren |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO751384L NO751384L (no) | 1975-10-21 |
NO145330B true NO145330B (no) | 1981-11-23 |
NO145330C NO145330C (no) | 1982-03-03 |
Family
ID=5913383
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO751384A NO145330C (no) | 1974-04-19 | 1975-04-17 | Fremgangsmaate for fremstilling av roer av rustfritt staal |
NO791262A NO149095C (no) | 1974-04-19 | 1979-04-17 | Pressemne for ekstrudering av roer av rustfritt staal |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO791262A NO149095C (no) | 1974-04-19 | 1979-04-17 | Pressemne for ekstrudering av roer av rustfritt staal |
Country Status (20)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4050143A (no) |
AT (1) | AT359808B (no) |
BE (1) | BE828134A (no) |
CA (1) | CA1014891A (no) |
CH (1) | CH599814A5 (no) |
CS (1) | CS193045B2 (no) |
DE (1) | DE2419014C3 (no) |
DK (1) | DK163804C (no) |
ES (1) | ES436763A1 (no) |
FI (1) | FI59351C (no) |
FR (1) | FR2267847B1 (no) |
GB (3) | GB1512392A (no) |
HU (1) | HU171751B (no) |
IT (1) | IT1036559B (no) |
NL (1) | NL7503808A (no) |
NO (2) | NO145330C (no) |
PL (1) | PL93939B1 (no) |
RO (1) | RO71131A (no) |
SE (2) | SE412331B (no) |
YU (1) | YU36445B (no) |
Families Citing this family (28)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4143208A (en) * | 1974-04-19 | 1979-03-06 | Granges Nyby Ab | Method of producing tubes or the like and capsule for carrying out the method as well as blanks and tubes according to the method |
FR2343895A1 (fr) * | 1976-03-10 | 1977-10-07 | Pechiney Aluminium | Procede de fabrication de corps creux en alliages d'aluminium au silicium par filage de grenailles |
CA1145523A (en) * | 1978-09-06 | 1983-05-03 | Peter Nilsson | Process for the after-treatment of powder-metallurgically produced extruded tubes |
DE2846658C2 (de) * | 1978-10-26 | 1985-12-12 | Gränges Nyby AB, Nybybruk | Metallische Hülle für die Herstellung von Strangpreßbolzen zur pulvermetallurgischen Erzeugung von Rohren |
DE2838850C2 (de) * | 1978-09-06 | 1983-12-15 | Gränges Nyby AB, Nybybruk | Verfahren zum Herstellen kaltverformter Rohre aus auf pulvermetallurgischem Weg erzeugten stranggepreßten rostfreien Stahlrohren |
WO1980000804A1 (en) * | 1978-10-26 | 1980-05-01 | Graenges Nyby Ab | Casings and pressed parts utilized for the extrusion of articles,particularly pipes,and manufacturing process of such casings and pressed parts |
SE441336B (sv) * | 1978-10-26 | 1985-09-30 | Nyby Uddeholm Ab | Kapsel for cylindriska pressemnen for extrudering |
US4464205A (en) * | 1983-11-25 | 1984-08-07 | Cabot Corporation | Wrought P/M processing for master alloy powder |
US4464206A (en) * | 1983-11-25 | 1984-08-07 | Cabot Corporation | Wrought P/M processing for prealloyed powder |
DE3520910C2 (de) | 1985-06-11 | 1987-04-02 | Avesta Nyby Powder AB, Torshälla | Verfahren zur Herstellung von Strangpreßbolzen, zur pulvermetallurgischen Erzeugung von Rohren |
US4632702A (en) * | 1985-10-15 | 1986-12-30 | Worl-Tech Limited | Manufacture and consolidation of alloy metal powder billets |
JP2707524B2 (ja) * | 1986-06-17 | 1998-01-28 | 住友電気工業株式会社 | 長尺セラミックス製品の製造方法 |
US5252288A (en) * | 1986-06-17 | 1993-10-12 | Sumitomo Electric Industries, Inc. | Method for producing an elongated sintered article |
US5480601A (en) * | 1986-06-17 | 1996-01-02 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Method for producing an elongated sintered article |
US4699657A (en) * | 1986-11-03 | 1987-10-13 | Worl-Tech Limited | Manufacture of fine grain metal powder billets and composites |
DE3643016C1 (de) * | 1986-12-12 | 1987-08-13 | Mannesmann Ag | Verfahren zur Herstellung von Bloecken oder Profilen |
EP0327064A3 (de) * | 1988-02-05 | 1989-12-20 | Anval Nyby Powder Ab | Verfahren zur Herstellung pulvermetallurgischer Gegenstände, insbesondere langgestreckter Gegenstände, wie Stangen, Profile, Rohre od. dgl. |
US4933141A (en) * | 1988-03-28 | 1990-06-12 | Inco Alloys International, Inc. | Method for making a clad metal product |
DE3919107A1 (de) * | 1988-08-02 | 1990-02-08 | Asea Brown Boveri | Verfahren zur formgebung und verbesserung der mechanischen eigenschaften von pulvermetallurgisch hergestellten rohlingen aus einer legierung mit erhoehter warmfestigkeit durch strangpressen |
SE501390C2 (sv) * | 1989-06-01 | 1995-01-30 | Abb Stal Ab | Sätt för framställning av ett kompoundrör med ett slitstarkt yttre skikt |
FR2687337B1 (fr) * | 1992-02-13 | 1994-04-08 | Valtubes | Procede de realisation de tubes par travail a chaud de poudres metalliques et tubes ainsi obtenus. |
SE503422C2 (sv) * | 1994-01-19 | 1996-06-10 | Soederfors Powder Ab | Sätt vid framställning av en sammansatt produkt av rostfria stål |
US5482672A (en) * | 1995-02-09 | 1996-01-09 | Friedman; Ira | Process for extruding tantalum and/or niobium |
US7897102B2 (en) * | 2004-08-27 | 2011-03-01 | Helio Precision Products, Inc. | Method of making valve guide by powder metallurgy process |
EP2014394A1 (de) * | 2007-07-13 | 2009-01-14 | Alcan Technology & Management Ltd. | Verfahren, bei dem durch Mikrowellen erwärmtes Metallpulver stranggepresst wird |
CN106360252A (zh) * | 2016-08-31 | 2017-02-01 | 吴小华 | 一种干盐腌制机干盐腌制食品的方法 |
US10301753B2 (en) * | 2017-10-18 | 2019-05-28 | Clover Mfg. Co., Ltd. | Presser foot for sewing machine |
US20200406360A1 (en) * | 2019-06-26 | 2020-12-31 | Exxonmobil Upstream Research Company | Powder metallurgical processing of high-manganese steels into parts |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2885287A (en) * | 1954-07-14 | 1959-05-05 | Harold F Larson | Method of forming elongated compacts |
NL261178A (no) * | 1960-03-07 | 1900-01-01 | ||
US3328139A (en) * | 1965-02-26 | 1967-06-27 | Edwin S Hodge | Porous tungsten metal shapes |
DE1539848B1 (de) * | 1966-01-03 | 1971-04-08 | Duerrwaechter E Dr Doduco | Verfahren zur herstellung eines mehrschichtenhalbzeugs durch strangpressen |
US3390985A (en) * | 1966-08-10 | 1968-07-02 | Us Interior | Consolidation and forming by high-energy-rate extrusion of powder material |
SE377434B (no) * | 1967-06-26 | 1975-07-07 | Asea Ab | |
US3450528A (en) * | 1968-07-25 | 1969-06-17 | Crucible Steel Corp | Method for producing dispersioned hardenable steel |
US3724050A (en) * | 1968-09-19 | 1973-04-03 | Beryllium Corp | Method of making beryllium shapes from powder metal |
SE341989B (no) * | 1970-02-03 | 1972-01-24 | Asea Ab | |
US3744993A (en) * | 1970-11-30 | 1973-07-10 | Aerojet General Co | Powder metallurgy process |
US3728111A (en) * | 1971-09-21 | 1973-04-17 | Asea Ab | Method of manufacturing billets from powder |
US3823463A (en) * | 1972-07-13 | 1974-07-16 | Federal Mogul Corp | Metal powder extrusion process |
US3824097A (en) * | 1972-12-19 | 1974-07-16 | Federal Mogul Corp | Process for compacting metal powder |
-
1974
- 1974-04-19 DE DE2419014A patent/DE2419014C3/de not_active Expired
-
1975
- 1975-03-17 SE SE7502944A patent/SE412331B/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-03-20 AT AT216175A patent/AT359808B/de not_active IP Right Cessation
- 1975-03-26 HU HU75GA00001182A patent/HU171751B/hu unknown
- 1975-03-28 IT IT759374A patent/IT1036559B/it active
- 1975-03-28 NL NL7503808A patent/NL7503808A/xx unknown
- 1975-04-10 FI FI751081A patent/FI59351C/fi not_active IP Right Cessation
- 1975-04-11 CS CS752537A patent/CS193045B2/cs unknown
- 1975-04-11 YU YU00929/75A patent/YU36445B/xx unknown
- 1975-04-15 DK DK160375A patent/DK163804C/da not_active IP Right Cessation
- 1975-04-17 NO NO751384A patent/NO145330C/no unknown
- 1975-04-17 PL PL1975179686A patent/PL93939B1/pl unknown
- 1975-04-18 FR FR7512185A patent/FR2267847B1/fr not_active Expired
- 1975-04-18 GB GB47985/77A patent/GB1512392A/en not_active Expired
- 1975-04-18 GB GB16219/75A patent/GB1512391A/en not_active Expired
- 1975-04-18 RO RO7582027A patent/RO71131A/ro unknown
- 1975-04-18 US US05/569,264 patent/US4050143A/en not_active Expired - Lifetime
- 1975-04-18 BE BE155569A patent/BE828134A/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-04-18 CA CA224,940A patent/CA1014891A/en not_active Expired
- 1975-04-18 CH CH502975A patent/CH599814A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-04-18 ES ES436763A patent/ES436763A1/es not_active Expired
-
1976
- 1976-01-22 GB GB2462/76A patent/GB1498908A/en not_active Expired
-
1978
- 1978-04-11 SE SE7804028A patent/SE449059B/sv not_active IP Right Cessation
-
1979
- 1979-04-17 NO NO791262A patent/NO149095C/no unknown
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO145330B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av roer av rustfritt staal | |
US5056209A (en) | Process for manufacturing clad metal tubing | |
US4966748A (en) | Methods of producing clad metals | |
JP4896032B2 (ja) | 管状ターゲット | |
US4150196A (en) | Method of producing tubes or the like and capsule for carrying out the method as well as blanks and tubes according to the method | |
US3579800A (en) | Production of elongated extrusions composed of titanium base metal | |
US5482672A (en) | Process for extruding tantalum and/or niobium | |
CA1145523A (en) | Process for the after-treatment of powder-metallurgically produced extruded tubes | |
US2267665A (en) | Method of plating metals | |
RU2699701C1 (ru) | Способ изготовления баллонов высокого давления | |
JPH0454527B2 (no) | ||
CA1050217A (en) | Capsules from which elongate metal objects can be produced by extrusion | |
DE2462747C2 (de) | Strangpreßbolzen zur pulvermetallurgischen Herstellung von Rohren aus rostfreieem Stahl | |
JPS5929082B2 (ja) | 鋼管製造におけるブランクおよびその製造法 | |
JPH02179802A (ja) | 金属粉末クラッド管押出ビレットと断熱鋼管 | |
JPH05287319A (ja) | 熱間静水圧プレス方法 | |
FI60361B (fi) | Pressaemne foer tillverkning genom extrusion av roer av rostfritt staol | |
JPH0726189B2 (ja) | 表面被覆金属の製造方法 | |
RU2625372C2 (ru) | Способ изготовления металлических и композиционных заготовок из листовых материалов | |
SU1159669A1 (ru) | Способ изготовлени изделий из труднодеформируемых материалов | |
JPH05287320A (ja) | 熱間静水圧プレス方法 | |
JPH0730364B2 (ja) | 表面被覆金属の製造方法 | |
JPH02247302A (ja) | チタンクラッド鋼管の製造方法 | |
KR830000389B1 (ko) | 분말야금법으로 제조된 압출관의 후처리 방법 | |
JPH02310303A (ja) | 継目無管の製造方法 |