NO143590B

NO143590B - BURNER, SPECIFICALLY FOR LIQUID FUEL

Info

Publication number: NO143590B
Application number: NO774287A
Authority: NO
Inventors: Hermann Kopp
Original assignee: Weishaupt Max Gmbh
Priority date: 1976-12-27
Filing date: 1977-12-14
Publication date: 1980-12-01
Also published as: SE426339B; DK573577A; LU78765A1; PT67450A; GR64100B; IT1090699B; US4201538A; DK143300B; PT67450B; BR7708633A; FR2375545A1; JPS53111535A; YU309477A; SE7714105L; DE2659089C3; SU1088672A3; FR2375545B1; BE862313A; DE2659089B2; FI773824A

Description

Den foreliggende oppfinnelse vedrører en brenner, særlig The present invention relates to a burner, in particular

for flytende brennstoff (lett-, mellom- og tungolje), omfattende et brennstofftilførselsrør som er anordnet konsentrisk i et luft-føringsrør, som er delvis omsluttet av en luftførende hylse og som er utstyrt med forstøvnirigsdyse og med et vridningslegeme (Drallkorper) som oppstrøms for forstøvningsdysen omslutter brennstofftilførselsrøret og som består av et stasjonært viftehjul samt som er innrettet til å tilføres forbrenningsluft fra omkretsen, idet forbrenningsluftmengden er regulerbar oppstrøms for brennhodet avhengig av den aktuelle brennstoffgjennomstrømning. Brennere av denne type er kjent fra britisk patentskrift 94 5.83 0 for liquid fuel (light, medium and heavy oil), comprising a fuel supply pipe which is arranged concentrically in an air guide pipe, which is partially enclosed by an air-conducting sleeve and which is equipped with an atomizer nozzle and with a twisting body (Drallkorper) which is upstream of the atomization nozzle encloses the fuel supply pipe and which consists of a stationary fan wheel and which is designed to supply combustion air from the periphery, the amount of combustion air being adjustable upstream of the combustion head depending on the fuel flow in question. Burners of this type are known from British patent document 94 5.83 0

og DT-OS 1.501.904. and DT-OS 1,501,904.

Forstøvningsdysene i slike brennere er utformet som reguler-ingsdyser. Oppstrøms for regulerings-dysenes munning er det anordnet et hvirvelkammer som blir tilført olje tangentialt. I for-støvningsdysens akseretning er det anordnet en boring for tilbake-føring av overflødig brennstoff ved delvis belastning. Det oppnås derved at den forholdsvis små brennstoffmengde som strømmer ut ved drift ved delbelastning, strømmer ut under en forholdsvis stor vinkel, på f.eks. 100-120°, og danner en tåke av faste stoffer hvis dråper er forholdsvis små. Brennstoffet står under et forholdsvis høyt trykk, f.eks. 3 0 bar. Under driften ved delbelastning føres størstedelen av brennstoffmengden som tilføres til hvirvelkammeret tilbake under et forholdsvis lavt trykk, The atomization nozzles in such burners are designed as control nozzles. Upstream of the mouth of the regulating nozzles, a vortex chamber is arranged into which oil is supplied tangentially. In the axial direction of the pre-atomization nozzle, a bore is arranged for the return of excess fuel at partial load. It is thereby achieved that the relatively small amount of fuel that flows out during operation at partial load flows out under a relatively large angle, at e.g. 100-120°, and forms a mist of solid substances whose droplets are relatively small. The fuel is under a relatively high pressure, e.g. 30 bar. During operation at partial load, the majority of the amount of fuel supplied to the swirl chamber is returned under a relatively low pressure,

f.eks. 6 bar, slik at brennstoffmengden som blir værende i hvirvelkammeret strømmer rundt i dette med en forholdsvis høy vridnings-hastighet, slik at dette bevirker en forholdsvis høy forstøvnings-vinkel. Idet brennstoffdråpene er forholdsvis små, oppnår de forholdsvis hurtig samme hastighet som forbrenningsluften, slik at de, dersom forbrenningsluften tilføres under vridning, tar del i luftens dreiende bevegelse. På grunn av denne vridningsluft e.g. 6 bar, so that the amount of fuel that remains in the vortex chamber flows around it at a relatively high twisting speed, so that this causes a relatively high atomization angle. As the fuel droplets are relatively small, they relatively quickly reach the same speed as the combustion air, so that, if the combustion air is supplied while twisting, they take part in the rotating movement of the air. Because of this twist air

danner det seg i området ved forstøvningsdysen et undertrykkområde, noe som fører til en tilbakestrømning av gassene i retning mot oljetåken, slik at denne hastighet blir bremset. Oljetåken beveges derved utover, slik at det ved forbrenning fører til koksavleiring på flatene som omgir forstøvningsdysen. Man har derfor erstattet hittil anvendte metallflater (britisk patentskrift 945.880) med et varmebestandig organ (DT-OS 1.501.904) a negative pressure area forms in the area of the atomization nozzle, which leads to a backflow of the gases in the direction of the oil mist, so that this speed is slowed down. The oil mist is thereby moved outwards, so that during combustion it leads to coke deposits on the surfaces surrounding the atomization nozzle. One has therefore replaced the previously used metal surfaces (British patent document 945,880) with a heat-resistant body (DT-OS 1,501,904)

som ved bruk av brenneren blir glødende, for å forbrenne den dannete koksavleiring. which, when using the burner, becomes glowing, in order to burn the formed coke deposit.

Dersom man går over fra drift med delvis belastning til drift med full belastning sprøytes størstedelen av brennstoffmengden som tilføres til hvirvelkammeret (ved tungolje) respektivt den totale brennstoffmengde gjennom forstøvningsdysen, If one switches from operation with partial load to operation with full load, the majority of the amount of fuel supplied to the swirl chamber (in the case of heavy oil) or the total amount of fuel is injected through the atomization nozzle,

som har et forholdsvis lite tverrsnitt, innad i forbrenningskammeret, noe som krever et forholdsvis høyt statisk trykk i hvirvelkammeret. Idet det derved foreligger en forholdsvis liten trykkforskjell mellom trykket foran og trykket i hvirvelkammeret, er oljens omløpshastighet i hvirvelkammeret vesentlig mindre enn ved drift ved delvis -belastning. Derved blir også forstøvningsvinkelen mindre, og størrelsen på brennstoffdråpene blir mindre. Derved øker oppholdstiden i brennkammeret som er nødvendig for fullstendig forbrenning av brennstoffpartiklene. which has a relatively small cross-section, inside the combustion chamber, which requires a relatively high static pressure in the vortex chamber. Since there is thus a relatively small pressure difference between the pressure in front and the pressure in the swirl chamber, the oil's circulation speed in the swirl chamber is significantly less than during operation at partial load. Thereby, the atomization angle also becomes smaller, and the size of the fuel droplets becomes smaller. This increases the residence time in the combustion chamber, which is necessary for complete combustion of the fuel particles.

Av denne årsak er det nødvendig med forholdsvis lange brennkamre. For this reason, relatively long combustion chambers are necessary.

Av det som er anført ovenfor fremgår det at de beskrevne brennere arbeider tilfredsstillende under drift ved full belastning på grunn av at den nødvendige oppholdstid er tilstrekkelig, mens ved drift under delvis belastning fører de tilbakestrømmende gasser dråpene i brennstofftåken tilbake til blandeanordningens fremre flate slik at det dannes koksavleiringer der. From what has been stated above, it appears that the described burners work satisfactorily during operation at full load due to the fact that the required residence time is sufficient, while during operation under partial load the backflowing gases carry the droplets in the fuel mist back to the front surface of the mixing device so that coke deposits form there.

Formålet med den foreliggende oppfinnelse er derfor å frembringe en strømning som er proporsjonal med dyseytelsen (dråpestørrelsen) og som er rettet mot den utsprøytete oljetåke, for å bremse oljedråpene så mye som det er nødvendig, og derved øke deres oppholdstid i forbrenningskammeret, for at det skal oppnås en bedre oppbrenning. The purpose of the present invention is therefore to produce a flow which is proportional to the nozzle performance (droplet size) and which is directed towards the sprayed oil mist, in order to slow down the oil droplets as much as is necessary, thereby increasing their residence time in the combustion chamber, so that the a better burn-up is to be achieved.

Dette er ifølge oppfinnelsen oppnådd ved at det i kammeret som ligger mellom vridningslegemet og lufttilførselsrøret er anordnet to ytterligere luftføringsrør hvorav det indre rør er utstyrt med en utoverrettet endekjegle, at det nedstrøms for vridningslegemet som omslutter brennstofftilførselsrøret er anordnet to ytterligere vridningslegemer som omslutter hverandre og som har motsatte vridningsretninger, idet det indre vridningslegemes vridningsretning tilsvarer vridningsretningen til vridningslegemet som omslutter brennstofftilførselsrøret, og den minste diameter til det indre vridningslegeme er forbundet med aksialmunningen til vridningslegemet som omslutter brennstoff-tilførselsrøret, og det ytre vridningslegemes største diameter ligger mellom en sylindrisk del av det indre luftføringsrør og dettes utadrettete endekjegle, samt at det er anordnet et skyveorgan som ved delvis belastning av brenneren stort sett stenger innløpet til vridningslegemet som omslutter luftføringsrørene, rommet mellom de to ytterligere luftføringsrør samt innløpet til det ytre vridningslegeme og i det andre belastningsområde stort sett blottlegger det. Derved løses formålet fullgodt, og det oppnås at flammen som dannes etter tenningen både i delbelastningsområdet, under overgangen til området med full belastning samt i området med full belastning brenner stabilt uten å According to the invention, this is achieved by the fact that in the chamber which lies between the twisting body and the air supply pipe two further air ducts are arranged, the inner tube of which is equipped with an outwardly directed end cone, that two further twisting bodies are arranged downstream of the twisting body which encloses the fuel supply pipe which enclose each other and which have opposite twisting directions, the twisting direction of the inner twisting body corresponds to the twisting direction of the twisting body enclosing the fuel supply pipe, and the smallest diameter of the inner twisting body is connected to the axial mouth of the twisting body enclosing the fuel supply pipe, and the outer twisting body's largest diameter lies between a cylindrical part of the internal air duct and its outward-directed end cone, as well as the fact that a push member is arranged which, when the burner is partially loaded, largely closes the inlet to the twisting body that encloses the air ducts, room met between the two additional air ducts as well as the inlet to the outer torsion body and in the second load area largely exposes it. Thereby, the purpose is satisfactorily solved, and it is achieved that the flame formed after ignition both in the partial load area, during the transition to the area with full load and in the area with full load burns stably without

nå bort i noen flate i blandeanordningen, idet ved overgangen fra delbelastningsområdet til området med full belastning kan luft strømme gjennom vridningslegemet som omslutter brennstoff-tilførselsrøret og ved å åpne innløpet til det ytre vridningslegeme kan det ved hjelp av dette frembringes en økende motsatt rettet vridning. reach away in some surface in the mixing device, since at the transition from the part-load area to the area with full load, air can flow through the twisting body that encloses the fuel supply pipe and by opening the inlet to the outer twisting body, an increasing twist in the opposite direction can be produced with the help of this.

Derved reduseres vridningen til luften som strømmer gjennom vridningslegemet som omslutter brennstofftilførselsrøret, idet denne vridning motvirkes av vridningen til luften som ledes gjennom det ytre vridningslegeme, slik at det hindres at brenn-stof f partikler slynges utover. Thereby, the twisting of the air flowing through the twisting body that surrounds the fuel supply pipe is reduced, as this twisting is counteracted by the twisting of the air that is led through the outer twisting body, so that fuel f particles are prevented from being flung outwards.

Skyveorganet er utstyrt med tre stengelegemer hvorav det som har minst diameter er utformet som en hul sylinder, det som ligger utenfor dette er utformet som en sirkelformet skive og det ytterste som en sirkelformet skive eller som en hul avkortet kjegle, idet alle er koaksiale i forhold til brennstofftilførsels-rørets lengdeakse. Det er hensiktsmessig at de to indre stengelegemer er anordnet innstillbart på skyveorganet, mens det ytre stengelegeme er anordnet fast på skyveorganet. Derved kan luft-mengden som er nødvendig for delbelastningsdrift innstilles nøyaktig. Dersom innstillingen er foretatt må de to indre stengelegemer fastlegges slik i forhold til skyveorganet at de stenger både innløpet til vridningslegemet som omslutter forstøvningsdysen og innløpet til det vridningslegeme hvis vridningsretning er The push member is equipped with three rod bodies, of which the one with the smallest diameter is designed as a hollow cylinder, the one outside this is designed as a circular disc and the outermost as a circular disc or as a hollow truncated cone, all being coaxial in relation to the longitudinal axis of the fuel supply pipe. It is appropriate that the two inner rod bodies are arranged adjustably on the pusher, while the outer rod body is arranged fixed on the pusher. Thereby, the amount of air required for part-load operation can be precisely set. If the setting has been made, the two internal rod bodies must be fixed in such a way in relation to the pusher that they close both the inlet to the twisting body which encloses the atomizing nozzle and the inlet to the twisting body whose twisting direction is

motsatt av det førstnevnte vridningslegeme. opposite to the first-mentioned torsion body.

For å kunne påvirke flammeformen, f.eks. øke flammens diameter, er det å anbefale å sørge for at brennstofftilførsels- To be able to influence the flame shape, e.g. increase the diameter of the flame, it is recommended to ensure that the fuel supply

røret med forstøvningsdysen og vridningslegemene samt det indre luftføringsrør og de indre stengelegemer er forskjøvet i forhold til de ytre luftføringsrør slik at den utoverrettete endekjegle i det indre luftføringsrør ligger stort sett utenfor munningen til luftføringsrøret. the tube with the atomizing nozzle and the twisting bodies as well as the inner air guide tube and the inner rod bodies are offset in relation to the outer air guide tubes so that the outwardly directed end cone in the inner air guide tube lies largely outside the mouth of the air guide tube.

Man kan også utstyre det luftføringsrør som ligger nærmest luftføringsrøret med en konvergerende endekjegle for å oppnå at flammen ved delbelastning og ved full belastning har omtrent samme diameter. You can also equip the air guide pipe which is closest to the air guide pipe with a converging end cone to achieve that the flame at partial load and at full load has approximately the same diameter.

Dersom også luftføringsrøret er utformet med en konvergerende endekjegle, kan flammediameteren i begge belastningsområder reduseres ytterligere, flammen blir altså slankere. En således frembrakt, slank flamme kan også gjøres bredere dersom man som nevnt ovenfor forskyver brennstofftilførselsrøret sammen med forstøvningsdysen og vridningslegemene, det indre luftførings- If the air duct is also designed with a converging end cone, the flame diameter in both load areas can be further reduced, so the flame becomes slimmer. A slender flame produced in this way can also be made wider if, as mentioned above, the fuel supply pipe is moved along with the atomizing nozzle and the twisting bodies, the internal air guide

rør samt de indre stengelegemer i forhold til de ytre luft-føringsrør. Idet skyveorganet med det ytre stengelegeme forblir i sin stilling må de indre stengelegemer innstilles i forhold til de førstnevnte stengelegemer. pipes as well as the internal rod bodies in relation to the external air guide pipes. Since the push member with the outer rod body remains in its position, the inner rod bodies must be adjusted in relation to the first-mentioned rod bodies.

Oppfinnelsen vil bli nærmere forklart i det etterfølgende under henvisning til de medfølgende skjematiske tegninger, hvori: The invention will be explained in more detail below with reference to the accompanying schematic drawings, in which:

Fig. 1 viser et langsgående snitt gjennom et brennerhode Fig. 1 shows a longitudinal section through a burner head

som er utformet ifølge oppfinnelsen og hvis blandeanordning er anordnet inne i luftføringsrøret, idet brennerhodets deler i den øvre halvdel er vist i den stilling som tilsvarer drift ved delvis belastning, mens i den nedre halvdel er delene vist i den stilling som tilsvarer drift ved full belastning. which is designed according to the invention and whose mixing device is arranged inside the air duct, the parts of the burner head in the upper half being shown in the position corresponding to operation at partial load, while in the lower half the parts are shown in the position corresponding to operation at full load .

Fig. 2 viser brenneren ifølge fig. 1, men her er blande-r anordningen forskjøvet til høyre i forhold til luftføringsrøret. Fig. 3 viser brenneren ifølge fig. 1, men her er et av de ytre luftføringsrør utstyrt med en konvergerende endekjegle. Fig. 4 viser brennerhodet ifølge fig. 1, hvor også det egentlige luftføringsrør er utstyrt med en konvergerende endekjegle. Fig. 5 viser brenneren ifølge fig. 4, etter forskyvning av blandeanordningen til høyre, slik som vist i fig. 2. Fig. 2 shows the burner according to fig. 1, but here the mixing device is shifted to the right in relation to the air duct. Fig. 3 shows the burner according to fig. 1, but here one of the outer air ducts is equipped with a converging end cone. Fig. 4 shows the burner head according to fig. 1, where the actual air duct is also equipped with a converging end cone. Fig. 5 shows the burner according to fig. 4, after shifting the mixing device to the right, as shown in fig. 2.

I et hulsylindrisk luftføringsrør 1 er det konsentrisk anordnet et brennstofftilførselsrør 3 med forstøvningsdyse 4. Et vrid-ningslegéme 5, som er dannet av et stasjonært viftehjul omslutter oppstrøms for forstøvningsdysen 4 brennstofftilførselsrøret 3 i forholdsvis stor avstand fra dette, slik at det mellom vridningslegemet 5 og brennstofftilførselsrøret dannes et ringformet rom In a hollow cylindrical air guide pipe 1, a fuel supply pipe 3 with an atomization nozzle 4 is concentrically arranged. A twisting body 5, which is formed by a stationary fan wheel, upstream of the atomization nozzle 4 encloses the fuel supply pipe 3 at a relatively large distance from it, so that between the twisting body 5 and an annular space is formed in the fuel supply pipe

6 som oppstrøms er stort sett stengt med en vegg 7. I området 6 which upstream is mostly closed with a wall 7. In the area

for røret 6 omslutter en hylse 8 brennstofftilførselsrøret 3 og forstøvningsdysen 4, slik at det mellom hylsen og brennstoff-tilførselsrøret og forstøvningsdysen kan strømme luft som er antydet med en pil 9. Det spyles altså luft om forstøvnings-dysen 4. Mellom veggen 7, som løper på tvers av brennstoff-tilførselsrøret, og brennstoffrørets omkretsflate er det altså utformet en ringformet spalte 10. Hylsen 8 er utstyrt med utløps-åpninger 12 som fører luftstrømmen gjennom den ringformete spalte 10 også delvis utover, og består her av to konsentrisk anordnete for the pipe 6, a sleeve 8 encloses the fuel supply pipe 3 and the atomization nozzle 4, so that air can flow between the sleeve and the fuel supply pipe and the atomization nozzle, which is indicated by an arrow 9. Air is thus flushed around the atomization nozzle 4. Between the wall 7, which runs across the fuel supply pipe, and the circumferential surface of the fuel pipe is thus formed into an annular gap 10. The sleeve 8 is equipped with outlet openings 12 which lead the air flow through the annular gap 10 also partially outwards, and here consists of two concentrically arranged

hylsedeler 8' og 8", noe som muliggjør en lettvintere ferdig-gjøring. Hylsedelen 8" er utstyrt med en konvergerende endekjegle sleeve parts 8' and 8", which enables an easier winter completion. The sleeve part 8" is equipped with a converging end cone

Mellom vridningslegemet 5 og luftføringsrøret 1 er det anordnet to ytterligere luftføringsrør 13 og 14 hvorav det indre rør 14 er utstyrt med en utoverrettet, altså divergerende, endekjegle 16. Det ytre luftføringsrør 13, som sammen med luftførings-røret 1 danner et ringformet rom 17, er innvendig utformet med en innsnevring 18 som her består av en tilformet platedel. Det indre luftføringsrør 14 er også utformet med en liknende innsnevring 19. I området for denne innsnevring 19 er det anordnet to vridningslegemer 2 0 og 21 som omslutter hverandre og hvor det indre vridningslegeme 21 er forbundet med vridningslegemets 5 aksialmunning 5', slik at den luft som føres innenfor det indre luftføringsrør 14 kan strømme gjennom de to vridningslegemer 20 og 21. Med unntakelse av under .den såkalte delbelastningsdrift strømmer derved luften i luftføringsrøret 1, sett innen-fra og utover, gjennom den ringformete spalte 10, gjennom vridningslegemet 5, vridningslegemene 21 og 20, mellom de to luft-føringsrør 13 og 14 samt gjennom det ringformete rom 17 i retning mot det ikke viste forbrenningskammer. Between the twisting body 5 and the air guide tube 1, two further air guide tubes 13 and 14 are arranged, of which the inner tube 14 is equipped with an outwardly directed, i.e. diverging, end cone 16. The outer air guide tube 13, which together with the air guide tube 1 forms an annular space 17, is internally designed with a constriction 18 which here consists of a shaped plate part. The inner air guide tube 14 is also designed with a similar constriction 19. In the area of this constriction 19, two twisting bodies 20 and 21 are arranged which enclose each other and where the inner twisting body 21 is connected to the axial mouth 5' of the twisting body 5, so that the air which is carried within the inner air guide tube 14 can flow through the two twisting bodies 20 and 21. With the exception of during the so-called part-load operation, the air in the air guide tube 1, viewed from the inside outwards, thereby flows through the annular gap 10, through the twisting body 5, the twisting bodies 21 and 20, between the two air ducts 13 and 14 as well as through the annular space 17 in the direction towards the combustion chamber, not shown.

Idet det på brennstofftilførselsrøret 3 er anordnet et forskyvbart og derved innstillbart skyveorgan 22 hvorpå det via armer 23 er anordnet en hul, avkortet kjegle 24 som også kan være utformet som en sirkelformet skive, og via armer 25 en hul sylinder 26, kan lufttilførselen til vridningslegemet 5 og til det ringformete rom 27 mellom luftføringsrørene 13 og 14 avbrytes. Armene 23 er for. enkel tilpasning av hulsylinderen 26 til vridningslegemet 5 innstillbar og festbar i forhold til skyveorganet 22, slik som antydet med holdeorgan 28. Dessuten er det på den hule sylinder 26 via armer 29 anordnet en sirkelringformet skive 30 Since the fuel supply pipe 3 is arranged with a displaceable and thereby adjustable pusher 22 on which a hollow, truncated cone 24 is arranged via arms 23, which can also be designed as a circular disc, and via arms 25 a hollow cylinder 26, the air supply to the twisting body can 5 and until the annular space 27 between the air ducts 13 and 14 is interrupted. The arms 23 are for. simple adaptation of the hollow cylinder 26 to the twisting body 5 adjustable and fixable in relation to the push member 22, as indicated by holding member 28. In addition, a circular ring-shaped disk 30 is arranged on the hollow cylinder 26 via arms 29

som gjør det mulig å utelate de ytre vridningslegemer 20, slik at forbrenningsluften som tilføres over et kammer 31 bare kan strømme ut gjennom vridningslegemene 21 når den sirkelrunde skive 30 danner avslutning på vridningslegemet 20. I delbelastningsområdet er altså i dette tilfelle vridningslegemet 5, vridningslegemet 20 og kammeret 27 lukket, blir altså ikke gjennomstrømmet av forbrenningsluft, noe som svarer til delbelastningsområdet. which makes it possible to omit the outer twisting bodies 20, so that the combustion air which is supplied over a chamber 31 can only flow out through the twisting bodies 21 when the circular disk 30 forms the end of the twisting body 20. In the partial load area, therefore, in this case the twisting body 5, the twisting body 20 and the chamber 27 closed, combustion air does not flow through, which corresponds to the partial load area.

For å vise begge skyveorganets stillinger på tegningen, er det i den øvre del av tegningen, atskilt med en linje 32, vist stillingen til delene i delbelastningsområdet og i den nedre del stillingen til delene ved drift under full belastning respektivt i andre belastningsområder, slik at det også fremgår hvilke deler av brenneren som er stasjonære, altså er anordnet uforskyv-bare. In order to show both positions of the pusher in the drawing, in the upper part of the drawing, separated by a line 32, the position of the parts in the partial load area is shown and in the lower part the position of the parts during operation under full load respectively in other load areas, so that it is also clear which parts of the burner are stationary, i.e. arranged immovably.

Langvarige forsøk har vist at en slik brenner arbeider fullgodt ikke bare med lettolje, men også med mellomolje og med tungolje, og at det kan frembringes korte, slanke flammer uten at det i vedvarende drift kunne iakttas koksavleiringer og olje-dråper. Long-term tests have shown that such a burner works perfectly not only with light oil, but also with medium oil and with heavy oil, and that short, slender flames can be produced without coke deposits and oil droplets being observed during continuous operation.

Dersom man som vist i fig. 2 forskyver brennstofftilførsels-røret 3 med forstøvningsdysen 4, vridningslegemene 5, 20, 21, stengeorganene 26 og 3 0 samt luftføringsrøret 14 med endekjeglen 16 fra stillingen i fig. 1 til stillingen i fig. 2, må man bare sørge for at derved også stengeorganene 26 og 30 også stenger vridningslegemet 5 respektivt vridningslegemet 20, er man i stand til å øke flammens diameter så mye som det synes hensiktsmessig i forhold til utformingen av brennkammeret. If, as shown in fig. 2 displaces the fuel supply pipe 3 with the atomizing nozzle 4, the twisting bodies 5, 20, 21, the closing members 26 and 30 and the air guide pipe 14 with the end cone 16 from the position in fig. 1 to the position in fig. 2, one only has to ensure that thereby the closing members 26 and 30 also close the twisting body 5 and the twisting body 20 respectively, one is able to increase the diameter of the flame as much as seems appropriate in relation to the design of the combustion chamber.

Man kan også, som vist i fig. 3, forandre brennerhodet i fig. 1 ved at man tilordner luftføringsrøret 13 en konvergerende endekjegle 15, hvorved flammens diameter kan reduseres. Flammens diameter blir derved både ved delbelastning og ved full belastning stort sett lik. One can also, as shown in fig. 3, change the burner head in fig. 1 by assigning the air duct 13 a converging end cone 15, whereby the diameter of the flame can be reduced. The diameter of the flame is thus largely the same both at partial load and at full load.

Også i dette tilfelle kan den i forbindelse med fig. 2 beskrevne forskyvning av de indre deler av blandeanordningen tas med i betraktning, og det oppnås derved også i dette .tilfelle en bredere flamme ved full belastning, idet luften som strømmer gjennom det ringformete kammer 27 er rettet utover, slik som i utførelseseksemplet i fig; 2. In this case too, it can, in connection with fig. 2 displacement of the internal parts of the mixing device is taken into account, and a wider flame is thereby also achieved in this case at full load, as the air flowing through the annular chamber 27 is directed outwards, as in the embodiment in fig; 2.

Ved utførelseseksemplet ifølge fig. 4, som er en videre-utvikling av utførelseseksemplet i fig. 3, er det også til luftføringsrøret 1 tilordnet en konvergerende endekjegle 2, hvorved flammen både ved delbelastning og ved full belastning er forholdsvis kort og slank. In the design example according to fig. 4, which is a further development of the embodiment in fig. 3, a converging end cone 2 is also assigned to the air guide pipe 1, whereby the flame is relatively short and slender both at partial load and at full load.

Utførelseseksemplet i fig. 5 viser endelig forskyvningen, The design example in fig. 5 finally shows the displacement,

som ovenfor er omtalt i forbindelse med fig. 2 og 3, idet i dette tilfelle flammen kan gjøres bredere enn ved tilfellet i fig. 4. as discussed above in connection with fig. 2 and 3, in that in this case the flame can be made wider than in the case in fig. 4.

Selv om den ovenfor beskrevne brenner er særlig velegnet Although the burner described above is particularly suitable

for forbrenning av flytende brennstoff, er det ved forsøk blitt fastslått, at det med en slik brenner også kan forbrennes gass-formete brennstoff. I et forsøk ble det anordnet gasstilførsels-ledninger slik at deres ender løper gjennom endekjeglen 16, slik at altså munningene for disse gasstilførselsledninger munner ut i kammeret 33 som er omgitt av endekjeglen 16. for the combustion of liquid fuel, it has been determined by experiments that gaseous fuel can also be burned with such a burner. In an experiment, gas supply lines were arranged so that their ends run through the end cone 16, so that the mouths for these gas supply lines open into the chamber 33 which is surrounded by the end cone 16.

Claims

1. Burner, especially for liquid fuel (light, medium

and heavy oil), comprising a fuel supply pipe which is arranged concentrically in an air guide pipe, which is partially enclosed by an air-conducting sleeve and which is equipped with an atomizing nozzle and with a twisting body which, upstream of the atomizing nozzle, encloses the fuel supply pipe and which consists of a stationary fan wheel as well as which is designed to supply combustion air from the periphery, the amount of combustion air being adjustable upstream of the combustion head depending on the fuel flow in question, characterized in that in the chamber located between the twisting body (5) and the air guide pipe (1) two additional air guide pipes are arranged ( 13, 14) of which the inner tube (14) is equipped with an outwardly directed end cone (16), that downstream £>r the twisting body which encloses the fuel supply pipe (3) two further twisting bodies (20,21) are arranged which enclose each other and which have opposite directions of twisting, with the twisting direction of the inner twisting body (21) to corresponds to the twisting direction of the twisting body (5) which encloses the fuel supply pipe (3), and the smallest diameter of the inner twisting body (21) is connected to the axial mouth (5') of the twisting body (5) which includes the fuel supply pipe (3) and the outer twisting body (20 ) largest diameter lies between a cylindrical part of the inner air guide tube (14) and its outwardly directed end cone (16), and that a pusher (22) is arranged which, when partially loaded by the burner, largely closes the inlet to the twisting body C5) which encloses the air guide tube (3), the space between the two further air ducts (13,14) as well as the inlet to the outer torsion body (20) and in the second load area largely exposes it.

2. Burner in accordance with claim 1, characterized in that the push member (22) is equipped with three rod bodies (24,26,30), of which the rod body (26) with the smallest diameter is designed as a hollow cylinder, the intermediate rod body is designed as a circular disk while the outer rod body is designed as a circular disk or hollow, truncated cone, each of them being arranged coaxially about the longitudinal axis of the fuel supply pipe (3).

3. Burner in accordance with claim 1 or 2, characterized in that the two inner rod bodies (26,30) are arranged adjustably on the push member (22).

4. Burner at least in accordance with claim 1, characterized in that the fuel supply pipe (3) with the atomization nozzle (4), the twisting bodies (5,20,21) and the inner air supply pipe (14) are offset in relation to the outer air supply pipes (1,13), so that the outwardly directed end cone (16) and the outwardly directed end cone (16) of the inner air guide tube (14) lie mainly outside the mouth of the air guide tube (1) (fig. 2 and 5).

5. Burner in accordance with one of the preceding claims, characterized in that the air guide pipe (13) which is closest to the air guide pipe (1) is equipped with a converging end cone (15) (fig. 3).

6. Burner in accordance with claim 5, characterized in that the air duct (1) is also equipped with a converging end cone (2) (fig. 4 and 5).