NO143338B

NO143338B - PROCEDURE AND APPARATUS FOR TREATED HEATED ANIMAL MATERIAL.

Info

Publication number: NO143338B
Application number: NO783129A
Authority: NO
Inventors: Inge M Tronstad
Original assignee: Myrens Verksted As
Priority date: 1978-09-15
Filing date: 1978-09-15
Publication date: 1980-10-13
Also published as: NO783129L; DK385079A; SE7907657L; DE2937109A1; NO143338C

Description

Den foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte til behandling av oppvarmet animalsk materiale, særlig fisk eller fiskemasse, hvor materialet fra et forrådslager transporteres gjennom en første reaktordel for oppvarming til en temperatur som er høy nok til at proteinstoffene i materialet begynner å koagulere, og transporteres videre gjennom en annen reaktordel med praktisk talt jevn eller passende regulert temperatur for ytterligere og fullstendig utkoagulering av proteinstoffer. The present invention relates to a method for treating heated animal material, in particular fish or fish mass, where the material is transported from a storage warehouse through a first reactor part for heating to a temperature high enough for the protein substances in the material to begin to coagulate, and is further transported through another reactor part with a practically uniform or suitably regulated temperature for further and complete coagulation of protein substances.

Oppfinnelsen angår også et apparat til utførelse av The invention also relates to an apparatus for carrying out

fremgangsmåten. the procedure.

Ved behandling av animalsk materiale for fremstilling av olje og mel blir materialet ifølge kjent teknikk først kokt ved hjelp av kontinuerlige kokere. Deretter blir det kokte materiale presset og tørket og den frapressede væske sentrifu-gert for fraskillelse av olje. Ved koking av materialet i kjente kontinuerlige kokere utsettes imidlertid materialet for relativt høye temperaturer, idet temperaturen på de deler som overfører varme til materialet, kan ligge i området 150-16 0°C. Jo høyere temperatur det animalske materialet utsettes When processing animal material for the production of oil and flour, the material is first boiled using continuous boilers according to known techniques. The cooked material is then pressed and dried and the pressed liquid centrifuged to separate oil. When boiling the material in known continuous boilers, however, the material is exposed to relatively high temperatures, as the temperature of the parts that transfer heat to the material can be in the range 150-160°C. The higher the temperature the animal material is exposed to

for under kokingen eller koaguleringsprosessen, desto mindre fordøyelig blir det ferdige produkt. Dessuten vil en koking av materialet etter de kjente metoder føre til et fullstendig kokt eller utkoagulert halvfabrikat fra kokeren, et forhold som innebærer at en del av fettet som er innleiret i proteingelen, innesluttes og derfor vanskelig lar seg presse ut i det etterfølgende oljeutpressingstrinn. Følgelig vil den pressede masse gi et melprodukt som har høyt fettinnhold, noe because during the boiling or coagulation process, the less digestible the finished product becomes. Moreover, boiling the material according to the known methods will lead to a completely cooked or coagulated semi-finished product from the cooker, a situation which means that part of the fat embedded in the protein gel is trapped and therefore difficult to squeeze out in the subsequent oil extraction step. Consequently, the pressed pulp will give a flour product that has a high fat content, something

som er ugunstig sett fra et lagringsmessig synspunkt, og som i visse tilfeller begrenser anvendelsesmuligheten for f.eks. fiskemel. which is unfavorable from a storage point of view, and which in certain cases limits the possibility of application for e.g. fishmeal.

Hensikten med den foreliggende oppfinnelse er å gi an-visning på en fremgangsmåte til behandling av oppvarmet animalsk materiale, som gir et høyere oljeutvinningsutbytte, slik at der oppnås et endelig tørrstoffprodukt som inneholder minimale mengder fettstoff, samtidig som behandlingen foregår ved en temperatur som medfører minimal denaturering av materialets næringsstoffer. The purpose of the present invention is to provide instructions for a method for treating heated animal material, which gives a higher oil extraction yield, so that a final dry matter product containing minimal amounts of fat is obtained, while the treatment takes place at a temperature which results in minimal denaturation of the material's nutrients.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er karakterisert vedThe method according to the invention is characterized by

at der i den annen reaktordel blir foretatt en utvasking av olje og fett fra det koagulerende materiale med en vaskevæske som gir det koagulerende materiale en temperatur på 40-75°C, that in the second reactor part oil and fat are washed out of the coagulating material with a washing liquid that gives the coagulating material a temperature of 40-75°C,

og som etter å ha passert materialet i medstrøm og/eller mot-strøm føres ut på et annet sted enn der den ble ført inn. and which, after passing the material in co-flow and/or counter-flow, is taken out at a place other than where it was brought in.

I norsk patentskrift nr. 14 0 560 er der beskrevet en fremgangsmåte og et apparat til varmebehandling av animalsk materiale, idet behandlingen finner sted ved en temperatur In Norwegian patent document no. 14 0 560, a method and an apparatus for heat treatment of animal material are described, the treatment taking place at a temperature

som ligger godt under 100°C. Materialet pumpes her gjennom en fortrinnsvis vertikal, sylinderformet reaktor og blir i et nedre oppvarmingsområde av reaktoren påvirket av forvarmet væske med en temperatur som er tilstrekkelig høy til at proteinstoffene i materialet begynner å koagulere. Deretter transporteres det oppvarmede materiale videre i et område which is well below 100°C. Here, the material is pumped through a preferably vertical, cylindrical reactor and is affected in a lower heating area of the reactor by preheated liquid with a temperature sufficiently high for the protein substances in the material to begin to coagulate. The heated material is then transported further in an area

over oppvarmingsområdet med praktisk talt jevn eller svakt synkende temperatur for ytterligere og fullstendig utkoagulering av proteinstoffer. above the heating area with a practically uniform or slightly decreasing temperature for further and complete coagulation of protein substances.

Den foreliggende oppfinnelse skiller seg fra fremgangsmåten og apparatet ifølge NO-PS 140 560 ved at der i tillegg The present invention differs from the method and apparatus according to NO-PS 140 560 in that, in addition

til et oppvarmings-trinn hvor materialet ved hjelp av forvarmet væske oppvarmes til en temperatur som er høy nok til at protein-stof f ene i materialet begynner å koagulere, benyttes utvaskingstrinn, idet utvaskingen finner sted mens koaguleringen av materialet fremdeles pågår. Ifølge NO-PS 140 560 er det således ikke tale om utvaskingstrinn i den forstand at der skal ut-vaskes olje og fett, men om oppvarmingstrinn som tjener til for a heating step where the material is heated with the help of preheated liquid to a temperature high enough for the protein substances in the material to begin to coagulate, a washing out step is used, as the washing out takes place while the coagulation of the material is still in progress. According to NO-PS 140 560, it is thus not a question of a washing-out step in the sense that oil and grease are to be washed out, but of a heating step which serves to

å starte koaguleringsforløpet. Når dette passende er kommet i gang overtar vaske-trinnene ifølge den foreliggende oppfinnelse . to start the coagulation process. When this has suitably started, the washing steps according to the present invention take over.

Etter at vaskevæsken har passert gjennom et eller flere utvaskingsområder av reaktoren, blir den oppvarmet noe for sluttkoagulering av flytende proteiner i vaskevæsken og overføres til en dekanter for fraskilling av faste partikler, hvoretter den dekanterte væske oppvarmes til en enda høyere temperatur over utvaskingstemperaturen og tilføres en separator for fraskilling av olje ved den høyere temperatur, hvoretter den separerte vaskevæske enten føres ut av anlegget for inndamping eller avkjøles til vasketemperatur og resirkuleres til reaktoren for fornyet utvasking av fett og olje fra det koagulerende proteinmateriale. After the wash liquid has passed through one or more washout areas of the reactor, it is heated somewhat for final coagulation of liquid proteins in the wash liquid and transferred to a decanter for separation of solid particles, after which the decanted liquid is heated to an even higher temperature above the washout temperature and fed to a separator for separating oil at the higher temperature, after which the separated washing liquid is either led out of the plant for evaporation or cooled to washing temperature and recycled to the reactor for renewed washing out of fat and oil from the coagulating protein material.

Som det vil forstås går oppfinnelsen ut på at man foretar utvasking av fett og olje fra massen før koaguleringen er fullført. Dette er spesielt gunstig i forbindelse med fiskeslag hvor oljen eller fettet vesentlig forefinnes innleiret i fiskekjøttet, og hvor en fullstendig koagulering vil føre til at oljen blir innleiret i de koagulerte proteinmolekyler. På den annen side er det for noen fiskeslag ønskelig at mest mulig av proteinet er overført til faststoffasen i oppvarmings-trinnet av reaktoren før utvaskingen av fett finner sted. Dette gjelder spesielt for fiskeslag hvor fettet er konsentrert i visse organer eller på bestemte steder av fiskekroppen. As will be understood, the invention involves washing out fat and oil from the mass before coagulation is complete. This is particularly beneficial in connection with types of fish where the oil or fat is essentially found embedded in the fish meat, and where a complete coagulation will cause the oil to become embedded in the coagulated protein molecules. On the other hand, for some species of fish it is desirable that as much as possible of the protein is transferred to the solid phase in the heating step of the reactor before the leaching of fat takes place. This applies in particular to species of fish where the fat is concentrated in certain organs or in certain places of the fish body.

De viktigste faktorer som styrer koaguleringsprosessen, er temperatur, tid og pH-verdi, samt omrøringsgraden, idet koaguleringstid og -temperatur gjelder alle godspartikler i massen. The most important factors that control the coagulation process are temperature, time and pH value, as well as the degree of agitation, as coagulation time and temperature apply to all material particles in the mass.

Ved apparatet ifølge oppfinnelsen kan imidlertid alle de parametre som influerer på koagulerings-forløpet, dvs. tid, temperatur, pH-verdi osv., lett endres og tilpasses de ulike material- eller fiskesorter for mest mulig utbytterik drift. Apparatet ifølge oppfinnelsen er karakterisert ved de trekk som er angitt i kravene 4-9. With the device according to the invention, however, all the parameters that influence the coagulation process, i.e. time, temperature, pH value, etc., can be easily changed and adapted to the various types of material or fish for the most profitable operation possible. The device according to the invention is characterized by the features set out in claims 4-9.

Oppfinnelsen vil i det følgende bli nærmere beskrevet under henvisning til tegningen som viser en foretrukken ut-førelsesform for apparatet ifølge oppfinnelsen. The invention will be described in more detail below with reference to the drawing which shows a preferred embodiment of the device according to the invention.

Det viste apparat består av en slank rørformet vertikal reaktor 1 med hovedsakelig glatte innerflater. Det nedre område av reaktoren 1 som på figuren er betegnet med A, inngår i oppvarmings- eller kokeapparatet som er beskrevet i forbindelse med norsk patentskrift nr. 140 560, mens det øvre område av reaktoren 1 som på figuren er betegnet med B, inngår i ut-vaskingsapparatet ifølge den foreliggende oppfinnelse. The apparatus shown consists of a slender tubular vertical reactor 1 with mainly smooth inner surfaces. The lower area of reactor 1, denoted by A in the figure, is included in the heating or cooking apparatus described in connection with Norwegian patent document no. 140 560, while the upper area of reactor 1, denoted in the figure by B, is included in the washing-out apparatus according to the present invention.

I den følgende beskrivelse er uttrykket kokeapparat be-holdt, men det skal forstås at der med koking menes en varme-behandlingsprosess som foregår ved en temperatur tilstrekkelig til at proteinstoffene begynner å koagulere. In the following description, the expression cooking apparatus is retained, but it should be understood that boiling means a heat treatment process that takes place at a temperature sufficient for the protein substances to begin to coagulate.

I det følgende vil bare hoveddelene ved kokeapparatet ifølge norsk patentskrift nr. 140 560 bli kort omtalt, idet en ytterligere beskrivelse av de deler som inngår i apparatet, og virkemåten av disse fremgår av nevnte skrift. In the following, only the main parts of the cooking appliance according to Norwegian patent document no. 140 560 will be briefly discussed, as a further description of the parts included in the appliance, and the way they work, can be seen from the said document.

Ved den nedre ende av reaktoren 1 er der anordnet en matepumpe 2 som via en tilførselsledning 3 og en sil 3' til-fører det materiale som skal varmebehandles eller kokes, fra et ikke vist forrådslager. Fra silen 3" kan der via en ledning 3" ledes overskytende blodvann til et passende ikke vist reservoir. 4 betegner en varmeveksler fra hvilken der gjennom et rør 5 føres forvarmet væske til et fordelingsrør 6 som ved sin øvre ende er tilkoblet et rørstykke 7, ved sitt midtre parti et rørstykke 8 og ved sin nedre ende et rørstykke 9. At the lower end of the reactor 1 there is arranged a feed pump 2 which, via a supply line 3 and a strainer 3', supplies the material to be heat treated or boiled, from a storage warehouse not shown. From the strainer 3", excess blood water can be led via a line 3" to a suitable reservoir, not shown. 4 denotes a heat exchanger from which preheated liquid is fed through a pipe 5 to a distribution pipe 6 which is connected at its upper end to a pipe section 7, at its middle part to a pipe section 8 and at its lower end to a pipe section 9.

Hvert av rørstykkene 7, 8 og 9 er tilkoblet et ventilorgan henholdsvis 10, 11 og 12. Det øvre ventilorgan 10 er via en rørstuss 13 forbundet med et første silbelte 14 som omslutter et øvre parti av oppvarmingsområdet A av reaktoren 1. På lignende måte er det midtre ventilorgan 11 via en rørstuss 15 tilsluttet et silbelte 16, fortrinnsvis utført med forholdsvis store silflater som omslutter et midtre parti av reaktoren 1 i oppvarmingssonen A, og det nedre ventilorgan 12 er via en rørstuss 17 tilknyttet et nedre silbelte 18. Et samlerør 18' Each of the pipe pieces 7, 8 and 9 is connected to a valve member 10, 11 and 12 respectively. The upper valve member 10 is connected via a pipe connection 13 to a first sieve belt 14 which encloses an upper part of the heating area A of the reactor 1. In a similar way, the middle valve member 11 via a pipe connection 15 is connected to a sieve belt 16, preferably made with relatively large sieve surfaces that enclose a middle part of the reactor 1 in the heating zone A, and the lower valve member 12 is via a pipe connection 17 connected to a lower sieve belt 18. A collection pipe 18 '

er via korte rørstykker 19, 20 og 21 forbundet med hvert sitt av ventilorganene 10, 11 og 12. is via short pipe pieces 19, 20 and 21 connected to each of the valve members 10, 11 and 12.

Den forvarmede væske eller kokevæsken som tilføres reaktoren fra varmeveksleren 4, kan f.eks. ha en temperatur på 70-75°C. Oppvarmingen av væsken foregår fortrinnsvis, ved hjelp av kondenserende damp som tilføres gjennom en ledning 22, og som ut-felles som kondensat og avtappes gjennom en ledning 23 tilsluttet det nedre parti av varmeveksleren 4. Den oppvarmede væske fra varmeveksleren 4 føres inn i fordelingsrøret 6 ved hjelp av en sirkulasjonspumpe 24 anordnet mellom dette og varmeveksleren 4. Gjennom ventilorganene 10, 11 og 12 ledes væsken fra fordelingsrøret 6 enten i medstrøm eller motstrøm mellom de respektive silbelter, slik som nærmere forklart i norsk patentskrift nr. 140 560. The preheated liquid or the cooking liquid which is supplied to the reactor from the heat exchanger 4, can e.g. have a temperature of 70-75°C. The heating of the liquid takes place preferably with the help of condensing steam which is supplied through a line 22, and which precipitates as condensate and is drained off through a line 23 connected to the lower part of the heat exchanger 4. The heated liquid from the heat exchanger 4 is fed into the distribution pipe 6 by means of a circulation pump 24 arranged between this and the heat exchanger 4. Through the valve bodies 10, 11 and 12, the liquid from the distribution pipe 6 is led either in co-flow or counter-flow between the respective sieve belts, as explained in more detail in Norwegian patent document no. 140 560.

Etterat den forvarmede væske har strømmet gjennom massen, føres den ut fra reaktoren via samlerøret 18' som er forbundet med rørstykkene 19, 20 og 21. I oppvarmingsområdet A for reaktoren 1 er der også anordnet to ringformede innsprøytnings-dyser 25, 26 som er tilsluttet et felles tilførselsrør 27, gjennom hvilket forvarmet av-vann som er avsilt fra lagerbe-holderen for det animalske materiale, tilføres reaktoren 1. Awannet eller hvis materialet er fisk og fiskeråstoff, blodvannet, forvarmes til en temperatur som ikke er høyere enn at koaguleringsprosessen ikke starter. Når blodvannet kommer inn i reaktoren, vil de stoffer i blodvannet som kan koagulere, bli utkoagulert, avsette seg på det oppvarmede materiale og følge dette gjennom reaktoren. Et passende forhold mellom den mengde fisk eller fiskemasse som tilføres reaktoren gjennom røret 3 og pumpen 2, og den mengde blodvann som tilføres via tilførselsrøret 27 og dysene 25 og 26, kan være ca. 80% fiskemasse og ca. 20% blodvann. Dette forhold kan selvsagt variere og er avhengig av materialets konsistens og den mengde materiale som has på lager. After the preheated liquid has flowed through the mass, it is led out of the reactor via the collecting pipe 18' which is connected to the pipe sections 19, 20 and 21. In the heating area A for the reactor 1 there are also arranged two annular injection nozzles 25, 26 which are connected a common supply pipe 27, through which preheated waste water that has been filtered from the storage container for the animal material is supplied to the reactor 1. The awannet or, if the material is fish and fish raw material, the blood water, is preheated to a temperature that is not higher than that the coagulation process does not starts. When the blood water enters the reactor, the substances in the blood water that can coagulate will be coagulated, deposit on the heated material and follow this through the reactor. A suitable ratio between the amount of fish or fish mass that is supplied to the reactor through the pipe 3 and the pump 2, and the amount of blood water that is supplied via the supply pipe 27 and the nozzles 25 and 26, can be approx. 80% fish mass and approx. 20% blood water. This ratio can of course vary and is dependent on the consistency of the material and the amount of material in stock.

Overskytende blodvann, dvs. blodvann som etter varmebe-handlingen ikke inneholder koagulerbare stoffer, vil sammen med den væske som er tilført gjennom silbeltene 14 og 17 Surplus blood water, i.e. blood water which after the heat treatment does not contain coagulable substances, will, together with the liquid supplied through the sieve belts 14 and 17

resp. silbeltet 16, og som under varmebehandlingsprosessen er oppblandet med blodvann, bli ført ut av reaktoren til samle-røret 18'. Fra dette går en del av den brukte væske til en sentrifugalrenser 28, hvor fine partikler som har passert gjennom silene, blir fjernet. respectively the sieve belt 16, and which during the heat treatment process is mixed with blood water, be led out of the reactor to the collection tube 18'. From this, part of the used liquid goes to a centrifugal cleaner 28, where fine particles that have passed through the sieves are removed.

Fra sentrifugalrenseren 28 føres væsken ved hjelp av sirkulasjonspumpen 24 tilbake til varmeveksleren 4 for fornyet oppvarming og sirkulasjon tilbake til reaktoren 1. Eventuell overskytende væske blir via en rørledning 29 som er anordnet i området for sentrifugalrenseren 28, ført til en dekanter, From the centrifugal cleaner 28, the liquid is led by means of the circulation pump 24 back to the heat exchanger 4 for renewed heating and circulation back to the reactor 1. Any excess liquid is via a pipeline 29 which is arranged in the area of the centrifugal cleaner 28, led to a decanter,

f.eks. av den type som vil bli omtalt senere, for separat be-arbeidelse i denne. e.g. of the type that will be discussed later, for separate processing herein.

I tilknytning til varmeveksleren 4 er der vist et øvre In connection with the heat exchanger 4, an upper is shown

rør 31 og et nedre rør 32 som tjener til henholdsvis til- pipe 31 and a lower pipe 32 which serve respectively to

førsel og bortføring av rensevæske for rengjøring av varmeveksleren 4. delivery and removal of cleaning liquid for cleaning the heat exchanger 4.

Et rørstykke 32' som forbinder fordelingsrøret 6 med samlerøret 18', kan hensiktsmessig være utført med en strupe-ventil som åpner og lukker i takt med de forskjellige stilling- A piece of pipe 32' which connects the distribution pipe 6 with the collector pipe 18' can suitably be made with a throttle valve which opens and closes in time with the different positions

er som ventilorganene 10, 11 og 12 kan innta, slik at man opp- is which the valve members 10, 11 and 12 can take in, so that

når en uforstyrret oppvarming av massen i reaktoren, spesielt i området for silbeltet 18. when an undisturbed heating of the mass in the reactor, especially in the area of the sieve belt 18.

Den oppvarmede masse passerer således fra det nedre område The heated mass thus passes from the lower area

A av reaktoren 1 til det øvre område B med f.eks. en temperatur A of the reactor 1 to the upper area B with e.g. a temperature

på 70-75°C, en passende pH-verdi og en hastighet som er av- of 70-75°C, a suitable pH value and a speed that is

passet etter de nevnte og eventuelt andre parametre, avhengig av den sort materiale som skal behandles. fit according to the aforementioned and possibly other parameters, depending on the black material to be processed.

Mens massen befinner seg i og passerer gjennom området B While the mass is in and passes through area B

av reaktoren 1, fortsetter koaguleringen av det oppvarmede materiale, og under vandringen av den koagulerende masse gjennom området B blir olje og fett vasket ut av massen ved hjelp av en egnet væske, f.eks. oppvarmet vanlig vann eller limvann. of the reactor 1, the coagulation of the heated material continues, and during the migration of the coagulating mass through area B, oil and fat are washed out of the mass by means of a suitable liquid, e.g. heated ordinary water or glue water.

For tilførsel av vaskevæske i området B er der på reaktoren For the supply of washing liquid in area B there is on the reactor

1 anordnet fem dysebelter 41 - 45, og for avtapping av vaskevæske er der anordnet fem dobbelte silbelter 46 - 50. Med uttrykket dobbelt silbelte skal forstås et silbelte bestående av en øvre silseksjon 46a tilknyttet en separat avløpsstuss 46c og en nedre seksjon 46b tilknyttet en avløpsstuss 46d, slik dette er vist for beltet 46. Tilsvarende er der for beltene 47 - 50 anordnet øvre og nedre silseksjoner henholdsvis 47a og 47b, 48a og 1 arranged five nozzle belts 41 - 45, and for draining washing liquid there are arranged five double sieve belts 46 - 50. The term double sieve belt is to be understood as a sieve belt consisting of an upper sieve section 46a connected to a separate drain connection 46c and a lower section 46b connected to a drain connection 46d, as shown for the belt 46. Correspondingly, for the belts 47 - 50 there are arranged upper and lower sieve sections 47a and 47b, 48a and

48b osv., tilknyttet hver sine utløpsstusser henholdsvis 47c og 47d 48c og 48d osv. Utløpsstussene 46c, 46d - 50c, sod for hvert silbelte 46-50 er tilknyttet en felles vendekik henholdsvis 51-55 som er innrettet slik at enten den øvre eller nedre silseksjon etter 48b, etc., connected to respective outlet nozzles 47c and 47d, 48c and 48d, etc. The outlet nozzles 46c, 46d - 50c, sod for each sieve belt 46-50 are connected to a common turnbuckle, respectively 51-55, which is arranged so that either the upper or lower sieve section after

valg kan tilknyttes et avløpsrør henholdsvis 56-60. selection can be connected to a drain pipe respectively 56-60.

Det øvre dysebelte 41 får tilført "ren" vaskevæske via en tilførselsledning 61' som omfatter et organ 61b som tjener til justering av pH-verdien av vaskevæsken og e't organ 61c som tjener til at vaskevæsken evt. får tilsatt en emulgator. Den vaskevæske som tilføres massen i reaktoren 1, følger massen i medstrøm inntil denne når området for silbeltet 46, hvor den avhengig av driftsbetingel-sene blir avtappet enten via den øvre siiseksjon 46a eller den nedre seksjon 46b. Detforhold som avgjør om vaskevæsken skal tappes ut enten gjennom den øvre eller nedre seksjon, er tilstopningsgraden av de enkelte silseksjoner. Når trykkfallet over den silseksjon som er i virksomhet, røper at tilstopningsgraden er høy, vil der bli foretatt en veksling av utsugningsveien fra den ene seksjon til den annen, noe som vil bevirke at silåpningene i den brukte silflate renses av den fremstrømmende masse. The upper nozzle belt 41 is supplied with "clean" washing liquid via a supply line 61' which comprises an organ 61b which serves to adjust the pH value of the washing liquid and an organ 61c which serves for the washing liquid to possibly have an emulsifier added to it. The washing liquid supplied to the mass in the reactor 1 follows the mass in co-flow until it reaches the area of the sieve belt 46, where, depending on the operating conditions, it is drained either via the upper side section 46a or the lower section 46b. The condition that determines whether the washing liquid is to be drained out either through the upper or lower section is the degree of clogging of the individual filter sections. When the pressure drop across the sieve section that is in operation reveals that the degree of clogging is high, a change of the extraction path will be made from one section to the other, which will cause the sieve openings in the used sieve surface to be cleaned of the emerging mass.

Fra silbeltet 46 føres vaskevæsken ved hjelp av en pumpe 61 via røret 56 og et tilførselsrør 61a til dysebeltet 42, hvor den tilføres massen og følger denne i medstrøm til silbeltet 47 som er anordnet mellom dysebeltene 41 og 42. Her suges vaskevæsken ut fra reaktoren igjen og forlater denne via røret 57 ved hjelp av en pumpe 62 og tilføres dysebeltet 43 som ligger mellom silbeltene From the sieve belt 46, the washing liquid is fed by means of a pump 61 via the pipe 56 and a supply pipe 61a to the nozzle belt 42, where it is fed to the mass and follows this in co-flow to the sieve belt 47 which is arranged between the nozzle belts 41 and 42. Here the washing liquid is sucked out from the reactor again and leaves this via the pipe 57 with the help of a pump 62 and is supplied to the nozzle belt 43 which lies between the sieve belts

48 og 49, via en tilførselsledning 62a. 48 and 49, via a supply line 62a.

Fra dysebeltet 43 føres vaskevæsken inn i reaktoren 1 for å følge materialet i denne til den suges ut ved silbeltet 48. Ved hjelp av en pumpe 63 føres den så via røret 58 og en tilførselsled-ning 63a til dysebeltet 44, hvorfra den på ny følger massen i reaktoren til silbeltet 49 der den suges ut ved hjelp av en pumpe 64 for via ledningen 55 og en tilførselsledning 64a å.tilføres dysebeltet 45. From the nozzle belt 43, the washing liquid is fed into the reactor 1 to follow the material therein until it is sucked out by the sieve belt 48. By means of a pump 63, it is then fed via the pipe 58 and a supply line 63a to the nozzle belt 44, from where it again follows the mass in the reactor to the sieve belt 49 where it is sucked out with the help of a pump 64 for via the line 55 and a supply line 64a to be supplied to the nozzle belt 45.

Endelig blir vaskevæsken suget ut ved silbeltet 50 ved hjelp av en pumpe 65 for deretter via en ledning 66 å tilføres en be-holder 67. Alternativt kan vaskevæsken som suges ut ved silbeltet 49,foruten eller istedenfor å tilføres dysebeltet 45 føres direkte til beholderen 67 via en grenledning 68. Dette kan utføres ved hjelp av kraner 69 og 70, idet stengt kran 69 og åpen kran 70 medfører utkobling av siste vasketrinn, dvs. mellom dysebeltet 45 og silbeltet 50. Finally, the washing liquid is sucked out at the sieve belt 50 with the help of a pump 65 and is then supplied via a line 66 to a container 67. Alternatively, the washing liquid that is sucked out at the sieve belt 49, in addition to or instead of being supplied to the nozzle belt 45, can be fed directly to the container 67 via a branch line 68. This can be carried out with the help of taps 69 and 70, as closed tap 69 and open tap 70 cause the last washing step to be switched off, i.e. between the nozzle belt 45 and the strainer belt 50.

En utkobling av vasketrinnet mellom dysebeltet 44 og silbeltet 49 kan tilsvarende utføres ved hjelp av kraner 71 og 72, anordnet som vist på tegningen, idet lukket kran 71 og åpen kran 72 medfører at vaskevæsken fra silbeltet 48 føres direkte til beholderen 67 via ledningen 66. A disconnection of the washing step between the nozzle belt 44 and the strainer belt 49 can similarly be carried out with the help of taps 71 and 72, arranged as shown in the drawing, the closed tap 71 and open tap 72 causing the washing liquid from the strainer belt 48 to be fed directly to the container 67 via the line 66.

En slik valgbar ut- eller innkobling av et eller flere vasketrinn gir store variasjonsmuligheter når det gjelder valg av tidspunktet for oppstarting.av utvaskingen og intensiteten av denne i reaktoren. Dersom råstoffet er fisk, kan utkoagulerings-graden for de forskjellige fiskesorter være forskjellig, og for fisk som trenger forholdsvis lang koaguleringstid, kan det være fordelaktig å starte utvaskingen på et "høyere" trinn i stigen av vasketrinn. Omvendt kan man ved en fiskesort som har kort koaguleringstid, starte utvaskingen på et "lavere" vasketrinn og eventuelt koble ut et eller flere av andre vasketrinn. Videre skal det forstås at de forskjellige vasketrinns kapasitet kan endres innen vide grenser, f.eks. under hensyntagen til de forskjellige råstoff man arbeider med og hvilken utvaskingsgrad man ønsker ved de enkelte vasketrinn. Such selectable switching off or switching on of one or more washing stages provides great variation in terms of choosing the time for starting the washing out and the intensity of this in the reactor. If the raw material is fish, the degree of coagulation for the different types of fish may be different, and for fish that require a relatively long coagulation time, it may be advantageous to start the washing at a "higher" step in the ladder of washing steps. Conversely, in the case of a type of fish that has a short coagulation time, you can start the washing on a "lower" washing stage and possibly switch off one or more of the other washing stages. Furthermore, it should be understood that the capacity of the different washing steps can be changed within wide limits, e.g. taking into account the different raw materials you work with and the level of washing you want at the individual washing stages.

Den ovenfor beskrevne trinnvise utvasking av det koagulerende materiale medfører at den "reneste" vaskevæske, dvs. The step-by-step washing out of the coagulating material described above means that the "cleanest" washing liquid, i.e.

den som tilføres reaktoren 1 via dysebeltet 41 og suges ut ved silbeltet 46, utfører den øvre sluttvasking av materialet, mens den "feteste" vaskevæske suges ut ved de nedre vasketrinn sammen med den kokevæske som tidligere i det nedre område A av reaktoren 1 ble tilført denne for å initiere koaguleringsprosessen hos det animalske materiale. that which is supplied to the reactor 1 via the nozzle belt 41 and sucked out at the sieve belt 46, performs the upper final washing of the material, while the "fattiest" washing liquid is sucked out at the lower washing stages together with the cooking liquid which was previously supplied in the lower area A of the reactor 1 this to initiate the coagulation process in the animal material.

I beholderen 67 blir kokevæsken og vaskevæsken oppvarmet noe for utkoagulering av ikke-koagulerte stoffer. Fra beholderen 67 blir deretter den "fete" vaskevæske og kokevæsken via en ledning 73 tilført en dekanter 74 for utskilling av faste partikler som tas ut via en ledning 75 ved bunnen av dekanteren 74. Hensiktsmessig kan også den tidligere omtalte ledning 29 anordnet i området for sentrifugalrenseren 28, være tilkoblet dekanteren 74, slik som antydet tidligere. In the container 67, the cooking liquid and the washing liquid are heated somewhat to coagulate non-coagulated substances. From the container 67, the "fatty" washing liquid and the cooking liquid are then supplied via a line 73 to a decanter 74 for the separation of solid particles which are taken out via a line 75 at the bottom of the decanter 74. Appropriately, the previously mentioned line 29 can also be arranged in the area of the centrifugal cleaner 28, be connected to the decanter 74, as indicated earlier.

Ved hjelp av en pumpe 77 blir den væske som har passert gjennom dekanteren 74, ført fra denne via en ledning 77a til et miksekar 78 for videre oppvarming og justering av pH-verdien. Oppvarmingen i miksekaret 78 kan hensiktsmessig foregå til området 95-98°C for utfelling av fett/olje-emulsjonen før væsken fra miksekaret 78 via en ledning 79 føres til en separator 80 for separering av olje som avtappes ved 81 og føres til et ikke vist samlekar. By means of a pump 77, the liquid which has passed through the decanter 74 is led from this via a line 77a to a mixing vessel 78 for further heating and adjustment of the pH value. The heating in the mixing vessel 78 can suitably take place to the range of 95-98°C for precipitation of the fat/oil emulsion before the liquid from the mixing vessel 78 via a line 79 is led to a separator 80 for separating oil which is drained off at 81 and led to a not shown collection vessel.

Fra separatoren 80 føres limvann via en ledning 82 til et bufferkar 83, hvor det fra bunnen av karet 83 ved hjelp av en pumpe 84 føres til en kjøleenhet 85 via en ledning 86. Overskytende limvann i bufferkaret 83 føres vekk til inndamping via en ledning 86'. From the separator 80, glue water is led via a line 82 to a buffer vessel 83, where it is led from the bottom of the vessel 83 by means of a pump 84 to a cooling unit 85 via a line 86. Surplus glue water in the buffer vessel 83 is led away for evaporation via a line 86 '.

I kjøleenheten 85 meddeles limvannet en temperatur på f.eks. ca. 70°C og tilføres deretter som vaskevæske til reaktoren 1 via ledningen 61'. I reaktoren utføres så utvaskingen av den koagulerende masse på den ovenfor beskrevne måte, idet den "rene" vaskevæske utfører sluttvaskingen, mens den etter å ha gjennomløpt de forskjellige vasketrinn tappes ut som en fet væske ved det nederste eller første vasketrinn som den oppadstigende masse gjennomløper. In the cooling unit 85, the glue water is given a temperature of e.g. about. 70°C and is then supplied as washing liquid to the reactor 1 via line 61'. In the reactor, the washing out of the coagulating mass is carried out in the manner described above, with the "clean" washing liquid performing the final washing, while after passing through the various washing stages it is drained off as an oily liquid at the bottom or first washing stage through which the rising mass passes .

En varmepumpe 86a sirkulerer et kjølemedium mellom kjøle-enheten 85, miksekaret 78 og beholderen 67 via ledninger 87, 88, 89 og 90, slik at varmeenergi transporteres fra kjøleen-heten 85 til miksekaret 78 og beholderen 67. A heat pump 86a circulates a cooling medium between the cooling unit 85, the mixing vessel 78 and the container 67 via lines 87, 88, 89 and 90, so that heat energy is transported from the cooling unit 85 to the mixing vessel 78 and the container 67.

Den utvaskede massestreng føres ut av reaktoren 1 veet toppen av denne, dvs. over det øverste silbelte 46, og føres via et rør 91 til en passende presse 92 hvor der fra massen utpresses gjenværende vaskevæske og eventuelt kokevæske som tappes ut via en bunnledning 93 som er tilkoblet ledningen 73, som fører til dekanteren 74. The washed pulp string is led out of the reactor 1 via the top of it, i.e. over the top sieve belt 46, and is led via a pipe 91 to a suitable press 92 where from the pulp the remaining washing liquid and any cooking liquid are squeezed out via a bottom line 93 which is connected to the line 73, which leads to the decanter 74.

Den i pressen 92 pressede masse ledes ut gjennom et rør 94 for å føres til en hovedriver 95 som findeler massen til partikkelstørrelser som f.eks. egner seg for lufttørking, eventuelt slik dette er beskrevet i norsk patentskrift nr. The mass pressed in the press 92 is led out through a pipe 94 to be led to a main shredder 95 which finely divides the mass into particle sizes such as suitable for air drying, possibly as described in Norwegian patent document no.

136 819. I hovedriveren 95 mottas også de faste partikler som er utskilt fra vaskevæsken i dekanteren 74, og som tilføres hovedriveren via røret 75. En matesluse 96 som er anordnet 136 819. The main grater 95 also receives the solid particles that are separated from the washing liquid in the decanter 74, and which are fed to the main grater via the pipe 75. A feed sluice 96 which is arranged

etter hovedriveren 95, gir en hensiktsmessig avlevering av den pressede, opprevne og oljefattige masse til en etterfølgende ikke vist tørkeinnretning. after the main grater 95, provides an appropriate delivery of the pressed, torn and oil-poor pulp to a subsequent drying device, not shown.

Selvsagt kan apparatet ifølge oppfinnelsen bringes til ut-førelse på mange andre forskjellige måter enn den ovenfor beskrevne, uten at man derved går ut over oppfinnelsens ramme. F.eks. kan antall silbelter og dysebelter varieres innen vide grenser, samtidig som det innbyrdes forhold mellom disse kan meddele vaskevæsken en med- eller motstrømsbevegelse. Of course, the device according to the invention can be implemented in many other different ways than the one described above, without thereby going beyond the scope of the invention. E.g. the number of sieve belts and nozzle belts can be varied within wide limits, while the mutual relationship between these can give the washing liquid a co- or counter-current movement.

Selvsagt kan også mengden av tilført vaskevæske reguleres med hensiktsmessig anordnede ventilorganer, samtidig som vaske-væskens pH-verdi og emulgator-tilsetning må tilpasses de driftsbetingelser som er aktuelle, og som kan være avhengige av det materiale som behandles. Of course, the amount of added washing liquid can also be regulated with appropriately arranged valve devices, while the washing liquid's pH value and emulsifier addition must be adapted to the operating conditions that are relevant, and which may depend on the material being processed.

De ovenfor angitte temperaturområder vil selvsagt også kunne varieres innen visse grenser avhengig av den sort materiale som skal behandles, og hvor lenge materialet tillates å oppholde seg i reaktoren. The above-mentioned temperature ranges can of course also be varied within certain limits depending on the black material to be treated and how long the material is allowed to remain in the reactor.

Sammenhengen mellom koaguleringsgraden og temperatur ved en oppholdstid på 10 minutter i et oppvarmet miljø er: The relationship between the degree of coagulation and temperature at a residence time of 10 minutes in a heated environment is:

Av den ovenstående tabell fremgår det at koaguleringen av flytende proteinstoffer skjer ved oppvarming av godset til en viss minstetemperatur (ca. 40°C) og ved bibeholdelse av denne koaguleringstemperatur over et visst tidsrom. From the above table, it appears that the coagulation of liquid protein substances takes place by heating the goods to a certain minimum temperature (approx. 40°C) and by maintaining this coagulation temperature over a certain period of time.

Foruten tid og temperatur er også pH-verdien i materialet samt "omrøringsgraden" avgjørende for utkoaguleringen. Dersom der skal skje en fullstendig utkoagulering i løpet av en rimelig oppholdstid, må koaguleringstemperaturen legges høyt, dvs. opp mot den maksimale med hensyn til proteindenaturering, dvs. i området 70-75°C. Dersom koaguleringen er meget fremskreden, dvs. man har en høy koaguleringsgrad av massen, vil en del av det fettet som er innleiret i proteingelen, innesluttes og vanskelig kunne presses ut ved en etterfølgende presseprosess. In addition to time and temperature, the pH value in the material as well as the "stirring degree" are also decisive for coagulation. If complete coagulation is to occur during a reasonable residence time, the coagulation temperature must be set high, i.e. up to the maximum with regard to protein denaturation, i.e. in the range of 70-75°C. If the coagulation is very advanced, i.e. you have a high degree of coagulation of the mass, part of the fat that is embedded in the protein gel will be enclosed and difficult to squeeze out during a subsequent pressing process.

Denne innleiring av fettet kan reduseres dersom koaguleringsgraden senkes, idet endel koagulerbare stoffer sammen med fett da følger med i væskefasen. This embedding of the fat can be reduced if the degree of coagulation is lowered, as some coagulable substances together with fat are then included in the liquid phase.

For fiskeslag hvor fettet i stor utstrekning forefinnes innleiret i proteingelen (f.eks. lodde), kan fettinnholdet i melet reduseres med 2-3% ved senking av koaguleringsgraden. Denne kan senkes f.eks. ved reduksjon av koaguleringstemperaturen fra 95° til 60°C med bibehold av oppholdstiden. For types of fish where the fat is largely embedded in the protein gel (e.g. capelin), the fat content in the meal can be reduced by 2-3% by lowering the degree of coagulation. This can be lowered e.g. by reducing the coagulation temperature from 95° to 60°C while maintaining the residence time.

For fiskeslag hvor fettet forefinnes som ansamlinger, f.eks. i visse organer, er den ovenfor omtalte effekt av mindre betydning. Det er således avhengig av råstoffet og kravene til melkvalitet av stor betydning at oppholdstid, temperatur, pH-verdi og andre parametre som har innflytelse på koaguleringsprosessen for massen, kan varieres og styres ganske nøyaktig. For fish species where the fat is present as accumulations, e.g. in certain organs, the above-mentioned effect is of minor importance. It is thus dependent on the raw material and the requirements for flour quality that residence time, temperature, pH value and other parameters that have an influence on the coagulation process for the mass can be varied and controlled quite precisely.

Ved apparatet ifølge oppfinnelsen kan man enkelt ta hensyn til de ovenfor angitte forhold, idet man kombinerer sluttkoagulering og utvasking. I prinsippet vil utvaskings-proses-sen ifølge oppfinnelsen foregå ved at den tilførte vaskevæske som f.eks. har en temperatur på ca. 70°C, tilføres reaktoren i vaskesonen over oppvarmingssonen, hvoretter den suges ut av reaktoren, varmes opp til 75-80°C for utkoagulering av ikke-koagulerte proteinstoffer, føres gjennom dekanter for utskilling av faste partikler og pumpes til blandekar for pH-justering og videre oppvarming til ca. 98°C. På dette temperaturnivå skjer utfelling av fett/olje-emulsjonen før væsken går til separering. Etter separering tas overskytende limvann ut til inndamping, With the device according to the invention, one can simply take into account the conditions stated above, combining final coagulation and washing out. In principle, the washing-out process according to the invention will take place in that the added washing liquid, e.g. has a temperature of approx. 70°C, is fed to the reactor in the washing zone above the heating zone, after which it is sucked out of the reactor, heated to 75-80°C for coagulation of non-coagulated protein substances, passed through decanters for separation of solid particles and pumped to mixing vessels for pH adjustment and further heating to approx. 98°C. At this temperature level, precipitation of the fat/oil emulsion occurs before the liquid goes to separation. After separation, excess glue water is taken out for evaporation,

og væsken går deretter videre til avkjøling ned til en vasketemperatur på ca. 70 C og pH-justering til ca. 5,5 før fornyet innsprøytning i vasketrinnet. and the liquid then continues to cool down to a washing temperature of approx. 70 C and pH adjustment to approx. 5.5 before renewed injection in the washing step.

Det skal imidlertid forstås at temperaturen på den til-førte vaskevæske kan varieres innen vide grenser, ikke bare sett under ett, men også i relasjon til de enkelte utvaskingstrinn. Som nevnt blir materialet først oppvarmet i et oppvarmingsområde av reaktoren, hvor materialet får en temperatur som er høy nok til at proteinstoffene i materialet begynner å koagulere. Den videre transport gjennom reaktoren, nærmere bestemt gjennom reaktorens vaskesone, kan foregå ved praktisk talt jevn temperatur, idet den vaskevæske som benyttes for utvasking av materialet, har en jevn temperatur på de steder der den tilføres reaktoren i vaskesonen. Imidlertid kan det i visse tilfeller, f.eks. ved spesielle typer protein-holdig materiale, være ønskelig å meddele materialet en "slutt-koaguleringstemperatur" som er noe høyere enn den temperatur materialet har i selve utvaskingssonen. I praksis kan dette ut-føres ved at man via tilførselsledningen 61' og det øvre dysebelte 41 tilfører reaktoren vaskevæske av høyere temperatur enn f.eks. ca. 70°C, f.eks. ved å føre vaskevæsken forbi kjøle-enheten 85 på dette "sluttrinn". Den væske som suges ut av det øvre silbelte 46, kan da hensiktsmessig føres gjennom kjøleen-heten 85, slik at den har en passende lavere temperatur når den på nytt føres inn i reaktoren via dysebeltet 42. However, it should be understood that the temperature of the supplied washing liquid can be varied within wide limits, not only when viewed as a whole, but also in relation to the individual washing steps. As mentioned, the material is first heated in a heating area of the reactor, where the material reaches a temperature high enough for the protein substances in the material to begin to coagulate. The further transport through the reactor, more specifically through the reactor's washing zone, can take place at a practically uniform temperature, as the washing liquid used for washing out the material has a uniform temperature at the places where it is supplied to the reactor in the washing zone. However, in certain cases, e.g. in the case of special types of protein-containing material, it may be desirable to give the material a "final coagulation temperature" which is somewhat higher than the temperature the material has in the leaching zone itself. In practice, this can be carried out by feeding the reactor via the supply line 61' and the upper nozzle belt 41 washing liquid of a higher temperature than e.g. about. 70°C, e.g. by passing the washing liquid past the cooling unit 85 in this "final step". The liquid that is sucked out of the upper sieve belt 46 can then suitably be passed through the cooling unit 85, so that it has a suitably lower temperature when it is again fed into the reactor via the nozzle belt 42.

Ved at der på utsugningsstedene er anordnet dobbelte silbelter, kan det ved vekselvis uttapping gjennom den øvre eller nedre belteseksjon forhindres at utsugningsstedene tilstoppes. Ventilorganene som bevirker vekslingen av utsugningen mellom de to silseksjoner i hvert silbelte, kan styres av styreorganer som påvirker ventilorganene etter et program basert på tid eller visse driftsbetingelser. By having double strainer belts arranged at the extraction points, the extraction points can be prevented from clogging by alternating withdrawal through the upper or lower belt section. The valve means which cause the exchange of the extraction between the two sieve sections in each sieve belt can be controlled by control means which influence the valve means according to a program based on time or certain operating conditions.

Et alternativ til dobbelte silbelter på utsugningsstedene er "enkle" silbelter med silsektorer anordnet rundt silbeltets omkrets. Ved vekselvis utsugning gjennom f.eks. et eller flere første par av silsektorer og andre par av sektorer, vil man på samme måte som ved de dobbelte silbelter forhindre at utsugningsstedene tilstoppes. Selvsagt kan antallet av silsektorer og den innbyrdes veksling mellom utsugningen gjennom sek-torene varieres. An alternative to double sieve belts at the extraction sites are "single" sieve belts with sieve sectors arranged around the circumference of the sieve belt. By alternating extraction through e.g. one or more first pairs of sieve sectors and second pairs of sectors, in the same way as with the double sieve belts, the extraction points will be prevented from clogging. Of course, the number of sieve sectors and the mutual alternation between the extraction through the sectors can be varied.

Hensiktsmessig kan der i området for silflatene enten disse er utført som dobbelte silbelter eller silsektorer, være anordnet trykkfølsomme organer som avgir en signalpuls til styreorganene når trykket umiddelbart foran eller trykkfallet Appropriately, in the area of the sieve surfaces, whether these are designed as double sieve belts or sieve sectors, pressure-sensitive organs can be arranged which emit a signal pulse to the control organs when the pressure immediately ahead or the pressure drop

over silseksjonene overskrider en viss verdi. over the sieve sections exceeds a certain value.

Det kan være en fordel å la de enkelte styreorganer for ventilorganene være sammenkoblet på en slik måte at samtlige styreorganer reagerer når betingelsen for overtrykk foreligger ved ett eller flere av de trykkfølsomme organer. It can be an advantage to allow the individual control members for the valve members to be interconnected in such a way that all control members react when the condition for overpressure exists at one or more of the pressure-sensitive members.

Ved forsøk med forskjellige typer materiale som skal behandles i reaktoren, kan man komme frem til en vekslingstakt av ventilorganene som er spesielt avpasset den tid det tar for en gitt type materiale å tilstoppe silseksjonene. By experimenting with different types of material to be processed in the reactor, one can arrive at an alternating rate of the valve members which is specially adapted to the time it takes for a given type of material to clog the sieve sections.

Ved en hensiktsmessig tilpasning av koaguleringsgraden, hvilket enkelt lar seg gjennomføre i henhold til den foreliggende oppfinnelses lære, og en passende utvasking av det koagulerende materiale, vil fettinnholdet i det ferdige produkt kunne senkes i betydelig grad, og forsøk har vist at fettinnholdet i et sluttprodukt fremstilt i henhold til oppfinnelsen vil ligge ikke bare på et lavt nivå, men på et meget jevnt nivå, tildels uavhengig av utgangsråstoffets fettinnhold. By appropriate adaptation of the degree of coagulation, which can easily be carried out according to the teachings of the present invention, and a suitable washing out of the coagulating material, the fat content of the finished product can be lowered to a considerable extent, and experiments have shown that the fat content of a final product produced according to the invention will be not only at a low level, but at a very even level, partly independent of the fat content of the starting raw material.

Under gunstige vilkår har man ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen oppnådd et fettinnhold på ca. 5% på mel-(tørr-stoff)-basis, med såvel fett som magert råstoff. Under favorable conditions, a fat content of approx. 5% on a flour (dry matter) basis, with both fat and lean raw material.

Det lave fettinnhold på ca. 5% gir et produkt som klassi-fiseres i beste klasse, dvs. produktet gir få eller ingen be-grensninger av anvendelsesmuligheten, samtidig som det ferdige produkt gir et høyt proteininnhold. The low fat content of approx. 5% gives a product that is classified in the best class, i.e. the product gives few or no restrictions on the possibility of application, while the finished product gives a high protein content.

Eksempel Example

Ved en fiskemelfabrikk ble der utført forsøk med en vanlig kjent prosess for fremstilling av fiskemel sammenlignet med en fiskemelprosess basert på fettutvasking ifølge den foreliggende oppfinnelse. At a fishmeal factory, experiments were carried out with a commonly known process for the production of fishmeal compared to a fishmeal process based on fat leaching according to the present invention.

Ved den vanlige fiskemelprosess ble lett koagulert masse etter frasiling av koaguleringsvæsken ført til en ordinær mekanisk avvanner for pressing og til en etterfølgende tørke-prosess. In the usual fishmeal process, the slightly coagulated mass, after straining off the coagulation liquid, was taken to an ordinary mechanical dewaterer for pressing and to a subsequent drying process.

Ifølge oppfinnelsen ble noe av den samme lett koagulerte masse etter avsiling av koaguleringsvæsken tilført et første fettutvaskingstrinn hvor den avsilte masse ble blandet med vaskevæske i en mekanisk blandeenhet. Den med vaskevæske blandede koagulerende masse ble deretter overført til en spesiell mekanisk avvanner for frasiling av vaskevæske. According to the invention, some of the same slightly coagulated mass after straining off the coagulation liquid was added to a first fat washing step where the strained mass was mixed with washing liquid in a mechanical mixing unit. The coagulating mass mixed with washing liquid was then transferred to a special mechanical dewaterer for filtering off washing liquid.

Prøver av tørrstoffet fra den ordinære avvanner ble sammenlignet med prøver fra ett-trinns vaskesløyfen ifølge oppfinnelsen. Samples of the dry matter from the ordinary dewaterer were compared with samples from the one-stage washing loop according to the invention.

Typiske resultater er vist i følgende tabell: Typical results are shown in the following table:

De oppnådde verdier gjelder således en en-trinns vaskepro-sess, og en ytterligere reduksjon kan oppnås ved flertrinns vasking (som ved det ovenfor beskrevne apparat), dog med redu-sert utvasket mengde for de senere trinn. The values obtained thus apply to a one-stage washing process, and a further reduction can be achieved by multi-stage washing (as with the apparatus described above), albeit with a reduced amount washed out for the later stages.

Claims

1. Method for treating heated animal material, in particular fish or fish pulp, where the material is transported from a storage warehouse through a first reactor part (A) for heating to a temperature high enough for the protein substances in the material to begin to coagulate, and is transported further through another reactor part (B) with a practically uniform or suitably regulated temperature for further and complete coagulation of protein substances, characterized in that oil and fat from the coagulating material are washed out in the second reactor part (B) with a washing liquid which gives the coagulating material a temperature of 40-75°C, and which, after passing the material in co-flow and/or counter-flow, is carried out in a place other than where it was brought in.

2. Method as stated in claim 1, characterized in that the washing liquid, after it has been used for washing the material in the upper reactor part, is used for successive washing in the lower reactor part, the flow paths for the liquid stream or streams changing from time to time.

3. Method as stated in claim 1 or 2, characterized in that the washing liquid after passing through a washing area of the reactor is heated somewhat for final coagulation of liquid proteins in the washing liquid and transferred to a decanter for separation of solid particles, after which the decanted liquid is heated to an even higher temperature above the washing temperature and fed to a separator for separating oil at the higher temperature, after which the separated washing liquid is either carried away for evaporation or cooled to washing temperature and recycled to the reactor for renewed washing out of oil and fat from the coagulating protein material.

4. Apparatus for carrying out a method for treating heated animal material, in particular fish or fish pulp, as stated in one of the preceding claims, comprising a first reactor part (A) through which the material is transported for heating to a temperature high enough to that the protein substances in the material begin to coagulate, and another reactor part (B) where the material is transported further at a practically uniform or suitably regulated temperature for further and complete coagulation of protein substances, characterized in that in the second reactor part (B) are arranged nozzle belts (41-45) which are supplied with liquid for washing out oil and grease from the coagulating material in the reactor, as well as sieve belts (46-50) which are connected to a washing liquid container (67) and/or a nozzle belt (52-45) and serves for removal and/or circulation of used washing liquid.

5. Apparatus as stated in claim 4, characterized in that each of the strainer belts (46-50) consists of two or more adjacent strainer parts (46a, 46b - 50a, 50b) which are each connected to a separate drain connection (46c, 46d - 50c) , 50d), which via a valve member (51-55) is connected to a common drain line (56-60), the valve member being arranged in a first position to allow draining of washing liquid through one or more first strainer parts, while in another position allows the draining of washing liquid through one or more other filter parts.

6. Apparatus as set forth in claim 5, characterized in that the sieve belts (46-50) are arranged in pairs of ring-shaped sieve surfaces arranged one above the other (46a, 46b - 50a, 50b).

7. Apparatus as specified in claims 4 or 5, characterized in that it comprises two or more nozzle belts (41-45) and sieve belts (46-50) which divide the reactor into several washing stages, and lines (56-60, 66) to lead the washing liquid from each step (41, 46) to a lower washing step (42, 47) and from the bottom step (50) to separation or the like and from there possibly back to the upper washing step (41, 46).

8. Apparatus as stated in claim 4, characterized in that it comprises a first nozzle belt (41) for supplying new washing liquid, a first sieve belt (46) for draining washing liquid from a place above the first nozzle belt (41), another nozzle belt (42) for supplying washing liquid which is drained off at the first strainer belt (46) at a place below the first nozzle belt (41), a Second sieve belt (47) for draining washing liquid from a place between the first (41) and the second (42) nozzle belt, a third nozzle belt (43) for supplying washing liquid which is drained off at the second sieve belt (47), at a place under the second nozzle belt (42), a third sieve belt (48) for draining washing liquid from a place between the second (42) and third (43) nozzle belts, etc., the third sieve belt (48) being connected via pipelines to devices for further treatment and/or recycling of the washing liquid .