NO140387B - Langstrakt organ bestemt for anbringelse over underjordiske roerledninger for markering av disse - Google Patents
Langstrakt organ bestemt for anbringelse over underjordiske roerledninger for markering av disse Download PDFInfo
- Publication number
- NO140387B NO140387B NO232473A NO232473A NO140387B NO 140387 B NO140387 B NO 140387B NO 232473 A NO232473 A NO 232473A NO 232473 A NO232473 A NO 232473A NO 140387 B NO140387 B NO 140387B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- aluminum
- heat treatment
- iron
- aluminum layer
- coating
- Prior art date
Links
- 210000000056 organ Anatomy 0.000 title 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 54
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 54
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 50
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 30
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 25
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 19
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 17
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 17
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 16
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 10
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 claims description 8
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 claims description 7
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 3
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 19
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 11
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 6
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 5
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 3
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 3
- -1 polyethylenes Polymers 0.000 description 3
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 3
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 2
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 2
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 2
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000010301 surface-oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000001993 wax Substances 0.000 description 2
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005662 Paraffin oil Substances 0.000 description 1
- 239000004952 Polyamide Substances 0.000 description 1
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CYUOWZRAOZFACA-UHFFFAOYSA-N aluminum iron Chemical compound [Al].[Fe] CYUOWZRAOZFACA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000013871 bee wax Nutrition 0.000 description 1
- 239000012166 beeswax Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 235000013869 carnauba wax Nutrition 0.000 description 1
- 239000004203 carnauba wax Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 description 1
- LNEPOXFFQSENCJ-UHFFFAOYSA-N haloperidol Chemical compound C1CC(O)(C=2C=CC(Cl)=CC=2)CCN1CCCC(=O)C1=CC=C(F)C=C1 LNEPOXFFQSENCJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005286 illumination Methods 0.000 description 1
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000005375 photometry Methods 0.000 description 1
- 229920002647 polyamide Polymers 0.000 description 1
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 description 1
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000005871 repellent Substances 0.000 description 1
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 229920003002 synthetic resin Polymers 0.000 description 1
- 239000000057 synthetic resin Substances 0.000 description 1
- 238000007738 vacuum evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L1/00—Laying or reclaiming pipes; Repairing or joining pipes on or under water
- F16L1/024—Laying or reclaiming pipes on land, e.g. above the ground
- F16L1/06—Accessories therefor, e.g. anchors
- F16L1/11—Accessories therefor, e.g. anchors for the detection or protection of pipes in the ground
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Laying Of Electric Cables Or Lines Outside (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
- Electroluminescent Light Sources (AREA)
- Geophysics And Detection Of Objects (AREA)
Description
Fremgangsmåte ved fremstilling av et korrosjonsfast aluminiumovertrekk på en jernoverflate.
Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte ved fremstilling av korrosjonsfaste aluminiumovertrukne jernover-flater og nærmere bestemt en forbedret fremgangsmåte ved tilveiebringelse av jernlegemer eller gjenstander som i det minste for en vesentlig del består av jern med aluminiumoveretrekk for begrensning av korrosjonen av dette.
Det har tidligere vært foreslått å for-syne overflater av jern og stållegemer med et overtrekk av aluminium som er forsøk på å avverge korrosjon. Aluminium over-trekket påføres vanligvis ved å dyppe lege-met i et smeltet metall eller ved sprøyting av aluminium på overflaten. Det har imidlertid vist seg å være vanskelig å tilveiebringe overtrekk av denne art som straks er termisk stabile, som fester godt og som er virksomme som korrosjonsfaste beskyttende lag. Noen av disse kjente fremgangsmåter omfatter oppvarming av meget tynne aluminiumslag på 2,5—7,5 micron tykkelse til temperaturer over aluminiumets smeltepunkt gjennom en tidsperiode som er tilstrekkelig til å bevirke en i det vesentlige fullstendig legering mellom aluminiumovertrekket og det jernholdige un-derlag. Denne behandling ble fortrinnsvis utført i fravær av luft eller oxyderende media. Andre fremgangsmåter omfatter oppvarming av aluminiumlag på omkring 0,2 mm tykkelse fremstilt ved varmesprøy-ting eller dypping til temperaturer på 800
—850° C i 10—20 minutter; i dette tilfelle
blir også aluminiumovertrekket i det vesentlige fullstendig legert med jernunderlaget. Ennskjønt produktet av disse fremgangsmåter viste en ganske god korrosjonsfasthet ved høye temperaturer over 300° C i tørre atmosfærer, var de ikke tilstrekkelig motstands-dyktige mot korrosjon i fuktige atmosfærer, særlig ved temperaturer under 100° C, og de tykkere overtrekk fremstilt ved sist-nevnte fremgangsmåte var ikke bestandige mot vanlige bøyepåkjenninger, de var sprø og sprakk lett og var ikke istand til å tåle store eller hurtige temperatursvingninger. Det har også vært foreslått å fremstille et meget tynt aluminiumlag på jernover-flater ved vakuumpådamping og oppvarming av dette belegg i en oxyderende atmosfære til forholdsvis lave temperaturer på 170—370° C; denne fremgangsmåte kunne bare anvendes på de nevnte meget tynne og kompakte vakuumpådampede aluminiumlag. En slik behandling anvendt på de tykkere og porøse varmsprøytede aluminiumbelegg nedsetter snarere enn forbedrer beleggets korrosjonsfasthet. Anvendelsen av belegg fremstilt i overensstemmelse med de kjente fremgangsmåter har derfor vært temmelig begrenset.
En av hensiktene med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en forbedret fremgangsmåte ved fremstilling av termisk stabile, godt bindende ikke sprø beskyttende overtrekk av aluminium som har utmerket korrosjonsfasthet også i fuktige at-raosfærer og ved temperaturer under 100° C på jern- og ståloverflater.
Oppfinnelsen tar også sikte på å skaffe jern- eller stålplater med slike beskyttende overtrekk.
Oppfinnerne har funnet at forskjellige kritiske faktorer får betydning ved fremstilling av virksomme korrosjonsfaste aluminiumovertrekk på overflater av legemer som består helt eller overveiende av jern. Det viste seg overraskende nok at fullstendig legering av et aluminiumlag som var avsatt på en j ernoverflate med vesentlig di fusjon av jern inn i aluminiumlaget ikke nødvendigvis ga en korrosjonsfast, meka-nisk og termisk stabil overflate. Disse og andre kritiske synspunkter i forbindelse med foreliggende oppfinnelse vil fremgå tydeligere av det følgende.
De foregående punkter er kommet frem til i samsvar med oppfinnelsen ved å for-syne en jern-eller ståloverf late, fortrinnsvis ved den vanlige varmsprøyteprosess, med et aluminiumlag som har en tykkelse mellom fortrinnsvis 0,1 og 0,4 mm. Den belagte overflate utsettes deretter for varmebehandling i en oxyderende atmosfære i nøyaktig bestemte perioder og innenfor et avgrenset temperaturområde for å frem-bringe en innbyrdes diffusjon av jernet inn i aluminiumet og aluminiumet inn i jernet ved overgangsflaten mellom jern og det beskyttende lag av aluminium. Den resulterende legering av jernet med aluminium, idet jernet dif funderer inn i over-flatebelegget, begrenses slik at legerings-dannelsen strekker seg inn i aluminiumlaget til en maksimal utstrekning på omtrent to tredjedeler av aluminiumlagets' tykkelse. Det har vist seg at de mest for-; delaktige resultater oppnåes når legerings-; dannelsen bare finner sted opp til en dybde på ca. 1/10 til 1/4 av aluminiumlagets tykkelse. Ved å begrense tykkelsen av lege-ringssonen ved overgangsflaten mellom metallene, blir forbausende nok sprøheten ved kjente aluminiumovertrekk helt elimi-nert. I motsetning til fremgangsmåter som fører til legering utover det ovennente to tredjedels nivå, er oppfinnernes fremgangsmåte godt bindende og istand til å tåle gjentatte bøyninger.
Anvendelsen av en oxyderende atmosfære i forbindelse med begrenset legering-er også av avgjørende betydning forsåvidt som den ikke-legerte ytterdel av aluminiumsbelegget blir oxydert og er istand til å tåle korroderende omgivelser. En overdre-ven legering av aluminiumsbelegget med jern gjør at en eventuell oxydering av det gjenværende aluminium vil få en umerke-lig virkning slik at korroderende gjennom - trengning inn i overflaten kan forekomme.
Den riktige grad av legering på overgangsflaten og av overflateoxydering av aluminiumsbelegget kan oppnåes i samsvar med foreliggende oppfinnelse ved nøy-aktig regulering av varmebehandlingens temperatur og varighet. Det har vist seg at virksomme temperaturer må være i stør-relsesordenen av eller noe over smelte-punktet for aluminium, dvs. i det vesentlige mellom 690 og 800° C. De beste resultater fåes imidlertid når behandlingstem-peraturen er mellom i det vesentlige 720 og 740° C. Behandlingens varighet bør være fra 1—8 minutter i avhengighet av den an-vendte temperatur. Det vil naturligvis fremgå at de kortere varigheter bør anvendes når de høyere temperaturer brukes og omvendt.
Den riktige grad av legering i overgangsflaten og overflateoxydering kan også bedømmes ved metallografisk undersøkelse av de aluminiumbelagte j ernoverf later og særlig ved mikroskopisk undersøkelse av tverrsnitt av overgangsflaten. Disse fremgangsmåter er imidlertid noe tungvinte og en alternativ metode for bedømmelse av den riktige grad av varmebehandling er blitt utviklet. Eksperimenter har vist at farven på den åpne flate av aluminiumlaget forandres i løpet av varmebehandlingen fra en lys metallisk sølvfarve til en gråtone. En mørkt grå eller gråaktig sort farve betegner for langt fremskredet legering i overgangsflaten, mens en sølvlign-ende gråtone antyder utilstrekkelig leger-ingsdannelse. Når varmebehandlingen skrider frem mot den riktige grad, har den utsatte overflate en lys brunaktig grå farve. Jevnheten og reproduserbarheten av den grå farve på den utsatte aluminium-overflate forsterkes når denne overflate fuktes med parafinolje eller smeltet parafinvoks. Den fremkomne middels lyse gråtone blir således gjort jevn og kan sam-menlignes ved visuell iakttagelse eller au-tomatiske optiske fremgangsmåter.
Den ønskede gråfarve på den utsatte aluminiumsoverflate kan i virkeligheten spesifiseres ved hjelp av kvantitative fotometriske målinger. F. eks. bør den fotometriske tetthetsverdi (f. eks. målt ved hjelp av et Pulfrich fotometer) og som gir en indikering av logaritmen til forholdet mellom intensiteten (ij av belysningen som faller på den utsatte grå overflate, og intensiteten (i) av den reflekterte stråling fra samme som en fotometrisk tetthetsverdi log^-^j ligge mellom hovedsakelig 0,1 og 1,2. De mest effektive resultater har vist seg å oppnåes når den fotometriske tetthetsverdi faller mellom 0,2 og 1,0. Disse verdier tilsvarer gråtonene i den gjennom-siktige gråkile med tiltagende tykkelse som er definert ved den tyske industristandard DIN 4512 mellom i det vesentlige 0,2 og 1,8 og fortiinsvis mellom 0,8 og 1,2.
Bruken av parafinvoks har vist seg å ha ytterligere fordeler ved at den voks som anvendes for å gjøre den grå overflate jevn, trenger inn i porer i det delvis oxy-derte aluminiumsbelegg og således tjener til å beskytte dette mot kjemisk ødeleggelse. Andre vannavstøtende impregneringsmid-ler har likeledes vist seg å være egnet i denne forbindelse. Foruten herdbare voks-lignende stoffer har filmdannende synte-tiske harpikser såsom polythylener, polya-mider, polyestere eller epoxydharpikser og-så vist seg å være egnet. Vokstypene omfatter bievoks og carnaubavoks foruten parafinvoks.
Impregnering med parafinvoks kan ut-føres ved at gjenstanden avkjøles til en temperatur mellom 200 og 400° C og deretter senkes ned i et bad av smeltet parafin ved en temperatur på omkring 100— 120° C. Gjenstanden fjernes deretter fra badet og holdes ved en noe høyere temperatur, f. eks. 100—200° C, for å fjerne over-skytende parafin. Overtrekk av polyethy-len kan påføres ved varmsprøyting av poly-ethylenoppløsningen på det kalde eller bare begrenset oppvarmede arbeidsstykke under 200° C og fortrinnsvis mellom 120 og 140° C.
De ovenfor nevnte og andre hensikter, trekk og fordeler ved foreliggende oppfinnelse vil bli forklart nærmere i det føl-gende ved hjelp av typiske eksempler.
Eksempel 1.
Plater av bløtt stål med en tykkelse på tilnærmet 2 mm ble befridd for oxydbelegg og avfettet på vanlig måte slik at de var hovedsakelig fri for fettholdige forurens-ninger og oxydhinner. Den overflate som skulle belegges, ble deretter gjort ru for å gjøre den mottagelig for overtrekksmetal-let som deretter ble sprøytet på ved kjente varmsprøytemetoder på platens ru overflate. På denne måte ble aluminiumsbelegg med tykkelse 0,05 og 0,2 mm avsatt på noen stålplater som deretter ble oppvarmet til en temperatur på 730° C i en elektrisk ovn under en oxyderende atmos-
fære. Denne oxyderende atmosfære ble til-veiebragt ved å tillate luftsirkulasjon over de aluminiumbelagte plater under hele varmebehandlingens varighet, dvs. omkring 3 minutter.
Plater forsynt med det 0,05 mm tykke lag av aluminium viste seg å ha en mørk grå farve, mens de som var forsynt med det 0,2 mm tykke lag hadde en lys brunlig grå tone. Metallografisk undersøkelse viste at tynne belegg på 0,05 mm var blitt om-vandlet til en aluminium-jern legering gjennom hele deres tverrsnitt mens smit-tingen av jern inn i det forholdsvis tykke aluminiumlag på 0,2 mm ikke strakk seg utover halvparten av dette lags tykkelse. Korrosj onsprøver har vist at platene med lys grå farve, dvs. de hvor diffusjonen av jern er beregnet, er bestandige mot korrosjon i fuktige atmosfærer ved temperaturer over og under duggpunktet, mens de mørkere plater, dvs. de som har fullstendig legering av jern med aluminiumbelegget, hurtig korroderte i fuktige atmosfærer en-dog ved temperaturer under duggpunktet. Bøyeprøver, som viser forbindelsens bøye-lighet og varighet, viste overraskende nok at de forholdsvis tykt belagte prøver kunne bøyes omkring en stav med diameter 15 mm gjennom en vinkel på 180° uten sprekkdannelse i belegget, mens lignende bøyninger av de tynnere belagte plater fprte til avflassing og sprekk i belegget.
Eksempel 2.
Plater av bløtt stål med aluminiumlag med tykkelse ca. 0,2 mm ble utsatt for varmebehandling ved 690° C i 6 minutter hen-holdsvis 730° C i 2 minutter. Begge plate-sett hadde omtrent samme lyse brunaktige gråfarve, bare de som var behandlet ved lavere temperaturer i lengere tid hadde en noe mørkere tone. Den metallografiske undersøkelse viste at i begge prøver var belegget legert med jernunderlaget over en mellomflatesone, hvis tykkelse bare var en liten brøkdel av aluminiumlaget, idet mel-lomflatesonen for den plate som var behandlet ved lavere temperatur atter var noe bredere. Korrosj onsforsøk viste at begge prøver hadde utmerket korrosjonsbestandighet i fuktige atmosfærer over og
under duggpunktet og at deres belegg var
bestandig overfor sprekkdannelse og avflassing under bøyeprøvene.
Eksempel 3.
Aluminiumbelagte plater av den i eksempel 2 beskrevne type ble utsatt for varmebehandling under følgende forhold: I 20 minutter ved 730° C, 10 minutter ved 760° C, 8 minutter ved 800° C og 15 minutter ved 850° C og det viste seg da at be-leggene var legert med jern gjennom hele deres tykkelse. Gjenstandene korroderte lett i fuktige atmosfærer ved temperaturer under duggpunktet og deres belegg fikk lett sprekkdannelser og flasset av under bøyeprøvene.
Eksmpel 4.
Under et forsøk som skulle vise betyd-ningen av en oxyderende atmosfære ble plater av bløtt stål med aluminiumbelegg. og som hadde de ovenfor nevnte mål var-mebehandlet i en nitrogenatmosfære i 5 minutter ved 730° C og i 12 minutter ved samme temperatur. De plater som ble behandlet i den lengere periode hadde en merkbar mørkere grå farve enn de som ble behandlet i den kortere periode, men alu-miniumbeleggene for begge platetyper var hovedsakelig tettere enn de som var utsatt for en oxyderende atmosfære som beskre-vet under eksempel 2. De beskyttende belegg på platene som var behandlet i nitro-genatmosfæren var følsomme for tempera-turvariasjoner og flasset av når platene ble bøyd.
Eksempel 5.
Plater av bløtt stål med en tykkelse på 2 mm ble overtrukket ved sprøyting med aluminiumlag på 0,1—0,2 mm tykkelse. Disse plater ble utsatt for varmebehandling ved 300, 400 og 500° C i et minutt og i fem minutter. Metallografisk undersøkelse viste at der ikke var dannet noen over-gangsflatelegeringssone på noen av disse plater. Platene viste seg også å ha dårlig korrosjonsbestandighet og dårlig binding av aluminiumlaget til det underliggende metall.
Claims (2)
1. Fremgangsmåte ved fremstilling av et korrosjonsfast aluminiumovertrekk på j ernoverf later ved hjelp av en oxyderende varmebehandling, karakterisert ved at det fortrinnsvis mellom 0,1 og 0,4 mm tykke og fordelaktigst ved sprøytning på-førte aluminiumlag underkastes en varmebehandling i en oxyderende atmosfære mellom 690° og 800° C, mest fordelaktig ved 720—740° C, så lenge at overflaten av det påførte aluminiumlag går over i en grå-farge som, etter at aluminiumlaget er fuk-tet med smeltet parafin, i kald tilstand svarer til en fargeverdi mellom 0,2 og 1,8, fordelaktigst mellom 0,8 og 1,2, i gråkilen ifølge DIN 4512.
2. Fremgangsmåte ifølge påstand 1, karakterisert ved at det med alu-miniumslaget forsynte og varmebehand-lede arbeidsstykke etter varmebehandlingen avkjøles, men ennu i varm tilstand dyppes i et parafinbad som er oppvarmet til en temperatur over dets smeltepunkt, hvoretter arbeidsstykket tas ut av badet og utsettes for en varmebehandling ved en temperatur som er høyere enn badets, hen-siktsmessig ved temperaturer på 100 til 200° C.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR7222282A FR2190241A7 (no) | 1972-06-16 | 1972-06-16 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO140387B true NO140387B (no) | 1979-05-14 |
NO140387C NO140387C (no) | 1979-08-22 |
Family
ID=9100521
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO232473A NO140387C (no) | 1972-06-16 | 1973-06-04 | Langstrakt organ bestemt for anbringelse over underjordiske roerledninger for markering av disse |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
AT (1) | AT327104B (no) |
BE (1) | BE796110A (no) |
DK (1) | DK138294B (no) |
ES (1) | ES192002Y (no) |
FR (1) | FR2190241A7 (no) |
GB (1) | GB1420269A (no) |
IE (1) | IE37480B1 (no) |
LU (1) | LU67151A1 (no) |
NL (1) | NL177850C (no) |
NO (1) | NO140387C (no) |
SE (1) | SE406844B (no) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2516567A1 (fr) * | 1981-11-16 | 1983-05-20 | Nortene Sa | Procede et dispositif de reperage de canalisations et cables souterrains |
FR2551480B1 (fr) * | 1983-09-06 | 1985-11-29 | Plymouth Francaise Sa | Materiau pour le reperage des canalisations souterraines |
US4949664A (en) * | 1989-01-03 | 1990-08-21 | Thor Enterprises, Inc. | Warning tape for underground lines |
FR2724442B1 (fr) * | 1994-09-14 | 1996-12-13 | Plymouth Francaise Sa | Dispositif avertisseur pour le reperage d'ouvrages enterres |
ITMI20022474A1 (it) * | 2002-11-21 | 2004-05-22 | Tenax Spa | Elemento lastriforme con elementi di personalizzazione,evidenziazione, |
FR2986850B1 (fr) * | 2012-02-10 | 2014-02-14 | Plymouth Francaise Sa | Dispositif avertisseur pour le reperage d'objets enterres |
-
1972
- 1972-06-16 FR FR7222282A patent/FR2190241A7/fr not_active Expired
-
1973
- 1973-02-28 BE BE128230A patent/BE796110A/xx not_active IP Right Cessation
- 1973-03-02 LU LU67151D patent/LU67151A1/xx unknown
- 1973-03-30 GB GB1532573A patent/GB1420269A/en not_active Expired
- 1973-03-30 IE IE50773A patent/IE37480B1/xx unknown
- 1973-04-19 NL NL7305537A patent/NL177850C/xx not_active IP Right Cessation
- 1973-05-21 AT AT441373A patent/AT327104B/de not_active IP Right Cessation
- 1973-05-23 SE SE7307271A patent/SE406844B/sv unknown
- 1973-05-30 ES ES1973192002U patent/ES192002Y/es not_active Expired
- 1973-06-04 NO NO232473A patent/NO140387C/no unknown
- 1973-06-13 DK DK327173A patent/DK138294B/da not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AT327104B (de) | 1976-01-12 |
ES192002U (es) | 1974-08-16 |
DK138294C (no) | 1979-01-15 |
IE37480L (en) | 1973-12-16 |
IE37480B1 (en) | 1977-08-03 |
FR2190241A7 (no) | 1974-01-25 |
NO140387C (no) | 1979-08-22 |
ATA441373A (de) | 1975-03-15 |
GB1420269A (en) | 1976-01-07 |
DK138294B (da) | 1978-08-07 |
SE406844B (sv) | 1979-02-26 |
NL177850C (nl) | 1985-12-02 |
ES192002Y (es) | 1974-12-16 |
NL177850B (nl) | 1985-07-01 |
NL7305537A (no) | 1973-12-18 |
LU67151A1 (no) | 1973-05-22 |
BE796110A (fr) | 1973-06-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR0176301B1 (ko) | 우수한 내식성과 내열성을 가지는 용융 알루미늄 코팅 강판과 그의 제조 방법 | |
US3305384A (en) | Process for producing corrosion-resistant aluminum-coated iron surfaces | |
FR2461916A1 (fr) | Metal recouvert d'un alliage a base d'aluminium pour la fabrication d'echangeurs de chaleur resistant a la corrosion | |
JPH02104650A (ja) | 鋼製のストリップをアルミニウムを用いて連続的に溶融被覆する方法 | |
AU592437B2 (en) | Hot dip aluminum coated chromium alloy steel | |
US4883723A (en) | Hot dip aluminum coated chromium alloy steel | |
NO140387B (no) | Langstrakt organ bestemt for anbringelse over underjordiske roerledninger for markering av disse | |
EP0132424A1 (fr) | Fil d'acier à revêtements superposés résistant à la corrosion | |
US3712798A (en) | Chromium boride coated articles | |
US2898251A (en) | Aluminum coated steel article and method of producing it | |
RU2145981C1 (ru) | Способ защиты поверхности слитков | |
US5066549A (en) | Hot dip aluminum coated chromium alloy steel | |
KR102114851B1 (ko) | 스테인리스 강재의 고착방지를 위한 코팅용 조성물 및 그 조성물을 이용한 열확산 코팅방법 | |
US2698811A (en) | Articles and process of fabricating | |
EP0042636A2 (fr) | Procédé de traitement superficiel de surfaces protégées par un revêtement métallique | |
Cornejo et al. | A comparison of accelerated corrosion tests for the assessment of the intergranular corrosion susceptibility of bare 6000 aluminum sheets | |
GB2076432A (en) | Cu-Ni coatings on ferrous substrates | |
EP0636709A1 (fr) | Procédé de traitement de surface de pièces métalliques | |
ES2111380T3 (es) | Procedimiento de revestimiento por inmersion y sin formacion de aleacion de una chapa de acero de bajo contenido intersticial. | |
EP0081847B1 (en) | Enameling process | |
Mabbett et al. | Near infrared heat treatment to flow melt tinplate | |
US3390970A (en) | Diffusion cladding aluminum article with a diffused zinc coat | |
JPS57155364A (en) | Heat resistant alloy member | |
BE1004077A3 (fr) | Procede pour le revetement au trempe d'une bande d'acier en continu. | |
EP0140889A1 (en) | Process for applying thermal barrier coatings to metals and resulting product |