NO138444B

NO138444B - PROCEDURE FOR DRYING SO2-CONTAINING GASES AS WELL AS COMBUSTION AND DILUTION AIR FOR SULFURIC ACID PREPARATION WITH CONCENTRATED SULFUR ACID

Info

Publication number: NO138444B
Application number: NO743585A
Authority: NO
Inventors: Hans Guth; Gerhard Jonas; Klaus Kleine-Weischede; Hermann Wieschen; Hans-Joachim Kaiser
Original assignee: Bayer Ag
Priority date: 1973-10-17
Filing date: 1974-10-03
Publication date: 1978-05-29
Also published as: DE2352039B2; SE402581B; FI300574A; BE821129A; DD115640A5; AU7434074A; DE2352039A1; FR2248074A1; FR2248074B1; ZA746583B; IT1021806B; DK542574A; CH605403A5; NO138444C; BR7408558D0; ES431091A1; PL91778B1; JPS5067295A; NL7413485A; GB1447450A

Description

Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte til The invention relates to another method

tørkning av SC^-holdige gasser, spesielt av røste- eller spalt-gasser samt også av luft for forbrenning av svovel med svovelsyre. drying of SC^-containing gases, especially of roasting or split gases and also of air for burning sulfur with sulfuric acid.

Bortsett fra våtkatalyse hvor det ved anvendelse Apart from wet catalysis where it by application

av høye gasstemperaturer unngås utskillelse av svovelsyrekonden-sat i selve katalysatoren og de etterfølgende systemer, rørled-ninger, varmeutvekslere er teknikkens stand.å tørke S0o-holdige gasser etter deres våtrensning ved vasking med konsentrert svovelsyre best mulig før de tilføres til den katalytiske oksy-dasjon. Etter våtrensningen er gassene mettet resp. overmettet med vanndamp og tørkes deretter i fyllegemetårn i motstrøm med 95-98%-ig svovelsyre. Ved fortynnings- og kondensasjonsvarme oppvarmes syren ved utløpstemperaturene til maksimalt 50°C til 60-75°C. I de vanligvis anvendte tørkeanlegg oppkonsentreres den fra tørketårnet utstrømmende syre med frisk syre igjen og avkjøles til oppløpstemperatur. of high gas temperatures, separation of sulfuric acid condensate is avoided in the catalyst itself and the subsequent systems, pipelines, heat exchangers, it is the state of the art to dry S0o-containing gases after their wet cleaning by washing with concentrated sulfuric acid as best as possible before they are fed to the catalytic oxy- dation. After the wet cleaning, the gases are saturated or supersaturated with water vapor and then dried in a packed tower in countercurrent with 95-98% sulfuric acid. In the case of dilution and condensation heat, the acid is heated at the outlet temperatures to a maximum of 50°C to 60-75°C. In the drying plants usually used, the acid flowing from the drying tower is concentrated again with fresh acid and cooled to the run-up temperature.

På tilsvarende måte arbeides det ved tørkning av forbrenningsluft for svovelforbrenning og av fortynningsluft. Riktignok er den vannmengde som skal kondenseres betraktelig mindre i forhold til røstgasser. Work is carried out in a similar way when drying combustion air for sulfur combustion and dilution air. Admittedly, the amount of water to be condensed is considerably smaller compared to flue gases.

Ifølge litteraturen publiserte verdier ligger vanndamppartialtrykket over 95%-ig svovelsyre og en temperatur på 50°C ved 0,0059 g/Nm^. De etter ovenfor omtalte ma.te drevne risletårn oppnår imidlertid bare tørkningsgrader på 0,05, i beste fall 0,03 g I^O/Nm^. Som andre undersøkelser har vist (A. Peter, Chem. Techn. 22, 410 (1970) er denne store avstand fra likevekten tilbakeføre på den lille fuktningsgrad på 0,5 According to values published in the literature, the water vapor partial pressure above 95% sulfuric acid and a temperature of 50°C is 0.0059 g/Nm^. However, the trickle towers operated according to the method mentioned above only achieve drying rates of 0.05, at best 0.03 g I^O/Nm^. As other investigations have shown (A. Peter, Chem. Techn. 22, 410 (1970), this large distance from equilibrium is due to the small wetting degree of 0.5

i vanlig tørketårn, dvs. bare halvparten av den i tørketårnet tilstedeværende syre resp. fyllegeme kommer til virkning. Denne in a normal drying tower, i.e. only half of the acid present in the drying tower or filler body comes into effect. This

foreteelse er å tilbakeføre til den ved 50°C relativt dårlige fuktbarhet på grunn av seighet av syren samt på de anvendte små berislingstettheter. phenomenon is to return to the relatively poor wettability at 50°C due to the toughness of the acid as well as the small sprinkling densities used.

På tross av disse fakta er en i praksis og litteraturen fast forankret grunnsetning, å drive tørketårn med en maksimal syreoppløpstemperatur på T 50°C. Videre angis all-tid igjen at en tørkning inntil en restfuktighet på 30, maksimalt 50 mg H20/Nm^ er nødvendig for å unngå opptreden av SO^-H20-tåker ved absorpsjon av kontakterte gasser i'svovelsyre. Despite these facts, a principle firmly rooted in practice and the literature is to operate drying towers with a maximum acid inlet temperature of T 50°C. Furthermore, it is always stated again that a drying up to a residual moisture of 30, a maximum of 50 mg H20/Nm^ is necessary to avoid the appearance of SO^-H20 mists during absorption of contacted gases in sulfuric acid.

Det er nå funnet at man ved tørkning av vannholdige S02-gasser og av forbrennings- resp. fortynnings luft for svovel-syrefrembringelsen kan komme ut med et vesentlig mindre forhold av syremengder til gassmengden. It has now been found that by drying water-containing S02 gases and of combustion or dilution air for the production of sulfuric acid can come out with a significantly smaller ratio of acid quantities to the gas quantity.

Oppfinnelsen vedrører altså en fremgangsmåte til tørkning av S02~holdige gasser såmt av forbrennings- og fortynningsluft, for svovelsyrefremstilling med konsentrert svovelsyre, idet fremgangsmåten er karakterisert ved at gassene som skal tørkes i et'tidsrom fra 0,2 - 2 sekunder, fortrinnsvis 0,2 - 1,0 sekunder bringes i kontakt med forstøvet svovelsyre med en overflate på 10^ - 10^ m<2>/h, fortrinnsvis 10^ - 10^ m<2>/h, av en konsentrasjon på 95 - 99$, fortrinnsvis fra 96 98$, spesielt av 96 - 97 vekt$ og ved temperatur på 35 til 80°C, spesielt på 50 til 75°C spesielt på 55 - 65°C for derved å oppnå en restfuktighet på 30 til 250 mg, fortrinnsvis på 50 - 200, spesielt 80 - 150 mg H20/Nm<3>. The invention thus relates to a method for drying S02-containing gases together with combustion and dilution air, for sulfuric acid production with concentrated sulfuric acid, the method being characterized in that the gases to be dried for a period of time from 0.2 - 2 seconds, preferably 0, 2 - 1.0 seconds are brought into contact with atomized sulfuric acid with a surface area of 10^ - 10^ m<2>/h, preferably 10^ - 10^ m<2>/h, of a concentration of 95 - 99$, preferably from 96 98$, especially of 96 - 97 weight$ and at a temperature of 35 to 80°C, especially of 50 to 75°C especially of 55 - 65°C to thereby obtain a residual moisture of 30 to 250 mg, preferably of 50 - 200, especially 80 - 150 mg H20/Nm<3>.

Den for stoffovergangen nødvendige fasegrenseflate frembringes derved mekanisk. Dette kan f.eks. skje ved for-støvning. Ved forstøvning av syre er den nødvendige omløpsmengde ikke mere avhengig av berislingstetthet, men dessuten bare av det ønskede konsentrasjonsfall mellom oppløp og utløp. Således kreves f.eks. for en luftmengde på 60.000 Nn<r>/time en fuktighet på 15 g H20/Nm<3> og et konsentrasjonsfall fra 96,0 til 95,5$ H2S0^ 100 m^ syre/time til tørkning av gassen. Velger man et konsentrasjonsfall på 1$ (f.eks. 96,5$ til 95,5$ H2S0^), så The phase boundary surface required for the substance transition is thereby produced mechanically. This can e.g. happen by pre-dusting. When atomizing acid, the required amount of circulation is no longer dependent on sprinkling density, but also only on the desired drop in concentration between inlet and outlet. Thus, e.g. for an air quantity of 60,000 Nn<r>/hour a humidity of 15 g H20/Nm<3> and a concentration drop from 96.0 to 95.5$ H2S0^ 100 m^ acid/hour for drying the gas. If one chooses a concentration drop of 1$ (e.g. 96.5$ to 95.5$ H2S0^), then

3 co 3 co

halverer syremengden seg, til 50 m /time. Ved pa forhand gitt syremengde er den oppnåelige tørkningsgrad sterkt avhengig av den mekanisk frembragte fasegrenseoverflate og kan optimeres økonomisk uten at apparatdimensjoner opptrer som begrensende faktorer. the amount of acid is halved, to 50 m/hour. With a predetermined amount of acid, the degree of drying that can be achieved is strongly dependent on the mechanically produced phase boundary surface and can be economically optimized without apparatus dimensions acting as limiting factors.

En bestemt dråpediameter behøver ikke å kreves. For tørkningen er det bare avgjørende dråpeoverflaten. I løpet av oppholdstiden på maksimalt 2 sekunder kan et absorbert vannmole-kyl trenge inn til en dybde på mindre enn 100 A i syredråpene. Ved dråper med en diameter på mer enn 100 Å endres ikke konsen-trasjonen av kjernen under tørkeprosessen. A specific droplet diameter need not be required. For drying, only the droplet surface is decisive. During the residence time of a maximum of 2 seconds, an absorbed water molecule can penetrate to a depth of less than 100 A in the acid droplets. For drops with a diameter of more than 100 Å, the concentration of the core does not change during the drying process.

Forsøk har vist at en maksimal restfuktighet på Experiments have shown that a maximum residual moisture of

250 mg HpO/Nm-' spesielt er tolererbar også med hensyn til SO^-^O-tåkedannelsen. 250 mg HpO/Nm-' in particular is tolerable also with regard to the SO^-^O fog formation.

Spesielt egnet for fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er f.eks. den såkalte venturiabsorberer, slik den er omtalt i-DAS 2.050.579 og anvendes for absorpsjon av SO-^, derved koples fordelaktig to eller tre slike forstøvningstårn etter hverandre. To mulige utførelsesformer skal omtales nærmere under henvisning til tegningsfigurene 1 og 2, hvor det hver gang ble kombinert to forstøvningstørkere. Particularly suitable for the method according to the invention are e.g. the so-called venturi absorber, as described in DAS 2,050,579 and used for the absorption of SO-^, thereby advantageously connecting two or three such atomization towers one after the other. Two possible embodiments shall be described in more detail with reference to drawings 1 and 2, where two spray dryers were each combined.

På figurene 1 og 2 har siffrene følgende betydning: In Figures 1 and 2, the numbers have the following meaning:

1: forstøvningstørker 1: spray dryer

2: forstøvningstørker 2: spray dryer

3: svovelsyre sump 3: sulfuric acid swamp

4: avstrykningssjikt 4: wiping layer

5: dråpeutskiller 5: drop separator

6: beholder for omløpende syre 6: container for circulating acid

7- gassinnløp 7- gas inlet

8: gassutløp 8: gas outlet

9, 9a: tilførsel for syre 9, 9a: supply for acid

10: motstrømsdyse 10: counterflow nozzle

11, 12: venturidyser 11, 12: venturi nozzles

13: bortføring av fortynnet syre 13: removal of dilute acid

14: tilførsel for konsentrert syre. 14: supply for concentrated acid.

Ved 7 tilføres gassen som skal tørkes med hastigheter på 5 30 m/sekund, fortrinnsvis på 10 til 15 m/sekund og bringes ved 1 og 2 over 9 og 9a i kontakt med svovelsyre■av en konsentrasjon på 95 til 99 vekt$, fortrinnsvis på 96 - 98 vekt$. I henhold til en foretrukket utførelsesform vist på figurene 1 og 2 kan det mellom første og annen venturiforstøvningsdyse 11 og At 7, the gas to be dried is supplied at velocities of 5 30 m/second, preferably at 10 to 15 m/second and brought at 1 and 2 over 9 and 9a into contact with sulfuric acid ■of a concentration of 95 to 99 wt$, preferably of 96 - 98 weight$. According to a preferred embodiment shown in Figures 1 and 2, between the first and second venturi atomizing nozzles 11 and

12 minst innbygges en motstrømsdyse 10, hvorover det, kan innføres en tredje delstrøm av syren. Motstrømsdysen 10 kombineres fortrinnsvis med syreinnløp 9a. Temperaturen av den over 6 i krets-løp førte syre - omtrent på 35 til 80°C holdes konstant aten av-kjøling, da den dannede varme bortføres ved hjelp av de tørkede gasser. Gassuttredelsestemperaturen og syretemperaturen er lik ved enhver driftstilstand. Syretemperaturen bestemmes av temperatur og fuktighet av gassen som skal tørkes og underligger derfor langtidssvingninger (årstidsbetinget). Fra beholder 6 fjernes ved 13 en del av den fortynnede. syre og blandes med frisk konsentrert syre, tilbakeføres igjen ved 14, for igjen å fremstille begynnelseskonsentrasjonen. Forholdet mellom gass 12 at least a counter-flow nozzle 10 is built in, above which a third partial flow of the acid can be introduced. The counterflow nozzle 10 is preferably combined with acid inlet 9a. The temperature of the acid passed over 6 in a circuit - about 35 to 80°C is kept constant aten cooling, as the generated heat is carried away by means of the dried gases. The exit gas temperature and the acid temperature are the same at any operating condition. The acid temperature is determined by the temperature and humidity of the gas to be dried and is therefore subject to long-term fluctuations (depending on the season). From container 6, a part of the diluted is removed at 13. acid and mixed with fresh concentrated acid, returned again at 14, to again produce the initial concentration. The ratio of gas

og omvalset syre avhenger av forangitt konsentrasjonstall, mellom tilløpende og bortløpende syre av gassens vanninnhold. Ved kon-sentras j onsavtak av syre fra f.eks. 97 til 96% og en luftfuktig-het på 5 - 30 g/Nm utgjør forholdet mellom syre og gass 0,27 - 1,65. rn? pr. 1000 Nm^ og ved en røstgassfuktighet på 20 - 50 g/ Nm<3> 1,1 - 2,75 m^ pr. 1,000 Nm^ røstgass. and recycled acid depends on the given concentration figure, between incoming and outgoing acid, of the water content of the gas. In case of concentration reduction of acid from e.g. 97 to 96% and an air humidity of 5 - 30 g/Nm makes the ratio between acid and gas 0.27 - 1.65. rn? per 1000 Nm^ and at a flue gas humidity of 20 - 50 g/ Nm<3> 1.1 - 2.75 m^ per 1,000 Nm^ carbon dioxide.

Konsentrasjonsfallet kan ved foreliggende fremgangsmåte også utgjøre mer enn 1$, mottagbare"er nedganger til 3%. De overnevnte forholdstall nedsetter seg da tilsvarende, ved en differens på 3$, f.eks. til en tredjedel. Tidligere ble det til tørkning for det meste anvendt et fyllegemetårn, som drives med en gasshastighet på ca. lNm^/sekund og en berislingstetthet inntil 15 m 3 syre/m 2.h, således at uavhengig av fuktigheten av gassen som skal tørkes utgjør forholdet mellom omvalset syre og gass ca. H ,2 m3 -vlOOO Nm 3. Derved er konsentrasjonsfallet av den omløpende syre en funksjon av gassfuktigheten. With the present method, the drop in concentration can also amount to more than 1$, reductions of up to 3% are acceptable. The above-mentioned ratios are then reduced correspondingly, by a difference of 3$, for example to a third. Previously, it was drying for the mostly used is a packed tower, which is operated with a gas velocity of approx. lNm^/second and a sprinkling density of up to 15 m 3 acid/m 2.h, so that regardless of the humidity of the gas to be dried, the ratio between rerolled acid and gas is approx. H .2 m3 -vlOOO Nm 3. Thereby the drop in concentration of the circulating acid is a function of the gas humidity.

Svovelsyren føres hver gang ved forsnevring av for-støvningsvaskeren med en slik hastighet i likestrøm til gassen som skal tørkes, at syren fordeler seg med stor overflate (10<* >til 10 6 m ?/h) i gassen. Ved de hver gang snevreste soner av forstøvningsvaskeren innstilles gass- og syrehastigheter på ca.' 20 til 35 m/sekund ved et hastighetsforhold mellom innsnevret sone til utvidet sone på 1,5 : 1 til 3 : 1. ;På utførelsesformer, vist på figur 1, er det foran dråpeutskiller 5 innbygget et avstrykningssjikt 4 med ikke be-rislede fyllegemer, som fremfor alt bevirker en økning av syredråpene. Dessuten tørkes i tillegg gassen ved hjelp av tilbake-holdt syre. Utskillelsen av smådråper foregår i utskilleren 5-Som utskiller kan det anvendes de fra svovelsyreteknikken kjente filtre. I utførelsesformen ifølge figur 2 sees det bort fra avstrykningssjikt og utskillelse av smådråper foregår bare i 5-De ved den kjente fremgangsmåte og fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen nødvendige oppholdstider er en direkte grad for det nødvendige bygningsvolum og' derved økonomien. Således utgjør f.eks. oppholdstider ved et vanlig tørketårn 3,3 sekunder; ved en høyhastighetsforstøvningstørker ifølge figuren imidlertid bare 0,6 sekunder. ;Målestokk for den funksjonelle virkning er ;;Den utgjør for tørketårn ved 50°C 0,ll8 - 0,196, ;ved forstøvningstørker ved 65°C 0,22. ;Resultatene som oppnås viser følgende oppstilling: ;Likevektsfuktighet ;over H2S02| 95$ ved 50°C = 5,9 mg/Nm<3>;ved 65°C = 22,0 mg/Nm<3>. ;Faktisk gassfuktighet' ;i tårn av vanlig bygningstype, ;gasshastigheter inntil 1,2 m/sekund ;ved 50°C = 30 - 50 mg/Nm<3>, ;i forstøvningstørkere, ;gasshastighet inntil 30 m/sekund ;ved 65°C = 100 mg/Nm<3>. ;Anvendelsen av den foreslåtte tørkningsfremgangsmåte er spesielt gunstig for svovelsyreforbrenningsanlegg uten resp. liten syreavkjøling. Ved disse anlegg kan det høyere energi-innhold av forbrenningsluften avgi spesielt gunstig i form av damp etter forbrenningen. Ved anvendelsen av denne høyhastig-hetsf orstøvningstørker er de nødvendige investeringer mindre da apparatet er meget mindre i forhold til de vanlige risletårn. Unngåelse av syreavkjøling bringer videre en innsparing av en kjøler og den stadige innsparing av kjøleenergi. Ved konsentrasjonsfall av inngående og utgående tørrsyre på 1$ kan syremengden som skal ompumpes senkes inntil 70$ i forhold til vanlige tørke-innretninger. ;Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen skal i det følgende forklares nærmere ved hjelp av noen eksempler: ;E ksempel la. ;I et anlegg ifølge figur 1, imidlertid uten drift av motstrømsdyse 10 til innføring av en tredje syredelstrøm ble det tørket 50.000 Nm<5> luft/h med 4,0 g H^/Nm<5> fuktighet. Gass-inntredelsestemperaturen utgjorde 3,4°C. Syrekonsentrasjonen utgjorde 96, 4$ H2SOi| og dens temperatur var 34°C. Den tørkede luft hadde en restfuktighet på 66 mg H20/Nm<3> og en "temperatur på ca. 34°C. Syreomløpet utgjorde 120 - 180 ' m<5>/h. Under driftsbetingelsene har den forstøvede I-^SO^ en overflate på 1,53 • 10^ m<2>/h. ;E ksempel lb. ;I et anlegg som ved eksempel la ble det tørket samme gassmengde, men med en fuktighet på 7,0 g H20/Nm<3>. Syrekonsen-tras j onen utgjorde 96,3% l^SO^ og syretemperaturen 4l°C. Restfuktigheten utgjorde i dette tilfellet 102 mg H20/Nm<3>. Syreom-løpet utgjorde 120 - l80 m<3>/h. Under driftsbetingelsene hadde den forstøvede H^O^ en overflate på 1,07 10^ m<2>/h. E ksempel 2a. ;I et anlegg som vist på figur 1, ble det tørket ;en gassmengde på 60.000 Nm<3> luft/time med en fuktighet på 5,6 g H20/Nm<3>. Gassinngangstemperaturen lå ved 7°C, syretemperaturen ved 33°C og syrekonsentrasjonen ved 96,3 - 96$ H2S0^. Den tørkede luft hadde en restfuktighet på 43 mg H20/Nm3. Under driftsbetingelsene hadde den forstøvede H~S0h en overflate på 3,3 . 10<5 >m 2/h. Syreomløpet utgjorde ca. 41 m3/h. ;E ksempel 2b. ;I et anlegg som angitt i eksempel 2a, ble det tørket 60.000 Nm<3> luft/h med en fuktighet på 14,9 g H20/Nm<3>. Syretemperaturen lå ved 6l°C, syrekonsentrasjonen utgjorde 96,5 - 96$ H^SO^, den fundne restfuktighet og den tørre luft lå ved 81 mg H20/Nm^. Under driftsbetingelsene hadde den forstøvede HpSOh en overflate på 3,6 . 105 m /h. Syreomløpet utgjorde ca. 50 m^/h. ;E ksempel 3- ;I et anlegg ifølge figur 2 ble det tørket 60.000 Nm<3>/h med en fuktighet på 19 g H20/Nm3 og en temperatur.på 22°C. Derved var den innførte vannmengde 1.140 kg/h. Ved en inntred-elseskonsentrasjon på 96,5$ ved 9, 9a og 10 samt en uttredelses-konsentrasjon på 96$ ved 3 utgjorde syreomløpet 118 m<3>/h. Temperaturen for syreinntreden og -uttreden samt gassuttreden utgjorde 77°C. Den forstøvede HgSO^ hadde en overflate på 4,59 10<5> m<2>/h-;Restfuktigheten utgjorde 95 mg H20/Nm<3>. ;Eksempel 4. ;I et anlegg ifølge figur 2 ble tørkningen gjennomført under samme betingelser som i eksempel 3. Ved en endret dyse-innstilling ble det imidlertid frembragt en overflate på H-SOj, pa 9 . 10J m /h. Restfuktigheten utgjorde i dette tilfelle 65 mg H20/Nm<3>. ;Patentkrav : ;.1. Fremgangsmåte til tørking av SC^-holdige 'gasser samt av forbrennings- og fortynningsluft for svovelsyrefremstilling med konsentrert svovelsyre, karakterisert ved at gassene som skal tørkes, bringes i kontakt med for-støvet 95 - 99$-ig svovelsyre med en overflate på 10^ - 10^ m<2>/ h ved en temperatur av 35 til 80°C over et tidsrom av 0,2 til 2 sekunder for derved å oppnå en restfuktighet på 30 til 250 mg <K>2<0/Um5, >2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det anvendes forstøvet 96 - 98$-ig svovelsyre med en overflate på 10<5> - 10^ m<2>/h. 3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert vedat det anvendes forstøvet svovelsyre med en temperatur av 50 til 75°C. 4. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1 til 3, karakterisert ved at gassene som skal tørkes innføres med en hastighet av 5 til 30 m/s, fortrinnsvis fra 10 til 15 m/s. 5. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1 til 4, karakterisert ved at absorpsjonsvarmen bortføres ved hjelp av gassene som skal tørkes. 6. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1 til 5» karakterisert ved at svovelsyren forstøves ved hjelp av dyser på ett eller flere steder i soner med innsnevret tverrsnitt. *The sulfuric acid is fed each time by narrowing the atomization scrubber at such a speed in direct current to the gas to be dried, that the acid is distributed over a large surface area (10<*> to 10 6 m ?/h) in the gas. At the narrowest zones of the spray scrubber, gas and acid speeds of approx. 20 to 35 m/second at a speed ratio between narrowed zone and widened zone of 1.5:1 to 3:1. In embodiments, shown in figure 1, a wiping layer 4 with non-sprinkled filling reservoirs is built in front of the drop separator 5 , which above all causes an increase in the acid droplets. In addition, the gas is additionally dried using retained acid. The separation of small droplets takes place in the separator 5-The filters known from sulfuric acid technology can be used as a separator. In the embodiment according to Figure 2, the wiping layer is disregarded and the separation of small droplets takes place only in 5-The residence times required by the known method and the method according to the invention are a direct measure of the required building volume and thereby the economy. Thus, e.g. residence times at a conventional drying tower 3.3 seconds; however, with a high-speed spray dryer according to the figure, only 0.6 seconds. ;Measurement scale for the functional effect is ;;It is for drying towers at 50°C 0.118 - 0.196, ;for spray dryers at 65°C 0.22. ;The results obtained show the following arrangement: ;Equilibrium humidity ;over H2S02| 95$ at 50°C = 5.9 mg/Nm<3>; at 65°C = 22.0 mg/Nm<3>. ;Actual gas humidity' ;in towers of normal building type, ;gas velocities up to 1.2 m/second ;at 50°C = 30 - 50 mg/Nm<3>, ;in spray dryers, ;gas velocities up to 30 m/second ;at 65 °C = 100 mg/Nm<3>. ;The use of the proposed drying method is particularly beneficial for sulfuric acid combustion plants without resp. small acid cooling. At these facilities, the higher energy content of the combustion air can give off a particularly beneficial effect in the form of steam after combustion. When using this high-speed atomization dryer, the necessary investments are smaller as the device is much smaller compared to the usual trickle towers. Avoidance of acid cooling further brings a saving of a cooler and the constant saving of cooling energy. If the concentration of incoming and outgoing dry acid drops by 1$, the amount of acid to be repumped can be reduced by up to 70$ compared to normal drying devices. ;The method according to the invention will be explained in more detail in the following with the help of some examples: ;E xample la. ;In a plant according to Figure 1, however, without operation of the counter-flow nozzle 10 for the introduction of a third acid partial flow, 50,000 Nm<5> air/h with 4.0 g H^/Nm<5> moisture was dried. The gas entry temperature was 3.4°C. The acid concentration was 96.4$ H2SOi| and its temperature was 34°C. The dried air had a residual humidity of 66 mg H20/Nm<3> and a "temperature of about 34°C. The acid circulation amounted to 120 - 180 ' m<5>/h. Under the operating conditions, the atomized I-^SO^ has a surface of 1.53 • 10^ m<2>/h. ;E xample lb. ;In a plant as in example la, the same amount of gas was dried, but with a humidity of 7.0 g H20/Nm<3>. The acid concentration was 96.3% l^SO^ and the acid temperature 41°C. The residual moisture in this case was 102 mg H20/Nm<3>. The acid circulation was 120 - 180 m<3>/h. Under the operating conditions the atomized H^O^ had a surface area of 1.07 10^ m<2>/h. Example 2a. ;In a plant as shown in figure 1, a gas quantity of 60,000 Nm<3> air/ hour with a humidity of 5.6 g H20/Nm<3>. The gas inlet temperature was at 7°C, the acid temperature at 33°C and the acid concentration at 96.3 - 96$ H2S0^. The dried air had a residual humidity of 43 mg H20 /Nm3. Under the operating conditions, the atomized H~S0h had a surface area of 3.3 . 10<5 >m 2/h. The acid cycle amounted to approx. 41 m3/h. Example 2b. ;In a plant as indicated in example 2a, 60,000 Nm<3> air/h with a humidity of 14.9 g H20/Nm<3> was dried. The acid temperature was at 61°C, the acid concentration was 96.5 - 96$ H^SO^, the residual moisture found and the dry air was at 81 mg H20/Nm^. Under operating conditions, the atomized HpSOH had a surface area of 3.6 . 105 m/h. The acid cycle was approx. 50 m^/h. ;Example 3- ;In a plant according to Figure 2, 60,000 Nm<3>/h were dried with a humidity of 19 g H20/Nm3 and a temperature of 22°C. Thereby, the amount of water introduced was 1,140 kg/h. With an entry concentration of 96.5$ at 9, 9a and 10 and an exit concentration of 96$ at 3, the acid circulation amounted to 118 m<3>/h. The temperature for the acid entry and exit as well as the gas exit was 77°C. The atomized HgSO^ had a surface area of 4.59 10<5> m<2>/h-; The residual moisture was 95 mg H20/Nm<3>. ;Example 4. ;In a plant according to figure 2, the drying was carried out under the same conditions as in example 3. However, with a changed nozzle setting, a surface of H-SOj, pa 9 , was produced. 10J m/h. In this case, the residual moisture was 65 mg H20/Nm<3>. ;Patent requirements : ;.1. Process for drying SC^-containing gases as well as combustion and dilution air for sulfuric acid production with concentrated sulfuric acid, characterized in that the gases to be dried are brought into contact with pre-dusted 95 - 99$-ig sulfuric acid with a surface area of 10^ - 10^ m<2>/h at a temperature of 35 to 80°C over a period of 0.2 to 2 seconds to thereby achieve a residual moisture of 30 to 250 mg <K>2<0/Um5, >2 . Method according to claim 1, characterized in that atomized 96 - 98% sulfuric acid is used with a surface area of 10<5> - 10^ m<2>/h. 3. Method according to claim 1 or 2, characterized in that atomized sulfuric acid is used with a temperature of 50 to 75°C. 4. Method according to one of claims 1 to 3, characterized in that the gases to be dried are introduced at a speed of 5 to 30 m/s, preferably from 10 to 15 m/s. 5. Method according to one of claims 1 to 4, characterized in that the heat of absorption is carried away by means of the gases to be dried. 6. Method according to one of claims 1 to 5" characterized in that the sulfuric acid is atomized by means of nozzles in one or more places in zones with a narrowed cross-section. *

Claims

1. Training rifle grenade device, comprising an inert reusable grenade having an external shape analogous to that of an active grenade and serving as a launch tube for a small caliber projectile and having equivalent ballistic properties with the ballistic properties of an active grenade, characterized in that the device comprises means which, under the influence of a single cartridge, on the one hand cause the launch of the small-caliber projectile at a speed corresponding to the speed of an active grenade, and on the other hand launch of the inert shell in a trajectory that ends at a short distance from the shooter.

2. Device according to claim 1, characterized in that the cartridge is identical to the one used for launching the active grenade.

3. Device according to claim 1, characterized in that the grenade tube (2, 32) above an element (7) provided with a hole (8) is connected to the grenade's tail tube (4, 36), which element causes the grenade to be ejected under the action of the cartridge's propellant gases and fall down in the vicinity after the small-caliber projectile (13, 38) has been fired, as the propellant gases are partly brought to work on the small-caliber projectile and partly on the grenade (1-12).

4. Device according to claim 1, where the small-caliber projectile is loaded through the muzzle in the front part of the grenade tube, characterized in that the projectile is held in this position by means of blocking means (28) which limit its backward movement.

5. Device according to claim 1, characterized in that the head piece of the projectile (13) with a small caliber protrudes from the front part of the grenade's tube (2).

6. Device according to claim 1, characterized in that the projectile (38) with a small caliber is placed in the rear part of the grenade tube (32), into which it is introduced after the intermediate part (35) which connects the grenade body (29, 30) with the grenade tail (36) is unscrewed.

7. Device according to claim 1, characterized in that the grenade tube comprises an additional expansion chamber (31) for the gases, which chamber is arranged in a ring around the grenade tube (32) and is connected thereto.

8. Device according to claim 1, characterized in that the expansion chamber (3) has openings (12) which open outside the grenade tube (2).

9. Device according to claim 1, characterized in that the small-caliber projectile (13) is stabilized by means of a guide (17, 18), the length of which is at least half the length of the projectile.

10. Device according to claim 1, characterized in that the body and the guide for the projectile with a small caliber are made of a light material, while the head piece (14) which is massive and hemispherical, is of a heavy metal.

11. Device according to claims 1 and 10, characterized in that the small caliber projectile comprises behind the guide (17, 18) a cylindrical, calibrated rear part (27) with a sealing band (25).

12. Device according to claims 1 and 10, characterized in that a cylindrical sleeve (15a) connects the head piece (14) to the body of the small caliber projectile.

13. Device according to claim 1, characterized in that only the body of the projectile with a small caliber is made of a heavy metal, while the head piece (39) and the projectile's guide (41) are made of an elastic or plastic material. •