NO133122B

NO133122B -

Info

Publication number: NO133122B
Application number: NO3174/72A
Authority: NO
Inventors: J Damgaard-Iversen; K E Gude; O E Hansen; B Lund; M Petersen
Original assignee: Niro Atomizer As
Priority date: 1971-09-10
Filing date: 1972-09-06
Publication date: 1975-12-08
Also published as: FI59160B; AU4649772A; DE2244398A1; FI59160C; NO133122C; JPS4935273A; CH548785A; CA963377A; GB1406667A; BE788651A; ZA726112B; IT968217B; SE394598B; DK129602B; SE7211598L; DE2244398C2; JPS5545241B2

Description

Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte ved fordampning av væske. Det tenkes i denne forbindelse både på det tilfelle hvor det fordampes væske fra en oppløsning eller suspensjon som etter fordampningen stadig er i væskeform, og på det tilfelle hvor suspensjonen eller oppløsningen inndampes helt, samt på det tilfelle hvor man ønsker å avkjøle en varm gass ved innsprøyting av vann i •denne. Oppfinnelsen omfatter altså såvel såkalt spraytørring som såkalt spraykonsentrering samt kondisjonering, dvs. kjøling og/ eller befuktning av røkgass eller forbrenningsgass. The invention relates to a method by evaporation of liquid. In this connection, one thinks both of the case where liquid is evaporated from a solution or suspension which is still in liquid form after evaporation, and of the case where the suspension or solution is completely evaporated, as well as of the case where one wants to cool a hot gas by injection of water into •this. The invention thus includes so-called spray drying as well as so-called spray concentration as well as conditioning, i.e. cooling and/or humidification of flue gas or combustion gas.

Det er kjent å oppnå en slik fordampning av væske fra It is known to achieve such evaporation of liquid from

en suspensjon eller oppløsning ved å føre denne inn i et fordamp- a suspension or solution by introducing this into an evaporating

ningskammer, til hvilket det samtidig ledes en strøm av en varm tørregass. Den mengde damp som tørregassen under passasjen av ning chamber, to which a flow of a hot drying gas is simultaneously led. The amount of steam that the drying gas during the passage of

fordampningskammeret kan oppta i seg og føre bort fra dette er for et gitt fuktighetsinnhold i tørregassen avhengig av gassens inngangstemperatur. Por å oppnå en stor fordampningskapasitet må man derfor tilstrebe en høy temperatur for tørregassen, idet the evaporation chamber can take in and lead away from this is for a given moisture content in the drying gas depending on the gas's inlet temperature. In order to achieve a large evaporation capacity, one must therefore strive for a high temperature for the drying gas, as

den ledes inn i fordampningskammeret. Man har derfor i visse til- it is led into the evaporation chamber. One therefore has in certain

felle anvendt varm røkgass fra en brenner, fortrinnsvis eh olje- trap used hot flue gas from a burner, preferably eh oil-

brenner som tørregass og som føres til fordampningskammeret direkte fra brenneren. Det har imidlertid vist seg at tørregassens tempe- burns as drying gas and is fed to the evaporation chamber directly from the burner. However, it has been shown that the temperature of the drying gas

ratur da kan bli så høy at man må treffe særlige forholdsregler for å beskytte fordampningskammerets vegger. Man kan f.eks. fore disse veggene med ildfaste sten eller et annet ildfast materiale, hvilket imidlertid er én forholdsvis dyr løsning. Det er videre blitt foreslått (U.S.patent nr. 2 8l8 917) å nedsette temperatu- temperature can then become so high that special precautions must be taken to protect the walls of the evaporation chamber. One can e.g. lining these walls with refractory stone or another refractory material, which is, however, a relatively expensive solution. It has also been proposed (U.S. patent no. 2 818 917) to lower the temperature

ren for den fra brenneren strømmende røkgass ved å blande denne røkgass med kald atmosfærisk luft før gassen føres inn i fordampningskammeret. Ved denne sistnevnte løsning oppnår man imidlertid ikke den ønskede' store fordampningskapasitet. clean of the flue gas flowing from the burner by mixing this flue gas with cold atmospheric air before the gas is fed into the evaporation chamber. With this latter solution, however, the desired large evaporation capacity is not achieved.

Til dette kommer at det, når man bruker høye inngangs-temperaturer for tørregassen, - selv i tilfelle hvor det bare fore- In addition to this, when using high inlet temperatures for the drying gas, - even in the case where only

tas en spraykonsentrering, hvilket vil si at den behandlede suspen- a spray concentration is taken, which means that the treated suspension

sjon eller oppløsning etter behandlingen stadig er i væskeform - tion or solution after the treatment is still in liquid form -

ofte oppstår problemer som følge av at inndampede faste bestand- problems often arise as a result of evaporated solids

deler av suspensjonen eller oppløsningen avsettes på fordampningskammerets vegger, hvorfor fordampningsprosessen med mellomrom må avbrytes, slik at kammerets vegger kan renses. parts of the suspension or solution are deposited on the walls of the evaporation chamber, which is why the evaporation process must be interrupted at intervals, so that the walls of the chamber can be cleaned.

Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen innføres væsken In the method according to the invention, the liquid is introduced

i det vesentlige sentralt i toppen av et fordampningskammer som tilføres varm røkgass eller forbrenningsgass som nedenfra bringes til å strømme i det vesentlige aksielt inn i fordampningskammeret og i retning mot innføringsstedet for væsken, og fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er karakterisert ved at væsken på i og for seg kjent måte innføres i fordampningskammeret i forstøvet form og bringes i kontakt med røk- eller forbrenningsgassen under dannelse av en gassfase, og at den vesentlige del av gassfasen bortledes essentially centrally at the top of an evaporation chamber into which hot flue gas or combustion gas is supplied which is brought from below to flow essentially axially into the evaporation chamber and in the direction towards the point of introduction of the liquid, and the method according to the invention is characterized in that the liquid in and of itself known way is introduced into the evaporation chamber in atomized form and brought into contact with the flue or combustion gas to form a gas phase, and that the essential part of the gas phase is led away

fra fordampningskammeret på et nivå som ligger i vesentlig avstand under nivået for innføringsstedet for væsken. from the evaporation chamber at a level substantially below the level of the point of introduction of the liquid.

Den nedenfra og aksielt inn i fordampningskammeret strømmende varme røkgass eller forbrenningsgass vil først ramme den fra innføringsstedet kommende forstøvede væske, og da det bortledes- gassfase fra fordampningskammeret på et nivå som ligger vesentlig under innføringsstedet for væsken, vil den aksielt rettede gass-strømmen ha en tilbøyelighet til å vende og få fonteneform, idet gassen søker tilbake mot det sted eller de steder hvor gassfasen bortledes fra fordampningskammeret. Den aksialt oppover og mot innføringsstedet for væsken rettede gasstrøm vil ha tilbøyelighet til å utspre den forstøvede væske, slik at et svevende lag av væskedråper til stadighet vil ligge som en beskyttende paraply over den fonteneformede røkgasstrøm. Følgelig vil man kunne oppnå at en del av væskedråpene, når det er tale om spraykonsentrering, til stadighet rammer fordampningskammerets sidevegger og holder disse vætet. Derved vil fordampningskammerets vegger dels bli be-skyttet mot den varme røkgassen og dels vil faste bestanddeler av væsken, hvis denne f.eks. er en oppløsning eller suspensjon, som måtte ha avsatt seg på fordampningskammerets sidevegger, bli opp-løst i eller avvasket av disse væskedråper. I det tilfelle hvor det foretas en spraytørring av en oppløsning eller suspensjon, anbringes innføringsstedet for væske fortrinnsvis et stykke under fordampningskammerets takflate, slik at væskepartikler som bibringes en bevegelse i retning mot toppflaten, når å fordampe før de når frem til denne. The hot flue gas or combustion gas flowing from below and axially into the evaporation chamber will first hit the atomized liquid coming from the introduction point, and since the gas phase is led away from the evaporation chamber at a level that is significantly below the introduction point for the liquid, the axially directed gas flow will have a tendency to turn and take a fountain shape, as the gas searches back towards the place or places where the gas phase is led away from the evaporation chamber. The gas stream directed axially upwards and towards the point of introduction of the liquid will have a tendency to spread the atomized liquid, so that a floating layer of liquid droplets will constantly lie like a protective umbrella over the fountain-shaped smoke gas stream. Consequently, it will be possible to achieve that a part of the liquid droplets, when it comes to spray concentration, constantly hits the side walls of the evaporation chamber and keeps them wet. Thereby, the walls of the evaporation chamber will partly be protected against the hot flue gas and partly solid components of the liquid, if this e.g. is a solution or suspension, which may have settled on the side walls of the evaporation chamber, be dissolved in or washed away by these liquid droplets. In the case where a solution or suspension is spray-dried, the point of introduction of liquid is preferably placed some distance below the roof surface of the evaporation chamber, so that liquid particles which are imparted a movement in the direction of the top surface have time to evaporate before they reach it.

Det er kjent i forbindelse med spraytørring og spraykonsentrering å innføre tørregass< nedenfra i et fordampningskammer og å bortlede gassfase fra fordampningskammeret på et nivå som ligger under nivået for væskeinnføringsstedet. Ved denne kjente fremgangsmåte gjør man seg imidlertid anstrengelser for å oppnå It is known in connection with spray drying and spray concentration to introduce drying gas< from below into an evaporation chamber and to divert gas phase from the evaporation chamber at a level below the level of the liquid introduction point. In this known method, however, efforts are made to achieve

en diffus innstrømning av tørregassen i fordampningskammeret, dvs. at man ved hjelp av spesielle spredeorganer forsøker å spre tørre-gasstrømmen slik at den kommer til å strømme inn i fordampningskammeret i alle retninger. Til gjengjeld bruker man en tørregass hvis temperatur er så lav at den ikke beskadiger spredeorganene eller fordampningskammerets veggér, selv om den rammer disse før den er blitt avkjølt vesentlig av de væskepartikler som kommer fra forstøveren. a diffuse inflow of the drying gas into the evaporation chamber, i.e. with the help of special spreading devices, an attempt is made to spread the drying gas flow so that it will flow into the evaporation chamber in all directions. In return, a drying gas is used whose temperature is so low that it does not damage the spreading devices or the walls of the evaporation chamber, even if it hits these before it has been cooled significantly by the liquid particles coming from the atomizer.

Det har vist seg at fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen også er særlig velegnet til kondisjonering av forbrenningsgasser, f.eks. for å gi disse gasser en slik temperatur og/eller fuktighet . at de blir egnet til å passere og bli renset i konvensjonelle filteranlegg. Forbrenningsgasser som skal renses i filteranlegg må for det første ha en så lav temperatur at filtermaterialet ikke skades, og, der det er tale om filteranlegg som arbeider etter det elektrostatiske prinsipp, er det videre av hensyn til filteranleg-gets funksjon viktig at forbrenningsgassen har et passende innhold av vanndamp. Det er kjent å avkjøle og befukte forbrenningsgass eller røkgass i tårn eller rør som inneholder et arrangement av forstøverdyser, og idet røkgassen strømmer igjennom et slikt kon-dis joneringstårn, sprøytes vann inn i røkgasstrømmen ved hjelp av dysene. Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen muliggjør imidlertid en meget effektiv kjøling og befuktning under anvendelse av et enkelt forstøverorgan, og det har vist seg at de spesielle strøm-ningsforhold som oppnås ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen be-virker at det ikke oppstår problemer med avsetning av partikler av aske, sot eller andre stoffer, som i ganske store mengder kan med-føres av en slik strøm av røkgass som skal avkjøles og/eller be-fuktes. It has been shown that the method according to the invention is also particularly suitable for conditioning combustion gases, e.g. to give these gases such a temperature and/or humidity. that they become suitable to pass through and be cleaned in conventional filter systems. Combustion gases that are to be cleaned in filter systems must firstly have such a low temperature that the filter material is not damaged, and, in the case of filter systems that work according to the electrostatic principle, it is also important for the function of the filter system that the combustion gas has a appropriate water vapor content. It is known to cool and humidify combustion gas or flue gas in towers or pipes containing an arrangement of atomizer nozzles, and as the flue gas flows through such a conditioning tower, water is injected into the flue gas stream by means of the nozzles. The method according to the invention, however, enables very efficient cooling and humidification using a single atomizer, and it has been shown that the special flow conditions achieved by the method according to the invention mean that no problems arise with the deposition of particles of ash, soot or other substances, which in fairly large quantities can be carried along by such a flow of flue gas which is to be cooled and/or humidified.

Det kan ifølge oppfinnelsen brukes røkgass ved en temperatur på over 3°°°C> fortrinnsvis over 6<p>o°C. Selv ved disse høye temperaturer sikrer det spesielle strømningsmønster, som oppnås ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, at fordampningskammerets vegger ikke skades, og det har vist seg at det ved bruk av forbrennings- eller røkgass ved de nevnte høye temperaturer er mulig ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen å spraykonsentrere oppløsninger eller oppslemminger av selv meget varmefølsomme stoffer, som f.eks. en oppløsning av nitrofosfatkunstgjødsel som begyn-ner å dekomponere ved en temperatur på 115-12o°C. According to the invention, flue gas can be used at a temperature of over 3°°C> preferably above 6<p>o°C. Even at these high temperatures, the special flow pattern, which is achieved by the method according to the invention, ensures that the walls of the evaporation chamber are not damaged, and it has been shown that by using combustion or flue gas at the aforementioned high temperatures, it is possible with the method according to the invention to spray concentrate solutions or slurries of even very heat-sensitive substances, such as e.g. a solution of nitrophosphate artificial fertilizer which begins to decompose at a temperature of 115-12o°C.

Den ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen anvendte røk- eller forbrenningsgass kan som tidligere nevnt inneholde f.eks. sot eller askepartikler, som kommer fra den forb'rennings-prosess ved hvilken den anvendte røkgassen dannes, men det kan ifølge oppfinnelsen også føres sand eller annet partikkelformet materiale til røkgasstrømmen før denne ledes inn i fordampningskammeret. Dette kan f.eks. være fordelaktig når det i fordampningskammeret behandles et malmkonsentrat, som ved den videre opparbeidelse i en smelteovn krever et innhold av flussmiddel, f.eks. sand. Denne sand foreligger som regel i våt tilstand, og det har vist seg at man under anvendelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan føre sanden direkte inn i røkgasstrømmen, hvorved det dels oppnås en flashtørring av sanden og dels en grundig sammen-blanding av sand og det malmkonsentrat som behandles i fordampningskammeret . ) The flue or combustion gas used in the method according to the invention can, as previously mentioned, contain e.g. soot or ash particles, which come from the combustion process by which the used flue gas is formed, but according to the invention, sand or other particulate material can also be fed to the flue gas stream before it is led into the evaporation chamber. This can e.g. be advantageous when an ore concentrate is processed in the evaporation chamber, which during further processing in a smelting furnace requires a content of flux, e.g. sandy. This sand is usually present in a wet state, and it has been shown that, using the method according to the invention, the sand can be introduced directly into the flue gas stream, whereby a flash drying of the sand and a thorough mixing of the sand and the ore concentrate is achieved which is processed in the evaporation chamber. )

Ifølge oppfinnelsen kan gassfasen bortledes fra fordampningskammeret på et nivå i nærheten av eller under det nivå på hvilket røkgassen føres inn i fordampningskammeret. Derved motvir-kes den tilbøyelighet som den varme røkgass ellers ville kunne ha, etter å være blitt ført inn i fordampningskammeret, til å strømme direkte til bortledningsstedet eller bortledningsstedene for gassfasen, og røkgassens oppholdstid i fordampningskammeret vil således bli forlenget. According to the invention, the gas phase can be led away from the evaporation chamber at a level close to or below the level at which the flue gas is introduced into the evaporation chamber. Thereby, the tendency that the hot flue gas would otherwise have, after being introduced into the evaporation chamber, to flow directly to the discharge point or discharge points for the gas phase is counteracted, and the residence time of the flue gas in the evaporation chamber will thus be extended.

Den tidligere omtalte, undertiden ønskede vætning av fordampningskammerets sidevegger kan fremmes ved at væsken, idet den i forstøvet form føres inn i fordampningskammeret, i overens-stemmelse med oppfinnelsen kan bibringes en radielt utover mot kammerets sidevegger rettet bevegelse. Dette kan ifølge oppfinnelsen på en fordelaktig måte oppnås ved at væsken innføres i fordampningskammeret ved hjelp av en sentrifugalforstøver. En slik sentrifugal-forstøver har den fordel, sammenlignet med forstøverdyser, at for-støvningseffektivitetén i stor utstrekning er noenlunde uavhengig av den mengde væske som forstøves pr. tidsenhet, hvilket betyr at den av sentrifugalforstøveren forstøvede væskemengde uten vesentlig endring av forstøvningseffekten fortløpende kan reguleres i avhengighet av temperaturen og tilførselshastigheten for den tilførte forbrenningsgass eller røkgass. Dette er f.eks. av vesentlig be-tydning når røkgassen tilføres fra en smelteovn som mates chargevis. The previously mentioned, sometimes desired wetting of the side walls of the evaporation chamber can be promoted by the fact that the liquid, as it is introduced into the evaporation chamber in atomized form, in accordance with the invention can be imparted with a movement directed radially outwards towards the side walls of the chamber. According to the invention, this can advantageously be achieved by introducing the liquid into the evaporation chamber by means of a centrifugal atomiser. Such a centrifugal atomizer has the advantage, compared to atomizer nozzles, that the atomization efficiency is largely independent of the amount of liquid that is atomized per unit of time, which means that the amount of liquid atomized by the centrifugal atomizer can be continuously regulated in dependence on the temperature and supply rate of the supplied combustion gas or flue gas without significant change to the atomization effect. This is e.g. of significant importance when the flue gas is supplied from a melting furnace which is fed in batches.

Oppfinnelsen angår videre et anlegg til bruk ved utøvel-se av den beskrevne fremgangsmåte og av den art som har et fordampningskammer samt et røkgass- eller forbrenningsgasstilførselsrør som nedenfra og vesentlig sentralt er ført inn i fordampningskammeret og for frembringelse av en i hovedsaken aksielt rettet røkgass-strøm utmunner i dette kammer, i hvilket der i overkant utmunner et væsketilførselsrør, og at der i fordampningskammeret utmunner ett eller flere bortledningsrør for gassfase, og at anlegget ifølge oppfinnelsen er karakterisert ved at den i fordampningskammeret utmunnende ende av væsketilførselsrøret på i og for seg kjent måte er forsynt med en i hovedsaken sentralt i fordampningskammeret anbrakt væskeforstøver, og at den øverste del av innmunningsåpningen for hvert av bortledningsrørene for gassfase ligger et vesentlig stykke under væskeforstøveren. Ved et slikt anlegg vil den strøm av varm røkgass som kommer inn i fordampningskammeret gjennom røkgasstil-førselsrøret, som tidligere nevnt, anta fonteneform og i noen grad bli isolert fra fordampningskammerets sidevegger av den fra væske-forstøveren kommende forstøvede væske, inntil røkgassen er blitt tilstrekkelig avkjølt. The invention further relates to a plant for use when carrying out the described method and of the kind which has an evaporation chamber and a flue gas or combustion gas supply pipe which is led from below and substantially centrally into the evaporation chamber and for producing a mainly axially directed flue gas flow opens into this chamber, into which a liquid supply pipe opens at the top, and that one or more discharge pipes for the gas phase open into the evaporation chamber, and that the plant according to the invention is characterized in that the end of the liquid supply pipe opening into the evaporation chamber is known in and of itself manner is provided with a liquid atomizer placed mainly centrally in the evaporation chamber, and that the upper part of the mouth opening for each of the discharge pipes for the gas phase lies a significant distance below the liquid atomizer. In such a system, the stream of hot flue gas entering the evaporation chamber through the flue gas supply pipe, as previously mentioned, will take the form of a fountain and will be isolated to some extent from the side walls of the evaporation chamber by the atomized liquid coming from the liquid atomizer, until the flue gas has become sufficient cooled.

Oppfinnelsen skal i det følgende bli forklart under henvisning til tegningen, på hvilken The invention will be explained in the following with reference to the drawing, on which

fig. 1 skjematisk viser, en første utførelsesform for et spraykonsentreringsanlegg ifølge oppfinnelsen, fig. 1 schematically shows a first embodiment of a spray concentration plant according to the invention,

fig. 2-4 viser hver en ytterligere utførelsesform for fordampningskammeret til bruk i spraytørringsanlegg, fig. 2-4 each show a further embodiment of the evaporation chamber for use in spray drying systems,

fig. 5 viser en ytterligere utførelsesform for fordampningskammeret til bruk i et spraykonsentreringsanlegg, og fig. 5 shows a further embodiment of the evaporation chamber for use in a spray concentration plant, and

fig. 6 viser en utførelsesform for et spraytørrings-anlegg med organer for tilførsel av partikkelformet materiale til røkgasstrømmen. fig. 6 shows an embodiment of a spray drying plant with means for supplying particulate material to the flue gas stream.

Det i fig. 1 viste fordampningsanlegg, som er et såkalt spraykonsentreringsanlegg, har et fortrinnsvis av metallplate, f. eks. rustfri stålplate, fremstilt fordampningskammer lo, i hvilket der sentralt i den øvre del er anbrakt en sentrifugalforstøver 11 som har et forstøverhjul 11<*> og som over en rørledning 12 med en pumpe 13 er forbundet med et første reservoar 14 for oppløsning eller suspensjon, som skal inndampes. Sentrifugalforstøveren 11 er videre forbundet med kjølevannsledninger 15, ved hjelp av hvilke det kan sirkuleres kjølevann gjennom forstøveren. Fordampningskammeret lo har i den nedre del form av en dobbelttrakt, og sentralt i fordampningskammeret innmunner et aksielt mot sentrifugalforstøve-ren 11 rettet røkgassrør 16, som kan være av ildfast materiale be-kledd med rustfri stålplater på yttersiden og som kan være røkgass-avløpsrøret for en oljebrenner 17. Det viste anlegg har videre et par avløpsrør 18 gjennom hvilke det ved hjelp av ikke viste venti-latorer kan utsuges gassfase. That in fig. The evaporation plant shown in 1, which is a so-called spray concentration plant, has a preferably metal plate, e.g. stainless steel plate, manufactured evaporation chamber lo, in which a centrifugal atomizer 11 is placed centrally in the upper part, which has an atomizer wheel 11<*> and which is connected via a pipeline 12 with a pump 13 to a first reservoir 14 for solution or suspension, which must be evaporated. The centrifugal atomizer 11 is further connected to cooling water lines 15, by means of which cooling water can be circulated through the atomizer. The evaporation chamber lo has the shape of a double funnel in the lower part, and in the center of the evaporation chamber opens an axial flue gas pipe 16 directed towards the centrifugal atomizer 11, which can be made of refractory material covered with stainless steel plates on the outside and which can be the flue gas drainage pipe for an oil burner 17. The plant shown also has a pair of drain pipes 18 through which the gaseous phase can be extracted by means of ventilators not shown.

Det i fig. 1 viste anlegg inneholder foruten væskereservoar 14 ennu et væskereservoar 19. Ved hjelp av en pumpe 2o kan det fra dette pumpes suspensjon eller oppløsning gjennom rør-ledninger 21 til' i avløpsrørene 18 anbrakte væskeforstøverorganer 22, som hensiktsmessig har form av forstøverdyser. Hver av utløps-rørene 18 utmunner i en syklon 23 eller en annen innretning som er i stand til å atskille gass- og væskefase fra hverandre, og disse sykloner er forbundet med ledninger 24 til bortledning av gassfasen og med ledninger 25 som tjener til å føre den fraseparerte væskefase ned i væskereservoaret 14. Den øverste del av fordampningskammeret lo inneholder et par forstøverdyser 26 som gjennom ledninger 27 er forbundet med en ikke vist pumpe og et kjølevannsreser-voar, slik at fordampningskammeret innvendig kan oversprøytes med kjølevann, såfremt sentrifugalforstøveren 11 skulle svikte, slik at det ikke føres forstøvet oppløsning eller suspensjon inn i fordampningskammeret . That in fig. In addition to liquid reservoir 14, the plant shown in 1 also contains a liquid reservoir 19. By means of a pump 2o, suspension or solution can be pumped from this through pipelines 21 to liquid atomizers 22 placed in the drain pipes 18, which conveniently have the form of atomizer nozzles. Each of the outlet pipes 18 opens into a cyclone 23 or another device capable of separating the gas and liquid phases from each other, and these cyclones are connected with lines 24 for conducting away the gas phase and with lines 25 which serve to lead the separated liquid phase into the liquid reservoir 14. The upper part of the evaporation chamber lo contains a pair of atomizer nozzles 26 which are connected through lines 27 to a pump (not shown) and a cooling water reservoir, so that the inside of the evaporation chamber can be sprayed with cooling water, should the centrifugal atomizer 11 fail , so that no atomized solution or suspension is introduced into the evaporation chamber.

Røkgassrøret 16 er ved sin øvre ende forsynt med en utvendig krave 39 som danner en oventil åpen renne eller en trakt. Kravens øvre kant er forsynt med et antall med innbyrdes avstand beliggende utsparinger, og den av kraven dannede renne har en ut-videlse 4° i hvilken det utmunner et væsketilførselsrør 41> gjennom hvilket rennen eller trakten ved hjelp av en pumpe 42 kan tilføres væske fra reservoaret 19 med regulert hastighet. <1> En rundtgående skillevegg 43 i bunnen av fordampningskammeret avgrenser sammen med røkgassrøret l6 og den nederste del av fordampningskammerets lo vegg et par atskilte væskeoppsamlings-'renner, henholdsvis 44 °g 45> av hvilke den førstnevnte er forbun det med væskereservoaret 14 ved hjelp av et dreneringsrør 46, mens den sistnevnte står i forbindelse med et utløpsrør 28. I drens-røret 46 er det innskutt en innretning 47 til strømningskontroll, f.eks. en nivåkontrollmekanisme. The flue gas pipe 16 is provided at its upper end with an external collar 39 which forms an open chute or funnel. The collar's upper edge is provided with a number of spaced recesses, and the chute formed by the collar has an extension 4° into which a liquid supply pipe 41 opens, through which the chute or funnel can be supplied with liquid from a pump 42 the reservoir 19 with regulated speed. <1> A circumferential partition wall 43 at the bottom of the evaporation chamber defines, together with the flue gas pipe l6 and the lower part of the evaporation chamber's left wall, a pair of separate liquid collection channels, respectively 44 °g 45> of which the former is connected that with the liquid reservoir 14 by means of a drainage pipe 46, while the latter is in connection with an outlet pipe 28. In the drainage pipe 46, a device 47 is inserted for flow control, e.g. a level control mechanism.

I rennen eller trauet 39 kan det eventuelt være ikke viste turbulensfrembringende organer, f.eks. i form av et med åp-ninger forsynt rør, gjennom hvilke det blåses luft. Disse orga-nene kan tjene til å hindre tilstopping av trauet 39 som følge av avleiringer av fast materiale i dette. In the chute or trough 39, there may possibly be turbulence-producing bodies not shown, e.g. in the form of a tube provided with openings, through which air is blown. These bodies can serve to prevent clogging of the trough 39 as a result of deposits of solid material therein.

Det i fig. 1 viste anlegg arbeider på følgende måte: / Den suspensjon eller oppløsning som ønskes inndampet anbringes i\/ reservoaret 19, og i reservoaret 14 finnes suspensjon eller oppløs-ning som på en måte, som vil fremgå av det følgende, allerede er blitt konsentrert ved bortdamping av væske. Pumpen 13 pumper gjennom rørledningen 12 konsentrert oppløsning eller suspensjon fra reservoaret 14 til sentrifugalforstøveren 11, som, som antydet i fig. 1, bibringer den forstøvede væske en bevegelse med en vesentlig radiell komponent, slik at noe av den forstøvede væske rammer fordampningskammerets lo<*> sylindriske sidevegg og driver ned langs denne i form av en væskehinne, som til stadighet fornyes. Brenneren 17 er i funksjon, og den utviklede varme røkgass strømmer direkte inn i kammeret lo gjennom røkgassrøret 16 i en aksielt og mot forstøverhjulet ll<f> rettet strøm. Samtidig utsuges gjennom avløpsrørene 18 gassfase fra fordampningskammeret lo. Da rørene l8 innmunner i kammeret lo på et nivå som, slik som det fremgår av tegningen, ligger vesentlig under sentrifugalforstøveren, vil røk-gasstrømmen bli suget tilbake mot kammerets nederste del og derfor, som antydet med piler i fig. 1, få fonteneform, hvorved det oppnås en utmerket kontakt mellom den varme røkgass og væskepartiklene, uten at røkgassen kommer i forbindelse med fordampningskammerets lo sidevegg, før gassen er blitt passe avkjølt ved fordampning av væskepartikler. That in fig. The plant shown in 1 works in the following way: / The suspension or solution that is desired to be evaporated is placed in the reservoir 19, and in the reservoir 14 there is a suspension or solution which, as will be apparent from the following, has already been concentrated by evaporation of liquid. The pump 13 pumps through the pipeline 12 concentrated solution or suspension from the reservoir 14 to the centrifugal atomizer 11, which, as indicated in fig. 1, the atomized liquid imparts a movement with a substantial radial component, so that some of the atomized liquid hits the evaporation chamber's lo<*> cylindrical side wall and drifts down along this in the form of a liquid membrane, which is constantly renewed. The burner 17 is in operation, and the developed hot flue gas flows directly into the chamber 10 through the flue gas pipe 16 in an axial flow directed towards the atomizer wheel 11<f>. At the same time, the gas phase from the evaporation chamber is extracted through the drain pipes 18. As the pipes l8 open into the chamber lo at a level which, as can be seen from the drawing, lies substantially below the centrifugal atomizer, the smoke gas flow will be sucked back towards the lower part of the chamber and therefore, as indicated by arrows in fig. 1, get a fountain shape, whereby an excellent contact is achieved between the hot flue gas and the liquid particles, without the flue gas coming into contact with the fluffy side wall of the evaporation chamber, before the gas has been suitably cooled by evaporation of liquid particles.

Fra væskereservoaret 19 pumpes det ved hjelp av pumpen 2o ikke-konsentrert suspensjon eller oppløsning gjennom rørlednin-gene 21 til de i avløpsrørene anbrakte dyser 22. Ved den intime kontakt som derved oppnås mellom den forstøvede, ikke-konsentrerte oppløsning eller suspensjon og den ennu varme, fra fordampningskammeret lo kommende gassfase, vil en del av væsken gå over i damp-form og bli ført bort sammen med den øvrige gassfase gjennom ledningene 24. Den tilbakeværende og nu mer konsentrerte del av suspensjonen eller oppløsningen utskilles av syklonene 23 og føres gjennom ledningene 25 til reservoaret 14, hvorfra den så kan pumpes til sentrifugalforstøveren 11 og i forstøvet form føres inn i fordampningskammeret lo, hvor den endelige konsentrering finner sted. From the liquid reservoir 19, non-concentrated suspension or solution is pumped by means of the pump 2o through the pipelines 21 to the nozzles 22 located in the drain pipes. By the intimate contact that is thereby achieved between the atomized, non-concentrated solution or suspension and the still warm , from the evaporation chamber to the coming gas phase, part of the liquid will change into vapor form and be led away together with the other gas phase through the lines 24. The remaining and now more concentrated part of the suspension or solution is separated by the cyclones 23 and led through the lines 25 to the reservoir 14, from where it can then be pumped to the centrifugal atomizer 11 and in atomized form fed into the evaporation chamber lo, where the final concentration takes place.

For å forhindre at det på yttersiden av røkgassrøret To prevent that on the outside of the flue gas pipe

l6 avsetter seg ansamlinger av faste stoffer fra den i fordampningskammeret behandlede oppløsning eller suspensjon, og at røkgassrørets l6 yttervegg blir for kraftig oppvarmet, tilføres trauet 39 væske fra reservoaret 19 ved hjelp av pumpen 42 og via tilførselsrøret 41. l6 accumulates solids from the solution or suspension treated in the evaporation chamber, and that the outer wall of the flue gas pipe l6 is heated too strongly, the trough 39 is supplied with liquid from the reservoir 19 with the help of the pump 42 and via the supply pipe 41.

Væsken tilføres trauet 39 me^ en slik tilpasset hastighet at væsken strømmer opp over kravens 39 øverste kant, gjennom utskjæringene i denne og som en ensartet, rundtgående og vesentlig kontinuerlig væskehinne strømmer ned omkring yttersiden av røret 16. Væsken skal tilføres med en slik hastighet at det ved den nederste ende av røret 16 er en passende mengde ufordampet tilbakeværende væske, som oppsamles i oppsamlingsrennen 44 °g gjennom drensrøret 46 føres til kontrollinnretningen 47* Herfra strømmer væsken gjennom et av-løp 48 til reservoaret 14. Væskeni<y>ået i innretningen 47 <y>il være avhengig av væskestrømmen, gjennom røret 46 og kan derfor anvendes som indisium for om den av pumpen 42 tilførte væskemengde er passende. Dette væskenivå kan f.eks. avføles ved hjelp av en flottør 49 som kan styre en eller annen alarminnretning som påkaller seg operatørens oppmerksomhet, såfremt væskenivået endrer seg utenfor fastlagte grenser. Det er klart at det kan brukes andre former for innretninger eller mekanismer til overvåking eller styring av den hastighet hvormed trauet 39 tilføres væske gjennom røret 41* The liquid is supplied to the trough 39 at such an adapted speed that the liquid flows up over the top edge of the collar 39, through the cutouts in this and as a uniform, circumferential and essentially continuous film of liquid flows down around the outside of the tube 16. The liquid must be supplied at such a speed that at the lower end of the pipe 16 there is a suitable amount of undevaporated remaining liquid, which is collected in the collection chute 44 and through the drain pipe 46 is led to the control device 47* From here the liquid flows through a drain 48 to the reservoir 14. The liquid in the device 47 <y>il be dependent on the liquid flow through the pipe 46 and can therefore be used as an indication of whether the amount of liquid supplied by the pump 42 is appropriate. This liquid level can e.g. is sensed by means of a float 49 which can control one or another alarm device which calls the operator's attention, provided the liquid level changes outside the established limits. It is clear that other forms of devices or mechanisms can be used for monitoring or controlling the rate at which the trough 39 is supplied with liquid through the pipe 41*

Ved anlegget ifølge fig. 1 foregår spraykonsentrering eller fordampning altså etter motstrømsprinsippet i to trinn, av hvilke det første fordampningstrinn finner sted inne i avløpsrøre-ne l8, mens det andre og endelige fordampningstrinn foregår inne i fordampningskammeret lo. Det ferdige, konsentrerte, væskeformede produkt kan kontinuerlig strømme ut av. fordampningskammeret lo over avløpsrennen 45 °S det dermed forbundne utløpsrør 28. Sentrifugal- ■ forstøveren kan ved hjelp av gjennom ledningene 15 sirkulerende kjølemedium holdes på en passende temperatur. Det skal bemerkes at det om ønsket med- mellomrom eller fortløpende kan føres en viss mengde oppløsning eller suspensjon direkte fra det ene av væske-reservoarene 14 og 19 til det andre, slik at det på denne måte om nødvendig enten kan foretas en resirkulering av en del av oppløs-ningen eller suspensjonen i anlegget, eller en del av oppløsningen eller suspensjonen kan unndras behandling i det første trinn. At the plant according to fig. 1, spray concentration or evaporation therefore takes place according to the counter-flow principle in two stages, of which the first evaporation stage takes place inside the drain pipes l8, while the second and final evaporation stage takes place inside the evaporation chamber lo. The finished, concentrated, liquid product can continuously flow out of. the evaporation chamber lay above the drain chute 45 °S the associated outlet pipe 28. The centrifugal ■ nebulizer can be kept at a suitable temperature by means of cooling medium circulating through the lines 15. It should be noted that, if desired, at intervals or continuously, a certain amount of solution or suspension can be fed directly from one of the liquid reservoirs 14 and 19 to the other, so that in this way, if necessary, either a recirculation of a part of the solution or suspension in the plant, or part of the solution or suspension can be avoided in the first step.

Den i fig. 2 viste utførelsesform for fordampningskammeret lo kan brukes i forbindelse med et spraytørreanlegg og er da The one in fig. The embodiment shown in 2 for the evaporation chamber can be used in connection with a spray drying system and is then

i realiteten-et tørrekammer, eller til kjøling av røkgass, f.eks. av hensyn til at gassen skal passere et elektrofilter. Bunnen av tørrekammeret har form av en dobbelttrakt, og i bunnen av hver trakt kan det være anbrakt en transportskrue 29 til å føre det ferdig- in reality-a drying chamber, or for cooling flue gas, e.g. in order for the gas to pass through an electrostatic precipitator. The bottom of the drying chamber has the form of a double funnel, and at the bottom of each funnel a transport screw 29 can be placed to carry the finished

tørrede pulver ut av tørrekammeret lo. Ved den i fig. 2 viste ut-førelsesform er de inn i tørrekammeret lo ragende ender av avløps-rørene l8 beliggende i det vesentlige på samme nivå som innløps-åpningen for røkgassrøret 16, og de nevnte-rørender er som vist skrått avskåret. I bunnen av hver av syklonene 23 kan det være en utslusingsanordning 3° for eventuelt utskilt pulver. dried powders out of the drying chamber. By the one in fig. 2 shown embodiment, the ends of the drain pipes 18 projecting into the drying chamber are situated essentially at the same level as the inlet opening for the flue gas pipe 16, and the said pipe ends are, as shown, obliquely cut off. At the bottom of each of the cyclones 23, there may be a discharge device 3° for any separated powder.

Ved den .i fig. 3 viste utførelsesform for fordampningskammeret, som er beregnet til bruk i et spraytørreanlegg, har kammeret lo i den nedre del form av en enkelt trakt og det finnes bare et enkelt avløpsrør 18 som er anbrakt et godt stykke under røkgass-rørets 16 utmunning. Også den i fig. 4 viste utførelsesform er beregnet til bruk i et spraytørreanlegg. Tørrekammeret eller fordampningskammeret lo har her igjen form av en dobbelttrakt, og de to avløpsrørene 18 er ført inn til og strekker seg langs røkgassrøret l6 i oppadgående retning. Rørene 18 ender imidlertid et stykke under røkgassrørets 16 munning. At the .in fig. 3 shown embodiment of the evaporation chamber, which is intended for use in a spray drying system, the chamber lo in the lower part has the shape of a single funnel and there is only a single drain pipe 18 which is placed a good distance below the flue gas pipe 16 mouth. Also the one in fig. The embodiment shown in 4 is intended for use in a spray drying system. The drying chamber or evaporation chamber lo here again has the form of a double funnel, and the two drain pipes 18 are led into and extend along the flue gas pipe l6 in an upward direction. The pipes 18, however, end a little below the mouth of the flue gas pipe 16.

Den i fig. 5 viste utførelsesform er beregnet til bruk i et spraykonsentreringsanlegg, og den nederste del av fordampningskammeret lo er utført som en enkelt trakt. Videre er det kun et enkelt avløpsrør 18 for gassfase, og dette rør er anbrakt slik at anvendelse av en spesiell syklon er unødvendig. The one in fig. The embodiment shown in 5 is intended for use in a spray concentration plant, and the lower part of the evaporation chamber is designed as a single funnel. Furthermore, there is only a single waste pipe 18 for the gas phase, and this pipe is arranged so that the use of a special cyclone is unnecessary.

De utførelsesformer som er vist i fig. 2-5 kan ha et system av rør og reservoarer som vist i fig. 1, men de viste for-dampningskamre kan naturligvis også brukes i forbindelse med andre former for anlegg, f.eks. i anlegg hvor fordampningen bare foregår i et enkelt trinn, eller - hvis det arbeides med to eller flere trinn - hvor fordampningen foregår i to eller flere spesielle for-dampningskamre, av hvilke ett eller flere kan være utformet i over-■ ensstemmelse med oppfinnelsens prinsipper. The embodiments shown in fig. 2-5 may have a system of pipes and reservoirs as shown in fig. 1, but the evaporation chambers shown can of course also be used in connection with other forms of installation, e.g. in plants where the evaporation only takes place in a single stage, or - if two or more stages are used - where the evaporation takes place in two or more special evaporation chambers, one or more of which can be designed in accordance with the principles of the invention .

Fig. 6 viser en utførelsesform for et anlegg ifølge oppfinnelsen beregnet til spraytørring av et malmkonsentrat under samtidig tilsetning av et flussmiddel. I dette anlegg produseres røkgass i et fyrsted 31> som f.eks. kan være kullfyrt, og som neden-til har en askeutløpsåpning 32. Fyrets røkgassutløpsrør står i forbindelse med det i fordampningskammeret eller tørrekammeret lo innmunnende røkgassrør 16. Anlegget har en trakt 33 fra hvilken et partikkelformet materiale kan strømme ned på et såkalt veie-bånd 5°3■hvorfra materialet faller ned på et annet transportbånd 51 og derfra bringes til å falle ned i en sjakt 52 som munner inn i huset for en innkasterrotor 34 j som er innrettet til å kunne kaste en strøm av partikkelformet materiale skrått inn i røret 16, umiddelbart over en venturii-nnsnevring 35 P^ dette.. Denne venturiinnsnevring fremmer en ensartet fordeling i gasstrømmen av det partik-kelformede materiale, som ved hjelp av innkasteren innføres i røk-gassrøret 16 med en i røkgassens strømningsretning rettet hastig-hetskomponent. Tilførselen av partikkelformet materiale til'inn-kasterrotoren 34 °g stillingen av et i sjakten 52 anbrakt bevege- Fig. 6 shows an embodiment of a plant according to the invention intended for spray drying an ore concentrate while simultaneously adding a flux. In this facility, flue gas is produced in a primary location 31> such as e.g. can be coal-fired, and which has an ash outlet opening 32 at the bottom. The flue gas outlet pipe of the furnace is in connection with the flue gas pipe 16 that opens into the evaporation chamber or the drying chamber. The plant has a funnel 33 from which a particulate material can flow down onto a so-called weighing belt 5 °3■from which the material falls onto another conveyor belt 51 and from there is made to fall into a chute 52 which opens into the housing for a throw-in rotor 34 j which is arranged to be able to throw a stream of particulate material obliquely into the pipe 16 , immediately above a venturi narrowing 35 P^ this.. This venturi narrowing promotes a uniform distribution in the gas flow of the particulate material, which is introduced into the flue gas pipe 16 by means of the injector with a velocity component directed in the direction of flow of the flue gas. The supply of particulate material to the thrower rotor 34 and the position of a movable in the shaft 52

lig spjeld 55 kan styres ved hjelp av føler<e> 53 °S 54a av hvilke føleren 54 fortrinnsvis er en akustisk følere.. similar damper 55 can be controlled using sensor<e> 53 °S 54a of which sensor 54 is preferably an acoustic sensor..

Tørrekammeret eller fordampningskammeret lo er forsynt The drying chamber or evaporation chamber is provided

med røkgassutløpsåpninger som er beliggende under skråttstilte lede-plater 38 og som gjennom avløpsrøret 18 står i forbindelse med et elektrofilter 36. Fra elektrofiltret 36 kan den for støv befridde røkgass gjennom et utløpsrør 37 føres til en ikke vist skorsten. with flue gas outlet openings which are located under inclined guide plates 38 and which through the drain pipe 18 are connected to an electrofilter 36. From the electrofilter 36, the dust-free flue gas can be led through an outlet pipe 37 to a chimney, not shown.

Tørt pulver kan på kjent måte uttas fra fordampningskammerets lo Dry powder can be extracted from the fluff of the evaporation chamber in a known manner

bunn og fra elektrofiltret 36. bottom and from the electrofilter 36.

Når det i det beskrevne anlegg tørres malmkonsentrat, When ore concentrate is dried in the described plant,

kan det ved hjelp av innkasteren 34 innføres et flussmiddel, f.eks. a flux can be introduced using the inserter 34, e.g.

våt sand, i røkgassrøret 16. Den våte sand vil da bli flashtørret og ensartet fordelt i gasstrømmen og således bli godt blandet med det tørrede malmpulver som uttas fra tørrekammeret lo og deretter videre opparbeides i en smelteovn. wet sand, in the flue gas pipe 16. The wet sand will then be flash-dried and uniformly distributed in the gas flow and thus be well mixed with the dried ore powder that is taken from the drying chamber and then further processed in a smelting furnace.

Oppfinnelsen skal i det følgende bli nærmere belyst The invention will be explained in more detail below

ved hjelp av eksempler: using examples:

' Eksempel 1 ' Example 1

I en dagrenovasjonsforbrenningsanstalt behandles reno-vasjon med vekslende brennverdi. Den anvendte forbrenningsovn var ikke forsynt med dampkjele til utnyttelse av varmen i røkgassen. Røkgassens temperatur varierte med råmaterialets brennverdi mellom lo5o°C og 7oo°C, og da man ønsket å rense gassen for støv i et elektrofilter, måtte gassen kjøles til ca. 3oo°C. Denne kjøling ble foretatt i et anlegg med et fordampningskammer lo som det i fig. 2 viste, hvor røkgassen innførtes i røret 16 og der vann ble forstøvet i kammeret lo ved hjelp av forstøveren 11. Fordampningskammeret var 6lo cm i diameter og hadde en sylinderhøyde på 495 cm- Røkgassrøret l6 var av hensyn til lett rensing utført med et.kvadratisk tverrsnitt på 12pp x 12oo cm. In a day-renovation incinerator, renovation is treated with a changing calorific value. The incinerator used was not equipped with a steam boiler to utilize the heat in the flue gas. The temperature of the flue gas varied with the calorific value of the raw material between 105°C and 700°C, and when you wanted to clean the gas of dust in an electrostatic precipitator, the gas had to be cooled to approx. 3oo°C. This cooling was carried out in a plant with an evaporation chamber as shown in fig. 2 showed, where the flue gas was introduced into the pipe 16 and where water was atomized in the chamber lo by means of the atomizer 11. The evaporation chamber was 6lo cm in diameter and had a cylinder height of 495 cm. cross section of 12pp x 12oo cm.

Kammeret lo.tilførtes en røkgassmengde på 44°°° Nm-V A flue gas quantity of 44°°° Nm-V was added to the chamber

time, og det ble forstøvet en vannmengde på I7000 kg/time ved. en røkgasstemperatur på lo5o°C og 9°°° kg/time ved en røkgasstempera- hour, and a quantity of water of 17,000 kg/hour was atomised. a flue gas temperature of lo5o°C and 9°°° kg/hour at a flue gas tempera-

tur på 7oo°C, idet vannmengden ble regulert automatisk slik at av-gangsgassens temperatur ble holdt i det vesentlige konstant på 3oo°C. turn of 7oo°C, the amount of water being regulated automatically so that the temperature of the exhaust gas was kept essentially constant at 3oo°C.

Eksempel 2 Example 2

Et gasskondisjoneringsanlegg av en lignende konstruk- A gas conditioning system of a similar construction

sjon som vist i fig..2, men uten sykloner ble anvendt til kondisjonering av en del av avgangsgassen fra en elektrosmelteovn før gas- tion as shown in fig..2, but without cyclones, was used for conditioning part of the waste gas from an electro-melting furnace before gas-

sen ble ført til en elektrostatisk støvutskiller. was then taken to an electrostatic dust separator.

I ovnen ble det fremstilt ferrosilicium, og avgangsgas- In the furnace, ferrosilicon was produced, and the waste gas

sen, hvis innhold av støv var ca. 2 g/m^, hadde en temperatur på late, whose dust content was approx. 2 g/m^, had a temperature of

mellom l6o°C og 26o°C. Gassen førtes til gasskondisjoneringsanlegget, hvis fordampningskammer hadde en diameter på 2,25 m og en sylindrisk sidevegg med en høyde på l,o m. Innløpsrøret 16 for gassen hadde en diameter på 0,40 m. I fordampningskammeret ble vann.forstøvet ved hjelp av en sentrifugalforstøver forsynt med et fprstøverhjul,som hadde en diameter på o,12 m og roterte med en omdreiningshastighet på 18000 omdreininger pr. minutt. between 16o°C and 26o°C. The gas was led to the gas conditioning plant, the evaporation chamber of which had a diameter of 2.25 m and a cylindrical side wall with a height of 1.0 m. The inlet pipe 16 for the gas had a diameter of 0.40 m. In the evaporation chamber, water was atomized by means of a centrifugal atomizer provided with a fpr atomizer wheel, which had a diameter of 0.12 m and rotated at a rotational speed of 18,000 revolutions per minute. minute.

Gassen fra gasskondisjoneringsanlegget ble tatt ut The gas from the gas conditioning plant was withdrawn

gjennom et rør i siden av fordampningskammerets koniske bunn og ble ført til en konvensjonell elektrostatisk støvutskiller og der- through a tube in the side of the evaporation chamber's conical bottom and was led to a conventional electrostatic dust separator and there-

fra til atmosfæren. from to the atmosphere.

Mengden av vann som ble ført til forstøveren, ble ved hjelp av et pneumatisk reguleringssystem regulert i avhengighet av temperaturen på., avløpsgassen fra gasskondis joneringsanlegget. The amount of water that was fed to the atomizer was regulated by means of a pneumatic regulation system in dependence on the temperature of the waste gas from the gas conditioning plant.

Mengden av gass fra gasskondisjoneringsanlegget. utgjorde ca. 5000 m-Vtime °g til tross for de kraftige svingninger i temperaturen på avgangsgassen fra smelteovnen var det mulig å holde temperaturen på avgangsgassen fra gasskondisjoneringsanlegget konstant på 62°C The quantity of gas from the gas conditioning plant. amounted to approx. 5000 m-Vtime °g despite the strong fluctuations in the temperature of the exhaust gas from the melting furnace, it was possible to keep the temperature of the exhaust gas from the gas conditioning plant constant at 62°C

<+> 1°C. <+> 1°C.

Etter denne kondisjonering av gassen var utskillelsen After this conditioning of the gas, the separation was

av støv i den elektrostatiske støvutskiller så effektiv at innhol- of dust in the electrostatic dust separator so effective that the

det av støv i gassen etter at den hadde passert utskill-eren bare var ca. 82 mg/Nrn-^. of dust in the gas after it had passed the separator was only approx. 82 mg/Nrn-^.

Eksempel 3 Example 3

I et anlegg av samme art som beskrevet i eksempel 1 kombi-nertes kjøling av gass med tørring av utbrent kloakkslam. In a facility of the same type as described in example 1, cooling of gas is combined with drying of burnt sewage sludge.

Kloakkslammét konsentrertes i en fortykker til 7$ tørr-stoffinnhold og tilførtes deretter forstøveren 11. Det ble bruk en utløpstemperatur på tørregassen eller røkgassen på 13o°C og det ble oppnådd et produkt med lo$ vanninnhold. Produktet kan enten brukes som jordforbedringsmiddel eller føres til dagrenovasjonsovnen til foraskning. The sewage sludge was concentrated in a thickener to a dry matter content of 7% and then added to the atomizer 11. An outlet temperature of the drying gas or flue gas of 13o°C was used and a product with a water content of 10% was obtained. The product can either be used as a soil conditioner or taken to the day-use disposal furnace for ashing.

I de perioder hvor mengden av det tilførte kloakkslam In the periods where the amount of sewage sludge added

var for lite i forhold til den disponible røkgass fra dagrenova-. sjonsovnen, ble det tilsatt vann til kloakkslammét i en mengde som var tilstrekkelig til å holde temperaturen på utløpsgassen på 13o°C, som i dette tilfelle var deri optimale temperatur for et elektrofilter. was too little in relation to the available flue gas from daytime nova-. tion furnace, water was added to the sewage sludge in an amount sufficient to keep the temperature of the outlet gas at 13o°C, which in this case was the optimum temperature for an electrostatic precipitator.

Eksempel 4 Example 4

Til spraytørring i forbindelse med opparbeidelse av sulfidisk kobbermalmkonsentrat til smelting ble det brukt et anlegg med et fordampningskammer som det i fig. 3 viste. For spray drying in connection with the processing of sulphidic copper ore concentrate for smelting, a plant with an evaporation chamber as shown in fig. 3 showed.

Malmkonsentratet hadde form av et slam med "] 2fo tørr-stoffinnhold. The ore concentrate was in the form of a slurry with "]2fo dry matter content.

Tørrekammeret lo var 13 m i diameter og hadde en sylin-derhøyde på 7 ? 5 m- Avstanden fra røkgassrørets16 munning til for-støverhjulet 11' var 4 m> Den loddrette avstand fra forstøverhjulet til kammerets tak var 2,5 m, og forstøveren var forsynt med en 600The drying chamber was 13 m in diameter and had a cylinder height of 7? 5 m - The distance from the mouth of the flue gas pipe 16 to the atomizer wheel 11' was 4 m> The vertical distance from the atomizer wheel to the roof of the chamber was 2.5 m, and the atomizer was equipped with a 600

hk motor. hp engine.

Slam ble tilført i en mengde på 22o ton/time. Gjennom 'røkgassrøret 16 ble det tilført pr. time 2oo 000 kg støvholdig røk-gass som fremkom ved forbrenning av pulverisert kull og med en temperatur på looo°C. Tørregassen forlot anlegget med en temperatur på 13o°C. Sludge was supplied in a quantity of 220 tonnes/hour. Through the flue gas pipe 16, it was supplied per hour 2oo 000 kg of dusty smoke-gas produced by burning pulverized coal and with a temperature of looo°C. The dry gas left the plant at a temperature of 13o°C.

Det produsertes et tørt pulver med o,2$ vann. Den totale produserte mengue som ble utskilt i tørrekammeret, sykloner og elektrofiltve var 38°° ton/døgn. A dry powder was produced with 0.2% water. The total produced mengue which was separated in the drying chamber, cyclones and electrofiltve was 38°° ton/day.

Eksempel 5 Example 5

Et anlegg med et fordampningskammer som det i fig. 6 viste ble bruk til spraytørring under samtidig tilsetning av flussmiddel i forbindelse mcJ opparbeidelse av et sulfidisk kobber- A plant with an evaporation chamber like the one in fig. 6 showed was used for spray drying with the simultaneous addition of flux in connection mcJ preparation of a sulphidic copper

nikkelmalmkonsentrat. nickel ore concentrate.

Fordampningskammeret lo hadde en diameter på lo m og en sylinderhøyde på 6,45 m• Rørets 16 diameter var 2 rn. Den loddrette avstanden fra rørets 16 øverste kant til forstøverhjulet 11 var 4 m« The evaporation chamber lo had a diameter of lo m and a cylinder height of 6.45 m• The diameter of the tube 16 was 2 rn. The vertical distance from the top edge of the pipe 16 to the atomizer wheel 11 was 4 m«

Til forstøveren 11 ble det ført 4900° kg/time kobber-nikkelslam med 65$ tørrstoffinnhold. Tørregassen produsertes i en fyr 31 hvortil det ble ført 2600 kg/time pulverformet kull, inne-holdende 2ofo aske. Omkring halvdelen avaskemengden ble tatt ut gjennom åpningen 32 ved bunnen av fyren. Den fremstilte røkgass- 4,900 kg/hour of copper-nickel sludge with a dry matter content of 65% was fed to atomizer 11. The dry gas was produced in a boiler 31 to which 2,600 kg/hour of pulverized coal, containing 2ofo ash, was fed. About half the ash quantity was taken out through the opening 32 at the bottom of the boiler. The flue gas produced

mengde utgjorde 55000 kg/time og temperaturen var looo°C ved ut- quantity amounted to 55,000 kg/hour and the temperature was looo°C at the exit

løpet fra fyren. the race from the guy.

Fra trakten 33 hie det tilført ved hjelp av innkasteren From funnel 33, it was fed in with the help of the hopper

34 8170 kg/time sand med et vanninnhold på ifo til røret 16. 34 8170 kg/hour sand with a water content of ifo to the pipe 16.

De fra tørrekammeret og elektrofiltret oppsamlede pul-verf raks joner utgjorde henholdsvis ' Joffo og 3°$ av den.totale mengde. The pul-ver raks ions collected from the drying chamber and the electrofilter made up respectively ' Joffo and 3°$ of the total quantity.

De to fraksjonene ble forenet til én som utgjorde 39500 kg/time. Produktet, som var f rittf lytende , "inneholdt 99, jfo tørrstof f og The two fractions were combined into one which amounted to 39,500 kg/hour. The product, which was free-flowing, contained 99, cf. dry matter f and

var velegnet til pneumatisk transport og videre opparbeidelse i en flash-smelteovn etter Outokumpu-metoden som beskrevet i U.S.- was suitable for pneumatic transport and further processing in a flash melting furnace according to the Outokumpu method as described in the U.S.

patent nr. 2.506.557- patent no. 2,506,557-

Eksempel 6 Example 6

Ved et spraykonsentreringsanlegg av den i fig. 1 viste In a spray concentration plant of the one in fig. 1 showed

type hadde den sylindriske del av fordampningskammeret lo en høyde på 275 cm og en diameter på 640 cm. Røkgassrøret 16 hadde en dia- type, the cylindrical part of the evaporation chamber had a height of 275 cm and a diameter of 640 cm. The flue gas pipe 16 had a dia-

meter på 150 cm, avløpsrørene 18 var anbrakt umiddelbart under fordampningskammerets sylindriske del, og avstanden mellom den øverste del av disse rørs innmunningsåpninger og sentrifugalfor-støverens 11 forstøverhjul <y>ar 150 cm. meters of 150 cm, the drain pipes 18 were located immediately below the cylindrical part of the evaporation chamber, and the distance between the upper part of these pipes' mouth openings and the centrifugal atomizer's atomizer wheel 11 <y>is 150 cm.

Til anlegget ble det ført 4000° kg/time nitrofosfat-kunstgjødseloppløsning og som tørregass ble det brukt tføkgass fra forbrenning av 1400 kg/time fyringsolje. Røkgassens temperatur var l6oo°C. 4,000 kg/hour of nitrophosphate artificial fertilizer solution was brought to the plant and flue gas from the combustion of 1,400 kg/hour of fuel oil was used as drying gas. The flue gas temperature was 1600°C.

Utgangsmaterialet, som hadde et vanninnhold på 65$ og The starting material, which had a water content of 65$ and

en temperatur på 2o°C, ble ført inn i reservoaret 19. Derfra ble a temperature of 2o°C, was introduced into the reservoir 19. From there,

det pumpet til dysene 22 og innsprøytet i utløpsrørene 18 hvor gasstemperaturen før dysene var 13o°C. Den gassfase som ble inn-suget gjennom ledningene 24 fra syklonene 23 utgjorde 68000 m^/time it was pumped to the nozzles 22 and injected into the outlet pipes 18 where the gas temperature before the nozzles was 13o°C. The gas phase that was sucked in through the lines 24 from the cyclones 23 amounted to 68,000 m^/hour

og hadde en temperatur på 85°C. and had a temperature of 85°C.

Gjennom avløpet 28 ble det tatt ut 20000 kg/time Through drain 28, 20,000 kg/hour was taken out

konsentrat ved en temperatur på 85°C. concentrate at a temperature of 85°C.

Fordampningskammeret 10 var fremstilt av rustfritt stål og led ikke noen overlast som følge av den høye tørregasstempera-tur, og det var ikke noen tilbøyelighet til utskillelse av faste stoffer på fordampningskammerets innervegger. The evaporation chamber 10 was made of stainless steel and did not suffer any overload as a result of the high dry gas temperature, and there was no tendency for solids to separate on the inner walls of the evaporation chamber.

Produktet ble ikke under konsentreringsprosessen utsatt for nevneverdig varmebeskadigelse, hvilket ble vist ved tapet av kvelstoffilter. The product was not exposed to significant heat damage during the concentration process, which was shown by the loss of the nitrogen filter.

Det er klart at det innenfor rammen for oppfinnelsen It is clear that within the scope of the invention

kan foretas forskjellige endringer av de på tegningen viste ut-førelsesformer, likesom det er mulig å kombinere de i fig. 1-6 viste apparatdetaljer på forskjellige måter. For eksempel kan de i fig. 2-6 viste typer av fordampningskemre, når de anvendes i forbindelse med spraytørring, på tilsvarende måte som vist i fig. 1, innrettes slik at yttersiden av røret 16 beskyttes av en væskehinne. various changes can be made to the embodiments shown in the drawing, just as it is possible to combine those in fig. 1-6 showed apparatus details in different ways. For example, they can in fig. 2-6 shown types of evaporation chambers, when they are used in connection with spray drying, in a similar way as shown in fig. 1, is arranged so that the outside of the tube 16 is protected by a liquid membrane.

Claims

1. Method for evaporation of liquid which is introduced essentially centrally into the top of an evaporation chamber (10) which is supplied with hot flue gas or combustion gas which is made to flow essentially axially into the evaporation chamber and in the direction of the introduction point (11) for the liquid from below , characterized in that the liquid is introduced into the evaporation chamber (10) in atomized form in a manner known per se and brought into contact with the flue or combustion gas to form a gas phase, and that the essential part of the gas phase is led away from the evaporation chamber at a level which lies at a significant distance below the level of the introduction point (11) for the liquid.

2. Method according to claim 1, characterized in that flue or combustion gas is used with a temperature of over 300°C, preferably over 600°C.

3. Method according to claim 1 or 2, characterized in that sand or another particulate material is fed to the flue gas stream before it is led into the evaporation chamber.

4. Method according to one or more of claims 1-3, characterized in that the gas phase is led away from the evaporation chamber at a level close to or below a level at which the flue gas is introduced into the evaporation chamber.

5. Method according to one or more of the claims from 1-4, characterized in that the liquid, as it is introduced in atomized form into the evaporation chamber, is imparted a movement directed radially outwards towards the side walls of the chamber, e.g. using a centrifugal atomizer (11).

6. Installation for use when carrying out the method according to one or more of claims 1-5, and with an evaporation chamber (10) as well as a flue gas or combustion gas supply pipe (16) which is led from below and essentially centrally into the evaporation chamber and for producing of a substantially axially directed smoke-gas stream opens into this chamber, in which a liquid supply pipe (12) opens at the top, and that one or more outlet pipes (18) for the gas phase open into the evaporation chamber, characterized in that the end of the liquid supply pipe in a manner known per se is provided with a liquid atomizer (11) placed essentially centrally in the evaporation chamber, and that the upper part of the mouth opening for each of the outlet pipes (18) for the gas phase is at a significant distance under the liquid atomizer (11).

7. Plant according to claim 6, characterized by means (39~42) for producing a liquid layer along the outside of the gas supply pipe (16).

8. Plant according to claim 6, characterized in that the gas supply pipe (16) is provided at its uppermost free end with an external, circular, funnel-shaped collar (39) open to the top, to which liquid can be fed by means of a liquid supply line (4l) .

9. Plant according to claim 6 or 7, characterized in that drainage means (46-48) are arranged at the bottom of the evaporation chamber for draining the unvaporized part of the liquid that runs down the gas supply pipe (16), and that these drainage means comprises means (47) for monitoring the rate at which the liquid is drained from the evaporation chamber.

10. Plant according to one or more of claims 6-9, characterized in that the liquid atomizer (11) is a centrifugal atomizer.

11. Facilities according to one or more of the requirements from 6-. \ 0, characterized in that the gas supply pipe (16) is connected to supply means (33, 34) for particulate material, preferably by a venturi constriction (35) on the gas supply pipe.